JP2904522B2 - 疲れ抵抗改良のための高力ポリエステル糸 - Google Patents
疲れ抵抗改良のための高力ポリエステル糸Info
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- JP2904522B2 JP2904522B2 JP1510159A JP51015989A JP2904522B2 JP 2904522 B2 JP2904522 B2 JP 2904522B2 JP 1510159 A JP1510159 A JP 1510159A JP 51015989 A JP51015989 A JP 51015989A JP 2904522 B2 JP2904522 B2 JP 2904522B2
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- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01F—CHEMICAL FEATURES IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED FOR THE MANUFACTURE OF CARBON FILAMENTS
- D01F6/00—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof
- D01F6/58—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolycondensation products
- D01F6/62—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolycondensation products from polyesters
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
- B60C9/0042—Reinforcements made of synthetic materials
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- Mechanical Engineering (AREA)
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- Tires In General (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 発明の背景 1.発明の分野 本発明はタイヤの強化を含めた工業的用途に有用な高
性能マルチフィラメント糸、およびその製法に関する。
性能マルチフィラメント糸、およびその製法に関する。
2.先行技術の説明 高力ポリエチレンテレフタレートフィラメントは当技
術分野で周知であり、ゴム強化用タイヤコード、コンベ
ヤーベルチ、シートベルト、Ｖ−ベルトおよびホースを
含めた工業的用途に一般に用いられている。
術分野で周知であり、ゴム強化用タイヤコード、コンベ
ヤーベルチ、シートベルト、Ｖ−ベルトおよびホースを
含めた工業的用途に一般に用いられている。
高力繊維材料用として収縮度が比較的低く、ヒステリ
シスまたは仕事損失が低いフィラメント材料は、高い温
度（たとえば80−180℃）に遭遇する環境または繊維材
料が反復疲労する環境で用いるのに特に好適であること
を立証する研究がなされた。米国特許第4,101,525号明
細書（デイビスら）には低い収縮および仕事損失という
特性を備えた高力マルチフィラメントポリエステル糸が
提示されている。米国特許第4,491,657号明細書（サイ
トウら）には高モジュラス、低収縮度のポリエステル糸
が示されているが、このように寸法安定な糸につき良好
な糸−処理コード転化効率を達成するためには、低い最
終モジュラス（terminal modulus）を必要とする。ま
た、欧州特許公開第80906号明細書には、熱に対する寸
法安全性が高いポリエステル糸が開示されているが、連
続重合や溶融紡糸法については示唆されていない。
シスまたは仕事損失が低いフィラメント材料は、高い温
度（たとえば80−180℃）に遭遇する環境または繊維材
料が反復疲労する環境で用いるのに特に好適であること
を立証する研究がなされた。米国特許第4,101,525号明
細書（デイビスら）には低い収縮および仕事損失という
特性を備えた高力マルチフィラメントポリエステル糸が
提示されている。米国特許第4,491,657号明細書（サイ
トウら）には高モジュラス、低収縮度のポリエステル糸
が示されているが、このように寸法安定な糸につき良好
な糸−処理コード転化効率を達成するためには、低い最
終モジュラス（terminal modulus）を必要とする。ま
た、欧州特許公開第80906号明細書には、熱に対する寸
法安全性が高いポリエステル糸が開示されているが、連
続重合や溶融紡糸法については示唆されていない。
ゴムタイヤの繊維強化材として用いるのに特に好適な
高力工業用糸を引き続き改良することが、業界で要望さ
れている。
高力工業用糸を引き続き改良することが、業界で要望さ
れている。
発明の要約 本発明は、改良された寸法安定性を備えた高力ポリエ
ステルマルチフィラメント糸およびその製法を目的とす
る。低い仕事損失および高度の靱性を適切に兼ね備えた
この種の糸をタイヤコードとしてゴムタイヤに強化用に
装入した場合、疲れ寿命を著しく改良し、疲れ強さを維
持することが見出された。本発明のポリエステル糸は下
記の特性を備えている： （ａ）固有粘度（IV）、少なくとも0.90、 （ｂ）５％伸び率における荷重（LASE−５）、25℃で少
なくとも3.7g/デニール（3.27cN/デシテックス）、 （ｃ）強力（tenacity）、25℃で少なくとも7.5g/デニ
ール（6.6cN/デシテックス）、 （ｄ）収縮率、空気中、177℃で８％以下、 （ｅ）仕事損失、0.04インチ−ポンド（4.52x10-3Ｊ）
以下;150℃で応力0.6g/デニール（0.53cN/デシテック
ス）と0.05g/デニール（0.044cN/デシテックス）の間で
循環し、1.27cm（0.5インチ）／分の一定の歪速度で、
長さ25.4cm（10インチ）の糸について測定し、総デニー
ル1000（1100デシテックス）のマルチフィラメント糸の
場合に正規化したもの、 （ｆ）靱性、少なくとも0.40g/デニール（0.35cN/デシ
テックス）。
ステルマルチフィラメント糸およびその製法を目的とす
る。低い仕事損失および高度の靱性を適切に兼ね備えた
この種の糸をタイヤコードとしてゴムタイヤに強化用に
装入した場合、疲れ寿命を著しく改良し、疲れ強さを維
持することが見出された。本発明のポリエステル糸は下
記の特性を備えている： （ａ）固有粘度（IV）、少なくとも0.90、 （ｂ）５％伸び率における荷重（LASE−５）、25℃で少
なくとも3.7g/デニール（3.27cN/デシテックス）、 （ｃ）強力（tenacity）、25℃で少なくとも7.5g/デニ
ール（6.6cN/デシテックス）、 （ｄ）収縮率、空気中、177℃で８％以下、 （ｅ）仕事損失、0.04インチ−ポンド（4.52x10-3Ｊ）
以下;150℃で応力0.6g/デニール（0.53cN/デシテック
ス）と0.05g/デニール（0.044cN/デシテックス）の間で
循環し、1.27cm（0.5インチ）／分の一定の歪速度で、
長さ25.4cm（10インチ）の糸について測定し、総デニー
ル1000（1100デシテックス）のマルチフィラメント糸の
場合に正規化したもの、 （ｆ）靱性、少なくとも0.40g/デニール（0.35cN/デシ
テックス）。
この糸をゴムタイヤにタイヤコードとして挿入した場
合、向上した疲れ抵抗を付与する。
合、向上した疲れ抵抗を付与する。
本発明方法は固有粘度少なくとも0.90の高性能ポリエ
ステルマルチフィラメント糸を製造するための連続溶融
紡糸法を提供するものであり、これによれば固有粘度少
なくとも0.95のポリマー溶融物を仕上げ機から取り出
し、上記高性能糸に紡糸するために押出し紡糸口金に供
給する。この方法は、下記の工程を含む：プレポリマー
を280℃以下で操作される第１仕上げ容器に少なくとも
0.4の固有粘度に達するのに十分な期間供給し、ポリマ
ーを第２仕上げ容器に移し、その間ポリマーを約280℃
以下に維持し、その際第２仕上げ容器は良好なフィルム
形成性を備えたものであり、ポリマーを第２仕上げ容器
内で少なくとも0.95の35固有粘度に達するのに十分な期
間、280℃に維持し、そしてこのポリマーを押出し紡糸
口金に供給する。
ステルマルチフィラメント糸を製造するための連続溶融
紡糸法を提供するものであり、これによれば固有粘度少
なくとも0.95のポリマー溶融物を仕上げ機から取り出
し、上記高性能糸に紡糸するために押出し紡糸口金に供
給する。この方法は、下記の工程を含む：プレポリマー
を280℃以下で操作される第１仕上げ容器に少なくとも
0.4の固有粘度に達するのに十分な期間供給し、ポリマ
ーを第２仕上げ容器に移し、その間ポリマーを約280℃
以下に維持し、その際第２仕上げ容器は良好なフィルム
形成性を備えたものであり、ポリマーを第２仕上げ容器
内で少なくとも0.95の35固有粘度に達するのに十分な期
間、280℃に維持し、そしてこのポリマーを押出し紡糸
口金に供給する。
好ましい形態の説明 本発明の高性能ポリエステルマルチフィラメント糸
は、寸法安定性および比較的低い仕事損失、ならびに高
い固有粘度および高い靱性を兼ね備えたものである。得
られた糸は、ゴム複合材料、たとえばタイヤに繊維強化
材として装入した場合、改良された疲れ抵抗および疲れ
寿命を備えている。
は、寸法安定性および比較的低い仕事損失、ならびに高
い固有粘度および高い靱性を兼ね備えたものである。得
られた糸は、ゴム複合材料、たとえばタイヤに繊維強化
材として装入した場合、改良された疲れ抵抗および疲れ
寿命を備えている。
上記ポリエステル糸は少なくとも90モル％のポリエチ
レンテレフタレート（PET）を含有する。好ましい形態
においては、ポリエステルは実質的にすべてポリエチレ
ンテレフタレートである。あるいはポリエステルは、エ
ステル形成性成分１種または２種以上から誘導される副
量の単位とのコポリマーとして、エチレングリコールお
よびテレフタル酸またはその誘導体以外を含有してもよ
い。ポリエチレンテレフタレート単位と共重合させうる
他のエステル形成性成分の具体例には、グリコール類、
たとえばジエチレングリコール、トリメチレングリコー
ル、テトラメチレングリコール、ヘキサメチレングリコ
ールなど、およびジカルボン酸、たとえばイソフタル
酸、ヘキサヒドロテレフタル酸、ジベンゾイック酸（di
benzoic acid）、アジピン酸、セバシン酸、アゼライン
酸などが含まれる。
レンテレフタレート（PET）を含有する。好ましい形態
においては、ポリエステルは実質的にすべてポリエチレ
ンテレフタレートである。あるいはポリエステルは、エ
ステル形成性成分１種または２種以上から誘導される副
量の単位とのコポリマーとして、エチレングリコールお
よびテレフタル酸またはその誘導体以外を含有してもよ
い。ポリエチレンテレフタレート単位と共重合させうる
他のエステル形成性成分の具体例には、グリコール類、
たとえばジエチレングリコール、トリメチレングリコー
ル、テトラメチレングリコール、ヘキサメチレングリコ
ールなど、およびジカルボン酸、たとえばイソフタル
酸、ヘキサヒドロテレフタル酸、ジベンゾイック酸（di
benzoic acid）、アジピン酸、セバシン酸、アゼライン
酸などが含まれる。
本発明のマルチフィラメント糸は一般にフィラメント
当たりのデシテックス数約１−20（たとえば約３−15）
を有し、一般に約６−600の連続フィラメント（たとえ
ば約20−400の連続フィラメント）からなる。フィラメ
ント当たりのデシテックス数および糸に含まれる連続フ
ィラメント数は、当業者に自明のとおり広範に変更しう
る。
当たりのデシテックス数約１−20（たとえば約３−15）
を有し、一般に約６−600の連続フィラメント（たとえ
ば約20−400の連続フィラメント）からなる。フィラメ
ント当たりのデシテックス数および糸に含まれる連続フ
ィラメント数は、当業者に自明のとおり広範に変更しう
る。
上記のマチルフィラメント糸は、先行技術において高
力ポリエステル繊維が用いられていた工業的用途に用い
るのに特に好適である。これらの繊維は高い温度（たと
えば80−180℃）に遭遇する環境で用いるのに特に好適
である。このフィラメント材料は配向度の低い非晶質領
域のため、高力繊維材料としては収縮度が比較的低く、
反復延伸および緩和される環境で用いる際のヒステリシ
スまたは仕事損失が低いのみでなく、これらの効果によ
る向上した疲れ抵抗、より高い糸靱性、およびより小さ
い形態的反復単位を備えている。
力ポリエステル繊維が用いられていた工業的用途に用い
るのに特に好適である。これらの繊維は高い温度（たと
えば80−180℃）に遭遇する環境で用いるのに特に好適
である。このフィラメント材料は配向度の低い非晶質領
域のため、高力繊維材料としては収縮度が比較的低く、
反復延伸および緩和される環境で用いる際のヒステリシ
スまたは仕事損失が低いのみでなく、これらの効果によ
る向上した疲れ抵抗、より高い糸靱性、およびより小さ
い形態的反復単位を備えている。
疲れ抵抗はいずれか単一のパラメーターに関係する性
質ではなく、IV、仕事損失、靱性などの変数、ならびに
疑いもなく微結晶および非結晶の大きさおよび配向、な
らびに非晶質領域の易動性などの微細形態学的特性の組
み合わせによる。本発明の糸は、低い仕事損失と共に高
い靱性を備えているほか、これらおよび他の不明の特性
間の高度の相乗効果に達し、これによって改良された疲
れ抵抗が得られると考えられる。
質ではなく、IV、仕事損失、靱性などの変数、ならびに
疑いもなく微結晶および非結晶の大きさおよび配向、な
らびに非晶質領域の易動性などの微細形態学的特性の組
み合わせによる。本発明の糸は、低い仕事損失と共に高
い靱性を備えているほか、これらおよび他の不明の特性
間の高度の相乗効果に達し、これによって改良された疲
れ抵抗が得られると考えられる。
ここに述べた特性パラメーターは、実質的に平行なフ
ィラメントからなるマルチフィラメント糸を試験するこ
とによって容易に想定しうる。
ィラメントからなるマルチフィラメント糸を試験するこ
とによって容易に想定しうる。
横および縦の微結晶寸法は、広角Ｘ線回折パターンの
（010）（105）反射の半分の高さにおける幅を用いたシ
ェラー方程式により計算された： 式中： Ｌ＝結晶寸法（オングストローム（メーター））； ｋ＝形状係数＝1.0; λ＝Ｘ線の波長＝1.54オングストローム（1.54x10-10メ
ーター）； β＝反射の半分の高さにおける幅（ラド）； ２φ＝ブラッグ角（度）。
（010）（105）反射の半分の高さにおける幅を用いたシ
ェラー方程式により計算された： 式中： Ｌ＝結晶寸法（オングストローム（メーター））； ｋ＝形状係数＝1.0; λ＝Ｘ線の波長＝1.54オングストローム（1.54x10-10メ
ーター）； β＝反射の半分の高さにおける幅（ラド）； ２φ＝ブラッグ角（度）。
結晶配向はヘルマンの配向関数により、広角Ｘ線回折
パターンの（010）（100）反射の平均方位角幅（averag
e angular azimuthal breadth）を用いて決定された： fc＝1/2（３cos2φ−１） 式中： fc＝結晶配向関数 φ＝平均配向角 長周期（long period）は小角Ｘ線回折パターンから
計算され、非晶質厚さは長周期から縦微結晶寸法を差し
引くことにより決定される。
パターンの（010）（100）反射の平均方位角幅（averag
e angular azimuthal breadth）を用いて決定された： fc＝1/2（３cos2φ−１） 式中： fc＝結晶配向関数 φ＝平均配向角 長周期（long period）は小角Ｘ線回折パターンから
計算され、非晶質厚さは長周期から縦微結晶寸法を差し
引くことにより決定される。
複屈折率はベレク補償板（Berek compensator）を備
えた偏光顕微鏡を用いて測定され、フラクション結晶化
度は通常の密度測定により測定された。非晶質配向関数
は下記の関係式から決定された（サミュエルズ（R.J.Sa
muels）、Structured Polymer Properties、ニューヨー
ク、ジョン・ワイリー・アンド・サンズ）。
えた偏光顕微鏡を用いて測定され、フラクション結晶化
度は通常の密度測定により測定された。非晶質配向関数
は下記の関係式から決定された（サミュエルズ（R.J.Sa
muels）、Structured Polymer Properties、ニューヨー
ク、ジョン・ワイリー・アンド・サンズ）。
Δｎ＝XfcΔnc＋（１−Ｘ）faΔna＋Δnf 式中： Δｎ＝複屈折率 Ｘ＝フラクション結晶 fc＝結晶質配向関数 Δnc＝結晶の固有複屈折率 （ポリエチレンテレフタレートについては0.220） fa＝非晶質配向関数 Δna＝非晶質の固有複屈折率 （ポリエチレンテレフタレートについては0.275） Δnf＝形状複屈折率（この系については無視しうる） 固有粘度（IV）はフェノールおよびテトラクロロエタ
ン（60/40重量％）よりなる混合溶剤中において測定さ
れた。
ン（60/40重量％）よりなる混合溶剤中において測定さ
れた。
カルボキシル末端基濃度は下記により測定される。ま
ず、2gのPETを50mlのｏ−クレゾール／クロロホルム溶
液（70/30重量％）に溶解し、これにイソプロパノール
中の飽和塩化リチウム溶液10滴を添加する。この溶液を
イソプロパノール中の0.25N KOHで電位差滴定する。
ず、2gのPETを50mlのｏ−クレゾール／クロロホルム溶
液（70/30重量％）に溶解し、これにイソプロパノール
中の飽和塩化リチウム溶液10滴を添加する。この溶液を
イソプロパノール中の0.25N KOHで電位差滴定する。
本発明の糸の強力（すなわち少なくとも7.5g/デニー
ル（6.6cN/デシテックス））および５％伸び率における
荷重値（すなわち少なくとも3.7g/デニール（3.27cN/デ
シテックス））は市販のポリエチレンテレフタレートタ
イヤコード糸が示すこれらのパラメーターにと比較して
劣らない。ここで述べる引っ張り特性は、ASTM D885に
従って、インストロン引っ張り試験機（モデルTM）を用
いて25.4cm（10インチ）ゲージ長さおよび歪速度120％
／分により測定された。
ル（6.6cN/デシテックス））および５％伸び率における
荷重値（すなわち少なくとも3.7g/デニール（3.27cN/デ
シテックス））は市販のポリエチレンテレフタレートタ
イヤコード糸が示すこれらのパラメーターにと比較して
劣らない。ここで述べる引っ張り特性は、ASTM D885に
従って、インストロン引っ張り試験機（モデルTM）を用
いて25.4cm（10インチ）ゲージ長さおよび歪速度120％
／分により測定された。
本発明の高力マルチフィラメント糸は内部形態を保有
し、3.5g/デニール（3.09cN/デシテックス）以上のLASE
−５については、空気中177℃で測定した場合通常は７
％以下、好ましくは６％以下の低い収縮特性を示す。例
えば市販のポリエチレンテレフタレートタイヤコード糸
のフィラメントは空気中177℃で試験した場合、一般に
約12−15％収縮する。これらの収縮値はASTM D885−30.
3に従って0.05g/デニール（0.044cN/デシテックス）の
荷重のもとで測定される。このように改良された寸法安
定性は、製品をラジアルタイヤに繊維強化材として用い
る場合に特に重要である。
し、3.5g/デニール（3.09cN/デシテックス）以上のLASE
−５については、空気中177℃で測定した場合通常は７
％以下、好ましくは６％以下の低い収縮特性を示す。例
えば市販のポリエチレンテレフタレートタイヤコード糸
のフィラメントは空気中177℃で試験した場合、一般に
約12−15％収縮する。これらの収縮値はASTM D885−30.
3に従って0.05g/デニール（0.044cN/デシテックス）の
荷重のもとで測定される。このように改良された寸法安
定性は、製品をラジアルタイヤに繊維強化材として用い
る場合に特に重要である。
ヒステリシスまたは仕事損失をタイヤの性能、特に発
熱と関連づける研究がかなり行われた。プレボルセクら
の研究は特に注目に値する： 1.プレボルセク（D.C.Prevorsek）、クォン（Y.D.Kwo
n）およびシャルマ（R.K.Sharma）、“非線形粘弾性の
解釈：ナイロン６繊維の動的特性",J.Macromol.Sci.Phy
s.B-13（４）,571−1977; 2.クォン（Y.D.Kwon）、シャルマ（R.K.Sharma）および
プレボルセク（D.C.Prevorsek），“回転タイヤ条件下
でのタイヤコードの粘弾性",タイヤ強化およびタイヤ性
能に関するASTMシンポジウム議事録（ASTM Special Tec
hnical Publication 694）,p.239,1979。
熱と関連づける研究がかなり行われた。プレボルセクら
の研究は特に注目に値する： 1.プレボルセク（D.C.Prevorsek）、クォン（Y.D.Kwo
n）およびシャルマ（R.K.Sharma）、“非線形粘弾性の
解釈：ナイロン６繊維の動的特性",J.Macromol.Sci.Phy
s.B-13（４）,571−1977; 2.クォン（Y.D.Kwon）、シャルマ（R.K.Sharma）および
プレボルセク（D.C.Prevorsek），“回転タイヤ条件下
でのタイヤコードの粘弾性",タイヤ強化およびタイヤ性
能に関するASTMシンポジウム議事録（ASTM Special Tec
hnical Publication 694）,p.239,1979。
コードはタイヤにおいて荷重を受ける要素であり、そ
れらの温度が上昇するのに伴って幾つかの不都合な結果
が生じる。化学的分解速度が温度の上昇に伴って増大す
ることは周知である。また、コードの温度が上昇するの
に伴って繊維のモジュラスが低下し、このためタイヤの
歪が増大してゴムに発生する熱が増大することも周知で
ある。これらの因子はすべてコードの温度をさらにいっ
そう上昇させる傾向を示し、この上昇が十分に大きい場
合、タイヤの破損が起こる可能性がある。
れらの温度が上昇するのに伴って幾つかの不都合な結果
が生じる。化学的分解速度が温度の上昇に伴って増大す
ることは周知である。また、コードの温度が上昇するの
に伴って繊維のモジュラスが低下し、このためタイヤの
歪が増大してゴムに発生する熱が増大することも周知で
ある。これらの因子はすべてコードの温度をさらにいっ
そう上昇させる傾向を示し、この上昇が十分に大きい場
合、タイヤの破損が起こる可能性がある。
米国特許第4,101,525号明細書（デイビスら、参考と
してここに引用する）に記載された仕事損失法は、この
因子を推定するための比較的簡単な方法を提供し、本発
明者らは便宜上これを採用する。
してここに引用する）に記載された仕事損失法は、この
因子を推定するための比較的簡単な方法を提供し、本発
明者らは便宜上これを採用する。
本発明の糸は、高力繊維材料として比較的低い収縮特
性のほかに、低い仕事損失または低いヒステリシス特性
（すなわち、低い発熱性）をさらに備えている。本発明
の糸は、後記のように150℃で応力0.6g/デニール（0.53
cN/デシテックス）と0.05g/デニール（0.044cN/デシテ
ックス）の間で循環し、1.27cm/分（0.5インチ／分）の
一定の歪速度で、長さ25.4cm（10インチ）の糸について
測定し、総デニール1000（1100デシテックス）のマルチ
フィラメント糸のものに正規化した場合、0.04インチ−
ポンド（4.54x10-3Ｊ）以下の仕事損失を示す。本発明
において、著しく改良された性能を得るために、デイビ
スの特許に教示されるように糸の仕事損失0.02以下であ
る必要はないことが分かる。たとえば仕事損失は材料が
変形に際してエネルギーを散逸させる機構である。仕事
損失がないか、またはほとんどない場合、このエネルギ
ーは必ずしもすべてが散逸せず、糸のポリマー鎖を分断
し、特性を低下させる可能性がある。比較的低い水準の
仕事損失（＜0.04）、すなわち発熱を維持することがむ
しろ望ましい。
性のほかに、低い仕事損失または低いヒステリシス特性
（すなわち、低い発熱性）をさらに備えている。本発明
の糸は、後記のように150℃で応力0.6g/デニール（0.53
cN/デシテックス）と0.05g/デニール（0.044cN/デシテ
ックス）の間で循環し、1.27cm/分（0.5インチ／分）の
一定の歪速度で、長さ25.4cm（10インチ）の糸について
測定し、総デニール1000（1100デシテックス）のマルチ
フィラメント糸のものに正規化した場合、0.04インチ−
ポンド（4.54x10-3Ｊ）以下の仕事損失を示す。本発明
において、著しく改良された性能を得るために、デイビ
スの特許に教示されるように糸の仕事損失0.02以下であ
る必要はないことが分かる。たとえば仕事損失は材料が
変形に際してエネルギーを散逸させる機構である。仕事
損失がないか、またはほとんどない場合、このエネルギ
ーは必ずしもすべてが散逸せず、糸のポリマー鎖を分断
し、特性を低下させる可能性がある。比較的低い水準の
仕事損失（＜0.04）、すなわち発熱を維持することがむ
しろ望ましい。
さらに、本発明の糸はタイヤコードを製造するために
慣用される高力ポリエチレンテレフタレート繊維と比較
した場合、大幅に改良された疲れ抵抗を示すことが認め
られた。この疲れ抵抗によって、この繊維強化材はゴム
に埋め込まれた際に曲げ、ねじれ、剪断および圧縮に対
して、より良好に耐える。本発明の製品の優れた疲れ抵
抗は、改良（22.9cm（９インチ）のチューブ）グッドイ
ヤー・マロリー疲れ試験（ASTM−Ｄ−885−64T）または
グッドリッチのディスク疲れ試験（ASTM−Ｄ−885−64
T）により証明された。
慣用される高力ポリエチレンテレフタレート繊維と比較
した場合、大幅に改良された疲れ抵抗を示すことが認め
られた。この疲れ抵抗によって、この繊維強化材はゴム
に埋め込まれた際に曲げ、ねじれ、剪断および圧縮に対
して、より良好に耐える。本発明の製品の優れた疲れ抵
抗は、改良（22.9cm（９インチ）のチューブ）グッドイ
ヤー・マロリー疲れ試験（ASTM−Ｄ−885−64T）または
グッドリッチのディスク疲れ試験（ASTM−Ｄ−885−64
T）により証明された。
本発明は特にグッドリッチ試験により測定した長期デ
ィスク疲れにおいて実質的な改良をもたらし、一方目的
とする寸法安定性および低い仕事損失をもたらすことが
認められた。
ィスク疲れにおいて実質的な改良をもたらし、一方目的
とする寸法安定性および低い仕事損失をもたらすことが
認められた。
比較的低い仕事損失および高い固有粘度と共に靱性が
特徴的な機械的特性として重要であることが、本発明に
よって確立されたと考えられる。“靱性”または“破断
の仕事（work of rupture）”は試験片を破壊するのに
必要なエネルギーまたは仕事である。これは応力／歪曲
線下の面積の積分として測定され、g/デニール（cN/デ
シテックス）の単位で表される。良好な耐衝撃性を必要
とする用途は、高靱性の材料を必要とする場合が多い。
特徴的な機械的特性として重要であることが、本発明に
よって確立されたと考えられる。“靱性”または“破断
の仕事（work of rupture）”は試験片を破壊するのに
必要なエネルギーまたは仕事である。これは応力／歪曲
線下の面積の積分として測定され、g/デニール（cN/デ
シテックス）の単位で表される。良好な耐衝撃性を必要
とする用途は、高靱性の材料を必要とする場合が多い。
本発明の糸を用いると、より低い撚りの糸からタイヤ
コードを構成しうる。タイヤコードの構成に際して、よ
り高い水準の撚りは疲れ抵抗を高めるのに有用である
が、これは強度およびLASE−５の犠牲においてであり、
これらが低下することは当業者に自明である。サイドウ
ォールのくぼみを減少させるためには、高いLASE−５ほ
ど望ましい。従って本発明により得られる改良された疲
れ抵抗によって、タイヤコードの構成に際して撚りを低
下させることができ、これによってより高い強度および
LASE−５が維持される。
コードを構成しうる。タイヤコードの構成に際して、よ
り高い水準の撚りは疲れ抵抗を高めるのに有用である
が、これは強度およびLASE−５の犠牲においてであり、
これらが低下することは当業者に自明である。サイドウ
ォールのくぼみを減少させるためには、高いLASE−５ほ
ど望ましい。従って本発明により得られる改良された疲
れ抵抗によって、タイヤコードの構成に際して撚りを低
下させることができ、これによってより高い強度および
LASE−５が維持される。
以下に示すのは、本発明の改良された糸を製造しうる
ことが認められた方法の説明である。後記の請求の範囲
に記載の製品は以下の方法のパラメーターによって限定
されるものではない。
ことが認められた方法の説明である。後記の請求の範囲
に記載の製品は以下の方法のパラメーターによって限定
されるものではない。
例１ 高い固有粘度（たとえば、少なくとも0.90）のポリエ
ステル糸が以下の方法で製造される。カルボキシル末端
基25−30（ミリ当量／106ｇ）および固有粘度0.20−0.2
3を有するプレポリマーを、２個の仕上げ機型容器のう
ち第１のものに供給した。予備仕上げ機として適切な装
置は米国特許第3,617,225号明細書（クヒュ）に示され
ており、これをここに参考として引用する。この方法で
は予備仕上げ機および仕上げ機を用いるので、ポリマー
の温度を低下させることができる。ポリマー温度の低下
によって、より高い固有粘度のポリマーを紡糸へ送るこ
とができる。プレポリマーは300−400ppmのアンチモン
触媒を0.5−1.5ppmのチタン触媒と共に含有する。予備
仕上げ機は170−280℃および約２トル（267Pa）の真空
において操作される。予備仕上げ機における滞留時間は
1.5−2.3時間に維持される。触媒の種類および量を慎重
に選ぶことによって、容器から排出されるポリマーのカ
ルボキシル水準は10−14単位、固有粘度は少なくとも0.
4、好ましくは0.50−0.55となる。予備仕上げ機は多重
段階およびフィルム形成装置を備えており、上記の時間
で粘度を増大させうる。ポリマーを予備仕上げ機から取
り出し、剪断、温度上昇、死点、その他潜在的な劣化の
問題を最小限に抑えるべく選ばれた装置を用いて移す。
ポリマーを仕上げ機に装入する前に、ポリマー冷却器へ
ポンプ移送して温度を約275℃に低下させる。次いでポ
リマーは、良好なフィルム形成能および狭い滞留時間分
布となるべく選ばれた第２容器に進入する。好ましい反
応器は米国特許第3,976,431号明細書（ボッグズら）中
の特別に設計されたワイプトウォール（wiped wall）反
応器、および米国特許第3,728,083号明細書中の特別に
設計されたスポークトホイールプロジェクション（spok
ed wheel projection）を備えており、両明細書をここ
に参考として引用する。指示された操作条件は1.5−2.0
時間の滞留時間につき273−280℃である。反応器は0.3
−0.5トル（40−67Pa）で操作され、出口速度は少なく
とも0.95である。ポリマーは、ポリマー温度の上昇をで
きるだけ少なくする（たとえばわずか３−４℃）ように
設計された広口の低剪断ギヤーポンプを通して仕上げ機
から取り出される。このポンプはポンプ速度および温度
変化が最小となる大きさのものである。反応器および移
送ライン中でのポリマーの熱分解を低下させる補助とし
て、仕上げ機の前にリン化合物を添加することができ
る。最終仕上げ機にはバフルは無く、回転ホイールのみ
がこの反応器内でのバイパス形成を防止するステージと
して作用する。これによって仕上げ機内での保圧が最小
限に抑えられる。ポリマーは紡糸のためポンプ移送さ
れ、その際移送ラインは熱分解を低下させる大きさであ
る。ポリマーの熱分解を最小限に抑えるために、パイプ
はポリマー溶融物を米国特許第4,072,663号明細書（ペ
ンドルバリー）の教示に従って流動させる大きさとされ
る。これをここに参考として引用する。移送ライン全体
を通じて静止ミキサーを使用して混合し、約275℃に維
持された比較的低温のダウサムによってポリマー温度を
低く保持するのを補助する。本発明の改良された溶融紡
糸法によれば、上記の操作条件下で少なくとも0.90のIV
および15−16のカルボキシル単位を有する糸が製造され
る。通常の１個仕上げ機式の高温反応器システム、たと
えば米国特許第4,100,142号明細書に概説されるもので
は0.90未満のIVを有する糸が製造されるにすぎないこと
を、当業者は認識しているであろう。当業者は、本発明
以前には固相重合または添加物の使用によって上記範囲
の固有粘度が得られたにすぎないことを認めるであろ
う。
ステル糸が以下の方法で製造される。カルボキシル末端
基25−30（ミリ当量／106ｇ）および固有粘度0.20−0.2
3を有するプレポリマーを、２個の仕上げ機型容器のう
ち第１のものに供給した。予備仕上げ機として適切な装
置は米国特許第3,617,225号明細書（クヒュ）に示され
ており、これをここに参考として引用する。この方法で
は予備仕上げ機および仕上げ機を用いるので、ポリマー
の温度を低下させることができる。ポリマー温度の低下
によって、より高い固有粘度のポリマーを紡糸へ送るこ
とができる。プレポリマーは300−400ppmのアンチモン
触媒を0.5−1.5ppmのチタン触媒と共に含有する。予備
仕上げ機は170−280℃および約２トル（267Pa）の真空
において操作される。予備仕上げ機における滞留時間は
1.5−2.3時間に維持される。触媒の種類および量を慎重
に選ぶことによって、容器から排出されるポリマーのカ
ルボキシル水準は10−14単位、固有粘度は少なくとも0.
4、好ましくは0.50−0.55となる。予備仕上げ機は多重
段階およびフィルム形成装置を備えており、上記の時間
で粘度を増大させうる。ポリマーを予備仕上げ機から取
り出し、剪断、温度上昇、死点、その他潜在的な劣化の
問題を最小限に抑えるべく選ばれた装置を用いて移す。
ポリマーを仕上げ機に装入する前に、ポリマー冷却器へ
ポンプ移送して温度を約275℃に低下させる。次いでポ
リマーは、良好なフィルム形成能および狭い滞留時間分
布となるべく選ばれた第２容器に進入する。好ましい反
応器は米国特許第3,976,431号明細書（ボッグズら）中
の特別に設計されたワイプトウォール（wiped wall）反
応器、および米国特許第3,728,083号明細書中の特別に
設計されたスポークトホイールプロジェクション（spok
ed wheel projection）を備えており、両明細書をここ
に参考として引用する。指示された操作条件は1.5−2.0
時間の滞留時間につき273−280℃である。反応器は0.3
−0.5トル（40−67Pa）で操作され、出口速度は少なく
とも0.95である。ポリマーは、ポリマー温度の上昇をで
きるだけ少なくする（たとえばわずか３−４℃）ように
設計された広口の低剪断ギヤーポンプを通して仕上げ機
から取り出される。このポンプはポンプ速度および温度
変化が最小となる大きさのものである。反応器および移
送ライン中でのポリマーの熱分解を低下させる補助とし
て、仕上げ機の前にリン化合物を添加することができ
る。最終仕上げ機にはバフルは無く、回転ホイールのみ
がこの反応器内でのバイパス形成を防止するステージと
して作用する。これによって仕上げ機内での保圧が最小
限に抑えられる。ポリマーは紡糸のためポンプ移送さ
れ、その際移送ラインは熱分解を低下させる大きさであ
る。ポリマーの熱分解を最小限に抑えるために、パイプ
はポリマー溶融物を米国特許第4,072,663号明細書（ペ
ンドルバリー）の教示に従って流動させる大きさとされ
る。これをここに参考として引用する。移送ライン全体
を通じて静止ミキサーを使用して混合し、約275℃に維
持された比較的低温のダウサムによってポリマー温度を
低く保持するのを補助する。本発明の改良された溶融紡
糸法によれば、上記の操作条件下で少なくとも0.90のIV
および15−16のカルボキシル単位を有する糸が製造され
る。通常の１個仕上げ機式の高温反応器システム、たと
えば米国特許第4,100,142号明細書に概説されるもので
は0.90未満のIVを有する糸が製造されるにすぎないこと
を、当業者は認識しているであろう。当業者は、本発明
以前には固相重合または添加物の使用によって上記範囲
の固有粘度が得られたにすぎないことを認めるであろ
う。
溶融紡糸性ポリエステルを、その融点より高く、ポリ
マーが実質的に分解する温度より低い温度で、押出し紡
糸口金アセンブリーに供給する。この段階25における滞
留時間は最小（たとえば最大でも1 1/2分）に維持さ
れ、温度は325℃を、好ましくは315℃を、より好ましく
は310℃を越えるべきではない。
マーが実質的に分解する温度より低い温度で、押出し紡
糸口金アセンブリーに供給する。この段階25における滞
留時間は最小（たとえば最大でも1 1/2分）に維持さ
れ、温度は325℃を、好ましくは315℃を、より好ましく
は310℃を越えるべきではない。
当業者の自明のとおり、紡糸口金はより大きな紡糸口
金アセンブリーの部品であり、これは一般にさらにフィ
ルター、フィルターを支持するブレーカープレート、お
よびブレーカープレートと紡糸口金の間に配置された供
給キャビティまたは溜めを含む。ポリマーがフィルター
およびブレーカープレートを貫流するのに伴って、それ
は強制流による機械的力のため必然的に若干加熱され
る。滞留時間は供給キャビティを含めて紡糸口金に隣接
する帯域で消費される時間を表し、ここで温度上昇のた
めさらにポリマーの分解が起こる可能性がある。
金アセンブリーの部品であり、これは一般にさらにフィ
ルター、フィルターを支持するブレーカープレート、お
よびブレーカープレートと紡糸口金の間に配置された供
給キャビティまたは溜めを含む。ポリマーがフィルター
およびブレーカープレートを貫流するのに伴って、それ
は強制流による機械的力のため必然的に若干加熱され
る。滞留時間は供給キャビティを含めて紡糸口金に隣接
する帯域で消費される時間を表し、ここで温度上昇のた
めさらにポリマーの分解が起こる可能性がある。
次いで押出されたフィラメントは通常の糸凝固帯域を
移動し、ここでは冷却空気が紡糸された糸に衝突し、こ
れにより目的の内部構造特性において凍結し、フィラメ
ントが互いに融着するのが防止される。本方法の重要な
点は、0.90以上のIVの押出し用ポリマーを使用し、未延
伸糸の複屈折率少なくとも0.01、好ましくは0.022−0.0
30を達成すべく処理条件を調整することである。当業者
は下記の条件を調整することによりこの未延伸複屈折率
を達成することができる：紡糸口金に隣接するアニール
帯域の長さおよび温度、紡糸口金孔の直径、冷却空気の
ブロー法、冷却空気の速度、ならびに冷却カラム内での
引落し率。
移動し、ここでは冷却空気が紡糸された糸に衝突し、こ
れにより目的の内部構造特性において凍結し、フィラメ
ントが互いに融着するのが防止される。本方法の重要な
点は、0.90以上のIVの押出し用ポリマーを使用し、未延
伸糸の複屈折率少なくとも0.01、好ましくは0.022−0.0
30を達成すべく処理条件を調整することである。当業者
は下記の条件を調整することによりこの未延伸複屈折率
を達成することができる：紡糸口金に隣接するアニール
帯域の長さおよび温度、紡糸口金孔の直径、冷却空気の
ブロー法、冷却空気の速度、ならびに冷却カラム内での
引落し率。
次いで、紡糸された糸をロール間でガラス転移温度
（80℃）より高い温度において、最大延伸比の85％以内
に延伸した。この延伸プロセスは、7.5g/デニール（6.6
cN/デシテックス）以上の強力、3.7g/デニール（3.27cN
/デシテックス）以上のLASE−５、および８％以下の収
縮率を達成するために、多重の延伸およびコンディショ
ニング工程を伴うものであった。次いで満足すべきパッ
ケージを得るために張力を調整したのち、延伸糸をボビ
ンに巻き取った。
（80℃）より高い温度において、最大延伸比の85％以内
に延伸した。この延伸プロセスは、7.5g/デニール（6.6
cN/デシテックス）以上の強力、3.7g/デニール（3.27cN
/デシテックス）以上のLASE−５、および８％以下の収
縮率を達成するために、多重の延伸およびコンディショ
ニング工程を伴うものであった。次いで満足すべきパッ
ケージを得るために張力を調整したのち、延伸糸をボビ
ンに巻き取った。
上記により紡糸された高粘度ポリマーを、たとえば米
国特許第4,195,052号（デイビスら）および米国特許第
4,251,481号（ハムリン）明細書に記載の既知方法で延
伸しうることは、当業者には自明であろう。
国特許第4,195,052号（デイビスら）および米国特許第
4,251,481号（ハムリン）明細書に記載の既知方法で延
伸しうることは、当業者には自明であろう。
例２ IV＝0.87（糸Ａ）およびIV＝0.92（糸Ｂ）のポリエス
テル糸（1000デニール（1100デシテックス））を例１に
従って製造した。糸Ａおよび糸Ｂの性質を表Ｉにおい
て、通常の高強力PETタイヤ用糸Ｃ（1000デニール）
（アライド1W70）と比較した。表Ｉから、本発明の糸Ｂ
は通常の糸Ｃと比べて比較的高いLASE−５を保有し、な
おかつ高い温度で生じる収縮がより少ないことが明らか
である。糸Ａ、ＢおよびＣから９×９の構成（回数／イ
ンチ×回数／インチ）（354回／メーターx354回／メー
ター）のタイヤコードを製造し、疲れ試験前に一般的な
引張り処理を行った。表Ｉの疲れ試験データは、本発明
の糸Ｂから製造したコードが糸Ｃからの通常のコード、
およびより低いIVを有する糸Ａから製造したコードと比
較して、改良された疲れ特性を備えていることを示す。
糸ＢおよびＣの特徴的な形態学的特性を表IIにまとめ
る。
テル糸（1000デニール（1100デシテックス））を例１に
従って製造した。糸Ａおよび糸Ｂの性質を表Ｉにおい
て、通常の高強力PETタイヤ用糸Ｃ（1000デニール）
（アライド1W70）と比較した。表Ｉから、本発明の糸Ｂ
は通常の糸Ｃと比べて比較的高いLASE−５を保有し、な
おかつ高い温度で生じる収縮がより少ないことが明らか
である。糸Ａ、ＢおよびＣから９×９の構成（回数／イ
ンチ×回数／インチ）（354回／メーターx354回／メー
ター）のタイヤコードを製造し、疲れ試験前に一般的な
引張り処理を行った。表Ｉの疲れ試験データは、本発明
の糸Ｂから製造したコードが糸Ｃからの通常のコード、
およびより低いIVを有する糸Ａから製造したコードと比
較して、改良された疲れ特性を備えていることを示す。
糸ＢおよびＣの特徴的な形態学的特性を表IIにまとめ
る。
例３ この例の意図は、本発明の糸から製造されたコードの
向上した疲れ寿命を利用して、通常のタイヤコードと対
比して疲れ寿命を犠牲にすることなく撚りの量を減少さ
せて高LASE−５のコードを製造しうることを証明するこ
とである。表IIIに挙げた撚りの量で、例１において製
造した糸および通常の市販のタイヤ用糸（アライド1W7
0）からコードを構成した。一定の糸については撚りの
量を減少させるとLASE−５が増大し、疲れ強さが低下す
ることは、当技術分野で周知である。表IIIは、本発明
のコードの撚りの量を減少させることにより、通常のコ
ードと対比して疲れ強さを犠牲にすることなくLASEを20
％以上増大させうることを示す（８×８に対比して10×
10）。
向上した疲れ寿命を利用して、通常のタイヤコードと対
比して疲れ寿命を犠牲にすることなく撚りの量を減少さ
せて高LASE−５のコードを製造しうることを証明するこ
とである。表IIIに挙げた撚りの量で、例１において製
造した糸および通常の市販のタイヤ用糸（アライド1W7
0）からコードを構成した。一定の糸については撚りの
量を減少させるとLASE−５が増大し、疲れ強さが低下す
ることは、当技術分野で周知である。表IIIは、本発明
のコードの撚りの量を減少させることにより、通常のコ
ードと対比して疲れ強さを犠牲にすることなくLASEを20
％以上増大させうることを示す（８×８に対比して10×
10）。
例４ この例の目的は、本発明の糸を先に考察した糸と区別
することである。糸Ｄ（セラニーズT100）は先行技術の
糸を表し、この場合望ましい疲れ特性は主として低い仕
事損失に由来する。この先行技術の糸Ｄ、および本発明
の糸、ならびに両種の糸から製造したコードを比較する
と、本発明の糸の疲れ特性において得られる利点は、比
較的低い仕事損失および高い靱性の独自の組み合わせに
よるものであることが示される（表IV）。
することである。糸Ｄ（セラニーズT100）は先行技術の
糸を表し、この場合望ましい疲れ特性は主として低い仕
事損失に由来する。この先行技術の糸Ｄ、および本発明
の糸、ならびに両種の糸から製造したコードを比較する
と、本発明の糸の疲れ特性において得られる利点は、比
較的低い仕事損失および高い靱性の独自の組み合わせに
よるものであることが示される（表IV）。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｄ０２Ｇ 3/48 Ｄ０２Ｇ 3/48 // Ｃ０８Ｇ 63/78 Ｃ０８Ｇ 63/78 (72)発明者 ミルーレ，デービッド・ウイルソン アメリカ合衆国バージニア州23235，リ ッチモンド，ベイフィールド・ドライブ 8407 (72)発明者 ニール，ジェームズ・ゴードン アメリカ合衆国ノース・カロライナ州 27607，ローリー，ワイクリフ・ロード 2866 (72)発明者 ロワン，ヒュー・ハーベイ アメリカ合衆国バージニア州23113，ミ ッドロシアン，リーズ・ランディング・ サークル 3951 (56)参考文献 特開 昭61−19812（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−78793（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−132618（ＪＰ，Ａ) 特公 昭48−15683（ＪＰ，Ｂ１) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) D01F 6/62 C08G 63/78
Claims (8)
- 【請求項１】少なくとも0.90の固有粘度および150℃で
応力0.6g/デニール（0.53cN/デシテックス）と0.05g/デ
ニール（0.044cN/デシテックス）の間で循環し、1.27cm
（0.5インチ）／分の一定の歪速度で、長さ25.4cm（10
インチ）の糸について測定し、総デニール1000（1100デ
シテックス）のマルチフィラメント糸のものに正規化し
た場合0.04インチ−ポンド（4.52×10-3Ｊ）以下の仕事
損失を有する高性能ポリエステルマルチフィラメント糸
を同時紡糸−延伸するための連続溶融紡糸法において、 （ａ）プレポリマーを280℃以下で操作される第１仕上
げ容器に、固有粘度を少なくとも0.4に高めるのに十分
な期間供給し、 （ｂ）ポリマーを第１仕上げ容器から第２仕上げ容器に
移し、その間ポリマーを280℃以下に維持し、 （ｃ）ポリマーを第２仕上げ容器内で少なくとも0.95の
固有粘度に達するのに十分な期間、280℃以下に維持
し、 （ｄ）固有粘度が少なくとも0.95のポリマーを第２仕上
げ容器から取り出し、このポリマーを該ポリマーの融点
より高い温度で押出し紡糸口金に供給し、紡糸前に11/2
分を越えない滞留時間の間、325℃を越えない温度でポ
リマーを紡糸口金に保持し、次いで （ｅ）複屈折率が少なくとも0.01の未延伸糸を製造する
条件下でポリマーを紡糸し、そしてこの糸を延伸して高
性能ポリエステルマルチフィラメント糸を製造する工程
を含む方法であって、工程（ａ）〜（ｃ）で重合度促進
剤を使用しない方法。 - 【請求項２】工程（ｄ）においてポリマーが紡糸前に31
5℃を越えない温度にある、請求の範囲第１項に記載の
方法。 - 【請求項３】第２仕上げ容器が本質的に水平のポリマー
流れを有する、本質的に水平の、完全に密閉された円筒
形のワイプトウォール型ポリマー反応器である、請求の
範囲第１項に記載の方法。 - 【請求項４】第２仕上げ容器が本質的に水平のポリマー
流れを有する、本質的に水平の、完全に密閉された円筒
形のワイプトウォール型ポリマー反応器である、請求の
範請求の範囲第２項に記載の方法。 - 【請求項５】請求の範囲第１項に記載の連続重合および
溶融−紡糸法によって製造され、少なくとも90モルパー
セントのポリエチレンテレフタレートを含んで成る、次
の特性の組み合わせ： （ａ）少なくとも0.90の固有粘度、 （ｂ）25℃で少なくとも3.7g/デニール（3.27cN/デシテ
ックス）の５％伸び率における荷重、 （ｃ）25℃で少なくとも7.5g/デニール（6.6cN/デシテ
ックス）の強力、 （ｄ）空気中、177℃で８％以下の収縮率、 （ｅ）150℃で応力0.6g/デニール（0.53cN/デシテック
ス）と0.05g/デニール（0.044cN/デシテックス）の間で
循環し、1.27cm（0.5インチ）／分の一定の歪速度で、
長さ25.4cm（10インチ）の、総デニール1000（1100デシ
テックス）のマルチフィラメント糸のものに正規化した
糸について測定し場合、0.04インチ−ポンド（4.52×10
-3Ｊ）以下の仕事損失、および （ｆ）少なくとも0.40g/デニール（0.35cN/デシテック
ス）の靱性を有し、繊維強化材としてゴムタイヤに配合
した場合に向上した疲れ抵抗性を付与する高性能のポリ
エステルマルチフィラメント糸。 - 【請求項６】請求の範囲第５項に記載のポリエステルマ
ルチフィラメント糸から成るタイヤコード。 - 【請求項７】請求の範囲第６項に記載のタイヤコードが
繊維強化材として配合されているゴムタイヤ。 - 【請求項８】請求の範囲第５項に記載の糸を繊維強化材
として含んで成るゴム複合材料。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US281,845 | 1988-12-08 | ||
| US07/281,845 US4867936A (en) | 1987-06-03 | 1988-12-08 | Process for producing high strength polyester yarn for improved fatigue resistance |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04502181A JPH04502181A (ja) | 1992-04-16 |
| JP2904522B2 true JP2904522B2 (ja) | 1999-06-14 |
Family
ID=23079021
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1510159A Expired - Fee Related JP2904522B2 (ja) | 1988-12-08 | 1989-09-15 | 疲れ抵抗改良のための高力ポリエステル糸 |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4867936A (ja) |
| EP (1) | EP0447402B2 (ja) |
| JP (1) | JP2904522B2 (ja) |
| KR (1) | KR0140228B1 (ja) |
| CN (1) | CN1020201C (ja) |
| AU (1) | AU638680B2 (ja) |
| BR (1) | BR8907812A (ja) |
| CA (1) | CA2002165C (ja) |
| DE (1) | DE68908567T3 (ja) |
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| HK (1) | HK1007581A1 (ja) |
| MX (1) | MX165353B (ja) |
| TR (1) | TR26193A (ja) |
| WO (1) | WO1990006383A1 (ja) |
Families Citing this family (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20020187344A1 (en) * | 1994-02-22 | 2002-12-12 | Nelson Charles Jay | Dimensionally stable polyester yarn for high tenacity treated cords |
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