JP2873556B2 - Ｐｃグラウト用混和材 - Google Patents
Ｐｃグラウト用混和材Info
- Publication number
- JP2873556B2 JP2873556B2 JP7200436A JP20043695A JP2873556B2 JP 2873556 B2 JP2873556 B2 JP 2873556B2 JP 7200436 A JP7200436 A JP 7200436A JP 20043695 A JP20043695 A JP 20043695A JP 2873556 B2 JP2873556 B2 JP 2873556B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- grout
- admixture
- aluminum
- cement
- sheath tube
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
- C04B2111/70—Grouts, e.g. injection mixtures for cables for prestressed concrete
Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、プレストレトスコ
ンクリートにおいて、緊張鋼材の防錆，緊張鋼材及びシ
ース管との付着が強固なＰＣグラウト用の混和材に関す
る。
ンクリートにおいて、緊張鋼材の防錆，緊張鋼材及びシ
ース管との付着が強固なＰＣグラウト用の混和材に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】コンクリートにプレストレスを導入する
場合、ポストテンション方式では、コンクリートの圧縮
強度が所定の強度に達するのをまって、シース管に通し
た緊張鋼材（ＰＣ鋼材）を緊張してプレストレスを与え
る。この場合、シース管の中に送り込んだグラウトは十
分にＰＣ鋼材を包み、ＰＣ鋼材が錆びないように保護す
るとゝもに、ＰＣ鋼材−シース管−コンクリートの経路
をもって、確実で十分な付着が得られて一体となるもの
でなければならない。
場合、ポストテンション方式では、コンクリートの圧縮
強度が所定の強度に達するのをまって、シース管に通し
た緊張鋼材（ＰＣ鋼材）を緊張してプレストレスを与え
る。この場合、シース管の中に送り込んだグラウトは十
分にＰＣ鋼材を包み、ＰＣ鋼材が錆びないように保護す
るとゝもに、ＰＣ鋼材−シース管−コンクリートの経路
をもって、確実で十分な付着が得られて一体となるもの
でなければならない。
【０００３】ＰＣグラウトに関して、コンクリート標準
示方書施工編（土木学会）には、膨張率が１０％以下、
塩化物含有量が０．３０Ｋｇ／ｍ３以下、ブリージング
率が３％以下、水セメント比が４５％以下、材令２８日
の圧縮強度２００Ｋｇｆ／ｃｍ２以上、流動性について
は、ＪＡロートを用いて測定した場合の流下時間が１５
〜３０秒の間とそれぞれ規定している。
示方書施工編（土木学会）には、膨張率が１０％以下、
塩化物含有量が０．３０Ｋｇ／ｍ３以下、ブリージング
率が３％以下、水セメント比が４５％以下、材令２８日
の圧縮強度２００Ｋｇｆ／ｃｍ２以上、流動性について
は、ＪＡロートを用いて測定した場合の流下時間が１５
〜３０秒の間とそれぞれ規定している。
【０００４】しかし、前記のような基準をクリヤーして
も、ブリージング水の発生及び硬化による収縮の発生は
避けられない場合がある。すなわち、ＰＣ鋼材は、通常
の緊張状態において、シース管の全長にわたってその中
心に設置せしめることができず、特にＰＣ鋼材の中央部
はシース管の内周面と接した状態に設置される。そのた
め、流動性が低いＰＣグラウトではシース管とＰＣ鋼材
との間に完全に注入するのが困難となる。
も、ブリージング水の発生及び硬化による収縮の発生は
避けられない場合がある。すなわち、ＰＣ鋼材は、通常
の緊張状態において、シース管の全長にわたってその中
心に設置せしめることができず、特にＰＣ鋼材の中央部
はシース管の内周面と接した状態に設置される。そのた
め、流動性が低いＰＣグラウトではシース管とＰＣ鋼材
との間に完全に注入するのが困難となる。
【０００５】また、ＰＣグラウトが凝結硬化すると、シ
ース管の内部上方にブリージング水が溜まる。このブリ
ージング水はＰＣグラウトのセメントとの水和反応によ
って無くなるが、その部分が空隙となる。この空隙の発
生は、ＰＣグラウトの硬化収縮によっても起こり、ＰＣ
鋼材の腐食及びＰＣ鋼材とシース管間の不十分な付着の
原因ともなる。
ース管の内部上方にブリージング水が溜まる。このブリ
ージング水はＰＣグラウトのセメントとの水和反応によ
って無くなるが、その部分が空隙となる。この空隙の発
生は、ＰＣグラウトの硬化収縮によっても起こり、ＰＣ
鋼材の腐食及びＰＣ鋼材とシース管間の不十分な付着の
原因ともなる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】すなわち、従来のこの
種ＰＣグラウトの経過時間と長さ変化率をグラフに表す
と、図１に示すようになる。図１において、グラフＡ
は、水／セメント比が４５％，混和材／セメント比が
１．０％とし、その配合例を、セメントが１００Ｋｇ，
混和材が１Ｋｇ，水が４５ＫｇとしたＡ社製のＰＣグラ
ウトの経過時間と長さ変化率を表したものである。
種ＰＣグラウトの経過時間と長さ変化率をグラフに表す
と、図１に示すようになる。図１において、グラフＡ
は、水／セメント比が４５％，混和材／セメント比が
１．０％とし、その配合例を、セメントが１００Ｋｇ，
混和材が１Ｋｇ，水が４５ＫｇとしたＡ社製のＰＣグラ
ウトの経過時間と長さ変化率を表したものである。
【０００７】このグラフＡによって明らかなように、充
填後急激に膨張しその後収縮に転ずるが、最大膨張時に
はシース管から溢れだし、収縮が始まると膨張量が減少
してしまう。その結果、シース管の内壁とＰＣグラウト
との間にすきまが生じてしまい、シース管の内壁とＰＣ
グラウトが一体化されないといった問題点がある。
填後急激に膨張しその後収縮に転ずるが、最大膨張時に
はシース管から溢れだし、収縮が始まると膨張量が減少
してしまう。その結果、シース管の内壁とＰＣグラウト
との間にすきまが生じてしまい、シース管の内壁とＰＣ
グラウトが一体化されないといった問題点がある。
【０００８】また同図のグラフＢは、水／セメント比が
４５％，混和材／セメント比が１．２％とし、セメント
が１００Ｋｇ，混和材が１．２Ｋｇ，水が４５Ｋｇの配
合からなるＢ社製のＰＣグラウトの経過時間と長さ変化
率を表したグラフである。このＢ社の製品の場合は、グ
ラフＢに示すように、最初のうちはあまり膨張・収縮は
おこらないが、徐々に収縮が始まってしまうため、シー
ス管の内壁とＰＣグラウトとの間に隙間が生じてしま
い、一体化されないといった前記Ａ社製のＰＣグラウト
と同様の問題点がある。
４５％，混和材／セメント比が１．２％とし、セメント
が１００Ｋｇ，混和材が１．２Ｋｇ，水が４５Ｋｇの配
合からなるＢ社製のＰＣグラウトの経過時間と長さ変化
率を表したグラフである。このＢ社の製品の場合は、グ
ラフＢに示すように、最初のうちはあまり膨張・収縮は
おこらないが、徐々に収縮が始まってしまうため、シー
ス管の内壁とＰＣグラウトとの間に隙間が生じてしま
い、一体化されないといった前記Ａ社製のＰＣグラウト
と同様の問題点がある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記のような
従来の諸問題点を解決するために成されたもので、膨張
後の初期硬化収縮率が少なく、ブリージング率が低く、
且つ流動性において優れたものを提供することを目的と
したものであり、その要旨は、水酸化カルシウムとの反
応時期が夫々異なる表面がコーティングされたセメント
混和用アルミニウム粉末及び表面が酸化されたアルミニ
ウム粉末並びに表面が強固に酸化されたアルミニウム試
薬と、界面活性剤及び比表面積が大きい高活性シリカか
らなることを特徴とするＰＣグラウト用混和材にある。
従来の諸問題点を解決するために成されたもので、膨張
後の初期硬化収縮率が少なく、ブリージング率が低く、
且つ流動性において優れたものを提供することを目的と
したものであり、その要旨は、水酸化カルシウムとの反
応時期が夫々異なる表面がコーティングされたセメント
混和用アルミニウム粉末及び表面が酸化されたアルミニ
ウム粉末並びに表面が強固に酸化されたアルミニウム試
薬と、界面活性剤及び比表面積が大きい高活性シリカか
らなることを特徴とするＰＣグラウト用混和材にある。
【００１０】
【発明の実施の態様】本発明の最大の特徴は、水酸化カ
ルシウムとの反応時期、更に詳しくは、膨張時期が夫々
異なる数種類のアルミニウム粉末を、セメントペースト
に練り混ぜることにある。すなわち、水酸化カルシウム
と最も早く反応する第１番目のアルミニウム粉末が膨張
し、該第１番目のアルミニウム粉末が硬化し始めて収縮
を開始する時期の前後に第２番目に早く反応するアルミ
ニウム粉末が膨張するといったように、第２番目，第３
番目のアルミニウム粉末を順次膨張させ、各アルミニウ
ム粉末の硬化時の収縮を抑制して、膨張を持続させるよ
うにしたものである。
ルシウムとの反応時期、更に詳しくは、膨張時期が夫々
異なる数種類のアルミニウム粉末を、セメントペースト
に練り混ぜることにある。すなわち、水酸化カルシウム
と最も早く反応する第１番目のアルミニウム粉末が膨張
し、該第１番目のアルミニウム粉末が硬化し始めて収縮
を開始する時期の前後に第２番目に早く反応するアルミ
ニウム粉末が膨張するといったように、第２番目，第３
番目のアルミニウム粉末を順次膨張させ、各アルミニウ
ム粉末の硬化時の収縮を抑制して、膨張を持続させるよ
うにしたものである。
【００１１】本発明において使用するアルミニウム粉末
は、加工状態の異なる３種類のアルミニウム粉末を使用
する。アルミニウムは水酸化カルシウムと反応して水素
ガスを発生し、この水素ガスによりセメントペーストが
膨張するので、このアルミニウム粉末はグラウト用の膨
張剤として従来から使用しているが、本発明では、反応
時期を異ならしめるために、加工状態の異なる三種類の
アルミニウム粉末を使用する点に一つの特徴がある。
は、加工状態の異なる３種類のアルミニウム粉末を使用
する。アルミニウムは水酸化カルシウムと反応して水素
ガスを発生し、この水素ガスによりセメントペーストが
膨張するので、このアルミニウム粉末はグラウト用の膨
張剤として従来から使用しているが、本発明では、反応
時期を異ならしめるために、加工状態の異なる三種類の
アルミニウム粉末を使用する点に一つの特徴がある。
【００１２】すなわち，三種類のアルミは、前記のセメ
ント混和用アルミニウムと、工場廃材として生じたアル
ミニウムと、一級アルミニウム試薬である。これら三種
類のアルミニウムのうち、セメント混和用アルミニウム
粉末は、これをセメントと水との混練物に投入するとそ
の表面にコーティングしたステアリン酸がはずれ、水酸
化カルシウムと直ちに反応を開始する。そして反応し始
めてから約１時間後に最高の膨張量を示し、その後硬化
による収縮に転じる。
ント混和用アルミニウムと、工場廃材として生じたアル
ミニウムと、一級アルミニウム試薬である。これら三種
類のアルミニウムのうち、セメント混和用アルミニウム
粉末は、これをセメントと水との混練物に投入するとそ
の表面にコーティングしたステアリン酸がはずれ、水酸
化カルシウムと直ちに反応を開始する。そして反応し始
めてから約１時間後に最高の膨張量を示し、その後硬化
による収縮に転じる。
【００１３】また、工場廃材のアルミニウム粉末は、工
場でアルミニウム部材を加工する時に発生するものであ
るためコーティングが施されていない。したがって、表
面が酸化されているので、これをセメントと水との混練
物（セメントペースト）に投入した場合、約３０分後に
水酸化カルシウムと反応し始め、約４時間後に最高の膨
張量を示しその後硬化による収縮に転じる。
場でアルミニウム部材を加工する時に発生するものであ
るためコーティングが施されていない。したがって、表
面が酸化されているので、これをセメントと水との混練
物（セメントペースト）に投入した場合、約３０分後に
水酸化カルシウムと反応し始め、約４時間後に最高の膨
張量を示しその後硬化による収縮に転じる。
【００１４】さらに、一級アルミニウム試薬は、前記の
アルミニウムに比べて純度が高いので、表面の酸化がよ
り強固であるため、これをセメントペーストに投入した
場合に約２時間後に水酸化カルシウムと反応し始め、約
７時間後に最高の膨張量を示し、その後硬化による収縮
に転じる。
アルミニウムに比べて純度が高いので、表面の酸化がよ
り強固であるため、これをセメントペーストに投入した
場合に約２時間後に水酸化カルシウムと反応し始め、約
７時間後に最高の膨張量を示し、その後硬化による収縮
に転じる。
【００１５】上記のように、セメントペーストの水酸化
カルシウムと、反応する時期がそれぞれ異なる三種類の
アルミニウム粉末を混入することにより、水素ガスの発
生が長くなり、ＰＣグラウトの硬化が始まるころまで膨
張を持続させるようにしたものである。
カルシウムと、反応する時期がそれぞれ異なる三種類の
アルミニウム粉末を混入することにより、水素ガスの発
生が長くなり、ＰＣグラウトの硬化が始まるころまで膨
張を持続させるようにしたものである。
【００１６】本発明では膨張材として、更に酸化カルシ
ウム（生石灰）又はカルシウムサルホアルミネート（Ｃ
ＳＡ）を主成分とする粉末を使用することに特徴があ
る。すなわち、酸化カルシウムは水和反応により膨張す
るが、これをセメントペーストに添加した場合、約８〜
１０時間後に膨張が顕著になり始め、約７日後に最高の
膨張量を示す。そして、その後は硬化による収縮に転じ
るが、この場合の収縮量も極めて少ない。又、カルシウ
ムサルホアルミネートも水和反応により同様の膨張が起
こる。
ウム（生石灰）又はカルシウムサルホアルミネート（Ｃ
ＳＡ）を主成分とする粉末を使用することに特徴があ
る。すなわち、酸化カルシウムは水和反応により膨張す
るが、これをセメントペーストに添加した場合、約８〜
１０時間後に膨張が顕著になり始め、約７日後に最高の
膨張量を示す。そして、その後は硬化による収縮に転じ
るが、この場合の収縮量も極めて少ない。又、カルシウ
ムサルホアルミネートも水和反応により同様の膨張が起
こる。
【００１７】そして又、本発明では、充填性，流動性の
向上及び減水効果によるブリージングの低減に効果のあ
る界面活性剤と、比表面積が大きいため保水性を有し、
ブリージングが大幅に低減可能となる高活性シリカを使
用することに特徴がある。ここで、前記界面活性剤とし
ては、リクニン系，ポリカルボン酸系，メラミン系，ア
ミノスルホン酸系，ナフタリン系のもの、例えば、β−
ナフタリンスルホン酸ホルマリン高縮合物などが挙げら
れれる。
向上及び減水効果によるブリージングの低減に効果のあ
る界面活性剤と、比表面積が大きいため保水性を有し、
ブリージングが大幅に低減可能となる高活性シリカを使
用することに特徴がある。ここで、前記界面活性剤とし
ては、リクニン系，ポリカルボン酸系，メラミン系，ア
ミノスルホン酸系，ナフタリン系のもの、例えば、β−
ナフタリンスルホン酸ホルマリン高縮合物などが挙げら
れれる。
【００１８】
【実施例】次に、本発明に係る混和材の組成を、対セメ
ント重量％で示すと、水が３７．５％，混和材が５．０
％であり、その配合例は、セメントが４０Ｋｇ，混和材
が２Ｋｇ，水が１５Ｋｇである。そして、前記混和材と
しては、対セメント重量％で示すと、石灰系膨張剤２．
６％，天然石膏１．３％，高炉スラグ（８０００ｃｍ２
／ｇ）０．２９％，ナフタレン０．６％，高活性シリカ
０．２％，セメント混和用アルミニウム粉末０．００２
３％，アルミニウム工場廃材０．００２５％，一級アル
ミニウム試薬０．０００３２５％である。
ント重量％で示すと、水が３７．５％，混和材が５．０
％であり、その配合例は、セメントが４０Ｋｇ，混和材
が２Ｋｇ，水が１５Ｋｇである。そして、前記混和材と
しては、対セメント重量％で示すと、石灰系膨張剤２．
６％，天然石膏１．３％，高炉スラグ（８０００ｃｍ２
／ｇ）０．２９％，ナフタレン０．６％，高活性シリカ
０．２％，セメント混和用アルミニウム粉末０．００２
３％，アルミニウム工場廃材０．００２５％，一級アル
ミニウム試薬０．０００３２５％である。
【００１９】而して、前記配合例からなるＰＣグラウト
の経過時間と長さ変化率は、図１のグラフＣに示す通り
である。すなわち、グラフＣを見て明らかなように、初
期から膨張側にあり、約４時間経過後に最高の膨張量に
達する。そして、その後は硬化による収縮に転じるが、
その収縮量の減少率は最高の膨張量との比較においても
約０．１％程度と極めて少ないし、８時間経過後は前記
収縮量をそのまま維持していることが判る。
の経過時間と長さ変化率は、図１のグラフＣに示す通り
である。すなわち、グラフＣを見て明らかなように、初
期から膨張側にあり、約４時間経過後に最高の膨張量に
達する。そして、その後は硬化による収縮に転じるが、
その収縮量の減少率は最高の膨張量との比較においても
約０．１％程度と極めて少ないし、８時間経過後は前記
収縮量をそのまま維持していることが判る。
【００２０】また、流下時間は、ＪＡロートでは、１
８．２秒〜２１．０秒、Ｊ１４ロートでは、２．５秒〜
３．１秒であり、ブリージング率は３時間で０．００
％，２４時間で０％、塩化物含有量は０．１７８Ｋｇ／
ｍ３であり、圧縮強度は、材令３日で２０２Ｋｇｆ／ｃ
ｍ２，７日で３１７２Ｋｇｆ／ｃｍ２，１３日で４２１
２Ｋｇｆ／ｃｍ２であり、その何れも、前記コンクリー
ト標準示方書施工編（土木学会）の規定値を充分にクリ
アしているとゝもに、１Ｋｇｆ／ｃｍ２といった低圧で
も容易に２８ｍのシース管内に注入でき、且つ温度も殆
ど上昇しなかった。
８．２秒〜２１．０秒、Ｊ１４ロートでは、２．５秒〜
３．１秒であり、ブリージング率は３時間で０．００
％，２４時間で０％、塩化物含有量は０．１７８Ｋｇ／
ｍ３であり、圧縮強度は、材令３日で２０２Ｋｇｆ／ｃ
ｍ２，７日で３１７２Ｋｇｆ／ｃｍ２，１３日で４２１
２Ｋｇｆ／ｃｍ２であり、その何れも、前記コンクリー
ト標準示方書施工編（土木学会）の規定値を充分にクリ
アしているとゝもに、１Ｋｇｆ／ｃｍ２といった低圧で
も容易に２８ｍのシース管内に注入でき、且つ温度も殆
ど上昇しなかった。
【００２１】
【発明の効果】本発明に係るＰＣグラウト用混和材は、
上記のように、水酸化カルシウムとの反応時期が夫々異
なる表面がコーティングされたセメント混和用アルミニ
ウム粉末及び表面が酸化されたアルミニウム粉末並びに
表面が強固に酸化されたアルミニウム試薬と、界面活性
剤及び比表面積が大きい高活性シリカからなる構成であ
るから、ブリージング率も低く且つ流動性に優れている
ので、シース管とその内部に挿通したＰＣ鋼材との間に
空隙が形成されることなく、確実で十分な付着が得られ
て一体構造となる。従って、プレストレストコンクリー
ト製品の耐久性が増大するとゝもに、曲げ及びせん断力
に対し剛性と強さを増すことができる、といった効果が
ある。
上記のように、水酸化カルシウムとの反応時期が夫々異
なる表面がコーティングされたセメント混和用アルミニ
ウム粉末及び表面が酸化されたアルミニウム粉末並びに
表面が強固に酸化されたアルミニウム試薬と、界面活性
剤及び比表面積が大きい高活性シリカからなる構成であ
るから、ブリージング率も低く且つ流動性に優れている
ので、シース管とその内部に挿通したＰＣ鋼材との間に
空隙が形成されることなく、確実で十分な付着が得られ
て一体構造となる。従って、プレストレストコンクリー
ト製品の耐久性が増大するとゝもに、曲げ及びせん断力
に対し剛性と強さを増すことができる、といった効果が
ある。
【図１】ＰＣグラウトの経過時間と長さ変化率を表した
グラフである。
グラフである。
Ａ 従来のＰＣグラウトの経過時間と長さ変化率を表し
たグラフ。 Ｂ 従来の他のＰＣグラウトの経過時間と長さ変化率を
表したグラフ。 Ｃ 本発明に係る混和材を混入したＰＣグラウトの経過
時間と長さ変化率を表したグラフ。
たグラフ。 Ｂ 従来の他のＰＣグラウトの経過時間と長さ変化率を
表したグラフ。 Ｃ 本発明に係る混和材を混入したＰＣグラウトの経過
時間と長さ変化率を表したグラフ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C04B 22/04 C04B 28/00 - 28/36
Claims (1)
- 【請求項１】 水酸化カルシウムとの反応時期が夫々異
なる表面がコーティングされたセメント混和用アルミニ
ウム粉末及び表面が酸化されたアルミニウム粉末並びに
表面が強固に酸化されたアルミニウム試薬と、界面活性
剤及び比表面積が大きい高活性シリカからなることを特
徴とするＰＣグラウト用混和材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7200436A JP2873556B2 (ja) | 1995-07-13 | 1995-07-13 | Ｐｃグラウト用混和材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7200436A JP2873556B2 (ja) | 1995-07-13 | 1995-07-13 | Ｐｃグラウト用混和材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0925147A JPH0925147A (ja) | 1997-01-28 |
| JP2873556B2 true JP2873556B2 (ja) | 1999-03-24 |
Family
ID=16424267
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7200436A Expired - Fee Related JP2873556B2 (ja) | 1995-07-13 | 1995-07-13 | Ｐｃグラウト用混和材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2873556B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4938244B2 (ja) * | 2005-03-09 | 2012-05-23 | 三菱マテリアル株式会社 | 高流動性無収縮モルタルおよびそれ用のドライモルタル組成物 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59111955A (ja) * | 1982-12-17 | 1984-06-28 | 新日本製鐵株式会社 | 膨張性セメント組成物 |
| JPS59111958A (ja) * | 1982-12-17 | 1984-06-28 | 新日本製鐵株式会社 | 膨張性セメント組成物 |
-
1995
- 1995-07-13 JP JP7200436A patent/JP2873556B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0925147A (ja) | 1997-01-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4204875A (en) | Cementitious compositions | |
| JPH01290543A (ja) | 速硬性セメント | |
| JP2873556B2 (ja) | Ｐｃグラウト用混和材 | |
| JP2712007B2 (ja) | 充填用モルタル | |
| JPH11322400A (ja) | 低収縮性超速硬性セメント組成物 | |
| JP4932383B2 (ja) | 軽量気泡コンクリート板用膨張セメント系目地材 | |
| CN115093184A (zh) | 一种低氯离子迁移系数的水泥基材料的制备方法 | |
| JPH059045A (ja) | 超早強型セメント組成物 | |
| JPH03193649A (ja) | 遮塩性に優れた高流動・高耐久性繊維補強充填モルタル | |
| JP3815641B2 (ja) | アフターボンド工法 | |
| JPH0524100B2 (ja) | ||
| JP3226482B2 (ja) | 硬化促進剤含有低熱セメント組成物硬化体の長期強度低下を防止する方法 | |
| JP7360673B1 (ja) | ケミカルプレストレストコンクリート及びケミカルプレストレストコンクリートの製造方法 | |
| JPH03202539A (ja) | 繊維強化合成樹脂製コンクリート補強ロッドの定着構造 | |
| JP2684645B2 (ja) | グラウンドアンカー定着体 | |
| JP3378965B2 (ja) | セメント類硬化体の強度向上方法 | |
| JPS58110451A (ja) | Ｇｒｃの製造に適した混合セメント質材料 | |
| JP2503772B2 (ja) | 速硬性セルフレベリング性床材用組成物 | |
| JP3087940B2 (ja) | 高強度型湿式吹付けコンクリ−ト | |
| JP2846565B2 (ja) | グラウト材の製造方法 | |
| JP5270258B2 (ja) | セメント系グラウト組成物及び該組成物を用いたプレグラウトｐｃ鋼材の製造方法 | |
| JP2004307331A (ja) | 無機系遅延硬化性グラウト | |
| JP3317429B2 (ja) | 補修用モルタル | |
| JPS6360175A (ja) | 軽量モルタル | |
| JPH0625009B2 (ja) | セメント混和材及びセメント組成物 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090114 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100114 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110114 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110114 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120114 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130114 Year of fee payment: 14 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |