JP2847841B2 - 極性反転回路 - Google Patents
極性反転回路Info
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- JP2847841B2 JP2847841B2 JP34287789A JP34287789A JP2847841B2 JP 2847841 B2 JP2847841 B2 JP 2847841B2 JP 34287789 A JP34287789 A JP 34287789A JP 34287789 A JP34287789 A JP 34287789A JP 2847841 B2 JP2847841 B2 JP 2847841B2
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- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04M—TELEPHONIC COMMUNICATION
- H04M19/00—Current supply arrangements for telephone systems
- H04M19/02—Current supply arrangements for telephone systems providing ringing current or supervisory tones, e.g. dialling tone or busy tone
- H04M19/023—Current supply arrangements for telephone systems providing ringing current or supervisory tones, e.g. dialling tone or busy tone by reversing the polarity of the current at the exchange
-
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- H04M—TELEPHONIC COMMUNICATION
- H04M15/00—Arrangements for metering, time-control or time indication ; Metering, charging or billing arrangements for voice wireline or wireless communications, e.g. VoIP
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- H04M17/00—Prepayment of wireline communication systems, wireless communication systems or telephone systems
- H04M17/02—Coin-freed or check-freed systems, e.g. mobile- or card-operated phones, public telephones or booths
- H04M17/023—Circuit arrangements
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は２本の信号線に送出する電池と地気の極性反
転回路に関し、特に電話交換機のアナログ・トランクの
極性反転回路に関する。
転回路に関し、特に電話交換機のアナログ・トランクの
極性反転回路に関する。
〔従来の技術〕 従来、この種の電池・地気信号の極性反転を行なう手
段として、リレー、あるいはこのリレーを単に半導体素
子に置き換えただけのものが使用されていた。
段として、リレー、あるいはこのリレーを単に半導体素
子に置き換えただけのものが使用されていた。
図中、Ｒ線,T線は対向する交換機と接続され双方向の
通話回線であると同時に、電池または地気を対向装置へ
送出するための信号線でもある。4W/2W変換回路８は外
線側の２線式の双方向の音声信号を４線式の方向別音声
信号に変換するための回路である。
通話回線であると同時に、電池または地気を対向装置へ
送出するための信号線でもある。4W/2W変換回路８は外
線側の２線式の双方向の音声信号を４線式の方向別音声
信号に変換するための回路である。
第４図は従来の極性反転回路を示す回路図である。
空き状態では第４図のようにＲ線に電池（−48V）,T
線に地気（Ｇ）を送出する。対向交換機からＲ線,T線間
をループにして起動信号が送出され、それに続いてルー
プ断続によりダイヤル・パルスが送出される。これをル
ープ検出回路９で検出し、この受信数字に応じて交換処
理を行い、該当加入者を呼び出す。その加入者が応答す
ると、ソフトウェア制御によりRVリレーが動作するので
Ｒ線,T線に送出されている電池，地気の極性が反転し、
対向交換機へ応答信号が送られる。
線に地気（Ｇ）を送出する。対向交換機からＲ線,T線間
をループにして起動信号が送出され、それに続いてルー
プ断続によりダイヤル・パルスが送出される。これをル
ープ検出回路９で検出し、この受信数字に応じて交換処
理を行い、該当加入者を呼び出す。その加入者が応答す
ると、ソフトウェア制御によりRVリレーが動作するので
Ｒ線,T線に送出されている電池，地気の極性が反転し、
対向交換機へ応答信号が送られる。
また、課金パルス信号がある時は通話者間の距離に応
じた間隔で、150ms間程度の反転信号が対向交換機へ送
出される。
じた間隔で、150ms間程度の反転信号が対向交換機へ送
出される。
上述した従来の電池・地気信号の極性反転回路は、対
向する交換機へ被呼者応答信号や通話中の課金パルス信
号送出用としてリレー等を使って単に極性を切り換えて
いるためその都度大きな雑音が発生し、通話回路や交換
機の他装置へ影響を及ぼしやすいという欠点がある。
向する交換機へ被呼者応答信号や通話中の課金パルス信
号送出用としてリレー等を使って単に極性を切り換えて
いるためその都度大きな雑音が発生し、通話回路や交換
機の他装置へ影響を及ぼしやすいという欠点がある。
また、極性反転時の雑音発生を抑えるため、インダク
タンスＬとコンデンサＣを用いたLC回路を挿入すると極
性反転時の低電流時間（出力電圧降下時間）が長くなり
やすく、対向する交換機によってはオープン（電池・排
気供給断）と誤検出し、通話中の呼が突然切断してしま
うという欠点がある。そのうえ大容量のＬやＣが必要な
ため広い実装スペースが要求されるという欠点がある。
タンスＬとコンデンサＣを用いたLC回路を挿入すると極
性反転時の低電流時間（出力電圧降下時間）が長くなり
やすく、対向する交換機によってはオープン（電池・排
気供給断）と誤検出し、通話中の呼が突然切断してしま
うという欠点がある。そのうえ大容量のＬやＣが必要な
ため広い実装スペースが要求されるという欠点がある。
本発明は、第１及び第２の信号線に、極性反転制御信
号に応じて第１の電位と第２の電位のいずれかを供給す
る極性反転回路において、以下の構成を備えることを特
徴とする。（Ａ）第１の信号線に接続されて第１の電位
から第２の電位まで出力電圧を直線的に変化させる第１
の出力電圧送出手段（Ｂ）第２の信号線に接続されて第
１の出力電圧送出手段の出力電圧が第２の電圧に達しと
きに出力電圧を第２の電位から第１の電位まで直線的に
変化させる第２の出力電圧送出手段（Ｃ）第１の出力電
圧送出手段が第２の電位に達したときに、第１の信号線
を第２の電位源に接続する第１の接続手段（Ｄ）第１の
接続手段が第２の電位源に接続されると、第２の信号線
を第２の電位源から切り離す第２の接続手段（Ｅ）第１
及び第２の出力電圧送出手段に接続されて対応する出力
電圧変化率を変える第１及び第２の極性切替時間変更手
段（Ｆ）極性反転制御信号の状態に応じて第１及び第２
の出力電圧送出手段及び第１及び第２の接続手段の動作
を制御する制御手段。
号に応じて第１の電位と第２の電位のいずれかを供給す
る極性反転回路において、以下の構成を備えることを特
徴とする。（Ａ）第１の信号線に接続されて第１の電位
から第２の電位まで出力電圧を直線的に変化させる第１
の出力電圧送出手段（Ｂ）第２の信号線に接続されて第
１の出力電圧送出手段の出力電圧が第２の電圧に達しと
きに出力電圧を第２の電位から第１の電位まで直線的に
変化させる第２の出力電圧送出手段（Ｃ）第１の出力電
圧送出手段が第２の電位に達したときに、第１の信号線
を第２の電位源に接続する第１の接続手段（Ｄ）第１の
接続手段が第２の電位源に接続されると、第２の信号線
を第２の電位源から切り離す第２の接続手段（Ｅ）第１
及び第２の出力電圧送出手段に接続されて対応する出力
電圧変化率を変える第１及び第２の極性切替時間変更手
段（Ｆ）極性反転制御信号の状態に応じて第１及び第２
の出力電圧送出手段及び第１及び第２の接続手段の動作
を制御する制御手段。
次に本発明の一実施例について図面を参照して説明す
る。
る。
Ｒ線に電池送出・切断のスイッチ回路（RB−SW）１、
および地気送出・切断のスイッチ回路（RG−SW）２が接
続される。またＴ線に電池送出・切断のスイッチ回路
（TB−SW）３および地気送出・切断のスイッチ回路（TG
−SW）４が接続される。またRB−SW1はスイッチ回路の
切替え時間を決定するRB積分回路６を介してスイッチ制
御回路５に接続される。さらにTB−SW3も同様にTB積分
回路７を介してスイッチ制御回路５に接続される。
および地気送出・切断のスイッチ回路（RG−SW）２が接
続される。またＴ線に電池送出・切断のスイッチ回路
（TB−SW）３および地気送出・切断のスイッチ回路（TG
−SW）４が接続される。またRB−SW1はスイッチ回路の
切替え時間を決定するRB積分回路６を介してスイッチ制
御回路５に接続される。さらにTB−SW3も同様にTB積分
回路７を介してスイッチ制御回路５に接続される。
通常（極性反転制御信号NRVがOFFの時）はRB−SW1とT
G−SW4が導通（ON）状態になっており、RG−SW2とTB−S
W3は不通（OFF）状態ゆえＲ線に電池,T線に地気が送出
されている。
G−SW4が導通（ON）状態になっており、RG−SW2とTB−S
W3は不通（OFF）状態ゆえＲ線に電池,T線に地気が送出
されている。
ここで、第２図のタイミング・チャートを参照しなが
ら動作を説明する。極性反転制御信号NRVがONになるとR
B積分回路６によってRB−SW1の出力電圧が−48VからＧ
レベルまで直線的に変化する。RB−SW1の出力がＧレベ
ル（実際には高インピーダンス）に切替えられるとそれ
までOFF状態にあったRG−SW2がONし、Ｒ線へＧが送出さ
れる。SW制御回路５はRG−SW2がONしたのを検出する
と、TB積分回路７に切替信号を送出する。スイッチ回路
３の出力電圧は積分回路７によってＧレベルから−48V
へ直線的に変化する。同時にスイッチ回路３の制御によ
りスイッチ回路４をOFF（不通）にし、スイッチ回路４
の出力をオープンにする。このようにして、Ｒ線：−48
V,T線:Gの状態からＲ線:G,T線：−48Vの状態へと極性が
反転する。
ら動作を説明する。極性反転制御信号NRVがONになるとR
B積分回路６によってRB−SW1の出力電圧が−48VからＧ
レベルまで直線的に変化する。RB−SW1の出力がＧレベ
ル（実際には高インピーダンス）に切替えられるとそれ
までOFF状態にあったRG−SW2がONし、Ｒ線へＧが送出さ
れる。SW制御回路５はRG−SW2がONしたのを検出する
と、TB積分回路７に切替信号を送出する。スイッチ回路
３の出力電圧は積分回路７によってＧレベルから−48V
へ直線的に変化する。同時にスイッチ回路３の制御によ
りスイッチ回路４をOFF（不通）にし、スイッチ回路４
の出力をオープンにする。このようにして、Ｒ線：−48
V,T線:Gの状態からＲ線:G,T線：−48Vの状態へと極性が
反転する。
次に極性反転制御信号がOFFになると、SW制御回路５
はまずTB積分回路７を通してTB−SW3を制御し、TB−SW3
の出力が−48VからＧへ直線的に変化させ、最終的には
オープン（ハイ・インピーダンス）にする。TB−SW3の
出力がオープン近くなると、TB−SW3からの制御信号に
より、スイッチ回路TG−SW4が導通状態になり、Ｔ線に
Ｇが送出される。SW制御回路５はＴ線：−48V送出用ス
イッチ回路TB−SW3の出力がオープン近くなったのを検
出するとRB積分回路６を通してＲ線：−48V送出用スイ
ッチ回路RB−SW1の出力をオープン（Ｇレベル）から−4
8Vまで直線的に変化させると同時にＲ線:G送出用スイッ
チ回路RG−SW2をOFFし、RG−SW2の出力はオープンにな
る。このようにして、Ｒ線:G,T線：−48Vの状態からＲ
線：−48V,T線:Gの状態へと極性が切替えられる。
はまずTB積分回路７を通してTB−SW3を制御し、TB−SW3
の出力が−48VからＧへ直線的に変化させ、最終的には
オープン（ハイ・インピーダンス）にする。TB−SW3の
出力がオープン近くなると、TB−SW3からの制御信号に
より、スイッチ回路TG−SW4が導通状態になり、Ｔ線に
Ｇが送出される。SW制御回路５はＴ線：−48V送出用ス
イッチ回路TB−SW3の出力がオープン近くなったのを検
出するとRB積分回路６を通してＲ線：−48V送出用スイ
ッチ回路RB−SW1の出力をオープン（Ｇレベル）から−4
8Vまで直線的に変化させると同時にＲ線:G送出用スイッ
チ回路RG−SW2をOFFし、RG−SW2の出力はオープンにな
る。このようにして、Ｒ線:G,T線：−48Vの状態からＲ
線：−48V,T線:Gの状態へと極性が切替えられる。
Ｒ線：−48V送出用スイッチ回路RB−SW1とＴ線：−48
V送出用スイッチ回路TB−SW3の出力波形は第２図に示す
ように、RB線分回路６とTB積分回路７によって直線的に
変化する。これは、出力電圧をスムーズに変化させるこ
とにより極性反転時に発生する雑音を最小限に抑えるた
めである。
V送出用スイッチ回路TB−SW3の出力波形は第２図に示す
ように、RB線分回路６とTB積分回路７によって直線的に
変化する。これは、出力電圧をスムーズに変化させるこ
とにより極性反転時に発生する雑音を最小限に抑えるた
めである。
また、第２図において極性反転制御信号ONを受信して
からＴ線に−48Vが出力されるまでの極性反転時間t1は
第１図のRB積分回路６の定数変更によって可変である。
切替時間を長くすれば極性反転時に発生する雑音を低く
抑えられるが、こうするとＲ線とＴ線間に供給される電
圧が0V（オープン）に近い状態が長くなり、対向する交
換機への影響を及ぼすことがあり得る。このため、対向
交換機とのインタフェース条件を考慮して最適な切替時
間の設定が必要になる（第３図のコンデンサC0,C2の値
を変更することにより，この切替え時間が容易に変更可
能。） 極性反転制御信号OFFを受信してからＲ線に−48Vが出
力されるまでの極性反転時間t2についてもt1と同様であ
る。
からＴ線に−48Vが出力されるまでの極性反転時間t1は
第１図のRB積分回路６の定数変更によって可変である。
切替時間を長くすれば極性反転時に発生する雑音を低く
抑えられるが、こうするとＲ線とＴ線間に供給される電
圧が0V（オープン）に近い状態が長くなり、対向する交
換機への影響を及ぼすことがあり得る。このため、対向
交換機とのインタフェース条件を考慮して最適な切替時
間の設定が必要になる（第３図のコンデンサC0,C2の値
を変更することにより，この切替え時間が容易に変更可
能。） 極性反転制御信号OFFを受信してからＲ線に−48Vが出
力されるまでの極性反転時間t2についてもt1と同様であ
る。
第３図は本発明の一実施例の詳細回路図である。図中
極性反転制御信号（NRV）用端子にTTLレベルのLOWレベ
ル（極性反転制御信号ON）が与えられるとホト・カプラ
ーPCOがONし、これによりコンパレータCMP0の出力が−4
8Vになる。これをオペ・アンプOP0,抵抗R6,コンデンサC
0から構成される積分回路を通すことにより−48Vから−
18Vに直線的に変化し、次段のオペ・アンプOP1へ供給す
る。−48Vから−18Vまで変化する時間はC0の値を変える
ことにより可変である。OP1の非反転（＋）端子はＲ線
の電圧を監視しており、同オペアンプの反転（−）端子
のレベルと同じになるようにトランジスタTR0のベース
電流を制御するので、OP0の出力が−48Vから−18Vに変
化するとそれに応じてOP1の出力はＲ線の電圧が0V近く
になるまで電圧を下げ、TR0のベース電流IBを減らすよ
うに働く。
極性反転制御信号（NRV）用端子にTTLレベルのLOWレベ
ル（極性反転制御信号ON）が与えられるとホト・カプラ
ーPCOがONし、これによりコンパレータCMP0の出力が−4
8Vになる。これをオペ・アンプOP0,抵抗R6,コンデンサC
0から構成される積分回路を通すことにより−48Vから−
18Vに直線的に変化し、次段のオペ・アンプOP1へ供給す
る。−48Vから−18Vまで変化する時間はC0の値を変える
ことにより可変である。OP1の非反転（＋）端子はＲ線
の電圧を監視しており、同オペアンプの反転（−）端子
のレベルと同じになるようにトランジスタTR0のベース
電流を制御するので、OP0の出力が−48Vから−18Vに変
化するとそれに応じてOP1の出力はＲ線の電圧が0V近く
になるまで電圧を下げ、TR0のベース電流IBを減らすよ
うに働く。
一方、オペアンプOP1の出力が、コンパレータCMP2の
非反転（＋）入力端子のしきい値より低くなるとCMP2の
出力はオープンになり、これによりトランジスタTR6がO
Nし、さらにこれによりトランジスタTR1がONするのでＲ
端子へ地気が送出される。
非反転（＋）入力端子のしきい値より低くなるとCMP2の
出力はオープンになり、これによりトランジスタTR6がO
Nし、さらにこれによりトランジスタTR1がONするのでＲ
端子へ地気が送出される。
また、コンパレータCMP2の出力がオープンになるとト
ランジスタTR4がONするので、コンパレータCMP1の出力
は−48Vから−18Vになる。これをオペアンプOP2,抵抗R
4,R36,コンデンサC2から構成される積分回路で、−18V
から−48Vに直線的に変化する信号に変更してオペアン
プOP3へ供給する。−18Vから−48Vまで変化する時間はC
2の値を変えることにより可変である。OP3ではこの信号
に従ってＴ線への出力が0Vから−48VになるようにTR3の
ベース電流を増やす。
ランジスタTR4がONするので、コンパレータCMP1の出力
は−48Vから−18Vになる。これをオペアンプOP2,抵抗R
4,R36,コンデンサC2から構成される積分回路で、−18V
から−48Vに直線的に変化する信号に変更してオペアン
プOP3へ供給する。−18Vから−48Vまで変化する時間はC
2の値を変えることにより可変である。OP3ではこの信号
に従ってＴ線への出力が0Vから−48VになるようにTR3の
ベース電流を増やす。
同様にオペアンプOP3の出力が−48Vから上昇し、コン
パレータCMP3の非反転端子のしきい値より高くなるとCM
P3の出力が−48Vになり、これによりTR7がOFFになる。
これによってTR2もOFFし、Ｔ線に送出していたＧが切断
される。
パレータCMP3の非反転端子のしきい値より高くなるとCM
P3の出力が−48Vになり、これによりTR7がOFFになる。
これによってTR2もOFFし、Ｔ線に送出していたＧが切断
される。
以上説明したように本発明は、通話線に送出される電
池・地気の極性反転を負荷状態に関係なく直線的に出力
電圧を増減させ、さらにその変化の速さを変えられるこ
とにより、対向装置とのインターフェース条件に合せ、
通話パスに影響を及ぼすことなく電池・地気の極性を安
定にしかも効率的に反転切替えができる効果がある。
池・地気の極性反転を負荷状態に関係なく直線的に出力
電圧を増減させ、さらにその変化の速さを変えられるこ
とにより、対向装置とのインターフェース条件に合せ、
通話パスに影響を及ぼすことなく電池・地気の極性を安
定にしかも効率的に反転切替えができる効果がある。
第１図は本発明の一実施例であるトランクの極性反転回
路のブロック図、第２図は第１図における機能ブロック
出力のタイミング・チャート、第３図は第１図の詳細回
路図、第４図は従来のトランクの極性反転回路の概略図
である。 １……Ｒ線電池送出スイッチ回路（RB−SW）、２……Ｒ
線地気送出スイッチ回路（RG−SW）、３……Ｔ線電池送
出スイッチ回路（TB−SW）、４……Ｔ線地気送出スイッ
チ回路（TG−SW）、５……スイッチ制御回路、６……Ｒ
線電池送出積分回路、７……Ｔ線電池送出積分回路、８
……4W/2W変換回路、９……ループ検出回路。
路のブロック図、第２図は第１図における機能ブロック
出力のタイミング・チャート、第３図は第１図の詳細回
路図、第４図は従来のトランクの極性反転回路の概略図
である。 １……Ｒ線電池送出スイッチ回路（RB−SW）、２……Ｒ
線地気送出スイッチ回路（RG−SW）、３……Ｔ線電池送
出スイッチ回路（TB−SW）、４……Ｔ線地気送出スイッ
チ回路（TG−SW）、５……スイッチ制御回路、６……Ｒ
線電池送出積分回路、７……Ｔ線電池送出積分回路、８
……4W/2W変換回路、９……ループ検出回路。
Claims (1)
- 【請求項１】第１及び第２の信号線に、極性反転制御信
号に応じて第１の電位と第２の電位のいずれかを供給す
る極性反転回路において、 前記第１の信号線に接続されて第１の電位から第２の電
位まで出力電圧を直線的に変化させる第１の出力電圧送
出手段（RB−SW1）と、 前記第２の信号線に接続されて前記第１の出力電圧送出
手段の出力電圧が第２の電圧に達したときに出力電圧を
第２の電位から第１の電位まで直線的に変化させる第２
の出力電圧送出手段（TB−SW3）と、 前記第１の出力電圧送出手段が第２の電位に達したとき
に、第１の信号線を第２の電位源に接続する第１の接続
手段（RG−SW2）と、 第１の接続手段が第２の電位源に接続されると、第２の
信号線を第２の電位源から切り離す第２の接続手段（TG
−SW4）と、 第１及び第２の出力電圧送出手段に接続されて対応する
出力電圧変化率を変える第１及び第２の極性切替時間変
更手段（６、７）と、 前記極性反転制御信号の状態に応じて第１及び第２の出
力電圧送出手段及び第１及び第２の接続手段の動作を制
御する制御手段（５）と を備えることを特徴とする極性反転回路。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34287789A JP2847841B2 (ja) | 1989-12-29 | 1989-12-29 | 極性反転回路 |
| US07/634,432 US5191507A (en) | 1989-12-29 | 1990-12-27 | Polarity inverting circuit |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34287789A JP2847841B2 (ja) | 1989-12-29 | 1989-12-29 | 極性反転回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03204295A JPH03204295A (ja) | 1991-09-05 |
| JP2847841B2 true JP2847841B2 (ja) | 1999-01-20 |
Family
ID=18357198
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34287789A Expired - Lifetime JP2847841B2 (ja) | 1989-12-29 | 1989-12-29 | 極性反転回路 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5191507A (ja) |
| JP (1) | JP2847841B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5541495A (en) * | 1992-07-17 | 1996-07-30 | Gali; Carl E. | Battery polarity connection adaption solid state switch |
| FR2784840B1 (fr) * | 1998-10-14 | 2000-12-15 | Schlumberger Ind Sa | Dispositif de securisation d'une ligne telephonique |
| US7110239B2 (en) * | 2003-03-24 | 2006-09-19 | Sensormatic Electronics Corporation | Polarity correction circuit and system incorporating the same |
| US8479065B2 (en) | 2011-11-02 | 2013-07-02 | Arinc Incorporated | Adaptive, wireless automatic identification system pilot port interface |
| US11651910B2 (en) | 2020-12-10 | 2023-05-16 | Teradyne, Inc. | Inductance control system |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4071879A (en) * | 1976-11-19 | 1978-01-31 | Gte Sylvania Incorporated | Reversible current apparatus |
| JPS588235B2 (ja) * | 1978-11-15 | 1983-02-15 | 日本ビクター株式会社 | モ−タの正転、逆転連続速度制御方式 |
-
1989
- 1989-12-29 JP JP34287789A patent/JP2847841B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-12-27 US US07/634,432 patent/US5191507A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03204295A (ja) | 1991-09-05 |
| US5191507A (en) | 1993-03-02 |
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