JPH03204295A - 極性反転回路 - Google Patents
極性反転回路Info
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- JPH03204295A JPH03204295A JP1342877A JP34287789A JPH03204295A JP H03204295 A JPH03204295 A JP H03204295A JP 1342877 A JP1342877 A JP 1342877A JP 34287789 A JP34287789 A JP 34287789A JP H03204295 A JPH03204295 A JP H03204295A
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-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04M—TELEPHONIC COMMUNICATION
- H04M19/00—Current supply arrangements for telephone systems
- H04M19/02—Current supply arrangements for telephone systems providing ringing current or supervisory tones, e.g. dialling tone or busy tone
- H04M19/023—Current supply arrangements for telephone systems providing ringing current or supervisory tones, e.g. dialling tone or busy tone by reversing the polarity of the current at the exchange
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04M—TELEPHONIC COMMUNICATION
- H04M15/00—Arrangements for metering, time-control or time indication ; Metering, charging or billing arrangements for voice wireline or wireless communications, e.g. VoIP
-
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- H04M—TELEPHONIC COMMUNICATION
- H04M17/00—Prepayment of wireline communication systems, wireless communication systems or telephone systems
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- H04M17/023—Circuit arrangements
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Computer Security & Cryptography (AREA)
- Interface Circuits In Exchanges (AREA)
- Devices For Supply Of Signal Current (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は２本の信号線に送出する電池と地気の極性反転
回路に関し、特に電話交換機のアナログ・トランクの極
性反転回路に関する。
回路に関し、特に電話交換機のアナログ・トランクの極
性反転回路に関する。
従来、この種の電池・地気信号の極性反転を行なう手段
として、リレー、あるいはこのリレーを単に半導体素子
に置き換えただけのものが使用されていた。
として、リレー、あるいはこのリレーを単に半導体素子
に置き換えただけのものが使用されていた。
図中、Ｒ線、Ｔ線は対向する交換機と接続され双方向の
通話回線であると同時に、電池または地気を対向装置へ
送出するための信号線でもある。
通話回線であると同時に、電池または地気を対向装置へ
送出するための信号線でもある。
４ Ｗ／ ２ Ｗ変換回路８は外線側の２線式の双方向
の音声信号を４線式の方向別音声信号に変換するための
回路である。
の音声信号を４線式の方向別音声信号に変換するための
回路である。
第４図は従来の極性反転回路を示す回路図である。
空き状態では第４図のようにＲ線に電池（−４８Ｖ）、
Ｔ線に地気（Ｇ）を送出する。対向交換機からＲ線、Ｔ
線間をループにして起動信号が送出され、それに続いて
ループ断続によりダイヤル・パルスが送出される。これ
をループ検出回路９で検出し、この受信数字に応じて交
換処理を行い、該当加入者を呼び出す。その加入者が応
答すると、ソフトウェア制御によりＲｖリレーが動作す
るのでＲ線、Ｔ線に送出されている電池、地気の極性が
反転し、対向交換機へ応答信号が送られる。
Ｔ線に地気（Ｇ）を送出する。対向交換機からＲ線、Ｔ
線間をループにして起動信号が送出され、それに続いて
ループ断続によりダイヤル・パルスが送出される。これ
をループ検出回路９で検出し、この受信数字に応じて交
換処理を行い、該当加入者を呼び出す。その加入者が応
答すると、ソフトウェア制御によりＲｖリレーが動作す
るのでＲ線、Ｔ線に送出されている電池、地気の極性が
反転し、対向交換機へ応答信号が送られる。
また、課金パルス信号がある時は通話者間の距離に応じ
た間隔で、１５０ｍ５間程度の反転信号が対向交換機へ
送出される。
た間隔で、１５０ｍ５間程度の反転信号が対向交換機へ
送出される。
上述した従来の電池・地気信号の極性反転回路は、対向
する交換機へ被呼者応答信号や通話中の課金パルス信号
送出用としてリレー等を使って単に極性を切り替えてい
るためその都度大きな雑音が発生し、通話回路や交換機
の他装置へ影響を及ぼしやすいという欠点がある。
する交換機へ被呼者応答信号や通話中の課金パルス信号
送出用としてリレー等を使って単に極性を切り替えてい
るためその都度大きな雑音が発生し、通話回路や交換機
の他装置へ影響を及ぼしやすいという欠点がある。
また、極性反転時の雑音発生を抑えるため、インダクタ
ンスＬとコンデンサＣを用いたＬＣ回路を挿入すると極
性反転時の低電流時間（出力電圧降下時間）が長くなり
やすく、対向する交換機によってはオープン（電池・地
気供給断）と誤検圧し、通話中の呼が突然切断してしま
うという欠点がある。そのうえ大容量のＬやＣが必要な
ため広い実装スペースが要求されるという欠点がある。
ンスＬとコンデンサＣを用いたＬＣ回路を挿入すると極
性反転時の低電流時間（出力電圧降下時間）が長くなり
やすく、対向する交換機によってはオープン（電池・地
気供給断）と誤検圧し、通話中の呼が突然切断してしま
うという欠点がある。そのうえ大容量のＬやＣが必要な
ため広い実装スペースが要求されるという欠点がある。
本発明の極性反転回路は雑音を出に＜＜シ、さらに対向
する交換機が誤復旧するような低電流時間（出力電圧降
下時間）を最短にするため、電池の出力電圧を接続され
る負荷に依存せず直線的に増減させる回路とその切替え
時間が可変な回路と切替え制御回路を有している。
する交換機が誤復旧するような低電流時間（出力電圧降
下時間）を最短にするため、電池の出力電圧を接続され
る負荷に依存せず直線的に増減させる回路とその切替え
時間が可変な回路と切替え制御回路を有している。
次に本発明の一実施例について図面を参照して説明する
。
。
Ｒ線に電池送出・切断のスイッチ回路（ＲＢ−３Ｗ）１
、および地気送出・切断のスイッチ回路（ＲＧ−８Ｗ）
２が接続される。またＴ線に電池送出・切断のスイッチ
回路（ＴＢ−３Ｗ）３および地気送出・切断のスイッチ
回路（ＴＧ−８Ｗ）４が接続される。またＲＢ−８ＷＩ
はスイッチ回路の切替え時間を決定するＲＢ積分回路６
を介してスイッチ制御回路５に接続される。さらにＴＢ
−８Ｗ３も同様にＴＢ積分回路７を介してスイッチ制御
回路５に接続される。
、および地気送出・切断のスイッチ回路（ＲＧ−８Ｗ）
２が接続される。またＴ線に電池送出・切断のスイッチ
回路（ＴＢ−３Ｗ）３および地気送出・切断のスイッチ
回路（ＴＧ−８Ｗ）４が接続される。またＲＢ−８ＷＩ
はスイッチ回路の切替え時間を決定するＲＢ積分回路６
を介してスイッチ制御回路５に接続される。さらにＴＢ
−８Ｗ３も同様にＴＢ積分回路７を介してスイッチ制御
回路５に接続される。
通常（極性反転制御信号ＮＲＶがＯＦＦの時）はＲＢ−
８ＷＩとＴＧ−８Ｗ４が導通（ＯＮ）状態になっており
、ＲＧ−８Ｗ２とＴＢ−８Ｗ３は不通（ＯＦ Ｆ）状態
ゆえＲ線に電池、Ｔ線に地気が送出されている。
８ＷＩとＴＧ−８Ｗ４が導通（ＯＮ）状態になっており
、ＲＧ−８Ｗ２とＴＢ−８Ｗ３は不通（ＯＦ Ｆ）状態
ゆえＲ線に電池、Ｔ線に地気が送出されている。
ここで、第２図のタイミング・チャートを参照しながら
動作を説明する。極性反転制御信号ＮＲＶがＯＮになる
とＲＢ積分回路６によってＲＢ−８Ｗ１の出力電圧が一
４８ＶからＧレベルまで直線的に変化する。ＲＢ−８Ｗ
Ｉの出力がＧレベル（実際には高インピーダンス）に切
替えられるとそれまでＯＦＦ状態にあったＲＧ−３Ｗ２
がＯＮし、Ｒ線へＧが送出される。ＳＷ制御回路５はＲ
Ｇ−８Ｗ２がＯＮしたのを検出すると、ＴＢ積分回路７
に切替信号を送出する。スイッチ回路３の出力電圧は積
分回路７によってＧレベルから一４８Ｖへ直線的に変化
する。同時にスイッチ回路３の制御によりスイッチ回路
４をＯＦ’Ｆ （不通）にし、スイッチ回路４の出力を
オープンにする。
動作を説明する。極性反転制御信号ＮＲＶがＯＮになる
とＲＢ積分回路６によってＲＢ−８Ｗ１の出力電圧が一
４８ＶからＧレベルまで直線的に変化する。ＲＢ−８Ｗ
Ｉの出力がＧレベル（実際には高インピーダンス）に切
替えられるとそれまでＯＦＦ状態にあったＲＧ−３Ｗ２
がＯＮし、Ｒ線へＧが送出される。ＳＷ制御回路５はＲ
Ｇ−８Ｗ２がＯＮしたのを検出すると、ＴＢ積分回路７
に切替信号を送出する。スイッチ回路３の出力電圧は積
分回路７によってＧレベルから一４８Ｖへ直線的に変化
する。同時にスイッチ回路３の制御によりスイッチ回路
４をＯＦ’Ｆ （不通）にし、スイッチ回路４の出力を
オープンにする。
このようにして、Ｒ線ニー４８Ｖ、Ｔ線：Ｇの状態から
Ｒ線：Ｇ、Ｔ線ニー４８Ｖの状態へと極性が反転する。
Ｒ線：Ｇ、Ｔ線ニー４８Ｖの状態へと極性が反転する。
次に極性反転制御信号がＯＦＦになると、ＳＷ制御回路
５はまずＴＢ積分回路７を通してＴＢ−８Ｗ３を制御し
、ＴＢ−８Ｗ３（７）出力が一４８ＶからＧへ直線的に
変化させ、最終的にはオープン（ハイ・インピーダンス
）にする。ＴＢ−８Ｗ３の出力がオープン近くなると、
ＴＢ−８Ｗ３からの制御信号により、スイッチ回路ＴＯ
−８Ｗ４が導通状態になり、Ｔ線にＧが送出される。Ｓ
Ｗ制御回路５はＴ線ニー４８Ｖ送出用スイッチ回路ＴＢ
−３Ｗ３の出力がオープン近くになったのを検出すると
ＲＢ積分回路６を通してＲ線ニー４８Ｖ送出用スイッチ
回路ＲＢ−８Ｗ １の出力をオープン（Ｇレベル）から
−４８Ｖまで直線的に変化させると同時にＲ線：Ｇ速比
用スイッチ回路ＲＧ−８Ｗ２を○ＦＦＬ、ＲＧ−８Ｗ２
の出力はオープンになる。このようにして、Ｒ線：Ｇ、
Ｔ線：４８Ｖ（７）状態からＲ線ニー４８Ｖ、Ｔ線二〇
の状態へと極性が切替えられる。
５はまずＴＢ積分回路７を通してＴＢ−８Ｗ３を制御し
、ＴＢ−８Ｗ３（７）出力が一４８ＶからＧへ直線的に
変化させ、最終的にはオープン（ハイ・インピーダンス
）にする。ＴＢ−８Ｗ３の出力がオープン近くなると、
ＴＢ−８Ｗ３からの制御信号により、スイッチ回路ＴＯ
−８Ｗ４が導通状態になり、Ｔ線にＧが送出される。Ｓ
Ｗ制御回路５はＴ線ニー４８Ｖ送出用スイッチ回路ＴＢ
−３Ｗ３の出力がオープン近くになったのを検出すると
ＲＢ積分回路６を通してＲ線ニー４８Ｖ送出用スイッチ
回路ＲＢ−８Ｗ １の出力をオープン（Ｇレベル）から
−４８Ｖまで直線的に変化させると同時にＲ線：Ｇ速比
用スイッチ回路ＲＧ−８Ｗ２を○ＦＦＬ、ＲＧ−８Ｗ２
の出力はオープンになる。このようにして、Ｒ線：Ｇ、
Ｔ線：４８Ｖ（７）状態からＲ線ニー４８Ｖ、Ｔ線二〇
の状態へと極性が切替えられる。
Ｒ線ニー４８Ｖ送出用スイッチ回路ＲＢ−３ＷｌとＴ線
ニー４８Ｖ送出用スイッチ回路ＴＢ−３Ｗ３の出力波形
は第２図に示すように、ＲＢ積分回路６とＴＢ積分回路
７によって直線的に変化する。これは、出力電圧をスム
ーズに変化させることにより極性反転時に発生する雑音
を最小限に抑えるためである。
ニー４８Ｖ送出用スイッチ回路ＴＢ−３Ｗ３の出力波形
は第２図に示すように、ＲＢ積分回路６とＴＢ積分回路
７によって直線的に変化する。これは、出力電圧をスム
ーズに変化させることにより極性反転時に発生する雑音
を最小限に抑えるためである。
また、第２図において極性反転制御信号ＯＮを受信し′
ＣからＴ線に一４８Ｖが出力されるまでの極性反転時間
ｔ１は第１図のＲＢ積分回路６の定数変更によって可変
である。切替時間を長くすれば極性反転時に発生する雑
音を低く抑えられるが、こうするとＲ線とＴ線間に供給
される電圧がＯｖ（オープン）に近い状態が長くなり、
対向する交換機への影響を及ぼすことがあり得る。この
ため、対向交換機とのインタフェース条件を考慮して最
適な切替時間の設定が必要になる。（第３図のコンデン
サＣｏ、Ｃ２の値を変更することにより、この切替え時
間が容易に変更可能。） 極性反転制御信号ＯＦＦを受信してからＲ線に−４８ｖ
が出力されるまでの極性反転時間ｔ２についてもｔｌと
同様である。
ＣからＴ線に一４８Ｖが出力されるまでの極性反転時間
ｔ１は第１図のＲＢ積分回路６の定数変更によって可変
である。切替時間を長くすれば極性反転時に発生する雑
音を低く抑えられるが、こうするとＲ線とＴ線間に供給
される電圧がＯｖ（オープン）に近い状態が長くなり、
対向する交換機への影響を及ぼすことがあり得る。この
ため、対向交換機とのインタフェース条件を考慮して最
適な切替時間の設定が必要になる。（第３図のコンデン
サＣｏ、Ｃ２の値を変更することにより、この切替え時
間が容易に変更可能。） 極性反転制御信号ＯＦＦを受信してからＲ線に−４８ｖ
が出力されるまでの極性反転時間ｔ２についてもｔｌと
同様である。
第３図は本発明の一実施例の詳細回路図である。
図中極性反転制御信号（Ｎ ＲＶ）用端子にＴＴＬレベ
ルのＬＯＷレベル（極性反転制御信号ＯＮ）が与えられ
るとホト・カプラーＰＣＯがＯＮＬ、これによりコンパ
レータＣＭＰＯの出力が一４８■になる。これをオペ・
アンプＯＰＯ，抵抗Ｒ６、コンデンサＣＯから構成され
る積分回路を通すことにより一４８Ｖから一１８Ｖに直
線的に変化し、次段のオペ・アンプＯＰＩへ供給する。
ルのＬＯＷレベル（極性反転制御信号ＯＮ）が与えられ
るとホト・カプラーＰＣＯがＯＮＬ、これによりコンパ
レータＣＭＰＯの出力が一４８■になる。これをオペ・
アンプＯＰＯ，抵抗Ｒ６、コンデンサＣＯから構成され
る積分回路を通すことにより一４８Ｖから一１８Ｖに直
線的に変化し、次段のオペ・アンプＯＰＩへ供給する。
４８Ｖから一１８Ｖまで変化する時間はＣＯの値を変え
ることにより可変である。ＯＰｌの非反転（＋）端子は
Ｒ線の電圧を監視しており、同オペアンプの反転（−）
端子のレベルと同じになるようにトランジスタＴＲＯの
ベース電流を制御するので、ＯＰＯの出力が一４８Ｖか
ら一１８Ｖに変化するとそれに応じてＯＰｌの出力はＲ
線の電圧がＯＶ近くになるまで電圧を下げ、ＴＲＯのベ
ース電流■ヨを減らすように働く。
ることにより可変である。ＯＰｌの非反転（＋）端子は
Ｒ線の電圧を監視しており、同オペアンプの反転（−）
端子のレベルと同じになるようにトランジスタＴＲＯの
ベース電流を制御するので、ＯＰＯの出力が一４８Ｖか
ら一１８Ｖに変化するとそれに応じてＯＰｌの出力はＲ
線の電圧がＯＶ近くになるまで電圧を下げ、ＴＲＯのベ
ース電流■ヨを減らすように働く。
一方、オペアンプＯＰＩの出力が、コンパレータＣＭＰ
２の非反転（＋）入力端子のしきい値より低くなるとＣ
ＭＰ２の出力はオープンになり、これによりトランジス
タＴＲ６がＯＮＬ、さらにこれによりトランジスタＴＲ
ＩがＯＮするのでＲ端子へ地気が送出される。
２の非反転（＋）入力端子のしきい値より低くなるとＣ
ＭＰ２の出力はオープンになり、これによりトランジス
タＴＲ６がＯＮＬ、さらにこれによりトランジスタＴＲ
ＩがＯＮするのでＲ端子へ地気が送出される。
また、コンパレータＣＭＰ２の出力がオープンになると
トランジスタＴＲ４がＯＮするので、コンパレータＣＭ
Ｐ １の出力は一４８Ｖから一１８■になる。これをオ
ペアンプＯＰ２．抵抗Ｒ４゜Ｒ３６，コンデンサＣ２か
ら構成される積分回路で、−１８ｖから一４８Ｖに直線
的に変化する信号に変更してオペアンプＯＰ３へ供給す
る。−１８Ｖから一４８Ｖまで変化する時間はＣ２の値
を変えることにより可変である。ＯＦ２ではこの信号に
従ってＴ線への出力がＯＶから一４８ＶになるようにＴ
Ｒ３のベース電流を増やす。
トランジスタＴＲ４がＯＮするので、コンパレータＣＭ
Ｐ １の出力は一４８Ｖから一１８■になる。これをオ
ペアンプＯＰ２．抵抗Ｒ４゜Ｒ３６，コンデンサＣ２か
ら構成される積分回路で、−１８ｖから一４８Ｖに直線
的に変化する信号に変更してオペアンプＯＰ３へ供給す
る。−１８Ｖから一４８Ｖまで変化する時間はＣ２の値
を変えることにより可変である。ＯＦ２ではこの信号に
従ってＴ線への出力がＯＶから一４８ＶになるようにＴ
Ｒ３のベース電流を増やす。
同様にオペアンプＯＰ３の出力が一４８Ｖから上昇し、
コンパレータＣＭＰ３の非反転端子のしきい値より高く
なるとＣＭＰ３の出力が一４８Ｖになり、これによりＴ
Ｒ７がＯＦＦになる。これによってＴＲ２も０ＦＦＬ、
Ｔ線に送出していたＧが切断される。
コンパレータＣＭＰ３の非反転端子のしきい値より高く
なるとＣＭＰ３の出力が一４８Ｖになり、これによりＴ
Ｒ７がＯＦＦになる。これによってＴＲ２も０ＦＦＬ、
Ｔ線に送出していたＧが切断される。
以上説明したように本発明は、通話線に送出される電池
・地気の極性反転を負荷状態に関係なく直線的に出力電
圧を増減させ、さらにその変化の速さを変えられること
により、対向装置とのインターフェース条件に合せ、通
話パスに影響を及ぼすことなく電池・地気の極性を安定
にしかも効率的に反転切替えができる効果がある。
・地気の極性反転を負荷状態に関係なく直線的に出力電
圧を増減させ、さらにその変化の速さを変えられること
により、対向装置とのインターフェース条件に合せ、通
話パスに影響を及ぼすことなく電池・地気の極性を安定
にしかも効率的に反転切替えができる効果がある。
第１図は本発明の一実施例であるトランクの極性反転回
路のブロック図、第２図は第１図における機能ブロック
出力のタイミング・チャート、第３図は第１図の詳細回
路図、第４図は従来のトランクの極性反転回路の概略図
である。 １・・・・・・Ｒ線電池送出スイッチ回路（ＲＢ−８Ｗ
）、２・・・・・・Ｒ線地気送出スイッチ回路（ＲＧ−
８Ｗ）、３・・・・・・Ｔ線電池送出スイッチ回路（Ｔ
Ｂ−８Ｗ）、４・・・・・・Ｔ線地気送出スイッチ回路
（ＴＧ−８Ｗ）、５・・・・・・スイッチ制御回路、６
・・・・・・Ｒ線電池送出積分回路、７・・・・・・Ｔ
線電池送出積分回路、８・・・・・・４ Ｗ／ ２ Ｗ
変換回路、９・・・・・・ループ検出回路。
路のブロック図、第２図は第１図における機能ブロック
出力のタイミング・チャート、第３図は第１図の詳細回
路図、第４図は従来のトランクの極性反転回路の概略図
である。 １・・・・・・Ｒ線電池送出スイッチ回路（ＲＢ−８Ｗ
）、２・・・・・・Ｒ線地気送出スイッチ回路（ＲＧ−
８Ｗ）、３・・・・・・Ｔ線電池送出スイッチ回路（Ｔ
Ｂ−８Ｗ）、４・・・・・・Ｔ線地気送出スイッチ回路
（ＴＧ−８Ｗ）、５・・・・・・スイッチ制御回路、６
・・・・・・Ｒ線電池送出積分回路、７・・・・・・Ｔ
線電池送出積分回路、８・・・・・・４ Ｗ／ ２ Ｗ
変換回路、９・・・・・・ループ検出回路。
Claims (1)
- ２本の信号線に送出する電池、地気の極性切替えにおい
て、負荷に依存せず、電池の出力電圧を直線的に増減す
る手段と極性切替え時間（出力電圧を増減する速さ）を
変える手段、および切替え制御手段を有することを特徴
とする極性反転回路。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34287789A JP2847841B2 (ja) | 1989-12-29 | 1989-12-29 | 極性反転回路 |
| US07/634,432 US5191507A (en) | 1989-12-29 | 1990-12-27 | Polarity inverting circuit |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34287789A JP2847841B2 (ja) | 1989-12-29 | 1989-12-29 | 極性反転回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03204295A true JPH03204295A (ja) | 1991-09-05 |
| JP2847841B2 JP2847841B2 (ja) | 1999-01-20 |
Family
ID=18357198
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34287789A Expired - Lifetime JP2847841B2 (ja) | 1989-12-29 | 1989-12-29 | 極性反転回路 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5191507A (ja) |
| JP (1) | JP2847841B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5541495A (en) * | 1992-07-17 | 1996-07-30 | Gali; Carl E. | Battery polarity connection adaption solid state switch |
| FR2784840B1 (fr) * | 1998-10-14 | 2000-12-15 | Schlumberger Ind Sa | Dispositif de securisation d'une ligne telephonique |
| US7110239B2 (en) * | 2003-03-24 | 2006-09-19 | Sensormatic Electronics Corporation | Polarity correction circuit and system incorporating the same |
| US8479065B2 (en) | 2011-11-02 | 2013-07-02 | Arinc Incorporated | Adaptive, wireless automatic identification system pilot port interface |
| US11651910B2 (en) | 2020-12-10 | 2023-05-16 | Teradyne, Inc. | Inductance control system |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4071879A (en) * | 1976-11-19 | 1978-01-31 | Gte Sylvania Incorporated | Reversible current apparatus |
| JPS588235B2 (ja) * | 1978-11-15 | 1983-02-15 | 日本ビクター株式会社 | モ−タの正転、逆転連続速度制御方式 |
-
1989
- 1989-12-29 JP JP34287789A patent/JP2847841B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-12-27 US US07/634,432 patent/US5191507A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5191507A (en) | 1993-03-02 |
| JP2847841B2 (ja) | 1999-01-20 |
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