JP2838462B2 - 漏電検出装置 - Google Patents
漏電検出装置Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、電気自動車、電車、ト
ロリーバス等の直流を動力とする車両に利用されて、そ
の電気系統における漏電を検出するための漏電検出装置
に関する。
ロリーバス等の直流を動力とする車両に利用されて、そ
の電気系統における漏電を検出するための漏電検出装置
に関する。
【０００２】
【従来の技術】図５は従来のこの種の漏電検出装置の構
成を示している。図５において、１は車両のボデーグラ
ンドから分離されている複数のバッテリー等で構成され
た高圧直流電源、２、３および４はそれぞれ抵抗値
Ｒ1 、Ｒ2 、ＲS を有する抵抗であり、５は抵抗４の両
端に生じる検出電圧である。
成を示している。図５において、１は車両のボデーグラ
ンドから分離されている複数のバッテリー等で構成され
た高圧直流電源、２、３および４はそれぞれ抵抗値
Ｒ1 、Ｒ2 、ＲS を有する抵抗であり、５は抵抗４の両
端に生じる検出電圧である。
【０００３】次に上記従来例の動作について説明する。
一般に、電気自動車等に使用される２００Ｖから３００
Ｖ程度の高圧直流電源は、人が高圧電源に触れても感電
しないように、車両のボデーグランドから分離されたフ
ローティング状態に保持されているが、絶縁破壊が起き
ている場合には、人が高電圧系に触れると、電流が流れ
るパスができるため感電する。しかしながら、高電圧系
とグランド間に絶縁破壊が発生しても、人が高圧系に触
れない限り高電圧系がグランドと分離されているため、
絶縁破壊を起こした抵抗には電流も電圧も発生せず、漏
電の検出ができないことになる。このため、人が触れな
くても漏電の検出ができるように、高圧直流電源１に対
し抵抗２、３および４で中性点をとる構成が採用されて
いる。
一般に、電気自動車等に使用される２００Ｖから３００
Ｖ程度の高圧直流電源は、人が高圧電源に触れても感電
しないように、車両のボデーグランドから分離されたフ
ローティング状態に保持されているが、絶縁破壊が起き
ている場合には、人が高電圧系に触れると、電流が流れ
るパスができるため感電する。しかしながら、高電圧系
とグランド間に絶縁破壊が発生しても、人が高圧系に触
れない限り高電圧系がグランドと分離されているため、
絶縁破壊を起こした抵抗には電流も電圧も発生せず、漏
電の検出ができないことになる。このため、人が触れな
くても漏電の検出ができるように、高圧直流電源１に対
し抵抗２、３および４で中性点をとる構成が採用されて
いる。
【０００４】以下、この抵抗中性点にグランドをとるこ
とにより漏電を検出できる理由について説明する。図６
において、６は絶縁破壊抵抗（ｒ）、７は人体抵抗
（Ｚ）である。高圧直流電源１の電圧を＋Ｂボルト、抵
抗２および３の抵抗値Ｒ1 、Ｒ2を絶縁破壊抵抗６の抵
抗値ｒに比べ十分大きくとれば、抵抗値Ｚを有する人体
に流れる漏電電流Ｉ1 は、 Ｉ1 ＝＋Ｂ／（ｒ＋Ｚ） ・・・（１） となる。したがって、漏電電流Ｉ1 および人体抵抗７の
値Ｚを設定することにより、絶縁破壊抵抗６の値ｒを求
めることができる。
とにより漏電を検出できる理由について説明する。図６
において、６は絶縁破壊抵抗（ｒ）、７は人体抵抗
（Ｚ）である。高圧直流電源１の電圧を＋Ｂボルト、抵
抗２および３の抵抗値Ｒ1 、Ｒ2を絶縁破壊抵抗６の抵
抗値ｒに比べ十分大きくとれば、抵抗値Ｚを有する人体
に流れる漏電電流Ｉ1 は、 Ｉ1 ＝＋Ｂ／（ｒ＋Ｚ） ・・・（１） となる。したがって、漏電電流Ｉ1 および人体抵抗７の
値Ｚを設定することにより、絶縁破壊抵抗６の値ｒを求
めることができる。
【０００５】次に、人体が高圧系に触れていない時、す
なわち人体抵抗７の値Ｚが無限大の時の絶縁破壊によっ
て生じる抵抗４の検出電圧５（Ｖ1 ）の値を求める。絶
縁破壊が起こっていない時の抵抗６の値ｒは無限大なの
で、検出電圧５には電圧が発生しないが、絶縁破壊が発
生している時は、抵抗２および３の値Ｒ1 、Ｒ2 を抵抗
４、６の値ＲS 、ｒより十分大きく設定すると、抵抗
２、４および６を流れる電流ｉは、 ｉ＝＋Ｂ／（Ｒ1 ＋ＲS ＋ｒ） ・・・（２） となる。したがって、抵抗４に生じる検出電圧５の値Ｖ
1 は、 Ｖ1 ＝＋Ｂ＊ＲS ／（Ｒ1 ＋ＲS ＋ｒ） ・・・（３） となり、感電電流に対応した検出電圧Ｖ1 が求められ
る。
なわち人体抵抗７の値Ｚが無限大の時の絶縁破壊によっ
て生じる抵抗４の検出電圧５（Ｖ1 ）の値を求める。絶
縁破壊が起こっていない時の抵抗６の値ｒは無限大なの
で、検出電圧５には電圧が発生しないが、絶縁破壊が発
生している時は、抵抗２および３の値Ｒ1 、Ｒ2 を抵抗
４、６の値ＲS 、ｒより十分大きく設定すると、抵抗
２、４および６を流れる電流ｉは、 ｉ＝＋Ｂ／（Ｒ1 ＋ＲS ＋ｒ） ・・・（２） となる。したがって、抵抗４に生じる検出電圧５の値Ｖ
1 は、 Ｖ1 ＝＋Ｂ＊ＲS ／（Ｒ1 ＋ＲS ＋ｒ） ・・・（３） となり、感電電流に対応した検出電圧Ｖ1 が求められ
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の漏電検出装置では、フローティングされた高圧直流
電源１の中性点を抵抗２、３および４でとっているた
め、例えば図７に示すように、複数個のバッテリーで構
成された高圧直流電源１の中間で絶縁破壊を生じた場合
には、漏電検出ができない不感帯が発生し、また検出感
度が低くなるという問題があった。すなわち、図７にお
いて、抵抗８は高圧直流電源１の中点で漏電破壊が起こ
ったことを示しており、漏電検出用抵抗４に流れる電流
をｉ1 およびｉ2 とすると、もし、抵抗２と抵抗３の値
が等しい（Ｒ1 ＝Ｒ2 ）とすれば、電流ｉ1 とｉ2 は大
きさが等しく、方向が逆であるため、検出電圧５
（Ｖ1 ）は漏電しているにもかかわらず０となる。仮
に、抵抗２と抵抗３の値が異なったとしても、高圧直流
電源１のいずれかの位置で漏電すれば、必ず不感帯を生
じる。また、電流ｉ1 とｉ2 とは互いに打ち消す方向で
あるため、検出電圧５の値Ｖ1 は小さな値となり、感度
が低下して検出しにくくなる。さらに、高圧直流電源１
の電圧＋Ｂが変動した場合には、上記式（３）から分か
るように、電圧＋Ｂによって漏電の検出値が変化するの
で、正確な漏電検出ができないという問題点も有してい
た。
来の漏電検出装置では、フローティングされた高圧直流
電源１の中性点を抵抗２、３および４でとっているた
め、例えば図７に示すように、複数個のバッテリーで構
成された高圧直流電源１の中間で絶縁破壊を生じた場合
には、漏電検出ができない不感帯が発生し、また検出感
度が低くなるという問題があった。すなわち、図７にお
いて、抵抗８は高圧直流電源１の中点で漏電破壊が起こ
ったことを示しており、漏電検出用抵抗４に流れる電流
をｉ1 およびｉ2 とすると、もし、抵抗２と抵抗３の値
が等しい（Ｒ1 ＝Ｒ2 ）とすれば、電流ｉ1 とｉ2 は大
きさが等しく、方向が逆であるため、検出電圧５
（Ｖ1 ）は漏電しているにもかかわらず０となる。仮
に、抵抗２と抵抗３の値が異なったとしても、高圧直流
電源１のいずれかの位置で漏電すれば、必ず不感帯を生
じる。また、電流ｉ1 とｉ2 とは互いに打ち消す方向で
あるため、検出電圧５の値Ｖ1 は小さな値となり、感度
が低下して検出しにくくなる。さらに、高圧直流電源１
の電圧＋Ｂが変動した場合には、上記式（３）から分か
るように、電圧＋Ｂによって漏電の検出値が変化するの
で、正確な漏電検出ができないという問題点も有してい
た。
【０００７】本発明は、このような従来の問題を解決す
るものであり、漏電検出を精度良く行なえるとともに、
漏電部位の推定が可能な漏電検出装置を提供することを
目的とする。
るものであり、漏電検出を精度良く行なえるとともに、
漏電部位の推定が可能な漏電検出装置を提供することを
目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、車両に搭載されてその車両のボデーグラ
ンドから分離された高圧直流電源のプラス側およびマイ
ナス側のそれぞれに直列に接続された一組の保護抵抗お
よび漏電検出抵抗と、各漏電検出抵抗の一端をそれぞれ
車両のボデーグランドに選択的に接地するスイッチと、
高圧直流電源の電圧を前記車両のボデーグランドと分離
した状態で計測する電圧測定器と、スイッチを切り替え
て各漏電検出抵抗を選択的に接地させ、スイッチの閉と
なった側の漏電検出抵抗の両端電圧または電流の計測値
と、電圧測定器により測定された高圧直流電源の電圧値
とから漏電の有無および高圧直流電源における漏電部位
を判定する漏電判定部とを備えたものである。
成するために、車両に搭載されてその車両のボデーグラ
ンドから分離された高圧直流電源のプラス側およびマイ
ナス側のそれぞれに直列に接続された一組の保護抵抗お
よび漏電検出抵抗と、各漏電検出抵抗の一端をそれぞれ
車両のボデーグランドに選択的に接地するスイッチと、
高圧直流電源の電圧を前記車両のボデーグランドと分離
した状態で計測する電圧測定器と、スイッチを切り替え
て各漏電検出抵抗を選択的に接地させ、スイッチの閉と
なった側の漏電検出抵抗の両端電圧または電流の計測値
と、電圧測定器により測定された高圧直流電源の電圧値
とから漏電の有無および高圧直流電源における漏電部位
を判定する漏電判定部とを備えたものである。
【０００９】
【作用】したがって、本発明によれば、高圧直流電源の
プラス側およびマイナス側にそれぞれ接続された漏電検
出抵抗の一端をスイッチによりボデーグランドに選択的
に接地し、その時の各漏電検出抵抗に生じる電圧または
電流をそれぞれ計測することにより、、高圧直流電源の
中間位置で漏電破壊が起こったとしても、漏電検出の不
感帯が生じることがなく、それぞれの測定値から漏電の
検出および漏電部位の推測を行なうことができる。ま
た、高圧直流電源の電圧値を測定して、これを漏電判定
に加えることにより、電源電圧の変動による検出のばら
つきを抑えることができる。
プラス側およびマイナス側にそれぞれ接続された漏電検
出抵抗の一端をスイッチによりボデーグランドに選択的
に接地し、その時の各漏電検出抵抗に生じる電圧または
電流をそれぞれ計測することにより、、高圧直流電源の
中間位置で漏電破壊が起こったとしても、漏電検出の不
感帯が生じることがなく、それぞれの測定値から漏電の
検出および漏電部位の推測を行なうことができる。ま
た、高圧直流電源の電圧値を測定して、これを漏電判定
に加えることにより、電源電圧の変動による検出のばら
つきを抑えることができる。
【００１０】
【実施例】図１は本発明の一実施例の構成を示すもので
ある。図１において、１１は車両のボデーグランドから
分離された複数のバッテリー等からなる高圧直流電源、
１２および１５はそれぞれ十分大きい抵抗値Ｒh1および
Ｒh2を有する電流制限用の保護抵抗、１３および１４は
それぞれ抵抗値Ｒs1およびＲs2を有してそれぞれ保護抵
抗１２、１５に直列に接続された漏電検出用の検出抵
抗、１６および１７はそれぞれ検出抵抗１３および１４
の両端検出電圧、１８は検出抵抗１３および１４の一端
を選択的にグランドに接地するための半導体またはリレ
ー等により構成されるスイッチ、１９は検出抵抗１３ま
たは１４の両端検出電圧１６または１７に基づいて漏電
を判定する漏電判定部、２０は漏電検出出力、２１およ
び２２はそれぞれ高圧直流電源１１のプラス端子および
マイナス端子、２３は絶縁破壊した時の絶縁抵抗、２４
は高圧直流電源１１の電圧＋Ｂを検出するための電圧測
定器である。
ある。図１において、１１は車両のボデーグランドから
分離された複数のバッテリー等からなる高圧直流電源、
１２および１５はそれぞれ十分大きい抵抗値Ｒh1および
Ｒh2を有する電流制限用の保護抵抗、１３および１４は
それぞれ抵抗値Ｒs1およびＲs2を有してそれぞれ保護抵
抗１２、１５に直列に接続された漏電検出用の検出抵
抗、１６および１７はそれぞれ検出抵抗１３および１４
の両端検出電圧、１８は検出抵抗１３および１４の一端
を選択的にグランドに接地するための半導体またはリレ
ー等により構成されるスイッチ、１９は検出抵抗１３ま
たは１４の両端検出電圧１６または１７に基づいて漏電
を判定する漏電判定部、２０は漏電検出出力、２１およ
び２２はそれぞれ高圧直流電源１１のプラス端子および
マイナス端子、２３は絶縁破壊した時の絶縁抵抗、２４
は高圧直流電源１１の電圧＋Ｂを検出するための電圧測
定器である。
【００１１】次に上記実施例の動作について説明する。
図１において、絶縁破壊が起きて絶縁破壊抵抗２３（ｒ
1 ）により高圧直流電源１１が絶縁破壊を起こしている
時、高圧直流電源１１の電圧＋Ｂは、漏電部位の電圧を
Ｖａとすると、（＋Ｂ−Ｖａ）ボルトとＶａボルトに分
けられる。この時、スイッチ１８がａ側で閉、すなわち
検出抵抗１３のみがグランドに接地されているものとす
ると、検出抵抗１３に生じる両端検出電圧１６（Ｖs1）
は、次のようになる。 Ｖs1＝Ｒs1＊（＋Ｂ−Ｖａ）／（Ｒh1＋Ｒs1＋ｒ1 ） ・・・（４） この場合、検出抵抗１４には電圧、電流は生じない。
図１において、絶縁破壊が起きて絶縁破壊抵抗２３（ｒ
1 ）により高圧直流電源１１が絶縁破壊を起こしている
時、高圧直流電源１１の電圧＋Ｂは、漏電部位の電圧を
Ｖａとすると、（＋Ｂ−Ｖａ）ボルトとＶａボルトに分
けられる。この時、スイッチ１８がａ側で閉、すなわち
検出抵抗１３のみがグランドに接地されているものとす
ると、検出抵抗１３に生じる両端検出電圧１６（Ｖs1）
は、次のようになる。 Ｖs1＝Ｒs1＊（＋Ｂ−Ｖａ）／（Ｒh1＋Ｒs1＋ｒ1 ） ・・・（４） この場合、検出抵抗１４には電圧、電流は生じない。
【００１２】次にスイッチ１８がｂ側で閉、すなわち検
出抵抗１４のみがグランドに接地されると、検出抵抗１
４の両端検出電圧１７（Ｖs2）は、次のようになる。 Ｖs2＝−Ｒs2＊Ｖａ／（Ｒh2＋Ｒs2＋ｒ1 ） ・・・（５） この式（５）の右辺にマイナス符号をつけたのは、Ｖs2
を正の値にするためである。この場合、検出抵抗１３の
両端には電圧も電流も生じない。絶縁破壊が起きていれ
ば、式（４）または式（５）で示したように、検出抵抗
１３または１４の両端に電圧が生じるため、漏電を検出
することができる。
出抵抗１４のみがグランドに接地されると、検出抵抗１
４の両端検出電圧１７（Ｖs2）は、次のようになる。 Ｖs2＝−Ｒs2＊Ｖａ／（Ｒh2＋Ｒs2＋ｒ1 ） ・・・（５） この式（５）の右辺にマイナス符号をつけたのは、Ｖs2
を正の値にするためである。この場合、検出抵抗１３の
両端には電圧も電流も生じない。絶縁破壊が起きていれ
ば、式（４）または式（５）で示したように、検出抵抗
１３または１４の両端に電圧が生じるため、漏電を検出
することができる。
【００１３】また、高圧直流電源１１の電圧＋Ｂが変動
すると、式（４）および式（５）から両端検出電圧Ｖs1
およびＶs2も変動するので、漏電検出部１９で正確な漏
電を検出するためには、高圧直流電源１１の電圧＋Ｂの
値を知る必要があり、そのために電圧測定器２４が必要
となる。またこの電圧測定器２４は、高圧系と車両ボデ
ーグランドとを分離した状態で電圧を測定しなければな
らない。
すると、式（４）および式（５）から両端検出電圧Ｖs1
およびＶs2も変動するので、漏電検出部１９で正確な漏
電を検出するためには、高圧直流電源１１の電圧＋Ｂの
値を知る必要があり、そのために電圧測定器２４が必要
となる。またこの電圧測定器２４は、高圧系と車両ボデ
ーグランドとを分離した状態で電圧を測定しなければな
らない。
【００１４】図２は電圧測定器２４の構成の一例を示
す。これは絶縁増幅器の例であり、３１、３２、３５は
抵抗、３３は電圧ー周波数変換器（以下Ｖ−Ｆ変換器と
称す）、３４はフォトカプラ、３６は周波数ー電圧変換
器（以下Ｆ−Ｖ変換器と称す）、３７は１次側と２次側
が分離されたＤＣ／ＤＣ変換器である。高圧直流電源１
１の電圧＋Ｂは、Ｖ−Ｆ変換器３３により一旦周波数に
変換され、フォトカプラ３４でグランドを分離したまま
でＦ−Ｖ変換器３６に伝達され、Ｆ−Ｖ変換器３６によ
って電圧に変換される。このようにして、高圧直流電源
１の電圧＋Ｂを、高圧系と車両ボデーグランドとを分離
した状態で測定することができる。
す。これは絶縁増幅器の例であり、３１、３２、３５は
抵抗、３３は電圧ー周波数変換器（以下Ｖ−Ｆ変換器と
称す）、３４はフォトカプラ、３６は周波数ー電圧変換
器（以下Ｆ−Ｖ変換器と称す）、３７は１次側と２次側
が分離されたＤＣ／ＤＣ変換器である。高圧直流電源１
１の電圧＋Ｂは、Ｖ−Ｆ変換器３３により一旦周波数に
変換され、フォトカプラ３４でグランドを分離したまま
でＦ−Ｖ変換器３６に伝達され、Ｆ−Ｖ変換器３６によ
って電圧に変換される。このようにして、高圧直流電源
１の電圧＋Ｂを、高圧系と車両ボデーグランドとを分離
した状態で測定することができる。
【００１５】図３はカレントトランスファによる別の電
圧測定器２４の構成例であり、４１は抵抗、４２はトロ
イダルコア、４３はホール素子、４４は増幅器である。
高圧直流電源１１から抵抗４１を通じて流れる電流は、
トロイダルコア４２、ホール素子４３で構成されたカレ
ントトランスファによって検出される。この電流値は、
高圧直流電源１１の電圧＋Ｂの値と抵抗４１によって定
まるので、この電流値を測定することにより、高圧直流
電源１１の電圧＋Ｂを求めることができる。
圧測定器２４の構成例であり、４１は抵抗、４２はトロ
イダルコア、４３はホール素子、４４は増幅器である。
高圧直流電源１１から抵抗４１を通じて流れる電流は、
トロイダルコア４２、ホール素子４３で構成されたカレ
ントトランスファによって検出される。この電流値は、
高圧直流電源１１の電圧＋Ｂの値と抵抗４１によって定
まるので、この電流値を測定することにより、高圧直流
電源１１の電圧＋Ｂを求めることができる。
【００１６】漏電判定部１９は、スイッチ１８を切り替
えて、両端検出電圧Ｖs1とＶs2を計測するとともに、電
圧測定器２４からの高圧直流電源１１の電圧＋Ｂを参照
して漏電のレベルおよび漏電部位を算出し、漏電検出出
力２０を出力する。
えて、両端検出電圧Ｖs1とＶs2を計測するとともに、電
圧測定器２４からの高圧直流電源１１の電圧＋Ｂを参照
して漏電のレベルおよび漏電部位を算出し、漏電検出出
力２０を出力する。
【００１７】次に、上記実施例における漏電部位の推定
動作について説明する。図１において、保護抵抗１２お
よび１５は同値（Ｒh1＝Ｒh2）であり、検出抵抗１３お
よび１４も同値（Ｒs1＝Ｒs2）とする。図４は漏電部位
の電圧Ｖａを０から＋Ｂボルトまで変化させたときの漏
電検出電圧Ｖs1およびＶs2を示している。この図４か
ら、Ｖs1またはＶs2の値により漏電している部位の電圧
Ｖａが分かるため、この電圧Ｖａと高圧直流電源１１の
バッテリー位置とを対応づけることにより、漏電部位を
推定することができる。さらに、両端検出電圧Ｖs1とＶ
s2をそれぞれ計測することにより、一方の検出出力が小
さくとも他方が大きいため、検出感度が高い方を使用す
ることにより、漏電判定を正確に行なうことができる。
動作について説明する。図１において、保護抵抗１２お
よび１５は同値（Ｒh1＝Ｒh2）であり、検出抵抗１３お
よび１４も同値（Ｒs1＝Ｒs2）とする。図４は漏電部位
の電圧Ｖａを０から＋Ｂボルトまで変化させたときの漏
電検出電圧Ｖs1およびＶs2を示している。この図４か
ら、Ｖs1またはＶs2の値により漏電している部位の電圧
Ｖａが分かるため、この電圧Ｖａと高圧直流電源１１の
バッテリー位置とを対応づけることにより、漏電部位を
推定することができる。さらに、両端検出電圧Ｖs1とＶ
s2をそれぞれ計測することにより、一方の検出出力が小
さくとも他方が大きいため、検出感度が高い方を使用す
ることにより、漏電判定を正確に行なうことができる。
【００１８】このように、上記実施例によれば、漏電判
定部１９がスイッチ１８を介して一組の検出抵抗１３お
よび１４を選択的にグランドに接地し、その時のそれぞ
れの両端検出電圧Ｖs1およびＶs2を計測することによ
り、漏電の発生および発生部位を判定することができ
る。また、両端検出電圧Ｖs1とＶs2の値は、図４に示す
ように、一方が小さくとも他方が大きいため、漏電部位
の位置に拘らずに検出感度が高くとれ、漏電を正確に検
出することができる。さらに、両端検出電圧Ｖs1および
Ｖs2の２つの値を計測することにより、漏電がどこの部
位で発生しても不感帯がなく、漏電を必ず検出できると
いう利点を有する。さらにまた、電圧測定器２４により
高圧直流電源１１の電圧＋Ｂを測定することにより、電
圧＋Ｂの変動に影響されずに漏電を正確に検出できると
いう利点を有する。
定部１９がスイッチ１８を介して一組の検出抵抗１３お
よび１４を選択的にグランドに接地し、その時のそれぞ
れの両端検出電圧Ｖs1およびＶs2を計測することによ
り、漏電の発生および発生部位を判定することができ
る。また、両端検出電圧Ｖs1とＶs2の値は、図４に示す
ように、一方が小さくとも他方が大きいため、漏電部位
の位置に拘らずに検出感度が高くとれ、漏電を正確に検
出することができる。さらに、両端検出電圧Ｖs1および
Ｖs2の２つの値を計測することにより、漏電がどこの部
位で発生しても不感帯がなく、漏電を必ず検出できると
いう利点を有する。さらにまた、電圧測定器２４により
高圧直流電源１１の電圧＋Ｂを測定することにより、電
圧＋Ｂの変動に影響されずに漏電を正確に検出できると
いう利点を有する。
【００１９】なお、上記実施例においては、検出抵抗１
３および１４の両端検出電圧１６および１７を計測する
ことにより漏電を検出しているが、検出抵抗１３、１４
の両端に流れる電流値を計測することにより漏電を検出
するようにしてもよい。
３および１４の両端検出電圧１６および１７を計測する
ことにより漏電を検出しているが、検出抵抗１３、１４
の両端に流れる電流値を計測することにより漏電を検出
するようにしてもよい。
【００２０】
【発明の効果】本発明は、上記実施例から明らかなよう
に、高圧直流電源のプラス側およびマイナス側のそれぞ
れに一組の保護抵抗と漏電検出抵抗とを直列に接続し、
各漏電検出抵抗の一端をスイッチによりボデーグランド
に選択的に接地して、その時の各漏電検出抵抗に生じる
電圧値または電流値をそれぞれ計測して漏電を検出する
ようにしたので、漏電発生部位による漏電検出の不感帯
をなくすことができ、それぞれの測定値から漏電の正確
な検出および漏電部位の推測を行なうことができるとい
う効果を有する。また、高圧直流電源の電圧値を測定す
ることにより、電源電圧の変動による検出のばらつきを
抑えることができ、漏電検出精度をより高めることがで
きるという効果を有する。
に、高圧直流電源のプラス側およびマイナス側のそれぞ
れに一組の保護抵抗と漏電検出抵抗とを直列に接続し、
各漏電検出抵抗の一端をスイッチによりボデーグランド
に選択的に接地して、その時の各漏電検出抵抗に生じる
電圧値または電流値をそれぞれ計測して漏電を検出する
ようにしたので、漏電発生部位による漏電検出の不感帯
をなくすことができ、それぞれの測定値から漏電の正確
な検出および漏電部位の推測を行なうことができるとい
う効果を有する。また、高圧直流電源の電圧値を測定す
ることにより、電源電圧の変動による検出のばらつきを
抑えることができ、漏電検出精度をより高めることがで
きるという効果を有する。
【図１】本発明の一実施例における漏電検出装置の構成
を示すブロック回路図
を示すブロック回路図
【図２】同装置における電圧測定器の構成を示すブロッ
ク回路図
ク回路図
【図３】同装置における電圧測定器の別の構成を示すブ
ロック回路図
ロック回路図
【図４】同装置における漏電検出電圧と漏電部位の電圧
との関係を示すグラフ
との関係を示すグラフ
【図５】従来の漏電検出装置の構成を示す回路図
【図６】同装置における漏電検出動作を説明するための
回路図
回路図
【図７】同装置における高圧直流電源の中間で絶縁破壊
により漏電しているときの動作を説明するための回路図
により漏電しているときの動作を説明するための回路図
１１ 高圧直流電源 １２、１５ 電流制限用の保護抵抗 １３、１４ 漏電検出用の検出抵抗 １６、１７ 検出抵抗１３、１４の両端検出電圧（漏電
検出電圧） １８ スイッチ １９ 漏電判定部 ２０ 漏電検出出力 ２１ 高圧直流電源のプラス端子 ２２ 高圧直流電源のマイナス端子 ２３ 漏電抵抗 ２４ 電圧測定器
検出電圧） １８ スイッチ １９ 漏電判定部 ２０ 漏電検出出力 ２１ 高圧直流電源のプラス端子 ２２ 高圧直流電源のマイナス端子 ２３ 漏電抵抗 ２４ 電圧測定器
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平３−84475（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−223658（ＪＰ，Ａ) 実開 昭48−2785（ＪＰ，Ｕ) 実開 平４−72835（ＪＰ，Ｕ) 特公 平１−40956（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B60L 3/00 - 3/12 G01R 19/00 G01R 15/02
Claims (3)
- 【請求項１】 車両に搭載されてその車両のボデーグラ
ンドから分離された高圧直流電源のプラス側およびマイ
ナス側のそれぞれに直列に接続された一組の保護抵抗お
よび漏電検出抵抗と、前記各漏電検出抵抗の一端をそれ
ぞれ前記車両のボデーグランドに選択的に接地するスイ
ッチと、前記高圧直流電源の電圧を前記車両のボデーグ
ランドと分離した状態で計測する電圧測定器と、前記ス
イッチを切り替えて各漏電検出抵抗を選択的に接地さ
せ、前記スイッチの閉となった側の漏電検出抵抗の両端
電圧または電流の計測値と、前記電圧測定器により測定
された高圧直流電源の電圧値とから漏電の有無および前
記高圧直流電源における漏電部位を判定する漏電判定部
とを備えた漏電検出装置。 - 【請求項２】 電圧測定器が、高圧直流電源の電圧を変
換する絶縁増幅器により構成されている請求項１記載の
漏電検出装置。 - 【請求項３】 電圧測定器が、高圧直流電源からある負
荷を流れる電流値をカレントトランスファーによって求
めることにより高圧直流電源の電圧値を測定する請求項
１記載の漏電検出装置。
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|---|---|---|---|
| JP4298620A JP2838462B2 (ja) | 1992-11-09 | 1992-11-09 | 漏電検出装置 |
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|---|---|---|---|
| JP4298620A JP2838462B2 (ja) | 1992-11-09 | 1992-11-09 | 漏電検出装置 |
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| JPH06153303A JPH06153303A (ja) | 1994-05-31 |
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