JP2812878B2 - ステンレス鋼板の板厚制御方法 - Google Patents
ステンレス鋼板の板厚制御方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ステンレス鋼板の板厚
制御方法に係り、特に加速または減速の際に生じる板厚
変動を防止するのに好適なステンレス鋼板の板厚制御方
法に関する。
制御方法に係り、特に加速または減速の際に生じる板厚
変動を防止するのに好適なステンレス鋼板の板厚制御方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、圧延機を用いてステンレス鋼板
を圧延するときに加速または減速を行うと圧延機の出側
板厚が変動する。この板厚変動は圧延機直下で発生する
ため板厚を圧延機入側または出側で測定し、その測定値
に基づいてロール圧下位置や張力の制御を行う従来の自
動板厚制御（以下、ＡＧＣと略称する）では十分に対応
することができない。
を圧延するときに加速または減速を行うと圧延機の出側
板厚が変動する。この板厚変動は圧延機直下で発生する
ため板厚を圧延機入側または出側で測定し、その測定値
に基づいてロール圧下位置や張力の制御を行う従来の自
動板厚制御（以下、ＡＧＣと略称する）では十分に対応
することができない。
【０００３】そこで、これらの板厚変動に対しては、通
常は、圧延速度と、圧延ロールと鋼板との間の摩擦係数
の関数により圧下力変化を推定する方法（たとえば、特
開昭51-95964号公報参照）や、あるいは圧延速度と圧下
荷重を連続的に測定して圧下位置補正量を予測的に修正
する方法（たとえば、特開昭47-25045号公報参照）など
がとられている。
常は、圧延速度と、圧延ロールと鋼板との間の摩擦係数
の関数により圧下力変化を推定する方法（たとえば、特
開昭51-95964号公報参照）や、あるいは圧延速度と圧下
荷重を連続的に測定して圧下位置補正量を予測的に修正
する方法（たとえば、特開昭47-25045号公報参照）など
がとられている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
ような従来方法を用いてたとえばクラスタミルのような
冷間可逆多重式の圧延機を制御しようとすると、パスの
増加によって板厚が変化し、摩擦係数も変化するので、
適切なロール圧下位置の補正を行うことができないとい
う問題があった。
ような従来方法を用いてたとえばクラスタミルのような
冷間可逆多重式の圧延機を制御しようとすると、パスの
増加によって板厚が変化し、摩擦係数も変化するので、
適切なロール圧下位置の補正を行うことができないとい
う問題があった。
【０００５】本発明は、上記のような従来技術の有する
課題を解決したステンレス鋼板の板厚制御方法を提供す
ることを目的とする。
課題を解決したステンレス鋼板の板厚制御方法を提供す
ることを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、ＡＧＣ機能を
備えた圧延機を用いてステンレス鋼板を圧延する際の板
厚を制御する方法において、加減速時に前記ＡＣＧ機能
に付加した加減速補償機能を用いてロール圧下位置を加
減速補償するにあたり、圧延速度ｖ、圧延荷重Ｐ、出側
板厚ｈによる関数を用いてロール圧下位置Ｓを求め、得
られたロール圧下位置Ｓの値に基づいてロール圧下位置
を制御することを特徴とするステンレス鋼板の板厚制御
方法である。
備えた圧延機を用いてステンレス鋼板を圧延する際の板
厚を制御する方法において、加減速時に前記ＡＣＧ機能
に付加した加減速補償機能を用いてロール圧下位置を加
減速補償するにあたり、圧延速度ｖ、圧延荷重Ｐ、出側
板厚ｈによる関数を用いてロール圧下位置Ｓを求め、得
られたロール圧下位置Ｓの値に基づいてロール圧下位置
を制御することを特徴とするステンレス鋼板の板厚制御
方法である。
【０００７】前記関数は下記式で与えられる。 記 ΔＳ／Δｖ＝ｃ1 ・（Ｐ／Δｈ）＋ｃ2 ΔＳ；ロール圧下位置偏差、Δｖ；圧延速度偏差、Δ
ｈ；出側板厚偏差、ｃ1 ，ｃ2 ；係数
ｈ；出側板厚偏差、ｃ1 ，ｃ2 ；係数
【０００８】また、本発明は、ＡＧＣ機能を備えた圧延
機を用いてステンレス鋼板を圧延する際の板厚を制御す
る方法において、加減速時に前記ＡＣＧ機能に付加した
加減速補償機能を用いてロール圧下位置を加減速補償す
るにあたり、前記ステンレス鋼板がオーステナイト系の
場合には加減速補償を行い、前記ステンレス鋼板がフェ
ライト系の場合には加減速補償を行わないことを特徴と
するステンレス鋼板の板厚制御方法である。
機を用いてステンレス鋼板を圧延する際の板厚を制御す
る方法において、加減速時に前記ＡＣＧ機能に付加した
加減速補償機能を用いてロール圧下位置を加減速補償す
るにあたり、前記ステンレス鋼板がオーステナイト系の
場合には加減速補償を行い、前記ステンレス鋼板がフェ
ライト系の場合には加減速補償を行わないことを特徴と
するステンレス鋼板の板厚制御方法である。
【０００９】
【作 用】以下に、本発明の原理について説明する。本
発明者らがＡＧＣ機能を備えた圧延機を用いて、板厚変
動の発生メカニズムについて種々実験・研究を行ったと
ころ、圧延速度ｖの上昇に伴い下記(1) 式によって示さ
れるロールバイト入口の油膜厚さｔo1が増大することを
見出した。
発明者らがＡＧＣ機能を備えた圧延機を用いて、板厚変
動の発生メカニズムについて種々実験・研究を行ったと
ころ、圧延速度ｖの上昇に伴い下記(1) 式によって示さ
れるロールバイト入口の油膜厚さｔo1が増大することを
見出した。
【００１０】 ｔo1＝｛３η・Ｒ′／（ｐ1 ・Ｌ）｝・（ｖP ＋ｖR ） ……………(1) ここで、η；摩擦係数、Ｒ′；ヒッチコックの偏平ロー
ル半径、ｐ1 ；ロールバイト入口の油膜に加わる圧力、
Ｌ；ロールバイトの接触弧長さ、ｖP ；板速度、ｖR ；
ロール周速である。そして、この油膜厚さｔo1の増加に
よって、下記(2) 式で表される摩擦係数ηは減少し、油
膜内のせん断応力τが減少し、したがって圧延荷重Ｐが
下がる。
ル半径、ｐ1 ；ロールバイト入口の油膜に加わる圧力、
Ｌ；ロールバイトの接触弧長さ、ｖP ；板速度、ｖR ；
ロール周速である。そして、この油膜厚さｔo1の増加に
よって、下記(2) 式で表される摩擦係数ηは減少し、油
膜内のせん断応力τが減少し、したがって圧延荷重Ｐが
下がる。
【００１１】 τ＝（ｖP −ｖR ）・η／ｔo1 ……………(2) 続いて、圧延機が弾性復元すると上下ワークロール間の
ギャップ量が減少するから、出側板厚ｈは(3) 式に示す
関係によって過薄になる。 Δｈ＝（１／Ｍ）・ΔＰ ……………(3) ここでＭはミル定数である。
ギャップ量が減少するから、出側板厚ｈは(3) 式に示す
関係によって過薄になる。 Δｈ＝（１／Ｍ）・ΔＰ ……………(3) ここでＭはミル定数である。
【００１２】ここで、具体的に説明すると、図３に示す
ように、圧延後の板厚ｈ1 はミル剛性曲線Ｂ1 と材料の
圧延中の塑性特性曲線Ａ1 の交点ｍとして求まるのであ
るが、このときのロール圧下位置はＳ1 であり、圧延荷
重はＰ1 である。いま、圧延速度ｖの上昇（加速）によ
ってロールバイト入口の油膜厚さｔo1が増加し摩擦係数
ηが低下することによって材料の変形抵抗が見かけ上変
化したとすると、塑性特性曲線がＡ1 からＡ2 に変わる
ことになり、材料の厚さがｈ1 からｈ2 にΔｈだけ変わ
り、圧延荷重がＰ1 からＰ2 にΔＰだけ変わる。そこ
で、目標とする出側板厚ｈ1 を得るためには、圧延荷重
をＰ2 からＰ3 にΔＰ′だけ変更するようにミル剛性曲
線をＢ1 からＢ2 に変えて、ロール圧下位置をＳ1 から
Ｓ2 にΔＳだけ変更するように制御することになる。
ように、圧延後の板厚ｈ1 はミル剛性曲線Ｂ1 と材料の
圧延中の塑性特性曲線Ａ1 の交点ｍとして求まるのであ
るが、このときのロール圧下位置はＳ1 であり、圧延荷
重はＰ1 である。いま、圧延速度ｖの上昇（加速）によ
ってロールバイト入口の油膜厚さｔo1が増加し摩擦係数
ηが低下することによって材料の変形抵抗が見かけ上変
化したとすると、塑性特性曲線がＡ1 からＡ2 に変わる
ことになり、材料の厚さがｈ1 からｈ2 にΔｈだけ変わ
り、圧延荷重がＰ1 からＰ2 にΔＰだけ変わる。そこ
で、目標とする出側板厚ｈ1 を得るためには、圧延荷重
をＰ2 からＰ3 にΔＰ′だけ変更するようにミル剛性曲
線をＢ1 からＢ2 に変えて、ロール圧下位置をＳ1 から
Ｓ2 にΔＳだけ変更するように制御することになる。
【００１３】そこで、ΔＰ／Δｈ＝Ｍ、ΔＰ′／Δｈ＝
Ｑ、（ΔＰ＋ΔＰ′）／ΔＳ＝Ｍであることから、ΔＳ
をＭ，Ｑ，ΔＰで整理すると、下記(4) 式で表される。 ΔＳ＝｛（Ｑ＋Ｍ）／Ｍ2 ｝・ΔＰ ……………(4) また、加速時の速度偏差をΔｖとするとΔＰ／Δｖは一
定とおくことができ、さらに塑性定数の定義よりＰ／Δ
ｈをＱとすると、前記(4) 式は下記(5) 式で表すことが
できる。
Ｑ、（ΔＰ＋ΔＰ′）／ΔＳ＝Ｍであることから、ΔＳ
をＭ，Ｑ，ΔＰで整理すると、下記(4) 式で表される。 ΔＳ＝｛（Ｑ＋Ｍ）／Ｍ2 ｝・ΔＰ ……………(4) また、加速時の速度偏差をΔｖとするとΔＰ／Δｖは一
定とおくことができ、さらに塑性定数の定義よりＰ／Δ
ｈをＱとすると、前記(4) 式は下記(5) 式で表すことが
できる。
【００１４】 ΔＳ／Δｖ＝（１／Ｍ2 ）・｛（Ｐ・Ｍ）／Δｈ｝・ｃ1 ＝（Ｐ／Δｈ）・ｃ1 ……………(5) ここで、ｃ1 は定数である。そこで、この(5) 式を実操
業で使用する場合はオフセット項が必要であるから、下
記(6) 式で表すことができる。
業で使用する場合はオフセット項が必要であるから、下
記(6) 式で表すことができる。
【００１５】 ΔＳ／Δｖ＝ｃ1 ・（Ｐ／Δｈ）＋ｃ2 ……………(6) ここで、ｃ2 は定数である。なお、圧延速度ｖを低下す
る（減速）場合は、上記と逆の作用によって出側板厚ｈ
が過厚になる。このようにして、板厚が変動することに
なる。この(6) 式の定数ｃ1 ，ｃ2 を決定するに当た
り、ワークロール径が100 mmφの12段クラスタミルを用
いて、オーステナイト系の代表鋼種であるSUS304および
フェライト系の代表鋼種であるSUS430について、図４に
示す工程でそれぞれ製造されたＨＡＰ材、ＴＣＭ材、Ｃ
ＡＰ材の３つの工程材を用いて実験を行った。
る（減速）場合は、上記と逆の作用によって出側板厚ｈ
が過厚になる。このようにして、板厚が変動することに
なる。この(6) 式の定数ｃ1 ，ｃ2 を決定するに当た
り、ワークロール径が100 mmφの12段クラスタミルを用
いて、オーステナイト系の代表鋼種であるSUS304および
フェライト系の代表鋼種であるSUS430について、図４に
示す工程でそれぞれ製造されたＨＡＰ材、ＴＣＭ材、Ｃ
ＡＰ材の３つの工程材を用いて実験を行った。
【００１６】ここで、ＨＡＰ材は熱延ミルで圧延された
後、熱延ステンレス鋼板用焼鈍・酸洗設備から直接冷間
可逆多重式圧延機に送り込まれたものであり、ＴＣＭ材
は冷延タンデムミルで圧延された直後のもの、ＣＡＰ材
は冷延ステンレス鋼板用焼鈍・酸洗設備を経由し焼鈍の
施されたものである。図５はその実験で得られたデータ
の一部を示したものであり、図５(a) にはSUS304のＣＡ
Ｐ材で得られたデータを、また図５(b) にはSUS430のＣ
ＡＰ材で得られたデータをそれぞれ示したものである。
図５(a) のSUS304の場合はＰ／ΔｈとΔＳ／Δｖとの間
にきれいな相関関係が得られるのに対し、図５(b) のSU
S430の場合はＰ／Δｈが変化してもΔＳ／Δｖはほとん
ど一定である。
後、熱延ステンレス鋼板用焼鈍・酸洗設備から直接冷間
可逆多重式圧延機に送り込まれたものであり、ＴＣＭ材
は冷延タンデムミルで圧延された直後のもの、ＣＡＰ材
は冷延ステンレス鋼板用焼鈍・酸洗設備を経由し焼鈍の
施されたものである。図５はその実験で得られたデータ
の一部を示したものであり、図５(a) にはSUS304のＣＡ
Ｐ材で得られたデータを、また図５(b) にはSUS430のＣ
ＡＰ材で得られたデータをそれぞれ示したものである。
図５(a) のSUS304の場合はＰ／ΔｈとΔＳ／Δｖとの間
にきれいな相関関係が得られるのに対し、図５(b) のSU
S430の場合はＰ／Δｈが変化してもΔＳ／Δｖはほとん
ど一定である。
【００１７】それらの実験結果から得られた(6) 式にお
ける定数ｃ1 ，ｃ2 のそれぞれの値を表１に示した。
ける定数ｃ1 ，ｃ2 のそれぞれの値を表１に示した。
【００１８】
【表１】
【００１９】この表１において、SUS304の場合はＨＡＰ
材、ＴＣＭ材、ＣＡＰ材のそれぞれについて与えられる
定数ｃ1 ，ｃ2 はいずれも有効な数値であるのに対し、
もう一方のSUS430の場合の定数はいずれも０である。こ
のことは、SUS430に対しては前記(6) 式の補償を行う必
要がないことを意味している。その理由は、小径ミルで
は加速に伴う変形抵抗増大による圧延荷重の上昇分と油
膜厚増加による圧延荷重の減少分が釣り合うためである
と考えられる。
材、ＴＣＭ材、ＣＡＰ材のそれぞれについて与えられる
定数ｃ1 ，ｃ2 はいずれも有効な数値であるのに対し、
もう一方のSUS430の場合の定数はいずれも０である。こ
のことは、SUS430に対しては前記(6) 式の補償を行う必
要がないことを意味している。その理由は、小径ミルで
は加速に伴う変形抵抗増大による圧延荷重の上昇分と油
膜厚増加による圧延荷重の減少分が釣り合うためである
と考えられる。
【００２０】図６〜９は、圧延速度ｖに対する出側板厚
を一定とするためのロール圧下位置偏差ΔＳの関係を、
Ｐ／Δｈをパラメータとして示したものである。その中
で、図６〜８はSUS304のＨＡＰ材、ＴＣＭ材、ＣＡＰ材
のそれぞれについて、また図９はSUS430のＣＡＰ材につ
いて示したものである。これらの図から明らかなよう
に、SUS304の場合はいずれも加減速補償制御が有効であ
るのに対し、SUS430の場合は補償する必要がないことが
わかる。
を一定とするためのロール圧下位置偏差ΔＳの関係を、
Ｐ／Δｈをパラメータとして示したものである。その中
で、図６〜８はSUS304のＨＡＰ材、ＴＣＭ材、ＣＡＰ材
のそれぞれについて、また図９はSUS430のＣＡＰ材につ
いて示したものである。これらの図から明らかなよう
に、SUS304の場合はいずれも加減速補償制御が有効であ
るのに対し、SUS430の場合は補償する必要がないことが
わかる。
【００２１】
【実施例】以下に、本発明の実施例について説明する。
図１に示すように、ステンレス鋼板１を圧延する冷間可
逆多重式の圧延機２には、圧延荷重計３が取付けられて
圧延機２に加えられる圧延荷重Ｐが測定され、油圧圧下
装置４によってロール圧下位置Ｓが制御される。また、
圧延機２の前後には板厚計５ａ，５ｂが取付けられて出
側板厚ｈが検出される。入出側デフレクタロール６ａ，
６ｂのそれぞれには速度計７ａ，７ｂが取付けられ、圧
延速度ｖが測定される。油圧圧下装置４には位置検出器
８が取付けられて、ロール圧下位置Ｓが検出される。
図１に示すように、ステンレス鋼板１を圧延する冷間可
逆多重式の圧延機２には、圧延荷重計３が取付けられて
圧延機２に加えられる圧延荷重Ｐが測定され、油圧圧下
装置４によってロール圧下位置Ｓが制御される。また、
圧延機２の前後には板厚計５ａ，５ｂが取付けられて出
側板厚ｈが検出される。入出側デフレクタロール６ａ，
６ｂのそれぞれには速度計７ａ，７ｂが取付けられ、圧
延速度ｖが測定される。油圧圧下装置４には位置検出器
８が取付けられて、ロール圧下位置Ｓが検出される。
【００２２】そして、一方のコイラ９ａから巻き戻され
たステンレス鋼板１は圧延機２で圧延されてもう一方の
コイラ９ｂで巻き取られ、再びもう一方のコイラ９ｂか
ら巻き戻されて圧延機２で圧延されて一方のコイラ９ａ
で巻き取られる。このような圧延パスを複数回繰り返す
ことによって、所定の板厚のステンレス鋼板１を製造す
ることになるが、この圧延の際に、演算制御装置10でロ
ール圧下位置偏差ΔＳが制御されることによって出側板
厚ｈが制御される。
たステンレス鋼板１は圧延機２で圧延されてもう一方の
コイラ９ｂで巻き取られ、再びもう一方のコイラ９ｂか
ら巻き戻されて圧延機２で圧延されて一方のコイラ９ａ
で巻き取られる。このような圧延パスを複数回繰り返す
ことによって、所定の板厚のステンレス鋼板１を製造す
ることになるが、この圧延の際に、演算制御装置10でロ
ール圧下位置偏差ΔＳが制御されることによって出側板
厚ｈが制御される。
【００２３】この演算制御装置10による演算制御につい
て、図２を用いて説明する。 圧延機２は初期設定された圧延スケジュールに基づ
いてステンレス鋼板１の圧延を開始する。 各測定値（Ｐ，ｈ，ｖ）を入力し、(3) 式によって
板厚偏差Δｈを算出し、このΔｈからロール圧下位置偏
差ΔＳを演算する。 そこで、圧延速度ｖが加速モードであるかどうかを
判定し、加速モードでない場合はロール圧下位置偏差Δ
Ｓに基づいて油圧圧下装置４を制御する。 加速モードである場合は、圧延されるステンレス鋼
板１の鋼種がオーステナイト系かどうかを判断し、オー
ステナイト系でない場合はロール圧下位置偏差ΔＳに基
づいて油圧圧下装置４を制御する。 ステンレス鋼板１の鋼種がオーステナイト系である
場合は、(6) 式を用いてΔＳ／Δｖを計算して求め、こ
の値を前記ロール圧下位置偏差ΔＳに加算して加速補償
したロール圧下位置偏差ΔＳ′を求め、この得られたΔ
Ｓ′に基づいて油圧圧下装置４を制御する。
て、図２を用いて説明する。 圧延機２は初期設定された圧延スケジュールに基づ
いてステンレス鋼板１の圧延を開始する。 各測定値（Ｐ，ｈ，ｖ）を入力し、(3) 式によって
板厚偏差Δｈを算出し、このΔｈからロール圧下位置偏
差ΔＳを演算する。 そこで、圧延速度ｖが加速モードであるかどうかを
判定し、加速モードでない場合はロール圧下位置偏差Δ
Ｓに基づいて油圧圧下装置４を制御する。 加速モードである場合は、圧延されるステンレス鋼
板１の鋼種がオーステナイト系かどうかを判断し、オー
ステナイト系でない場合はロール圧下位置偏差ΔＳに基
づいて油圧圧下装置４を制御する。 ステンレス鋼板１の鋼種がオーステナイト系である
場合は、(6) 式を用いてΔＳ／Δｖを計算して求め、こ
の値を前記ロール圧下位置偏差ΔＳに加算して加速補償
したロール圧下位置偏差ΔＳ′を求め、この得られたΔ
Ｓ′に基づいて油圧圧下装置４を制御する。
【００２４】なお、減速モードについては、上記したス
テップに準じて減速補償したロール圧下位置偏差ΔＳ″
を求め、油圧圧下装置４を制御するようにすれば、同様
の作用を得ることができる。材質がSUS304で板厚0.65mm
のオーステナイト系ステンレス鋼板を加減速率30mpm/se
c で圧延する際に本発明を適用したところ、従来法での
板厚偏差が22μm 程度であったものが、６μm 以内に抑
制することができた。
テップに準じて減速補償したロール圧下位置偏差ΔＳ″
を求め、油圧圧下装置４を制御するようにすれば、同様
の作用を得ることができる。材質がSUS304で板厚0.65mm
のオーステナイト系ステンレス鋼板を加減速率30mpm/se
c で圧延する際に本発明を適用したところ、従来法での
板厚偏差が22μm 程度であったものが、６μm 以内に抑
制することができた。
【００２５】なお、上記実施例においてはロール圧下位
置を制御するとして説明したが、本発明はこれに限るこ
となく、圧延荷重の大きさを変更するように制御を行う
ようにしても同様の作用効果を得ることができることは
いうまでもない。
置を制御するとして説明したが、本発明はこれに限るこ
となく、圧延荷重の大きさを変更するように制御を行う
ようにしても同様の作用効果を得ることができることは
いうまでもない。
【００２６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
ステンレス鋼板を圧延する際に、ＡＧＣ機能に加減速補
償機能を付加して、鋼種がオーステナイト系である場合
は加減速補償を施してロール圧下位置を制御するように
したので、板厚変動を抑制することができ、製品の品質
向上に寄与することが可能である。
ステンレス鋼板を圧延する際に、ＡＧＣ機能に加減速補
償機能を付加して、鋼種がオーステナイト系である場合
は加減速補償を施してロール圧下位置を制御するように
したので、板厚変動を抑制することができ、製品の品質
向上に寄与することが可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例の構成を示す概要図である。
【図２】本発明の制御の手順を示す流れ図である。
【図３】板厚、ロール圧下位置と圧延荷重との関係を示
す特性図である。
す特性図である。
【図４】ステンレス鋼板の製造段階を示す工程図であ
る。
る。
【図５】Ｐ／ΔｈとΔＳ／Δｖとの関係の一例を示す
(a) はSUS304、(b) はSUS430の特性図である。
(a) はSUS304、(b) はSUS430の特性図である。
【図６】SUS304のＨＡＰ材の圧延速度とロール圧下位置
偏差との関係を示す特性図である。
偏差との関係を示す特性図である。
【図７】SUS304のＴＣＭ材の圧延速度とロール圧下位置
偏差との関係を示す特性図である。
偏差との関係を示す特性図である。
【図８】SUS304のＣＡＰ材の圧延速度とロール圧下位置
偏差との関係を示す特性図である。
偏差との関係を示す特性図である。
【図９】SUS430のＣＡＰ材の圧延速度とロール圧下位置
偏差との関係を示す特性図である。
偏差との関係を示す特性図である。
１ ステンレス鋼板 ２ 圧延機 ３ 圧延荷重計 ４ 油圧圧下装置 ５ 板厚計 ６ デフレクタロール ７ 速度計 ８ 圧下位置検出器 ９ コイラ 10 演算制御装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平５−337531（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−262815（ＪＰ，Ａ) 特公 昭46−42208（ＪＰ，Ｂ１) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B21B 37/16 - 37/20
Claims (3)
- 【請求項１】 ＡＧＣ機能を備えた圧延機を用いてステ
ンレス鋼板を圧延する際の板厚を制御する方法におい
て、加減速時に前記ＡＣＧ機能に付加した加減速補償機
能を用いてロール圧下位置を加減速補償するにあたり、
圧延速度ｖ、圧延荷重Ｐ、出側板厚ｈによる関数を用い
てロール圧下位置Ｓを求め、得られたロール圧下位置Ｓ
の値に基づいてロール圧下位置を制御することを特徴と
するステンレス鋼板の板厚制御方法。 - 【請求項２】 前記関数は下記式で与えられることを特
徴とする請求項１記載のステンレス鋼板の板厚制御方
法。 記 ΔＳ／Δｖ＝ｃ1 ・（Ｐ／Δｈ）＋ｃ2 ΔＳ；ロール圧下位置偏差、Δｖ；圧延速度偏差、Δ
ｈ；出側板厚偏差、ｃ1 ，ｃ2 ；係数 - 【請求項３】 ＡＧＣ機能を備えた圧延機を用いてステ
ンレス鋼板を圧延する際の板厚を制御する方法におい
て、加減速時に前記ＡＣＧ機能に付加した加減速補償機
能を用いてロール圧下位置を加減速補償するにあたり、
前記ステンレス鋼板がオーステナイト系の場合には加減
速補償を行い、前記ステンレス鋼板がフェライト系の場
合には加減速補償を行わないことを特徴とするステンレ
ス鋼板の板厚制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6140419A JP2812878B2 (ja) | 1994-06-22 | 1994-06-22 | ステンレス鋼板の板厚制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6140419A JP2812878B2 (ja) | 1994-06-22 | 1994-06-22 | ステンレス鋼板の板厚制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0810815A JPH0810815A (ja) | 1996-01-16 |
| JP2812878B2 true JP2812878B2 (ja) | 1998-10-22 |
Family
ID=15268282
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6140419A Expired - Fee Related JP2812878B2 (ja) | 1994-06-22 | 1994-06-22 | ステンレス鋼板の板厚制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2812878B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108655180B (zh) * | 2018-04-27 | 2019-07-16 | 北京科技大学 | 一种热轧铝板带升速过程厚度减薄的补偿方法 |
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| JPH05337531A (ja) * | 1992-06-03 | 1993-12-21 | Kobe Steel Ltd | 圧延機の加減速時の自動板厚制御方法 |
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1994
- 1994-06-22 JP JP6140419A patent/JP2812878B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPH0810815A (ja) | 1996-01-16 |
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