JP2784316B2

JP2784316B2 - 射出圧縮成形装置

Info

Publication number: JP2784316B2
Application number: JP5329207A
Authority: JP
Inventors: 誠中沢
Original assignee: NITSUSEI JUSHI KOGYO KK
Current assignee: NITSUSEI JUSHI KOGYO KK
Priority date: 1993-12-27
Filing date: 1993-12-27
Publication date: 1998-08-06
Anticipated expiration: 2013-08-06
Also published as: JPH07186226A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、固定金型と可動金型と
の間に樹脂を充填した状態において、両金型間に隙間を
生じさせ、この樹脂の充填後に両金型を型締めすること
により、圧縮成形を行なうようにした射出圧縮成形装置
に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、この種の射出圧縮成形装置は、高
転写率や高光学特性等が要求されているコンパクトディ
スクあるいはレンズ等の製品の製造に用いられている。
そして、このような射出圧縮成形装置として、例えば、
特公平３ー１２５２９号公報に示されるように、型閉じ
シリンダーによって型閉じを行なったのちに、反抗シリ
ンダーにより前記型閉じシリンダーの型閉じ力に抗して
両金型を押し広げて、両金型間に所定の隙間を形成し、
ついで、これらの両金型間に樹脂を充填したのちに、前
記型締めシリンダーと反抗シリンダーとの圧力調整を行
なうことによって、前記両金型を型閉じ方向に相対移動
させて、その内部に充填されている樹脂を圧縮成形する
ようにしたものが提案されている。これは、金型を一旦
開いた状態に保持しておき、その内部に樹脂を充填した
のちに型閉じを行なうことにより、前記樹脂を圧縮する
ようにしたものである。

【０００３】また、射出充填圧力によって金型を開きつ
つ樹脂の充填を行ない、充填完了後に金型を型閉じ方向
に移動させて圧縮成形する構成のものが、例えば、特公
平５ー２６６４６号公報において提案されている。この
技術は、固定金型側に可動金型を往復移動させる型閉じ
シリンダーを配設するとともに、前記可動金型の前記固
定金型が配設されている側と反対側に、この可動金型と
固定金型との開き量を規制する剛構造を有する係止機構
を設けた構成としたものである。そして、前記型閉じシ
リンダーによって両金型を一旦突き合わせて型閉じを行
なったのちに樹脂を充填し、その充填圧力により、前記
可動金型を係止機構に当接するまで移動させて両金型を
押し開き、ついで、樹脂の充填完了後において、前記可
動金型を型閉じシリンダーによって型閉じ方向へ移動さ
せることにより、充填された樹脂を圧縮成形するように
している。したがって、前記両金型の成形時の開き量
は、両金型を完全に閉じた状態における可動金型と係止
機構との間に形成される隙間に相当する。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】

【０００５】ところで、前述した前者の技術であると、
充填時における金型の開き量が、型閉じシリンダーと反
抗シリンダーとの圧力バランスによって設定されること
から、開き量の調整や圧力バランスの制御が煩雑である
ばかりでなく、開き量が安定しないといった問題点があ
る。

【０００６】また、後者の技術においては、可動金型の
型開き方向への移動が可動金型と係止機構との当接によ
って規制されることにより、金型の開き量が設定される
が、前記係止機構が剛構造となされていることから、前
記金型の開き量が機械的に設定されることになり、これ
に伴い、前者の技術において生じる問題点は解消される
が、なお、つぎのような別の問題点が生じる。

【０００７】すなわち、金型の開き量を調整する場合に
おいて、型締め力が全く作用しておらず、したがって、
タイバーに、型締め力による伸びが全く生じていない状
態で前記型開き量を調整するようにしていることから、
実際の成形時に、型締め力や射出圧が作用すると、前記
タイバーに伸びが生じ、この分、前記型開き量がずれて
しまうといった問題点である。そして、このような問題
点を解消するためには、成形時におけるタイバーの伸び
量を考慮して型開き量を設定する必要があるが、このよ
うな調整作業を精度よく行なうことは困難である。ま
た、前記係止機構が剛構造であり、かつ、可動金型の型
開き方向前方に設けられていることから、成形終了後に
おいて、成形品を取り出すために金型を大きく開く場合
に、前記係止機構が邪魔になるといった問題点である。
一方、このような問題点を回避するためには、離型工程
に移行する前に前記係止機構を取り外すか、あるいは、
前記公報に記載されているように、トグル機構を用い
て、射出工程中においては、剛構造の状態で可動金型へ
対向させ、また、離型時においては、可動金型から大き
く離間させておくような構成とするなどの処置が必要と
なる。しかしながら、前者の対処方法にあっては、係止
機構の着脱操作が面倒であるばかりでなく、成形サイク
ルが長くなる原因ともなる。また、後者の対処方法にあ
っては、係止機構の構成が煩雑化するとともに、係止機
構の動作時間を確保しなければならないから、成形サイ
クルが長くなるといった不具合がある。

【０００８】本発明は、前述した従来の問題点に鑑みて
なされたもので、安定した型開き量が得られ、かつ、こ
の型開き量の調整を簡素な構成で、容易にかつ高精度に
行ない得る射出圧縮成形装置を提供することを目的とす
る。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明の請求項１に記載
の射出圧縮成形装置は、前述した目的を達成するため
に、固定金型と可動金型との間に樹脂を充填した状態に
おいて、両金型間に隙間を生じさせ、この樹脂の充填後
に両金型を型締めすることにより圧縮成形を行なうよう
にした射出圧縮成形装置であって、前記固定金型が取り
付けられる固定盤と、この固定盤に対して対向配置され
る可動盤と、この可動盤を前記固定盤へ向けて押圧する
型閉じシリンダーと、前記固定盤と可動盤との間に介装
されて、両者間の型閉じ方向への相対距離を規制するス
トッパーとして前記固定盤と可動盤の少なくとも一方に
固定された型厚ロッドと、前記固定盤と可動盤との間に
配設され、前記型厚ロッドに摺動自在に支持されて前前
記可動金型が取り付けられるとともに、前記可動盤に当
接させられることにより型開き方向への移動が規制され
る中間盤と、この中間盤と前記可動盤との間に設けら
れ、前記中間盤を型閉じ方向へ押圧する押圧シリンダー
とを備えていることを特徴とする。

【００１０】請求項２に記載の射出圧縮成形装置は、請
求項１において、前記可動盤あるいは固定盤と前記中間
盤との間に、型閉じ状態において前記中間盤が係合させ
られることにより、固定金型と可動金型との隙間を規制
する位置規制手段が設けられていることを特徴とする。

【００１１】また、請求項３に記載の射出圧縮成形装置
は、請求項２において、前記位置規制手段が、前記中間
盤との係合位置を型開閉方向に変位させる位置調整機構
を備えていることを特徴とする。

【００１２】さらに、請求項４に記載の射出圧縮成形装
置は、請求項１において、前記押圧シリンダーには、樹
脂の充填時における射出圧力やスクリュー位置、あるい
は、射出時間に基づき前記可動金型と固定金型との間の
開き量を調整する型隙間調整手段が設けられていること
を特徴とする。

【００１３】

【作用】本発明の請求項１に記載の射出圧縮成形装置に
おいては、型閉じシリンダーによって可動盤が固定盤へ
向けて移動させられると、両者間に介装されているスト
ッパー、即ち、固定盤と可動盤の少なくとも一方に固定
した型厚ロッドによってその相対位置が機械的に拘束さ
れる。これより、金型内に樹脂が充填されると、その樹
脂の充填圧力によって可動金型が固定金型に対して型開
き方向に移動させられて、この固定金型と可動金型との
間に隙間が形成される。このとき、前記可動金型は、前
記型厚ロッドに摺動自在に支持されて可動金型が取り付
けられている中間盤が、その移動方向前方に位置させら
れている可動盤に当接することによって移動が拘束され
る。そして、前述のように、前記可動盤が、固定盤に対
して所定位置に機械的に保持されていることから、この
可動盤に当接させられる中間盤および可動金型の停止位
置も一義的に決まり、この結果、前記固定金型と可動金
型との間に一定した隙間が形成される。

【００１４】ついで、押圧シリンダーが作動させられる
ことにより、中間盤が、可動金型とともに固定金型へ向
けて移動させられて、金型内の樹脂が圧縮成形される。
一方、固定金型と可動金型との最大型開き量を調整する
場合、可動盤と固定盤とを型締め状態に保持しておき、
この状態の可動盤に対して中間盤を当接させることによ
って行なわれる。したがって、型締め機構を構成する諸
部材に型締め力が作用した状態で型開き量の調整が行な
われ、実際の成形時における型開き量とのずれが少なく
なる。

【００１５】請求項２に記載の射出圧縮成形装置におい
ては、樹脂の充填前に、可動盤と固定盤との位置決めを
行なった状態において、中間盤が押圧シリンダーによっ
て型閉じ方向へ移動させられると、この中間盤が位置規
制手段に係合させられることにより、この中間盤と可動
盤とが最大離間距離に保持される。そして、前記可動盤
と固定盤との相対距離が、型閉じシリンダーとストッパ
ーの作用によって一定に保持されていることから、固定
金型と可動金型との間の隙間が最小型開き量に保持され
る。したがって、樹脂の充填開始時における、固定金型
に対する可動金型の相対位置が一定に保持される。しか
も、このとき、可動盤と固定盤とが型締め状態に保持さ
れ、また、これらの位置規制をなすストッパーにも型締
め力が作用していることから、実際の成形状態と同様の
状態で前記可動金型と固定金型との最小型開き量の調整
が行なわれ、実際の成形時における最小型開き量とのず
れが抑制される。

【００１６】また、請求項３に記載の射出圧縮成形装置
においては、請求項２における位置規制手段に設けられ
た位置調整機構により、位置規制手段と中間盤との係合
位置が調整され、これによって、前記固定金型に対する
可動金型の最小型開き量が調整される。

【００１７】また、請求項４に記載の射出圧縮成形装置
においては、樹脂の充填時において、射出圧力やスクリ
ュー位置、あるいは、射出時間に基づいて、型隙間調整
手段により、押圧シリンダーの作動が制御されることに
より、固定金型と可動金型との間の隙間が、樹脂の充填
状態に応じて調整される。

【００１８】

【実施例】以下、本発明の一実施例について、図面を参
照して説明する。図１中、符号１は、本実施例に係わる
射出圧縮成形装置（以下、成形装置と略称する）を示
し、この成形装置１は、固定金型２と可動金型３との間
に樹脂を充填した状態において、両金型間２・３に隙間
ｔを生じさせ、この樹脂の充填後に両金型２・３を型締
めすることにより圧縮成形を行なうようにしたものであ
って、前記固定金型２が取り付けられる固定盤４と、こ
の固定盤４に対して対向配置される可動盤５と、この可
動盤５を前記固定盤４へ向けて押圧する型閉じシリンダ
ー６と、前記固定盤４と可動盤５との間に介装されて、
両者間の型閉じ時の相対距離を規制するストッパー７
と、前記固定盤４と可動盤５との間に配設され、前記可
動金型３が取り付けられるとともに、前記可動盤５に当
接させられることにより型開き方向への移動が規制され
る中間盤８と、この中間盤８と前記可動盤５との間に設
けられ、前記中間盤８を型閉じ方向へ押圧する押圧シリ
ンダー９とを備えた概略構成となっている。

【００１９】ついで、これらの詳細について説明すれ
ば、前記固定盤４には、前記固定金型２を取り囲む４箇
所に、型締め力を支持するためのタイバー１０の一端部
がナット１１を用いて固定され、その中央部には、この
固定盤４に固定されている固定金型２内のキャビティー
Ｃへ連通させられた充填孔１２が形成されており、この
充填孔１２に固定盤４の外部側から射出ノズル１３が嵌
合させられて、この射出ノズル１３から射出される溶融
樹脂を前記キャビティーＣへ充填するようになってい
る。

【００２０】前記各タイバー１０の他方の端部には、前
記型閉じシリンダー６のボディー６ａがナット１４によ
って一体に固定されることによって、この型閉じシリン
ダー６のボディー６ａと固定盤４との相対位置が規制さ
れており、また、各タイバー１０の中間部には前記スト
ッパー７を構成する管状の型厚ロッド１５が摺動自在に
被嵌されている。この型厚ロッド１５は、その一端が、
前記固定盤４の内面に当接させられて、その移動が規制
されるようになっているとともに、他端部には、前記可
動盤５が嵌合係止させられる小径部１５ａが形成されて
いる。

【００２１】この小径部１５ａに嵌合係止される可動盤
５は、前記型厚ロッド１５の小径部１５ａに螺着される
ナット１６によって、この型厚ロッド１５に一体に固定
されているとともに、その外側の面の中央部には、前記
型閉じシリンダー６のピストン６ｂが一体に取り付けら
れている。したがって、前記型閉じシリンダー６が作動
させられることにより、前記可動盤５および型厚ロッド
１５が、前記タイバー１０を案内部材として往復移動さ
せられるようになっている。

【００２２】また、前記中間盤８は、前記固定盤４と可
動盤５との間において、前記各型厚ロッド１５によって
摺動自在に支持されており、本実施例においては、前記
中間盤８が、各型厚ロッド１５の、前記小径部１５ａに
連続する部分に螺着されたカラー１７によって、その長
さ方向に摺動自在に支持されている。

【００２３】また、この中間盤８と各型厚ロッド１５と
の間には、前記中間盤８と可動盤５との最大離間距離、
すなわち、可動盤５を固定盤４へ位置決めした型閉じ状
態において、可動金型３と固定金型２との最小型開き量
を規制する位置規制手段１８が設けられている。

【００２４】詳述すれば、この位置規制手段１８は、前
記各型厚ロッド１５に装着され、前記中間盤８が固定盤
４側へ移動させられた際に、すなわち、可動盤５から離
間する方向へ移動させられた際に、この中間盤８が係合
させられて、この中間盤８の型閉じ方向への移動を規制
する位置規制リング１９によって構成されている。

【００２５】そして、この位置規制リング１９は、本実
施例においては、前記型厚ロッド１５に螺着されて、そ
の回転によって前記型厚ロッド１５の軸方向に移動させ
られるようになっており、この軸方向への移動により、
前記中間盤８との係合位置を変更して、この中間盤８と
可動盤５との最大離間距離の調整を行なうようになって
いる。すなわち、型厚ロッド１５を介して可動盤５を固
定盤４に位置決めした型閉じ状態において、前述した可
動金型３と固定金型２との最小型開き量の調整を行なう
ようになっており、本実施例においては、この型厚ロッ
ド１５とこの型厚ロッド１５に螺着された位置規制リン
グ１９とによって、位置調整機構２０が構成されてい
る。

【００２６】また、これらの各位置規制リング１９に
は、それぞれスプロケット２１が一体に取り付けられて
いるとともに、これらの各スプロケット２１間に単一の
チェーン２２が卷回されている。さらに、前記中間盤８
には、サーボモーター２３が取り付けられているととも
に、このサーボモーター２３に前記チェーン２２が卷回
されており、このサーボモーター２３によって前記チェ
ーン２２が正逆方向に移動させられることにより、前記
各位置規制リング１９が同期回転させられるようになっ
ている。これによって、前記各位置規制リング１９の移
動量が均一なものとなされて、これらの位置規制リング
１９に当接させられる中間盤８を前記固定盤４および可
動盤５に対して平行に保持するようになっている。ま
た、前記チェーンに代えて、内歯ギヤを、前記各スプロ
ケットに噛合させることによっても同様の作用が得られ
る。

【００２７】前記押圧シリンダー９は、本実施例におい
ては、前記可動盤５に内装されており、その押圧ピスト
ン９ａが、前記可動盤５から中間盤８側へ向けて突出可
能に取り付けられている。そして、この押圧シリンダー
９の押圧ピストン９ａは、可動盤５から突出する方向へ
移動させられた状態において、図１に示すように、前記
中間盤８を、この中間盤８が前記位置規制リング１９に
当接するまで移動させるようになっている。

【００２８】また、本実施例においては、前記押圧シリ
ンダー９に、前記金型２・３内への樹脂の充填時におい
て、射出圧力やスクリュー位置、あるいは、射出時間等
に基づき、前記可動金型３と固定金型２との間の型開き
量を調整する型隙間調整手段２４が併設されている。

【００２９】この型隙間調整手段２４は、図２に示すよ
うに、前記押圧シリンダー９とこの押圧シリンダー９へ
作動油を供給する油圧ポンプＰとの間に介装され、押圧
シリンダー９の両油圧室９ｂ・９ｃへ作動油を供給する
とともに、この作動油の供給形態を切り換える流路切り
換え弁２５と、この流路切り換え弁２５と前記油圧ポン
プＰとの間に介装され、前記流路切り換え弁２５への作
動油の供給および流路切り換え弁２５からの作動油の排
出をなす給排弁２６とによって構成されている。

【００３０】この流路切り換え弁（電磁弁）２５は、前
記油圧ポンプＰから供給される作動油を、前記両油圧室
９ｂ・９ｃへ供給することにより、両油圧室９ｂ・９ｃ
の差圧により前記押圧ピストン９ａを突出方向に押圧す
る第１ポジションと、一方の油圧室９ｂへ作動油を供給
するとともに、他方の油圧室９ｃから作動油を抜き取る
ことにより、この油圧室９ｂの油圧のみによって前記押
圧ピストン９ａを突出方向へ押圧移動させる第２ポジシ
ョンと、他方の油圧室９へ作動油を供給するとともに、
一方の油圧室９ｂから作動油を抜き取ることにより、押
圧ピストン９ａを他方の油圧室９ｃの油圧のみによって
後退方向へ押圧移動させる第３ポジションとを採るよう
になされている。

【００３１】また、前記給排弁２６は、前記流路切り換
え弁２５に対して作動油を供給する第１ポジションと、
流路切り換え弁２５が第１ポジションに位置させられた
状態において、この流路切り換え弁２５への作動油の供
給を停止するとともに、この流路切り換え弁２５を作動
油タンクＴへ連通させることにより、前記押圧シリンダ
ー９の両油圧室９ｂ・９ｃにおける作動油圧力を零とし
て、押圧ピストン９ａの移動を自由な状態とする第２ポ
ジションとを採るようになされている。

【００３２】ついで、このように構成された本実施例の
作用について説明する。まず、樹脂の充填操作に先立っ
て、型閉じシリンダー６を作動させることにより、可動
盤５を固定盤４側へ移動させて、前記可動盤５に固定さ
れているストッパー７（型厚ロッド１５）の端部を固定
盤４に当接させ、かつ、押圧シリンダー９を作動させて
中間盤８を位置規制手段１８に係合させる。これによっ
て、固定盤４と可動盤５との相対的な位置関係が、前記
型厚ロッド１５によって、機械的に一義的に設定される
とともに、タイバー１０に型閉じシリンダー６による型
締め力が作用して、このタイバー１０が伸ばされた状態
に保持されるとともに、型厚ロッド１５に前記型締め力
が作用して、所定の応力が発生させられている。

【００３３】これより、前記各位置規制リング１９（位
置規制手段１８）に中間盤８を当接させつつ、前記各位
置規制リング１９をサーボモーター２３によって同期回
転させることにより、これらの各位置規制リング１９を
型厚ロッド１５の長さ方向に沿って位置調整することに
より、可動盤５と中間盤８との隙間を調整する。この隙
間量Ｓ１が、充填完了時における前記金型２・３の最大
型開き量ｔ２となる（詳細については後述する）。ま
た、前記中間盤８を位置規制リング１９に当接させる手
段としては、人手によって中間盤８を移動させるか、あ
るいは、押圧シリンダー９によって中間盤８を移動させ
ることによって行なわれる。この状態において、射出の
ための準備が完了するが、前述のように、タイバー１０
および型厚ロッド１５に型閉じシリンダー６による型締
め力が作用させられて、所定応力が発生させられた状態
で、前記中間盤８と位置規制リング１９との当接が行な
われて、固定金型２と可動金型３との最小型開き量が調
整されることから、実際の成形条件と同一の条件のもと
にその調整がなされる。したがって、この調整によって
設定される最小型開き量と成形時における最小型開き量
とのずれがなくなり、高精度の調整が得られる。

【００３４】これより、前記可動盤５を型閉じシリンダ
ー６により、充填される樹脂によって可動金型３に作用
する圧力Ｆ３（すなわち、可動金型３に形成されている
キャビティＣの型締め方向における投影面積と射出圧力
との積）以上の型閉じ力Ｆ１によって固定盤４に押圧・
固定するとともに、所定の押圧力Ｆ２のもとに、押圧シ
リンダー９により、前記中間盤８を位置規制リング１９
に押圧しておく（図１参照）。この押圧シリンダー９に
よる押圧力Ｆ２は、本実施例の場合には、前記流路切り
換え弁２５が第１ポジションにあり、両油圧室９ｂ・９
ｃに作動油が供給された状態における両油圧室９ｂ・９
ｃの差圧によって生じさせられている。この操作によっ
て、固定金型２と可動金型３が最小型開き量ｔ１のもと
に保持され、成形機１が成形可能な状態にセットされ
る。

【００３５】そして、この状態から、前記固定盤４の充
填孔１２に射出ノズル１３が挿入されて、この射出ノズ
ル１３から溶融樹脂が金型２・３間のキャビティーＣ内
へ充填される。このとき、本実施例においては、前記可
動盤５が、押圧シリンダー９により、射出圧力Ｆ３より
も大きな圧力Ｆ１で固定盤４へ押圧され、前記中間盤８
を介して型閉じ方向に押圧されていることから、キャビ
ティーＣ内が樹脂で充満されるまで、前記可動金型３が
固定状態に保持される。

【００３６】これより樹脂の充填が継続してなされる
と、その樹脂圧により、充填された樹脂がキャビティー
Ｃの内面に押し付けられ、キャビティーＣの形状が樹脂
に転写される。このような充填操作がなされたのちに、
例えば、射出圧力が所定圧力に至った際に、給排弁２６
が第２ポジションとなされることによって、前記押圧シ
リンダー９による中間盤８への押圧力が解除され、この
中間盤８が、樹脂圧により可動金型３とともに可動盤５
側へ移動させられ、前記中間盤８が可動盤５へ当接させ
られることによってその移動が停止されて、充填操作が
完了する。このとき、図３に示すように、中間盤８と可
動盤５との隙間が零となされ、かつ、両金型２・３間が
最大型開き量ｔ２となされる。この最大型開き両ｔ２
は、図からも明らかなように、ｔ２＝ｔ１＋Ｓ１とな
る。

【００３７】このように、樹脂の充填時開始時におい
て、充填初期において両金型２・３の型開き量を最小型
開き量ｔ１とし、射出圧力が所定圧力に至った時点で最
大型開き量ｔ２へ自由に移行可能な状態とするのは、つ
ぎのような理由によるものである。すなわち、充填初期
において型開き量が少ないと、充填される樹脂の流動抵
抗が高くなるが、高転写率および高光学特性を得るため
には、このような条件のもとに射出を行なうことが有効
であるからである。そして、小さな型開き量ｔ１のもと
でキャビティーＣ内への充填が完了したのちに、継続し
て射出を行なうと、必要以上に流動抵抗が高くなるとと
もに射出圧力もそれに伴って上昇し、成形品の品質や射
出サイクルに影響を与えることから、本実施例において
は、図４に示すように、この射出圧力が所定圧力に至っ
た時点で前記型開き量ｔがｔ１からｔ２へ変化し得るよ
うに、前記押圧シリンダー９による押圧力を解除するよ
うにしている。このような操作により、高転写率を確保
しつつ成形性の高い充填操作がなされる。

【００３８】ついで、給排弁２６が作動させられて第１
ポジションとなされるとともに、流路切り換え弁２５が
第２ポジションとなされることによって、図５に示すよ
うに、押圧シリンダー９が押圧力Ｆ４のもとに、前記中
間盤８を可動金型３とともに型締め方向に移動させて、
充填されている樹脂を圧縮する。ここで、前記押圧シリ
ンダー９による押圧力Ｆ４は、型閉じシリンダー６に対
して反力として作用することから、前記圧縮時の圧縮力
はＦ１―Ｆ４となるが、前述したようにＦ１＞Ｆ３とな
されていることから、Ｆ１―Ｆ４が一定となり、高精度
の圧縮力の制御が行なわれる。

【００３９】このときの型開き量は、図５に示すよう
に、ｔ３となされるが、前記中間盤８が型締め方向に移
動させられた距離をＳ２とすると、前記ｔ３＝ｔ２―Ｓ
２となる。そして、充填完了時における最大型開き量ｔ
２が一義的に設定され、かつ、圧縮力が一定に制御され
るから、圧縮成形後の型開き量ｔ３が安定する。

【００４０】このようにして圧縮成形が完了すると、図
６に示すように、型閉じシリンダー６を作動させて可動
盤５を固定盤４から離間させる方向に移動させることに
より、可動金型３が固定金型２から大きく離間させられ
て、両者間に成形品を離型させ得るような大きな隙間が
形成される。

【００４１】このように、本実施例に係わる射出圧縮成
形装置１によれば、固定盤４に押し付けられて固定され
ている可動盤５に中間盤８を当接させることにより、固
定金型２に対する可動金型３の最大開き量を規制し、か
つ、固定盤４と可動盤５のとの位置規制が、これらの間
に介装されている型厚ロッド１５によって行なわれ、ま
た、可動盤５と中間盤８との離間距離の規制が、可動盤
５に取り付けられている型厚ロッド１５に取り付けられ
ている位置規制リング１９との当接によって行なわれて
いることから、両金型２・３の型開き量の規制は、寸法
が一定な剛体どうしの当接によって行なわれることとな
り、安定した型開き量が簡素な構成によって得られる。

【００４２】また、成形品の離型時においても、可動盤
５、中間盤８、可動金型３および型厚ロッド１５を一体
的に移動させられ、かつ、このような可動盤５の型開き
方向への移動に際して、その移動を阻害する部材が存在
せず、その移動量が型閉じシリンダー６のストロークに
よって制限されるだけであるから、この型閉じシリンダ
ー６のストロークを適宜設定することにより、両金型２
・３間に十分な離型間隔が容易に形成される。

【００４３】さらに、本実施例においては、固定盤４と
可動盤５との位置規制をなす型厚ロッド１５に対して位
置規制リング１９を移動させることによって、前記両金
型２・３の最小型開き量が調整される。そして、各構成
部材に、型締め力等の成形時における諸圧力が加わった
状態で前記型開き量の調整が行なわれることから、成形
時に即した型開き量の調整が行なわれる。したがって、
樹脂充填開始時の型開き量が容易にかつ高精度に行なわ
れるとともに、成形品の成形精度の向上が図られる。

【００４４】なお、前記実施例において示した各構成部
材の諸形状や寸法等は一例であって、設計要求等に基づ
き種々変更可能である。

【００４５】例えば、樹脂の充填時において可動金型３
を後退させて型開き量を大きくする時期を射出圧力に基
づいて行なう例について示したが、これに代えて、図７
に示すように、射出スクリューの位置や射出時間に基づ
いて行なうようにしてもよいものである。また、このよ
うな可動金型３の移動制御に代えて、押圧シリンダー９
を自由に移動可能な状態としておき、充填される樹脂圧
によって前記可動金型３を型開き方向に移動させるよう
な制御を行なってもよく、さらに、充填に先立って予め
最大型開き位置まで前記可動金型３を移動させておくこ
ともできる。

【００４６】また、可動盤５に対する中間盤８の移動距
離を調整する（換言すれば、固定盤４と可動盤５との型
閉じ時の距離が一定であるから、両金型２・３の最小型
開き量を調整する）位置調整機構２０を、型厚ロッド１
５に位置規制リング１９を螺着した構成とした例につい
て示したが、これに代えて、図８に示すような構成とす
ることもできる。

【００４７】すなわち、前記型厚ロッド１５とは別個
に、中間盤８が摺動自在に取り付けられる調整ボルト２
７を、前記可動盤５に摺動自在に嵌挿するとともに、こ
の調整ボルト２７に、前記中間盤８が係合させられるフ
ランジ２７ａを形成し、また、前記可動盤５に、前記調
整ボルト２７に螺着される調整ナット２８を回転自在
に、かつ、軸方向の移動が拘束された状態で装着し、こ
の調整ナット２８にスプロケット２１を一体に設けると
ともに、このスプロケット２１とサーボモーター２３と
をチェーン２２によって連結し、このサーボモーター２
３によってチェーン２２を移動させて前記調整ナット２
８を回転させることにより、前記調整ボルト２７をその
長さ方向に移動させて、前記可動盤５に対する中間盤８
の移動量（金型２・３間の最小型開き量）を調整するよ
うにした構成である。そして、この場合、前記調整ボル
ト２７が調整ナット２８とともに一体回転しないような
処置が必要となるが、その一例としては、前記調整ボル
ト２７と中間盤８とをスプライン２９を介して結合する
ことが考えられる。

【００４８】また、図９に示すように、フランジ３０ａ
を備えた位置規制部材３０を前記中間盤８を貫通して設
けるとともに、その中心部を貫通して設けられるボルト
３１によって前記位置規制部材３０を可動盤５に固定す
ることにより、前記中間盤８の移動距離を規制するよう
な構成とすることもできる。そして、この場合、前記中
間盤８の移動距離を変更する場合には、長さの異なる位
置規制部材３０を複数用意しておき、これらの必要に応
じて取り替えることによって対応できる。

【００４９】ストッパー７としては、前記実施例の構成
に代えて、図１０ないし図１２に示す構成とすることも
可能である。図１０に示す例は、所定長さを有する型厚
ロッド３２を、中間盤８を貫通させるとともに可動盤５
に突き合わせ、この型厚ロッド３２を前記可動盤５を貫
通して設けられたボルト３３によって可動盤５に固定し
たものである。そして、この例においては、前記型厚ロ
ッド３２の中間盤８との貫通部分に、前記実施例と同様
のカラー１７と、位置規制リング１９とが装着されて、
可動盤５と中間盤８との相対移動距離を規制し、かつ、
その相対移動距離の調整を行なうようになっている。

【００５０】図１１に示す例は、図１０における型厚ロ
ッド３２を固定盤４にボルト３３によって固定し、型厚
ロッド３２と可動盤５とを離間可能な構成としたもので
ある。

【００５１】図１２に示す例は、図１０における型厚ロ
ッド３２を分割し、これらの各型厚ロッド３２ａ・３２
ｂを、可動盤５と固定盤４とにボルト３３によって個別
に固定した構成としたものである。この場合には、機構
部を備えた一方の型厚ロッド３２ａは常時装着状態と
し、他方の型厚ロッド３２ｂを取り替えることによっ
て、固定盤４と可動盤５との接近距離を調整する。

【００５２】さらに、前記押圧シリンダー９は可動盤５
に代えて、図１３に示すように、中間盤８に設けること
も可能である。

【００５３】一方、前記実施例においては、圧縮工程に
おける、固定金型２と可動金型３との隙間が、押圧シリ
ンダー９の圧力制御によって設定される例について説明
したが、これに代えて、前記中間盤８を位置規制リング
１９へ当接させることによって中間盤８（可動金型３）
の移動位置を規制して、前記隙間を規制することもでき
る。これによって、圧縮成形時におけるキャビティーＣ
の厚さ制御、すなわち、成形品の肉厚制御が容易かつ高
精度に行なわれる。

【００５４】

【発明の効果】以上説明したように、本発明の請求項１
に係わる射出圧縮成形装置によれば、固定金型と可動金
型との間に樹脂を充填した状態において、両金型間に隙
間を生じさせ、この樹脂の充填後に両金型を型締めする
ことにより圧縮成形を行なうようにした射出圧縮成形装
置であって、前記固定金型が取り付けられる固定盤と、
この固定盤に対して対向配置される可動盤と、この可動
盤を前記固定盤へ向けて押圧する型閉じシリンダーと、
前記固定盤と可動盤との間に介装されて、両者間の型閉
じ方向への相対距離を規制するストッパーとして前記固
定盤と可動盤の少なくとも一方に固定された型厚ロッド
と、前記固定盤と可動盤との間に配設され、前記型厚ロ
ッドに摺動自在に支持されて前記可動金型が取り付けら
れるとともに、前記可動盤に当接させられることにより
型開き方向への移動が規制される中間盤と、この中間盤
と前記可動盤との間に設けられ、前記中間盤を型閉じ方
向へ押圧する押圧シリンダーとを備えていることを特徴
とするもので、つぎのような優れた効果を奏する。

【００５５】固定盤と可動盤との間隔を、両者間に介装
されたストッパー、即ち、固定盤と可動盤の少なくとも
一方に固定された型厚ロッドとの当接により規制するこ
とにより、型閉じ時における両者間の間隔を機械的に規
制し、また、この位置規制された可動盤に、型閉じ方向
へのストッパーである型厚ロッドに摺動自在に支持した
中間盤を当接させることにより、固定金型に対する可動
金型の最大開き量を規制し、これによって両金型の最大
型開き量の規制を、寸法が一定な剛体どうしの当接によ
って行なうことができ、安定した型開き量が得られると
ともに、前記型開き量の規制を簡素な構成によって行な
うことができる。しかも、型締め機構を構成する諸部材
に型締め力が作用した状態で型開き量の調整を行なうこ
とができ、この調整された型開き量と実際の成形時にお
ける型開き量とのずれを抑制することができ、この点か
らも型開き量の調整を高精度に行なうことができる。ま
た、前記型閉じ方向へのストッパーである型厚ロッド
が、単に、固定盤と可動盤の少なくとも一方に固定して
その間に介装されている構成であるから、固定盤に対す
る可動盤の型開き方向への移動時において、その移動を
拘束するものがなく、型閉じシリンダーのストローク分
確実に移動させることができる。したがって、離型時に
おいて十分な間隔を固定金型と可動金型との間に形成す
ることができる。

【００５６】請求項２に記載の射出圧縮成形装置によれ
ば、可動盤あるいは固定盤と中間盤との間に、型閉じ状
態において前記中間盤が係合させられることにより、固
定金型と可動金型との隙間を規制する位置規制手段が設
けられていることを特徴とするもので、請求項１におい
て奏される作用効果に加えて、型閉じ状態における固定
金型と可動金型との最小隙間の規制をも、剛体どうしの
当接によって行ない、これによって、一定した最小隙間
を形成することができる。しかも、型締め機構を構成す
る諸部材に型締め力が作用した状態で最小隙間の調整を
行なうことができ、この調整後の最小隙間と実際の成形
時における最小隙間とのずれを抑制することができる。
この結果、樹脂充填開始時における金型隙間を一定にし
て、成形条件を安定化させることができる。

【００５７】また、請求項３に記載の射出圧縮成形装置
によれば、位置規制手段が、中間盤との係合位置を型開
閉方向に変位させる位置調整機構を備えていることを特
徴とするもので、両金型の最小隙間の設定を容易に調整
することができる。

【００５８】さらに、請求項４に記載の射出圧縮成形装
置によれば、押圧シリンダーには、樹脂の充填時におけ
る射出圧力やスクリュー位置、あるいは、射出時間に基
づき可動金型と固定金型との間の開き量を調整する型隙
間調整手段が設けられていることを特徴とするもので、
樹脂の充填時における流動抵抗を調整し得て、成形品に
応じた好適な充填条件を現出することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例を示す縦断面側面図である。

【図２】本発明の一実施例を示すもので、型隙間調整手
段を示す油圧回路図である。

【図３】本発明の一実施例を示すもので、樹脂の充填を
完了した状態を示す縦断面側面図である。

【図４】本発明の一実施例を示すもので、型隙間調整手
段の作動を説明するためのタイミングチャートである。

【図５】本発明の一実施例を示すもので、圧縮成形を完
了した状態を示す縦断面側面図である。

【図６】本発明の一実施例を示すもので、型開きを完了
した状態を示す縦断面側面図である。

【図７】本発明の他の実施例を示すもので、型隙間調整
手段の作動を説明するためのタイミングチャートであ
る。

【図８】本発明の他の実施例を示すもので、位置規制手
段および位置調整機構を示す要部の縦断面側面図であ
る。

【図９】本発明の他の実施例を示すもので、位置規制手
段を示す要部の縦断面側面図である。

【図１０】本発明の他の実施例を示すもので、位置規制
手段および位置調整機構を示す要部の縦断面側面図であ
る。

【図１１】本発明の他の実施例を示すもので、位置規制
手段および位置調整機構を示す要部の縦断面側面図であ
る。

【図１２】本発明の他の実施例を示すもので、位置規制
手段および位置調整機構を示す要部の縦断面側面図であ
る。

【図１３】本発明の他の実施例を示すもので、押圧シリ
ンダーの装着部分を示す要部の縦断面側面図である。

【符号の説明】

１射出圧縮成形装置２固定金型３可動金型４固定盤５可動盤６型閉じシリンダー７ストッパー８中間盤９押圧シリンダー１５型厚ロッド（ストッパー）１８位置規制手段１９位置規制リング２０位置調整機構２４型隙間調整手段３０位置規制部材３２型厚ロッド

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.⁶，ＤＢ名) B29C 45/64 - 45/70 B29C 45/76 - 45/82 B29C 33/20 - 33/28

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】固定金型と可動金型との間に樹脂を充填
した状態において、両金型間に隙間を生じさせ、この樹
脂の充填後に両金型を型締めすることにより圧縮成形を
行なうようにした射出圧縮成形装置であって、前記固定
金型が取り付けられる固定盤と、この固定盤に対して対
向配置される可動盤と、この可動盤を前記固定盤へ向け
て押圧する型閉じシリンダーと、前記固定盤と可動盤と
の間に介装されて、両者間の型閉じ方向への相対距離を
規制するストッパーとして前記固定盤と可動盤の少なく
とも一方に固定された型厚ロッドと、前記固定盤と可動
盤との間に配設され、前記型厚ロッドに摺動自在に支持
されて前記可動金型が取り付けられるとともに、前記可
動盤に当接させられることにより型開き方向への移動が
規制される中間盤と、この中間盤と前記可動盤との間に
設けられ、前記中間盤を型閉じ方向へ押圧する押圧シリ
ンダーとを備えていることを特徴とする射出圧縮成形装
置。
【請求項２】前記可動盤あるいは固定盤と前記中間盤
との間に、型閉じ状態において前記中間盤が係合させら
れることにより、固定金型と可動金型との隙間を規制す
る位置規制手段が設けられていることを特徴とする請求
項１に記載の射出圧縮成形装置。
【請求項３】前記位置規制手段が、前記中間盤との係
合位置を型開閉方向に変位させる位置調整機構を備えて
いることを特徴とする請求項２に記載の射出圧縮成形装
置。
【請求項４】前記押圧シリンダーには、樹脂の充填時
における射出圧力やスクリュー位置、あるいは、射出時
間に基づき前記可動金型と固定金型との間の開き量を調
整する型隙間調整手段が設けられていることを特徴とす
る請求項１に記載の射出圧縮成形装置。