JP2772532B2 - 伸縮性不織布 - Google Patents
伸縮性不織布Info
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- JP2772532B2 JP2772532B2 JP1010643A JP1064389A JP2772532B2 JP 2772532 B2 JP2772532 B2 JP 2772532B2 JP 1010643 A JP1010643 A JP 1010643A JP 1064389 A JP1064389 A JP 1064389A JP 2772532 B2 JP2772532 B2 JP 2772532B2
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- Japan
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- fiber
- component
- fibers
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- nonwoven fabric
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は捲縮繊維をスポットエンボス加工することに
より得られた良好な伸縮性と強力とを持った伸縮性不織
布に関する。
より得られた良好な伸縮性と強力とを持った伸縮性不織
布に関する。
包帯やパツプ剤基布のように身体に密着させて使われ
る医療用材料は身体の動きに応じて自由に伸縮すること
を要求される。またスポーツ衣料の芯地や中綿も同様に
伸縮性能と強力が望まれる。本発明の伸縮性不織布はこ
のような用途に合った好適な材料となるものである。
る医療用材料は身体の動きに応じて自由に伸縮すること
を要求される。またスポーツ衣料の芯地や中綿も同様に
伸縮性能と強力が望まれる。本発明の伸縮性不織布はこ
のような用途に合った好適な材料となるものである。
（従来の技術） 従来，伸縮性不織布には特開昭60−146004号及び特開
昭61−225364号公報に示されるごとく，不織布を構成す
る繊維がゴム弾性体であり繊維自身がゴム状に伸縮する
ことによって不織布の伸縮性が生じるゴム弾性不織布
と，特開昭62−21855号に示される不織布を構成する繊
維が微細なスパイラルクリンプ形状を持ち，このスパイ
ラルクリンプの伸縮によって不織布の伸縮性が生じる捲
縮弾性不織布が知られている。
昭61−225364号公報に示されるごとく，不織布を構成す
る繊維がゴム弾性体であり繊維自身がゴム状に伸縮する
ことによって不織布の伸縮性が生じるゴム弾性不織布
と，特開昭62−21855号に示される不織布を構成する繊
維が微細なスパイラルクリンプ形状を持ち，このスパイ
ラルクリンプの伸縮によって不織布の伸縮性が生じる捲
縮弾性不織布が知られている。
（発明が解決すべき問題点） ゴム弾性繊維はカードなどの機械的開繊，整綿処理が
できないので，その不織布はスパンボンド法により作ら
れている。
できないので，その不織布はスパンボンド法により作ら
れている。
従って他の繊維との混綿ができず，厚味のないフィル
ム状のものしか得られないので用途が限られている。
ム状のものしか得られないので用途が限られている。
捲縮弾性繊維を使用した上記特開昭62−21855公報記
載の不織布はポリエステル系複合繊維によるものであ
る。この複合繊維は非熱接着性であるため，他の熱接着
繊維と併用せねばならないが，従来の熱接着繊維は非潜
在捲縮性であり，これを使用して強力の高い不織布を作
ると得られた不織布の，捲縮弾性は減少されており，充
分な伸縮性が得られないという欠点があった。
載の不織布はポリエステル系複合繊維によるものであ
る。この複合繊維は非熱接着性であるため，他の熱接着
繊維と併用せねばならないが，従来の熱接着繊維は非潜
在捲縮性であり，これを使用して強力の高い不織布を作
ると得られた不織布の，捲縮弾性は減少されており，充
分な伸縮性が得られないという欠点があった。
本発明は現在普及している乾式不織布の製造システム
をそのまま使用し，解繊，整綿した後加熱処理して，強
力と伸縮性を併せ持つ不織布を得ることを目的とする。
をそのまま使用し，解繊，整綿した後加熱処理して，強
力と伸縮性を併せ持つ不織布を得ることを目的とする。
（問題点を解決する手段） このような伸縮性不織布を得るには，その構成繊維の
大部分が捲縮繊維であることが必要で，従来不織布の強
度を得るためにのみ使用されていた熱融着繊維にも潜在
捲縮性をもったものを使用すればよいこと，そして構成
繊維間は適度の自由度を保つように融着されていればよ
いことを見出し本発明に到った。
大部分が捲縮繊維であることが必要で，従来不織布の強
度を得るためにのみ使用されていた熱融着繊維にも潜在
捲縮性をもったものを使用すればよいこと，そして構成
繊維間は適度の自由度を保つように融着されていればよ
いことを見出し本発明に到った。
すなわちは本発明は「次のA,B繊維が構成繊維の85％
以上を占め，該構成繊維間がスポットエンボス加工によ
る点融着で一体化しており且つ構成繊維の捲縮が発現し
てなる伸縮性不織布。
以上を占め，該構成繊維間がスポットエンボス加工によ
る点融着で一体化しており且つ構成繊維の捲縮が発現し
てなる伸縮性不織布。
Ａ繊維，融点（Tm℃）が130＜Tm＜145の低融点樹脂よ
りなる第１成分とTmより高い融点を持つ熱可塑性樹脂よ
りなる第２成分とを組み合わせた並列型複合繊維，又は
該第１成分を外側に該第２成分を内側にし，両成分の中
心をずらした偏心芯鞘型複合繊維からなり,Tm−15≦Ｔ
＜Tmの熱処理温度（Ｔ℃）で捲縮が発現する潜在捲縮性
熱融着複合繊維40〜100重量％。
りなる第１成分とTmより高い融点を持つ熱可塑性樹脂よ
りなる第２成分とを組み合わせた並列型複合繊維，又は
該第１成分を外側に該第２成分を内側にし，両成分の中
心をずらした偏心芯鞘型複合繊維からなり,Tm−15≦Ｔ
＜Tmの熱処理温度（Ｔ℃）で捲縮が発現する潜在捲縮性
熱融着複合繊維40〜100重量％。
Ｂ繊維,Tmより高い融点を持ちTm−15≦Ｔ＜Tmの熱処
理温度で捲縮が発現する潜在捲縮性繊維０〜60重量％」
である。
理温度で捲縮が発現する潜在捲縮性繊維０〜60重量％」
である。
本発明にいう融点とはDSCによる融解ピーク温度であ
る。熱可塑性樹脂の分子量は所定の数値の前後にある程
度の分布を持つため実際に熱融着が生じるのは融解開始
温度より若干高い温度であって，その温度が融解ピーク
温度である。
る。熱可塑性樹脂の分子量は所定の数値の前後にある程
度の分布を持つため実際に熱融着が生じるのは融解開始
温度より若干高い温度であって，その温度が融解ピーク
温度である。
A,B繊維は両方共潜在捲縮性繊維であり，所定の温度
以上で熱処理することにより高度な立体捲縮を発現しう
る繊維である。高度な立体捲縮とは熱処理前に紡糸時の
延伸により生じた３〜15個/25mm程度のゆるやかな捲縮
上に40個/25mm以上の捲縮を生じることを言い，このよ
うな二重の螺旋形状の捲縮が不織布に優れた伸縮性を与
えるのである。捲縮の発現は熱処理温度が高い程良好で
あるが，現在一般に普及している熱加工機は最高加工温
度が125〜150℃であるので，この範囲内で良好に捲縮発
現することが望ましい。
以上で熱処理することにより高度な立体捲縮を発現しう
る繊維である。高度な立体捲縮とは熱処理前に紡糸時の
延伸により生じた３〜15個/25mm程度のゆるやかな捲縮
上に40個/25mm以上の捲縮を生じることを言い，このよ
うな二重の螺旋形状の捲縮が不織布に優れた伸縮性を与
えるのである。捲縮の発現は熱処理温度が高い程良好で
あるが，現在一般に普及している熱加工機は最高加工温
度が125〜150℃であるので，この範囲内で良好に捲縮発
現することが望ましい。
本発明の不織布はその強力を構成繊維間のスポットエ
ンンボス加工によって得ている。熱融着繊維を熱風によ
り融点以上に全体を加熱して融着させ一体化する方法に
比較して強力は劣るが柔軟で伸縮性の大きな不織布が得
られるからである。
ンンボス加工によって得ている。熱融着繊維を熱風によ
り融点以上に全体を加熱して融着させ一体化する方法に
比較して強力は劣るが柔軟で伸縮性の大きな不織布が得
られるからである。
Ａ繊維の第１成分は熱融着に働く部分であるが，スポ
ットエンボス加工によって点融着していることが大切
で，第１成分がA,B両繊維の捲縮発現時の熱処理によっ
て融着を起こしては不織布が硬く伸縮性の劣るものにな
る。このためＡ繊維,B繊維共に捲縮発現温度はＡ繊維の
第１成分の融点より低い温度でなければならない。前述
のように捲縮を発現させるにはなるべく高温であること
が望ましく，本発明ではそのためにA,B両繊維共,A繊維
の第１成分の融点を下廻ること15℃以内で捲縮発現が起
こり得るように樹脂を選び紡糸することにしたのであ
る。
ットエンボス加工によって点融着していることが大切
で，第１成分がA,B両繊維の捲縮発現時の熱処理によっ
て融着を起こしては不織布が硬く伸縮性の劣るものにな
る。このためＡ繊維,B繊維共に捲縮発現温度はＡ繊維の
第１成分の融点より低い温度でなければならない。前述
のように捲縮を発現させるにはなるべく高温であること
が望ましく，本発明ではそのためにA,B両繊維共,A繊維
の第１成分の融点を下廻ること15℃以内で捲縮発現が起
こり得るように樹脂を選び紡糸することにしたのであ
る。
このようなＡ繊維として，第１成分に高密度ポリエチ
レンを第２成分にポリブチレンテレフタレートを組み合
わせた並列型複合繊維又は第１成分を外側に第２成分を
内側にし，両成分の中心をずらした芯鞘型複合繊維があ
る。又別の組合わせとして第１成分にエチレン−プロピ
レン共重合体，第２成分にポリプロピレンを用いた同様
の複合繊維である。
レンを第２成分にポリブチレンテレフタレートを組み合
わせた並列型複合繊維又は第１成分を外側に第２成分を
内側にし，両成分の中心をずらした芯鞘型複合繊維があ
る。又別の組合わせとして第１成分にエチレン−プロピ
レン共重合体，第２成分にポリプロピレンを用いた同様
の複合繊維である。
Ｂ繊維としてはさらに融点の高いポリエチレンテレフ
タレートと変性ポリエステルからなる複合繊維が挙げら
れる。
タレートと変性ポリエステルからなる複合繊維が挙げら
れる。
さらに本発明の不織布を構成する繊維は,A,B両繊維の
他に不織布の用途に要求される望ましい性質を持たせる
ため，非捲縮性繊維として他の繊維を若干量加えて一体
化することもできる。例えば吸湿性を持たせるにはビス
コースレーヨンのようなセルロース系繊維を加えればよ
いが，捲縮性を持たないこのような繊維は全体の15重量
％を越えてはならない。15重量％以上混綿しては伸縮性
が劣り本発明の目的からはずれてくる。
他に不織布の用途に要求される望ましい性質を持たせる
ため，非捲縮性繊維として他の繊維を若干量加えて一体
化することもできる。例えば吸湿性を持たせるにはビス
コースレーヨンのようなセルロース系繊維を加えればよ
いが，捲縮性を持たないこのような繊維は全体の15重量
％を越えてはならない。15重量％以上混綿しては伸縮性
が劣り本発明の目的からはずれてくる。
現在乾式不織布用に使用されているスポットエンボス
加工機はロール温度が180℃が上限であるが，ロール温
度が繊維の熱融着成分の融点より30℃以上高いとロール
の粘着物発生も著しく，逆に５℃以上下廻ると融着が充
分でなくなる。
加工機はロール温度が180℃が上限であるが，ロール温
度が繊維の熱融着成分の融点より30℃以上高いとロール
の粘着物発生も著しく，逆に５℃以上下廻ると融着が充
分でなくなる。
本発明においてはＡ繊維の第１成分（熱融着成分）に
融点130〜145℃の低融点樹脂を用いているから現在のス
ポットエンボス加工機で容易に融着加工ができる。
融点130〜145℃の低融点樹脂を用いているから現在のス
ポットエンボス加工機で容易に融着加工ができる。
熱融着点の数は９個/cm2以下がよい，これより多くな
ると融着点間の距離が短くなるので伸縮性が悪くなるか
らである。
ると融着点間の距離が短くなるので伸縮性が悪くなるか
らである。
熱融着点の形状は丸形，角形等数種類あるが，巾の狭
い小さな×印状のものが融着強力が強いので好ましい。
い小さな×印状のものが融着強力が強いので好ましい。
不織布の目付は，スポットエンボス加工のプレス圧に
よって熱が表裏に通ればよいが、厚いものは500g/m2で
も可能である。逆に薄いものはウェブの取り扱いがしに
くくなるが30g/m2程度までは可能である。
よって熱が表裏に通ればよいが、厚いものは500g/m2で
も可能である。逆に薄いものはウェブの取り扱いがしに
くくなるが30g/m2程度までは可能である。
（実施例） Ａ繊維として次のイ，ロ，ハの各繊維を用意した。
（イ）密度0.96g/cm3,融点137℃の高密度ポリエチレン
を第１成分（鞘成分）とし，融点244℃，〔η〕0.75の
ポリブチレンテレフタレートを第２成分（芯成分）とす
る偏心芯鞘型複合繊維を紡糸温度270℃で溶融紡糸し,60
℃の温水中で３倍延伸した後スタッフィングボックスで
機械捲縮を付与し,51mm長に切断した。得られた潜在捲
縮性熱融着複合繊維は繊度３デニール，機械捲縮数13個
/25mmで，融解開始温度128℃,125℃で熱処理すると85個
/25mmの捲縮が発現する。
を第１成分（鞘成分）とし，融点244℃，〔η〕0.75の
ポリブチレンテレフタレートを第２成分（芯成分）とす
る偏心芯鞘型複合繊維を紡糸温度270℃で溶融紡糸し,60
℃の温水中で３倍延伸した後スタッフィングボックスで
機械捲縮を付与し,51mm長に切断した。得られた潜在捲
縮性熱融着複合繊維は繊度３デニール，機械捲縮数13個
/25mmで，融解開始温度128℃,125℃で熱処理すると85個
/25mmの捲縮が発現する。
（ロ）融点138℃,MFR（230℃における）14g/10分のエチ
レン３重量％，ブテン12重量％のエチレン−プロピレン
−ブテン・１三元共重合体を第１成分（鞘成分）とし
て，融点163℃,Q値4,MFR（230℃における）20g/10分の
ポリプロピレンを第２成分（芯成分）とする偏心芯鞘型
複合繊維を紡糸温度260℃で溶融紡糸し,95℃の熱水中で
３倍延伸した後スタッフィングボックスで機械捲縮を付
与し,51mm長に切断した。得られた潜在捲縮性熱融着複
合繊維は繊度３デニール，機械捲縮数13個/25mmで，融
解開始温度137℃であり,135℃で熱処理すると90個/25mm
の捲縮が発現する。
レン３重量％，ブテン12重量％のエチレン−プロピレン
−ブテン・１三元共重合体を第１成分（鞘成分）とし
て，融点163℃,Q値4,MFR（230℃における）20g/10分の
ポリプロピレンを第２成分（芯成分）とする偏心芯鞘型
複合繊維を紡糸温度260℃で溶融紡糸し,95℃の熱水中で
３倍延伸した後スタッフィングボックスで機械捲縮を付
与し,51mm長に切断した。得られた潜在捲縮性熱融着複
合繊維は繊度３デニール，機械捲縮数13個/25mmで，融
解開始温度137℃であり,135℃で熱処理すると90個/25mm
の捲縮が発現する。
（ハ）融点136℃,MFR（230℃における）15g/10分のエチ
レン−プロピレン共重合体を第１成分（鞘成分）とし，
融点163℃,Q値4,MFR（230℃における）20g/10分のポリ
プロピレンを第２成分（芯成分）とする偏心芯鞘型複合
繊維を紡糸温度260℃で溶融紡糸し,95℃の熱水中で３倍
延伸した後スタッフィングボックスで機械捲縮を付与
し,51mm長に切断した。得られた潜在捲縮性熱融着複合
繊維は繊度３デニール，機械捲縮数13個/25mmで，融解
開始温度136℃,135℃で熱処理すると90個/25mmの捲縮が
発現する。
レン−プロピレン共重合体を第１成分（鞘成分）とし，
融点163℃,Q値4,MFR（230℃における）20g/10分のポリ
プロピレンを第２成分（芯成分）とする偏心芯鞘型複合
繊維を紡糸温度260℃で溶融紡糸し,95℃の熱水中で３倍
延伸した後スタッフィングボックスで機械捲縮を付与
し,51mm長に切断した。得られた潜在捲縮性熱融着複合
繊維は繊度３デニール，機械捲縮数13個/25mmで，融解
開始温度136℃,135℃で熱処理すると90個/25mmの捲縮が
発現する。
Ｂ繊維として次の繊維を用意した。
（ニ）エスパンディＣ−81（商品名，日本エステル株式
会社製）この繊維はポリエチレンテレフタレートと変性
ポリエステルとからなる複合繊維で融点200℃以上であ
る。
会社製）この繊維はポリエチレンテレフタレートと変性
ポリエステルとからなる複合繊維で融点200℃以上であ
る。
非捲縮繊維として次の（ホ），（ヘ）繊維を用意し
た。
た。
（ホ）ビスコースレーヨン，繊度３デニール，繊維長38
mm。
mm。
（ヘ）NBF（Ｈ）（商品名，大和紡績株式会社製）。こ
の繊維は高密度ポリエチレンを鞘成分とし，ポリプロピ
レンを芯成分とする芯鞘型複合繊維で融着開始温度131
℃，繊度３デニール，繊維長51mmである。
の繊維は高密度ポリエチレンを鞘成分とし，ポリプロピ
レンを芯成分とする芯鞘型複合繊維で融着開始温度131
℃，繊度３デニール，繊維長51mmである。
（実施例１〜６及び比較例１〜４） Ａ繊維として（イ），（ロ）及び（ハ）,B繊維として
（ニ）及び非捲縮弾性繊維として（ホ）及び（ヘ）の各
繊維を用いて表−１に示す割合で各々混綿し，カード機
で開繊してウェッブとした。このウェッブを熱風貫通型
加工機で130℃,1分間熱処理し，捲縮を発現させ100g/m2
の捲縮繊維ウェッブとした。つぎにスポットエンボス加
工機で融着密度１個/cm2,点融着面積1mm2の融着加工を
し伸縮性不織布とした。得られた不織布の緯方向物性を
表−１に示す。
（ニ）及び非捲縮弾性繊維として（ホ）及び（ヘ）の各
繊維を用いて表−１に示す割合で各々混綿し，カード機
で開繊してウェッブとした。このウェッブを熱風貫通型
加工機で130℃,1分間熱処理し，捲縮を発現させ100g/m2
の捲縮繊維ウェッブとした。つぎにスポットエンボス加
工機で融着密度１個/cm2,点融着面積1mm2の融着加工を
し伸縮性不織布とした。得られた不織布の緯方向物性を
表−１に示す。
（実施例７） 実施例３と全く同様の（ハ）繊維を用いてウェッブを
作り，ニードルパンチ加工機で250ニードル／（25mm）
２の密度でプレパンチした後スポットエンボス加工機で
融着密度１個/cm2,点融着面積1mm2の融着加工して100g/
m2の不織布にした。次にこの不織布を熱風貫通型加工機
で130℃,1分間熱処理し捲縮を発現させた。得られた不
織布の緯方向の物性を表−１に示す。
作り，ニードルパンチ加工機で250ニードル／（25mm）
２の密度でプレパンチした後スポットエンボス加工機で
融着密度１個/cm2,点融着面積1mm2の融着加工して100g/
m2の不織布にした。次にこの不織布を熱風貫通型加工機
で130℃,1分間熱処理し捲縮を発現させた。得られた不
織布の緯方向の物性を表−１に示す。
本実施例における諸物性は以下の測定法による。不織
布の強力は裂断長で表わす。
布の強力は裂断長で表わす。
強力；巾25mm,試料の握み間隔100mmの試験片を毎分300m
mで引張り，破断強力（ｇ）と伸度（％）とを測定し，
裂断長を算出した。
mで引張り，破断強力（ｇ）と伸度（％）とを測定し，
裂断長を算出した。
伸縮性は反復弾性回復率と反復定伸長永久歪により表わ
す。
す。
反復弾性回復率；巾25mm,資料の握み間隔100mmの試験
片を毎分100mmで引張り，破断伸度の80％まで伸長して
１分間そのままにしてから元の握み間隔にもどし１分間
静置する。この操作を５回繰り返した後１分放置後の試
験片の伸び率（％）を測定し次式で算出し（％）で表わ
す。
片を毎分100mmで引張り，破断伸度の80％まで伸長して
１分間そのままにしてから元の握み間隔にもどし１分間
静置する。この操作を５回繰り返した後１分放置後の試
験片の伸び率（％）を測定し次式で算出し（％）で表わ
す。
反復定伸長永久歪；巾25mm,試料の握み間隔100mmの試験
片を毎分100mmで引張り，握み間隔を180mmまで伸長して
１分間そのままにしてから元の握み間隔にもどし１分間
静置する。この操作を５回繰り返した後１分間放置後の
試験片の伸び率（％）の測定値で表わす。
片を毎分100mmで引張り，握み間隔を180mmまで伸長して
１分間そのままにしてから元の握み間隔にもどし１分間
静置する。この操作を５回繰り返した後１分間放置後の
試験片の伸び率（％）の測定値で表わす。
（発明の効果） 本発明による伸縮性不織布は構成繊維の85％以上が高
度に発現した立体捲縮繊維で占められており，高い弾性
回復性を示している。実施例１〜７はいずれも裂断長0.
5km以上あり，衣料品の芯地，中綿や包帯，パップ材等
の医療用材料として使用に耐えるものである。また反復
弾性回復率90％以上，反復定伸長永久歪10％以下と外力
による変形を回復する性能に優れていることがわかる。
度に発現した立体捲縮繊維で占められており，高い弾性
回復性を示している。実施例１〜７はいずれも裂断長0.
5km以上あり，衣料品の芯地，中綿や包帯，パップ材等
の医療用材料として使用に耐えるものである。また反復
弾性回復率90％以上，反復定伸長永久歪10％以下と外力
による変形を回復する性能に優れていることがわかる。
これに対し比較例1,2はＡ繊維の混綿量が85％未満で
あり,B繊維も含まれていないため反復定伸長永久歪が不
良である。比較例３はＡ繊維が60％とさらに少なく，非
捲縮繊維も熱融着性であるので裂断長は最も大きいがこ
れも反復定伸長永久歪が大きく目的の用途には不向きで
ある。
あり,B繊維も含まれていないため反復定伸長永久歪が不
良である。比較例３はＡ繊維が60％とさらに少なく，非
捲縮繊維も熱融着性であるので裂断長は最も大きいがこ
れも反復定伸長永久歪が大きく目的の用途には不向きで
ある。
さらに比較例４はＢ繊維のみの不織布であるが，一般
に普及しているスポットエンボス加工機の温度では点融
着させることができなかった。
に普及しているスポットエンボス加工機の温度では点融
着させることができなかった。
Claims (1)
- 【請求項１】次のA,B繊維が構成繊維の85％以上を占
め，該構成繊維間がスポットエンボス加工による点融着
で一体化しており且つ構成繊維の捲縮が発現してなる伸
縮性不織布。 Ａ繊維，融点（Tm℃）が130＜Tm＜145の低融点樹脂より
なる第１成分とTmより高い融点を持つ熱可塑性樹脂より
なる第２成分において、該第１成分と該第２成分を組み
合わせた並列型複合繊維，又は該第１成分を外側に該第
２成分を内側にし，両成分の中心をずらした偏心芯鞘型
複合繊維からなり,Tm−15≦Ｔ＜Tmの熱処理温度（Ｔ
℃）で捲縮が発現する潜在捲縮性熱融着複合繊維40〜10
0重量％。 Ｂ繊維,Tmより高い融点を持ちTm−15≦Ｔ＜Tmの熱処理
温度で捲縮が発現する潜在捲縮性繊維０〜60重量％。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1010643A JP2772532B2 (ja) | 1989-01-18 | 1989-01-18 | 伸縮性不織布 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1010643A JP2772532B2 (ja) | 1989-01-18 | 1989-01-18 | 伸縮性不織布 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02191757A JPH02191757A (ja) | 1990-07-27 |
| JP2772532B2 true JP2772532B2 (ja) | 1998-07-02 |
Family
ID=11755898
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1010643A Expired - Lifetime JP2772532B2 (ja) | 1989-01-18 | 1989-01-18 | 伸縮性不織布 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2772532B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2910862B2 (ja) * | 1990-05-01 | 1999-06-23 | チッソ株式会社 | ポリオレフイン系伸縮性不織布及びその製造方法 |
| DE19733493C2 (de) | 1997-08-01 | 1999-05-12 | Corovin Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Spinnvlieses aus thermobondierten gekräuselten Bikomponentenfasern |
| JP2001231812A (ja) * | 2000-02-25 | 2001-08-28 | Teikoku Seiyaku Co Ltd | 貼付剤用支持体およびそれを用いた外用貼付剤 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63256763A (ja) * | 1987-04-14 | 1988-10-24 | 株式会社 中川製作所 | タフテイングマシン |
-
1989
- 1989-01-18 JP JP1010643A patent/JP2772532B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| JPH02191757A (ja) | 1990-07-27 |
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