JP2724792B2 - 摺動面構成体 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、相手部材との摺動面を
構成する摺動面構成体に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、この種摺動面構成体としては、例
えば内燃機関用ピストンにおいて、Ａｌ合金製母材のラ
ンド部およびスカート部外周面に、耐摩耗性の向上を狙
って設けられるＦｅメッキ層が知られている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、内燃機
関が高速、且つ高出力化の傾向にある現在の状況下で
は、従来の摺動面構成体は耐摩耗性において難点がある
上、オイル保持性、つまり保油性が十分でなく、また初
期なじみ性も悪いため耐焼付き性が乏しいという問題が
ある。

【０００４】本発明は前記に鑑み、結晶構造を特定する
ことによって、比較的高い硬さ、十分な保油性および良
好な初期なじみ性を持ち、これにより耐摩耗性および耐
焼付き性を向上させることができるようにした前記摺動
面構成体を提供することを目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明に係る摺動面構成
体は、体心立方構造を持つ金属結晶の集合体より構成さ
れ、その集合体は、ミラー指数で（ｈｈｈ）面を摺動面
側に向けた（ｈｈｈ）配向性金属結晶と、ミラー指数で
（２ｈｈｈ）面を摺動面側に向けた（２ｈｈｈ）配向性
金属結晶とを含み、前記（ｈｈｈ）配向性金属結晶の存
在率Ｓ _hhh はＳ _hhh ≧２０％であり、また前記（２ｈｈ
ｈ）配向性金属結晶の存在率Ｓ _2hhh は２０％≦Ｓ _2hhh ≦
６０％であることを特徴とする。

【０００６】ここで、前記存在率Ｓ _hhh およびＳ _2hhh 、
つまりＳｍ（ｍは、ｈｈｈ、２ｈｈｈ等のミラー指数、
以下同じ）について説明する。摺動面構成体がｂｃｃ構
造を持つ金属結晶の集合体より構成されている場合、Ｘ
線照射方向を摺動面４ａに対し直角方向に定めてＸ線回
折を行うと、Ｘ線回折図には、原則として、（ｈｈ０）
面を摺動面４ａ側に向けた（ｈｈ０）配向性金属結晶、
（ｈ００）面を摺動面４ａ側に向けた（ｈ００）配向性
金属結晶、（２ｈｈｈ）面を摺動面４ａ側に向けた（２
ｈｈｈ）配向性金属結晶、（３ｈｈ０）面を摺動面４ａ
側に向けた（３ｈｈ０）配向性金属結晶および（ｈｈ
ｈ）面を摺動面４ａ側に向けた（ｈｈｈ）配向性性金属
結晶によるＸ線反射強度が現出する。

【０００７】この場合、各結晶面の測定感度が異なるの
で、それら測定感度を同一感度レベルに補正すべく、各
配向性金属結晶におけるＸ線反射強度の測定値Ｉｍは、
ＡＳＴＭカードにおいて、対応する結晶面のＸ線反射強
度比ＩＡｍで除され、これにより補正値Ｉｍ／ＩＡｍが
得られる。

【０００８】また、全ての配向性金属結晶によるＸ線反
射強度の測定値の和は、前記補正値の和Ｔとして表わさ
れる。

【０００９】そこで、本発明においては、或一種の配向
性金属結晶の存在率Ｓｍ（％）を Ｓｍ＝｛（Ｉｍ／ＩＡｍ）／Ｔ｝×１００ と定義する。

【００１０】したがって、（ｈｈ０），（ｈ００），
（２ｈｈｈ），（３ｈｈ０）および（ｈｈｈ）配向性金
属結晶の存在率は次のように表わされる。 （ｈｈ０）配向性金属結晶：Ｓ _hh0 ＝｛（Ｉ _hh0 ／ＩＡ
_hh0 ）／Ｔ｝×１００、 （ｈ００）配向性金属結晶：Ｓ _h00 ＝｛（Ｉ _h00 ／ＩＡ
_h00 ）／Ｔ｝×１００、 （２ｈｈｈ）配向性金属結晶：Ｓ _2hhh ＝｛（Ｉ _2hhh ／Ｉ
Ａ _2hhh ）／Ｔ｝×１００、 （３ｈｈ０）配向性金属結晶：Ｓ _3hh0 ＝｛（Ｉ _3hh ／Ｉ
Ａ _3hh ）／Ｔ｝×１００、 （ｈｈｈ）配向性金属結晶：Ｓ _hhh ＝｛（Ｉ _hhh ／ＩＡ
_hhh ）／Ｔ｝×１００ ここで、Ｉ _hh0 、Ｉ _h00 、Ｉ _2hhh 、Ｉ _3hh0 、Ｉ _hhh は各
結晶面のＸ線反射強度の測定値である。またＩＡ _hh0 、
ＩＡ _h00 、ＩＡ _2hhh 、ＩＡ _3hh0 、ＩＡ _hhh はＡＳＴＭカ
ードにおける各結晶面のＸ線反射強度比であって、ＩＡ
_hh0 ＝１００、ＩＡ _h00 ＝２０、ＩＡ _2hhh ＝３０、ＩＡ
_3hh0 ＝１２、ＩＡ _hhh ＝６である。さらにＴは、Ｔ＝
（Ｉ _hh0 ／ＩＡ _hh0 ）＋（Ｉ _h00 ／ＩＡ _h00 ）＋（Ｉ
_2hhh ／ＩＡ _2hhh ）＋（Ｉ _3hh0 ／ＩＡ _3hh0 ）＋（Ｉ _hhh ／
ＩＡ _hhh ）である。

【００１１】

【作用】（ｈｈｈ）配向性金属結晶は柱状に成長し、摺
動面においては比較的大きな角錐状または角錐台状をな
し、その硬さは比較的低い。

【００１２】一方、（２ｈｈｈ）配向性金属結晶は、摺
動面において小角錐状または小立方体状をなし、またそ
れらが相互に食込んで非常に入組んだ様相を呈する。そ
の上、（２ｈｈｈ）配向性金属結晶の（２ｈｈｈ）面は
２次すべり面であることから、その結晶は比較的高い硬
さを有し、強度も高い。

【００１３】そこで、（ｈｈｈ），（２ｈｈｈ）配向性
金属結晶の存在率Ｓ _hhh ，Ｓ _2hhh を前記のように設定す
ると、潤滑状態においては、（ｈｈｈ）配向性金属結晶
間の谷間に、（２ｈｈｈ）配向性金属結晶による油溜り
が形成されることから摺動面構成体の保油性が良好とな
る。また（ｈｈｈ）配向性金属結晶における先端部側の
優先的摩耗によって摺動面構成体の初期なじみ性も良好
である。これにより摺動面構成体の耐焼付き性が向上す
る。

【００１４】（ｈｈｈ）配向性金属結晶の先端部側の摩
耗が進行した後は、（ｈｈｈ）および（２ｈｈｈ）配向
性金属結晶が摺動荷重を担持することになるが、前記油
溜り効果と、（２ｈｈｈ）配向性金属結晶の硬さおよび
強度とによって摩耗の進行が抑制されるので、摺動面構
成体の耐摩耗性が向上する。

【００１５】無潤滑状態においても、（ｈｈｈ）配向性
金属結晶による初期なじみ性向上効果が得られ、また
（ｈｈｈ）配向性金属結晶の先端部側の摩耗に伴いそれ
に平坦面が形成されると、（ｈｈｈ）配向性金属結晶の
軟質性に起因した潤滑能が得られるので耐焼付き性を
（ｈｈｈ）配向性金属結晶が担い、一方、耐摩耗性を
（２ｈｈｈ）配向性金属結晶が担うことになるので、良
好な摺動特性が得られる。

【００１６】潤滑および無潤滑状態において、（ｈｈ
ｈ）配向性金属結晶の存在率Ｓ _hhh がＳ _hhh ＜２０％で
は摺動面構成体の初期なじみ性が悪化する。一方、（２
ｈｈｈ）配向性金属結晶の存在率Ｓ _2hhh がＳ _2hhh ＞６０
％では、摺動面構成体の硬さが高くなり過ぎるため、同
様に初期なじみ性が悪化し、またＳ _2hhh ＜２０％では摺
動面構成体の耐摩耗性が低下する。

【００１７】

【実施例】図１，図２において、内燃機関用ピストン１
はＡｌ合金製母材２を有し、その母材２のランド部３₁
およびスカート部３₂ 外周面に、メッキ処理により層状
摺動面構成体４が形成される。

【００１８】図３に示すように、摺動面構成体４は体心
立方構造（ｂｃｃ構造）を持つ金属結晶の集合体より構
成される。その集合体はミラー指数で（ｈｈｈ）面をシ
リンダボア内壁５との摺動面４ａ側に向けた（ｈｈｈ）
配向性金属結晶と、ミラー指数で（２ｈｈｈ）面を摺動
面４ａ側に向けた（２ｈｈｈ）配向性金属結晶とを含
み、（ｈｈｈ）配向性金属結晶の存在率Ｓ _hhh はＳ _hhh
≧２０％に、また（２ｈｈｈ）配向性金属結晶の存在率
Ｓ _2hhh は２０％≦Ｓ _2hhh ≦６０％にそれぞれ設定さ
れている。

【００１９】（ｈｈｈ）配向性金属結晶６₁ は柱状に成
長し、図４に示すように摺動面４ａにおいては比較的大
きな角錐状または角錐台状、図示例では三角錐状をな
し、その硬さは比較的低い。

【００２０】一方、（２ｈｈｈ）配向性金属結晶６
₂ は、摺動面４ａにおいて小角錐状または小立方体状を
なし、またそれらが相互に食込んで非常に入組んだ様相
を呈する。その上、（２ｈｈｈ）配向性金属結晶６₂ の
（２ｈｈｈ）面は２次すべり面であることから、その結
晶６₂ は比較的高い硬さを有し、強度も高い。

【００２１】そこで、（ｈｈｈ），（２ｈｈｈ）配向性
金属結晶の存在率Ｓ _hhh ，Ｓ _2hhh を前記のように設定す
ると、潤滑状態においては、（ｈｈｈ）配向性金属結晶
６₁間の谷間に、（２ｈｈｈ）配向性金属結晶６₂ によ
る油溜りが形成されることから摺動面構成体４の保油性
が良好となる。また（ｈｈｈ）配向性金属結晶６₁ にお
ける先端部側の優先的摩耗によって摺動面構成体４の初
期なじみ性も良好である。これにより摺動面構成体４の
耐焼付き性が向上する。

【００２２】（ｈｈｈ）配向性金属結晶６₁ の先端部側
の摩耗が進行した後は、（ｈｈｈ）および（２ｈｈｈ）
配向性金属結晶６₁ ，６₂ が摺動荷重を担持することに
なるが、前記油溜り効果と、（２ｈｈｈ）配向性金属結
晶６₂ の硬さおよび強度とによって摩耗の進行が抑制さ
れるので、摺動面構成体４の耐摩耗性が向上する。無潤
滑状態においても、（ｈｈｈ）配向性金属結晶６₁ によ
る初期なじみ性向上効果が得られ、また（ｈｈｈ）配向
性金属結晶６₁ の先端部側の摩耗に伴いそれに平坦面が
形成されると、（ｈｈｈ）配向性金属結晶６₁ の軟質性
に起因した潤滑能が得られるので耐焼付き性を（ｈｈ
ｈ）配向性金属結晶６₁ が担い、一方、耐摩耗性を（２
ｈｈｈ）配向性金属結晶６₂ が担うことになるので良好
な摺動特性が得られる。

【００２３】図５に示すように、摺動面４ａに沿う仮想
面７に対する（ｈｈｈ）面の傾きは三角錐の傾きとなっ
て現われるので、摺動面構成体４の初期なじみ性に影響
を与える。そこで、（ｈｈｈ）面が仮想面７に対してな
す傾き角θは０°≦θ≦１５°に設定される。この傾き
角θは（２ｈｈｈ）面についても同様に０°≦θ≦１５
°である。この場合、（ｈｈｈ）面、（２ｈｈｈ）面の
傾き方向については限定されない。傾き角θがθ＞１５
°になると、摺動面構成体４の保油性および初期なじみ
性が低下する。

【００２４】ｂｃｃ構造を持つ金属結晶としては、Ｆ
ｅ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｖ等の単体ま
たは合金の結晶を挙げることができる。

【００２５】本発明に係る摺動面構成体４を形成するた
めのメッキ処理において、電気Ｆｅメッキ処理を行う場
合の基本的条件は、表１、表２の通りである。

【００２６】

【表１】

【００２７】有機系添加剤としては、尿素、サッカリン
等が用いられる。

【００２８】

【表２】

【００２９】前記条件下で行われる電気Ｆｅメッキ処理
において、陰極電流密度、メッキ浴ｐＨ、有機系添加剤
の配合量等によって（ｈｈｈ）および（２ｈｈｈ）配向
性Ｆｅ結晶の晶出および存在量を制御する。

【００３０】メッキ処理としては、電気メッキ処理の外
に、例えば気相メッキ法であるＰＶＤ法、ＣＶＤ法、ス
パッタ法、イオンプレーティング等を挙げることができ
る。スパッタ法によりＷ、Ｍｏメッキを行う場合の条件
は、例えばＡｒ圧力 ０．８Ｐａ、Ａｒ加速電力 直流
１ｋＷ、母材温度 １００℃である。ＣＶＤ法によりＷ
メッキを行う場合の条件は、例えば原材料 ＷＦ₆ 、ガ
ス流量１０cc／min 、チャンバ内圧力 １００Ｐａ、母
材温度 ５００℃である。

【００３１】以下、具体例について説明する。

【００３２】Ａｌ合金製母材２のランド部３₁ およびス
カート部３₂ 外周面に、電気Ｆｅメッキ処理を施すこと
によりＦｅ結晶の集合体より構成された摺動面構成体４
を形成して複数の内燃機関用ピストン１を製造した。

【００３３】表３、表４は、摺動面構成体４の例１〜１
６における電気Ｆｅメッキ処理条件を示す。

【００３４】

【表３】

【００３５】

【表４】

【００３６】表５、表６は、例１〜１６における摺動面
４ａの結晶形態、Ｆｅ結晶の粒径、各配向性Ｆｅ結晶の
存在率Ｓｍおよび硬さをそれぞれ示す。

【００３７】

【表５】

【００３８】

【表６】

【００３９】存在率Ｓｍは、例１〜１６のＸ線回折図
（Ｘ線照射方向は摺動面４ａに対して直角方向）に基づ
いて次式から求められたものである。 ｛１１０｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ₁₁₀ ＝｛（Ｉ₁₁₀ ／ＩＡ
₁₁₀ ）／Ｔ｝×１００、 ｛２００｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ₂₀₀ ＝｛（Ｉ₂₀₀ ／ＩＡ
₂₀₀ ）／Ｔ｝×１００、 ｛２１１｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ₂₁₁ ＝｛（Ｉ₂₁₁ ／ＩＡ
₂₁₁ ）／Ｔ｝×１００、 ｛３１０｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ₃₁₀ ＝｛（Ｉ₃₁₀ ／ＩＡ
₃₁₀ ）／Ｔ｝×１００、 ｛２２２｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ₂₂₂ ＝｛（Ｉ₂₂₂ ／ＩＡ
₂₂₂ ）／Ｔ｝×１００ ここで、Ｉ₁₁₀ 、Ｉ₂₀₀ 、Ｉ₂₁₁ 、Ｉ₃₁₀ 、Ｉ₂₂₂ は各
結晶面のＸ線反射強度の測定値（ｃｐｓ）であり、また
ＩＡ₁₁₀ 、ＩＡ₂₀₀ 、ＩＡ₂₁₁ 、ＩＡ₃₁₀ 、ＩＡ₂₂₂ は
ＡＳＴＭカードにおける各結晶面のＸ線反射強度比で、
ＩＡ₁₁₀ ＝１００、ＩＡ₂₀₀ ＝２０、ＩＡ₂₁₁ ＝３０、
ＩＡ₃₁₀ ＝１２、ＩＡ₂₂₂ ＝６である。さらにＴは、Ｔ
＝（Ｉ₁₁₀ ／ＩＡ₁₁₀ ）＋（Ｉ₂₀₀ ／ＩＡ₂₀₀ ）＋（Ｉ
₂₁₁ ／ＩＡ₂₁₁ ）＋（Ｉ₃₁₀ ／ＩＡ₃₁₀ ）＋（Ｉ₂₂₂ ／
ＩＡ₂₂₂ ）である。

【００４０】図６は例１のＸ線回折図である。図７は、
例１における摺動面４ａの結晶構造を示す顕微鏡写真で
あり、同図（ａ）は１０００倍、同図（ｂ）は５０００
倍である。図７において、多数の比較的大きな三角錐状
をなす（ｈｈｈ）配向性Ｆｅ結晶と、多数の小角錐状を
なす（２ｈｈｈ）配向性Ｆｅ結晶とが観察される。（ｈ
ｈｈ）配向性Ｆｅ結晶は（ｈｈｈ）面、したがって｛２
２２｝面を摺動面４ａ側に向けた｛２２２｝配向性Ｆｅ
結晶であり、その｛２２２｝配向性Ｆｅ結晶の存在率Ｓ
₂₂₂ は、表５、図６に示すように、Ｓ ₂₂₂ ＝４０．６％
である。（２ｈｈｈ）配向性Ｆｅ結晶は（２ｈｈｈ）
面、したがって｛２１１｝面を摺動面４ａ側に向けた
｛２１１｝配向性Ｆｅ結晶であり、その｛２１１｝配向
性Ｆｅ結晶の存在率Ｓ ₂₁₁ は、表５、図６に示すように
Ｓ ₂₁₁ ＝３０％である。｛２２２｝配向性Ｆｅ結晶相互
間に油溜りが形成され、またそれらの谷間に非常に入組
んだ状態で晶出している｛２１１｝配向性Ｆｅ結晶によ
っても油溜りが形成される。

【００４１】次に、例１〜１６について、潤滑状態にて
チップオンディスク方式による焼付きテストを行って、
焼付き発生荷重を求めたところ、表７の結果を得た。テ
スト条件は次の通りである。ディスクの材質 Ａｌ−１
０重量％Ｓｉ合金、ディスクの回転速度 １５ｍ／sec
、給油量 ０．３ml／min 、摺動面構成体より製作さ
れたチップの摺動面の面積 １cm² 。

【００４２】

【表７】

【００４３】また例１，１５，１６について、潤滑下で
チップオンディスク方式による摩耗テストを行って、そ
れらの摩耗量を求めたところ、表８の結果を得た。テス
ト条件は次の通りである。ディスクの材質 Ａｌ−１０
重量％Ｓｉ合金、ディスクの回転速度 ５ｍ／sec 、給
油量 ０．３ml／min 、荷重 １００Ｎ、摺動距離１０
km、摺動面構成体より製作されたチップの摺動面の面積
１cm² 。摩耗量はチップの面積１cm² 当りの減量（m
g）である。

【００４４】

【表８】

【００４５】図８は、表７の例１，１５，１６と焼付き
発生荷重との関係をグラフ化したものであり、また図９
は、表８の例１，１５，１６と摩耗量との関係をグラフ
化したものである。表５〜表８、図８，図９より、例１
は焼付き発生荷重が高く、また摩耗量も少ないことが判
る。これは、｛２２２｝配向性Ｆｅ結晶の存在率Ｓ ₂₂₂
がＳ ₂₂₂ ≧２０％であり、且つ｛２１１｝配向性Ｆｅ結
晶の存在率Ｓ ₂₁₁ が２０％≦Ｓ ₂₁₁ ≦６０％であること
に起因する。例１５は、｛２１１｝配向性Ｆｅ結晶の存
在率Ｓ ₂₁₁ がＳ ₂₁₁ ＜２０％であることから、硬さが低
く、耐焼付き性は良好であるが、耐摩耗性が例１に比べ
て劣る。例１６は、｛２２２｝配向性Ｆｅ結晶の存在率
Ｓ ₂₂₂ がＳ ₂₂₂ ＜２０％であり、且つ｛２１１｝配向性
Ｆｅ結晶の存在率Ｓ ₂₁₁ がＳ ₂₁₁ ＞６０％であることに
起因して、耐摩耗性は優れているものの耐焼付き性に乏
しい。

【００４６】図１０は、例１〜１４における｛２１１｝
配向性Ｆｅ結晶の存在率Ｓ ₂₁₁ と焼付き発生荷重との関
係を示す。図中、点（１）〜（１４）は例１〜１４にそ
れぞれ対応する。また線ｘ₁ は｛２２２｝配向性Ｆｅ結
晶の存在率Ｓ ₂₂₂ が４０％≦Ｓ ₂₂₂ ≦４３％の場合であ
り、線ｘ₂ は｛２２２｝配向性Ｆｅ結晶の存在率Ｓ ₂₂₂
が２０％≦Ｓ ₂₂₂ ≦２３％の場合であり、線ｘ₃ は｛２
２２｝配向性Ｆｅ結晶の存在率Ｓ ₂₂₂ が１０％≦Ｓ ₂₂₂
≦１５％の場合である。

【００４７】表５，表６，図１０から、例１，２，５〜
９のように｛２２２｝配向性Ｆｅ結晶の存在率Ｓ ₂₂₂ を
Ｓ ₂₂₂ ≧２０％に、また｛２１１｝配向性Ｆｅ結晶の存
在率Ｓ ₂₁₁ を２０％≦Ｓ ₂₁₁ ≦６０％にそれぞれ設定す
ることによって摺動面構成体４の耐焼付き性が向上する
ことが判る。

【００４８】次に、例６，８，９，１０について、無潤
滑下でチップオンディスク方式による摩耗テストを行っ
て、｛２１１｝配向性Ｆｅ結晶の存在率Ｓ ₂₁₁ と、例
６，８，９，１０の摩耗量との関係を求めたところ、表
９，図１１の結果を得た。テスト条件は次の通りであ
る。ディスクの材質 Ａｌ−１０重量％Ｓｉ合金、ディ
スクの回転速度 ０．５ｍ／sec 、荷重 １００Ｎ、摺
動距離 １km、摺動面構成体より製作されたチップの摺
動面の面積 １cm² 。摩耗量はチップの面積１cm²当り
の減量（mg）である。

【００４９】

【表９】

【００５０】図１１は表９をグラフ化したもので、図
中、点（６），（８）〜（１０）は例６，８〜１０にそ
れぞれ対応する。表５，表６，表９，図１１から、例
６，８，９のように｛２１１｝配向性Ｆｅ結晶の存在率
Ｓ ₂₁₁ をＳ ₂₁₁ ≧２０％に、また｛２２２｝配向性Ｆｅ
結晶の存在率Ｓ ₂₂₂ を２０％≦Ｓ ₂₂₂ ≦６０％にそれぞ
れ設定することによって、無潤滑下においても摺動面構
成体４の耐摩耗性が向上することが判る。

【００５１】摺動面構成体は、例えば次のような内燃機
関用部品等の摺動部に適用される。ピストン（リング
溝）、ピストンリング、ピストンピン、コンロッド、ク
ランクシャフト、軸受メタル、オイルポンプロータ、オ
イルポンプロータハウジング、カムシャフト、スプリン
グ（端面）、スプリングシート、スプリングリテーナ、
コッタ、ロッカアーム、ローラベアリングアウタケー
ス、ローラベアリングインナケース、バルブステム、バ
ルブフェイス、油圧タペット、ウオータポンプロータシ
ャフト、プーリ、ギア、トランスミッションシャフト
部、クラッチプレート、ワッシャ、ボルト（座面、ねじ
部）。

【００５２】

【発明の効果】本発明によれば、結晶構造を前記のよう
に特定することによって、耐焼付き性および耐摩耗性の
優れた摺動面構成体を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】ピストンの側面図である。

【図２】図１の２−２線断面図である。

【図３】体心立方構造およびその（ｈｈｈ）面および
（２ｈｈｈ）面を示す斜視図である。

【図４】摺動面構成体の一例を示す要部平面図である。

【図５】体心立方構造における（ｈｈｈ）面の傾きを示
す説明図である。

【図６】摺動面構成体の一例におけるＸ線回折図であ
る。

【図７】摺動面構成体における摺動面の結晶構造を示す
顕微鏡写真であり、（ａ）は１０００倍、（ｂ）は５０
００倍である。

【図８】例１，１５，１６の焼付き発生荷重を示すグラ
フである。

【図９】例１，１５，１６の摩耗量を示すグラフであ
る。

【図１０】例１〜１４における｛２１１｝配向性Ｆｅ結
晶の存在率と焼付き発生荷重との関係を示すグラフであ
る。

【図１１】例６，８，９，１０における｛２１１｝配向
性Ｆｅ結晶の存在率と摩耗量との関係を示すグラフであ
る。

【符号の説明】

４ 摺動面構成体 ４ａ 摺動面 ６₁ （ｈｈｈ）配向性Ｆｅ結晶 ６₂ （２ｈｈｈ）配向性Ｆｅ結晶

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 体心立方構造を持つ金属結晶の集合体よ
   り構成され、その集合体は、ミラー指数で（ｈｈｈ）面
   を摺動面側に向けた（ｈｈｈ）配向性金属結晶と、ミラ
   ー指数で（２ｈｈｈ）面を摺動面側に向けた（２ｈｈ
   ｈ）配向性金属結晶とを含み、前記（ｈｈｈ）配向性金
   属結晶の存在率Ｓ _hhh はＳ _hhh ≧２０％であり、また前
   記（２ｈｈｈ）配向性金属結晶の存在率Ｓ _2hhh は２０％
   ≦Ｓ _2hhh ≦６０％であることを特徴とする摺動面構成
   体。