JP2697960B2 - ハーネス用電線導体 - Google Patents
ハーネス用電線導体Info
- Publication number
- JP2697960B2 JP2697960B2 JP2409162A JP40916290A JP2697960B2 JP 2697960 B2 JP2697960 B2 JP 2697960B2 JP 2409162 A JP2409162 A JP 2409162A JP 40916290 A JP40916290 A JP 40916290A JP 2697960 B2 JP2697960 B2 JP 2697960B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heat treatment
- wire
- experiment
- harness
- stranded wire
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Non-Insulated Conductors (AREA)
- Insulated Conductors (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、たとえば、自動車用
のワイヤハーネスなどに用いることのできるハーネス用
電線導体に関するものである。
のワイヤハーネスなどに用いることのできるハーネス用
電線導体に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車の高性能化とともに、各種
の制御回路の増加など自動車内における配線箇所は多
く、またそれらに要求される信頼性も一層強まってきて
いる。一方、省エネルギの立場などからは、自動車重量
の軽量化が強く要求されるようになってきた。
の制御回路の増加など自動車内における配線箇所は多
く、またそれらに要求される信頼性も一層強まってきて
いる。一方、省エネルギの立場などからは、自動車重量
の軽量化が強く要求されるようになってきた。
【０００３】従来自動車の配線用電線導体には、主とし
てＪＩＳ Ｃ ３１０２に規定してあるような軟銅線ま
たはこれに錫メッキなどを施した線を撚り合わせた撚線
が用いられ、これに塩化ビニール、架橋ビニールまたは
架橋ポリエチレンなどの絶縁体を同心円状に被覆して電
線としていた。
てＪＩＳ Ｃ ３１０２に規定してあるような軟銅線ま
たはこれに錫メッキなどを施した線を撚り合わせた撚線
が用いられ、これに塩化ビニール、架橋ビニールまたは
架橋ポリエチレンなどの絶縁体を同心円状に被覆して電
線としていた。
【０００４】ところで自動車配線回路では、前述のとお
り近年特に制御用などの信号電流回路の割合が増加して
いる。このような電線では、通電容量には十分余裕があ
るにもかかわらず、機械的強度維持のために電気的な必
要径より大なる導体を用いていた。
り近年特に制御用などの信号電流回路の割合が増加して
いる。このような電線では、通電容量には十分余裕があ
るにもかかわらず、機械的強度維持のために電気的な必
要径より大なる導体を用いていた。
【０００５】このような電線を軽量化する試みとして、
導体のアルミニウム（合金を含む、以下同じ）化も一部
検討された。
導体のアルミニウム（合金を含む、以下同じ）化も一部
検討された。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、アルミ
ニウムでは一般に強度的に弱く、十分な強度を得るため
には外径を太くするとか、撚線本数を多くするとかの方
策が必要となり、絶縁体を多く必要とすることにより、
配線スペースを多く必要とするほか、軽量化の効果も十
分に期待できず、また絶縁体コストの上昇も招く結果と
なりやすかった。
ニウムでは一般に強度的に弱く、十分な強度を得るため
には外径を太くするとか、撚線本数を多くするとかの方
策が必要となり、絶縁体を多く必要とすることにより、
配線スペースを多く必要とするほか、軽量化の効果も十
分に期待できず、また絶縁体コストの上昇も招く結果と
なりやすかった。
【０００７】この発明の目的は、細径化すなわち軽量化
しても従来のハーネス電線に劣らない破断荷重を有し、
さらに衝撃的な荷重に対しても破断しにくく、また線ぐ
せが悪くなく、切断した撚線にバラケがないハーネス用
電線導体を提供することにある。
しても従来のハーネス電線に劣らない破断荷重を有し、
さらに衝撃的な荷重に対しても破断しにくく、また線ぐ
せが悪くなく、切断した撚線にバラケがないハーネス用
電線導体を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段および作用】本発明に係る
ハーネス用電線導体は、銅合金よりなる素線を撚り合わ
せた撚線を備えたハーネス用電線導体である。銅合金
は、Ｓｎを２〜１０重量％含んでいる。撚線の導体断面
積は、０．０３〜０．３ｍｍ２である。撚線に、温度１
８０〜５００℃、時間１０分以上の条件の下で熱処理を
施すことにより、撚線が熱処理前に比べて３０〜６０％
の範囲内の引張り強さとなっている。この構成におい
て、Ｓｎの含有量を２〜１０重量％としているのは、Ｓ
ｎを２重量％以上にすることにより、破断荷重を向上さ
せるためである。また、１０重量％以上となると、通常
の工程での量産が不可能となり、また熱処理を施して
も、線ぐせおよび端末バラケが除去できないなどの問題
が生じるためである。また、導体断面積を０．０３〜
０．３ｍｍ２としたのは、０．０３ｍｍ２未満であれ
ば、ハーネスとしての加工の際、端子圧縮加工が困難で
あり、０．３ｍｍ２を超えれば、軽量化の目的にそぐわ
ないからである。さらに、熱処理前に比べて３０〜６０
％の範囲内の引張り強さとなるように撚線に熱処理が施
される。このような熱処理を施すことにより、耐衝撃力
をさらに向上させることができ、かつ、撚線のバラケを
さらに小さくすることができる。この熱処理により、引
張り強さにおける破断荷重は低下するが、この低下した
破断荷重を上記のように熱処理前の３０〜６０％の範囲
内とする。熱処理後の破断荷重が熱処理前の６０％より
大きい場合には、耐衝撃性が十分には向上せず、バラケ
や線ぐせの問題を生じることがある。また、引張り強さ
が熱処理前の３０％より低くなる場合には、破断荷重が
著しく低下してしまい、Ｓｎを所定量含有させて破断強
度を向上させるという合金化の効果が薄れてしまう。こ
のような熱処理の条件は、温度１８０〜５００℃、時間
１０分以上である。１８０℃未満の場合には、衝撃値を
向上させるという効果が十分でない場合があり、また、
５００℃より高い温度になると、著しく破断荷重が低下
してしまう場合がある。また、時間が１０分未満である
と、衝撃値を向上させるという効果が不十分な場合があ
る。
ハーネス用電線導体は、銅合金よりなる素線を撚り合わ
せた撚線を備えたハーネス用電線導体である。銅合金
は、Ｓｎを２〜１０重量％含んでいる。撚線の導体断面
積は、０．０３〜０．３ｍｍ２である。撚線に、温度１
８０〜５００℃、時間１０分以上の条件の下で熱処理を
施すことにより、撚線が熱処理前に比べて３０〜６０％
の範囲内の引張り強さとなっている。この構成におい
て、Ｓｎの含有量を２〜１０重量％としているのは、Ｓ
ｎを２重量％以上にすることにより、破断荷重を向上さ
せるためである。また、１０重量％以上となると、通常
の工程での量産が不可能となり、また熱処理を施して
も、線ぐせおよび端末バラケが除去できないなどの問題
が生じるためである。また、導体断面積を０．０３〜
０．３ｍｍ２としたのは、０．０３ｍｍ２未満であれ
ば、ハーネスとしての加工の際、端子圧縮加工が困難で
あり、０．３ｍｍ２を超えれば、軽量化の目的にそぐわ
ないからである。さらに、熱処理前に比べて３０〜６０
％の範囲内の引張り強さとなるように撚線に熱処理が施
される。このような熱処理を施すことにより、耐衝撃力
をさらに向上させることができ、かつ、撚線のバラケを
さらに小さくすることができる。この熱処理により、引
張り強さにおける破断荷重は低下するが、この低下した
破断荷重を上記のように熱処理前の３０〜６０％の範囲
内とする。熱処理後の破断荷重が熱処理前の６０％より
大きい場合には、耐衝撃性が十分には向上せず、バラケ
や線ぐせの問題を生じることがある。また、引張り強さ
が熱処理前の３０％より低くなる場合には、破断荷重が
著しく低下してしまい、Ｓｎを所定量含有させて破断強
度を向上させるという合金化の効果が薄れてしまう。こ
のような熱処理の条件は、温度１８０〜５００℃、時間
１０分以上である。１８０℃未満の場合には、衝撃値を
向上させるという効果が十分でない場合があり、また、
５００℃より高い温度になると、著しく破断荷重が低下
してしまう場合がある。また、時間が１０分未満である
と、衝撃値を向上させるという効果が不十分な場合があ
る。
【０００９】
【００１０】
【００１１】
【００１２】
【００１３】
【００１４】
【００１５】また、本願発明の好ましい実施態様におい
ては、撚線には、断面形状が円形状の素線を撚り合わせ
た後に、円形圧縮加工が施されている。
ては、撚線には、断面形状が円形状の素線を撚り合わせ
た後に、円形圧縮加工が施されている。
【００１６】図１は、この実施態様に従う一実施例を示
す断面図であり、円型圧縮加工された撚線を用いたハー
ネス電線である。図２は、円型圧縮加工していない撚線
を用いたハーネス電線を示す断面図である。
す断面図であり、円型圧縮加工された撚線を用いたハー
ネス電線である。図２は、円型圧縮加工していない撚線
を用いたハーネス電線を示す断面図である。
【００１７】図１を参照して、ハーネス用電線１の撚線
２は、円型圧縮加工されており、外側に位置する素線２
ａの外周面は、全体がほぼ円型形状となるように圧縮加
工されている。このように円型圧縮加工された撚線２の
外周に絶縁皮膜３が設けられている。
２は、円型圧縮加工されており、外側に位置する素線２
ａの外周面は、全体がほぼ円型形状となるように圧縮加
工されている。このように円型圧縮加工された撚線２の
外周に絶縁皮膜３が設けられている。
【００１８】図２を参照して、ハーネス電線１１では、
単に素線を撚り合わせた撚線１２のまわりに絶縁皮膜１
３を形成しており、素線１２ａ間の溝１４の部分にまで
絶縁皮膜が設けられている。この素線間の溝１４は、絶
縁皮膜１３を設けなくても絶縁性には影響のない部分で
あり、このような部分にも絶縁皮膜１３を設けることに
より、絶縁皮膜の材料が多く必要となり、また重量の面
からの十分に軽量化を図ることができない。
単に素線を撚り合わせた撚線１２のまわりに絶縁皮膜１
３を形成しており、素線１２ａ間の溝１４の部分にまで
絶縁皮膜が設けられている。この素線間の溝１４は、絶
縁皮膜１３を設けなくても絶縁性には影響のない部分で
あり、このような部分にも絶縁皮膜１３を設けることに
より、絶縁皮膜の材料が多く必要となり、また重量の面
からの十分に軽量化を図ることができない。
【００１９】これに対し、図１に示すようなハーネス用
電線１の場合には、素線２ａ間にはさほど大きな溝が形
成されないので、皮膜材料が多く必要となることもな
く、軽量化を達成することができる。また、同一面積で
見た場合、隙間の部分が少ないので、外径を小さくする
ことができ、細径化を図ることができる。さらに、撚線
を円型圧縮加工することにより、端末のバラケを起こり
にくくすることができる。また線ぐせを改善することが
できる。
電線１の場合には、素線２ａ間にはさほど大きな溝が形
成されないので、皮膜材料が多く必要となることもな
く、軽量化を達成することができる。また、同一面積で
見た場合、隙間の部分が少ないので、外径を小さくする
ことができ、細径化を図ることができる。さらに、撚線
を円型圧縮加工することにより、端末のバラケを起こり
にくくすることができる。また線ぐせを改善することが
できる。
【００２０】この発明に用いられる素線は、Ｓｎを２〜
１０重量％含む銅合金であるが、さらにリンを０．５重
量％以下の量で含むようなリン青銅であってもよい。
１０重量％含む銅合金であるが、さらにリンを０．５重
量％以下の量で含むようなリン青銅であってもよい。
【００２１】
実施例Ｉ 表１に示すようなＪＩＳ Ｈ ３１１０に規定されてい
るリン青銅からなる素線を作製し、これを７本撚り合わ
せて撚線とした。表１に示す実験No. １−１はＪＩＳ
Ｈ ３１１０規格のＣ５１６１に相当するものであり、
実験No. １−２はＣ５１９１に相当するものであり、実
験No. １−３はＣ５２１２に相当するものである。従来
例としての実験No. １−４は、ＳｎおよびＰを含まない
銅線を素線として用いたものである。比較として、表１
に示すような比較例No. １−５、１−６および１−７の
撚線を作製した。
るリン青銅からなる素線を作製し、これを７本撚り合わ
せて撚線とした。表１に示す実験No. １−１はＪＩＳ
Ｈ ３１１０規格のＣ５１６１に相当するものであり、
実験No. １−２はＣ５１９１に相当するものであり、実
験No. １−３はＣ５２１２に相当するものである。従来
例としての実験No. １−４は、ＳｎおよびＰを含まない
銅線を素線として用いたものである。比較として、表１
に示すような比較例No. １−５、１−６および１−７の
撚線を作製した。
【００２２】得られた撚線について、導電率（ＩＡＣＳ
％）、熱処理前後における破断荷重の保持率（％）、破
断荷重（ｋｇｆ）、衝撃値（ｋｇｆ・ｍ）、重量（ｇ／
ｍ）、線ぐせ、および端末バラケをそれぞれ測定あるい
は評価し、表１に併せて示した。
％）、熱処理前後における破断荷重の保持率（％）、破
断荷重（ｋｇｆ）、衝撃値（ｋｇｆ・ｍ）、重量（ｇ／
ｍ）、線ぐせ、および端末バラケをそれぞれ測定あるい
は評価し、表１に併せて示した。
【００２３】
【表１】
【００２４】表１から明らかなように、本発明例のNo.
１−１〜１−３のものは、従来例のNo. １−４に比べ、
高い破断荷重を有しており、しかも軽量化されている。
またＳｎの含有量の少ない比較例のNo. １−５および１
−６のものは、本発明例のような高い破断荷重を示さな
かった。またＳｎの含有量の多いNo. １−７では、高い
破断荷重が得られているものの、導電率が著しく低くな
っていた。また線ぐせが悪く、端末バラケがあった。
１−１〜１−３のものは、従来例のNo. １−４に比べ、
高い破断荷重を有しており、しかも軽量化されている。
またＳｎの含有量の少ない比較例のNo. １−５および１
−６のものは、本発明例のような高い破断荷重を示さな
かった。またＳｎの含有量の多いNo. １−７では、高い
破断荷重が得られているものの、導電率が著しく低くな
っていた。また線ぐせが悪く、端末バラケがあった。
【００２５】表１に示した実験No. １−１〜１−３で
は、すべて撚線後熱処理を施した。この熱処理の有無の
影響および熱処理条件について検討するため、さらに表
２に示すような実験No. １−８〜１−１１を行なった。
表２には、比較しやすいように、実験No. １−２のデー
タを再び掲載した。
は、すべて撚線後熱処理を施した。この熱処理の有無の
影響および熱処理条件について検討するため、さらに表
２に示すような実験No. １−８〜１−１１を行なった。
表２には、比較しやすいように、実験No. １−２のデー
タを再び掲載した。
【００２６】
【表２】
【００２７】熱処理した実験No. １−２および熱処理し
なかった実験No. １−８との比較から明らかなように、
撚線後に熱処理することにより、破断荷重は低下するも
のの、衝撃値が向上し、線ぐせおよび端末バラケが改善
される。
なかった実験No. １−８との比較から明らかなように、
撚線後に熱処理することにより、破断荷重は低下するも
のの、衝撃値が向上し、線ぐせおよび端末バラケが改善
される。
【００２８】また熱処理温度が５００℃よりも高い５５
０℃である実験No. １−９では、破断荷重の保持率が１
７％であった。また処理温度が１８０℃よりも低い１５
０℃である実験No. １−１０では、衝撃値の向上があま
り認められなかった。
０℃である実験No. １−９では、破断荷重の保持率が１
７％であった。また処理温度が１８０℃よりも低い１５
０℃である実験No. １−１０では、衝撃値の向上があま
り認められなかった。
【００２９】以上の結果から明らかなように、撚線後に
熱処理する場合には、引張強さが熱処理前の３０〜６０
％の範囲内となるように熱処理することが好ましい。
熱処理する場合には、引張強さが熱処理前の３０〜６０
％の範囲内となるように熱処理することが好ましい。
【００３０】実験No. １−１１では、３００℃で５分間
の熱処理とした。この結果、表２に示すように、実験N
o. １−２に比べ小さな衝撃値となっている。したがっ
て、熱処理の時間は、１０分以上が好ましい。
の熱処理とした。この結果、表２に示すように、実験N
o. １−２に比べ小さな衝撃値となっている。したがっ
て、熱処理の時間は、１０分以上が好ましい。
【００３１】実施例ＩＩ 表３に示すような上記の実施例Ｉと同様の、ＪＩＳ Ｈ
３１１０に規定されているリン青銅からなる素線を作
製し、これを７本撚り合わせて、撚線とした。表３に圧
縮加工有りとしたものについては、この撚線をダイスの
孔に通すことにより、円型圧縮加工を施した。熱処理条
件に「なし」と書いたもの以外については、表３に示す
熱処理条件で圧縮加工の撚線を熱処理した。従来例の実
験No. ２−４は、表１の従来例No. １−４と同様の、従
来から用いられている軟銅を撚り合わせた撚線である。
３１１０に規定されているリン青銅からなる素線を作
製し、これを７本撚り合わせて、撚線とした。表３に圧
縮加工有りとしたものについては、この撚線をダイスの
孔に通すことにより、円型圧縮加工を施した。熱処理条
件に「なし」と書いたもの以外については、表３に示す
熱処理条件で圧縮加工の撚線を熱処理した。従来例の実
験No. ２−４は、表１の従来例No. １−４と同様の、従
来から用いられている軟銅を撚り合わせた撚線である。
【００３２】表３に示す得られた撚線について、上記の
実施例Ｉと同様に特性を測定あるいは評価し、表３に併
せて示した。
実施例Ｉと同様に特性を測定あるいは評価し、表３に併
せて示した。
【００３３】
【表３】
【００３４】表３から明らかなように、本発明例のNo.
２−１〜２−３のものは、従来例のNo. ２−４に比べ、
高い破断荷重を有しており、しかも軽量化されている。
またＳｎの含有量の少ない比較例No. ２−５および２−
６のものは、本発明例のような高い破断荷重を示さなか
った。またＳｎの含有量の多いNo. ２−７では、高い破
断荷重が得られているものの、導電率が著しく低くなっ
ている。
２−１〜２−３のものは、従来例のNo. ２−４に比べ、
高い破断荷重を有しており、しかも軽量化されている。
またＳｎの含有量の少ない比較例No. ２−５および２−
６のものは、本発明例のような高い破断荷重を示さなか
った。またＳｎの含有量の多いNo. ２−７では、高い破
断荷重が得られているものの、導電率が著しく低くなっ
ている。
【００３５】表３に示した実験No. ２−１〜２−３で
は、すべて円型圧縮加工後に熱処理を施した。この熱処
理の有無の影響および熱処理条件について検討するた
め、表４に示すような実験No. ２−８〜２−１１を行な
った。表４には、比較しやすいように、実験No. ２−２
のデータを再び掲載した。
は、すべて円型圧縮加工後に熱処理を施した。この熱処
理の有無の影響および熱処理条件について検討するた
め、表４に示すような実験No. ２−８〜２−１１を行な
った。表４には、比較しやすいように、実験No. ２−２
のデータを再び掲載した。
【００３６】
【表４】
【００３７】熱処理した実験No. ２−２および熱処理し
なかった実験No. ２−８との比較から明らかなように、
円型圧縮加工後に熱処理することにより破断荷重は若干
低下するものの衝撃値が向上し、線ぐせおよび端末バラ
ケが改善される。
なかった実験No. ２−８との比較から明らかなように、
円型圧縮加工後に熱処理することにより破断荷重は若干
低下するものの衝撃値が向上し、線ぐせおよび端末バラ
ケが改善される。
【００３８】また、熱処理温度が５００℃よりも高い５
５０℃である実験No. ２−９では、破断荷重の保持率が
１７％であり、破断荷重が従来例の実験No. ２−４より
も低くなった。また熱処理温度が１８０℃よりも低い１
５０℃である実験No. ２−１０では、衝撃値の向上があ
まり認められなかった。
５０℃である実験No. ２−９では、破断荷重の保持率が
１７％であり、破断荷重が従来例の実験No. ２−４より
も低くなった。また熱処理温度が１８０℃よりも低い１
５０℃である実験No. ２−１０では、衝撃値の向上があ
まり認められなかった。
【００３９】以上の結果から明らかなように、圧縮加工
に熱処理する場合には、引張強さが熱処理前の３０〜６
０％の範囲内とすることが好ましい。表４に示す実験N
o. ２−１１では３００℃で５分間の熱処理とした。し
かしながら、この熱処理では十分な衝撃値が得られなか
った。このことからも、熱処理時間は１０分以上とする
ことが好ましい。
に熱処理する場合には、引張強さが熱処理前の３０〜６
０％の範囲内とすることが好ましい。表４に示す実験N
o. ２−１１では３００℃で５分間の熱処理とした。し
かしながら、この熱処理では十分な衝撃値が得られなか
った。このことからも、熱処理時間は１０分以上とする
ことが好ましい。
【００４０】実施例ＩＩＩ 表５に示すようなＳｎ含有量の銅合金素線を作製し、こ
れを７本撚り合わせて撚線とした。表５に示す従来例N
o. ３−７は、表１の従来例No. １−４および表３の従
来例２−４と同じものである。
れを７本撚り合わせて撚線とした。表５に示す従来例N
o. ３−７は、表１の従来例No. １−４および表３の従
来例２−４と同じものである。
【００４１】得られた撚線について、上記の実施例Ｉお
よびＩＩと同様に、特性を評価し表５に併せて示した。
よびＩＩと同様に、特性を評価し表５に併せて示した。
【００４２】
【表５】
【００４３】表５から明らかなように、本発明例のNo.
３−１〜３−６のものは、従来例のNo. ３−７に比べ、
高い破断荷重を有しており、しかも軽量化されている。
またＳｎの含有量の少ない比較例のNo. ３−８および３
−９のものは、本発明例のような高い破断荷重を示さな
かった。またＳｎの含有量の多いNo. ３−１０では、高
い破断荷重が得られているものの、導電率が著しく低く
なっている。また、線ぐせが悪く、端末バラケがあっ
た。
３−１〜３−６のものは、従来例のNo. ３−７に比べ、
高い破断荷重を有しており、しかも軽量化されている。
またＳｎの含有量の少ない比較例のNo. ３−８および３
−９のものは、本発明例のような高い破断荷重を示さな
かった。またＳｎの含有量の多いNo. ３−１０では、高
い破断荷重が得られているものの、導電率が著しく低く
なっている。また、線ぐせが悪く、端末バラケがあっ
た。
【００４４】表５に示した実験No. ３−１〜３−６で
は、すべて熱処理を施している。この熱処理の有無の影
響および熱処理条件について検討するため、さらに表６
に示すような実験No. ３−１１〜３−１４を行なった。
表６には、比較しやすいように、実験No. ３−３のデー
タを再び掲載した。
は、すべて熱処理を施している。この熱処理の有無の影
響および熱処理条件について検討するため、さらに表６
に示すような実験No. ３−１１〜３−１４を行なった。
表６には、比較しやすいように、実験No. ３−３のデー
タを再び掲載した。
【００４５】
【表６】
【００４６】熱処理実験したNo. ２−３および熱処理し
なかった実験No. ２−１１との比較から明らかなよう
に、撚線後に熱処理することにより破断荷重は若干低下
するものの、衝撃値が向上し、線ぐせおよび端末バラケ
が改善される。
なかった実験No. ２−１１との比較から明らかなよう
に、撚線後に熱処理することにより破断荷重は若干低下
するものの、衝撃値が向上し、線ぐせおよび端末バラケ
が改善される。
【００４７】また、熱処理温度が５００℃よりも高い５
５０℃である実験No. ３−１２では、破断荷重の保持率
が１７％であり、破断荷重が従来例よりも低くなった。
また、処理温度が１８０℃よりも低い１５０℃である実
験No. ３−１３では、衝撃値の向上があまり認められな
かった。
５０℃である実験No. ３−１２では、破断荷重の保持率
が１７％であり、破断荷重が従来例よりも低くなった。
また、処理温度が１８０℃よりも低い１５０℃である実
験No. ３−１３では、衝撃値の向上があまり認められな
かった。
【００４８】以上の結果から明らかなように、圧縮加工
後に熱処理する場合には、引張強さが熱処理前の３０〜
６０％の範囲内となるように熱処理することが好まし
い。また熱処理を行なうためには、熱処理温度を１８０
℃〜５００℃とし熱処理時間を１０分以上とすることが
好ましい。
後に熱処理する場合には、引張強さが熱処理前の３０〜
６０％の範囲内となるように熱処理することが好まし
い。また熱処理を行なうためには、熱処理温度を１８０
℃〜５００℃とし熱処理時間を１０分以上とすることが
好ましい。
【００４９】実施例ＩＶ 表７に示すようなＳｎ含有量の銅素線を作製し、これを
７本撚り合わせて撚線とした。この撚線を上記の実施例
ＩＩと同様にして、圧縮加工した。
７本撚り合わせて撚線とした。この撚線を上記の実施例
ＩＩと同様にして、圧縮加工した。
【００５０】得られた撚線について、その特性を評価
し、表７に併せて示した。
し、表７に併せて示した。
【００５１】
【表７】
【００５２】表７から明らかなように、本発明例のNo.
４−１〜４−６のものは、従来例のNo. ４−７に比べ、
高い破断荷重を有しており、しかも軽量化されている。
また、Ｓｎの含有量の少ない比較例のNo. ４−８および
４−９のものは、本発明例のような高い破断荷重を締さ
なかった。またＳｎの含有量の多い実験No. ４−１０で
は高い破断荷重が得られているものの、導電率が著しく
低くなっている。
４−１〜４−６のものは、従来例のNo. ４−７に比べ、
高い破断荷重を有しており、しかも軽量化されている。
また、Ｓｎの含有量の少ない比較例のNo. ４−８および
４−９のものは、本発明例のような高い破断荷重を締さ
なかった。またＳｎの含有量の多い実験No. ４−１０で
は高い破断荷重が得られているものの、導電率が著しく
低くなっている。
【００５３】表７に示した実験No. ４−１〜４−６で
は、すべて円型圧縮加工後に熱処理を施した。この熱処
理の有無の影響および熱処理条件について検討するた
め、さらに表８に示すような実験No. ４−１１〜４−１
４を行なった。表８には、比較しやすいように、実験N
o. ４−３のデータを再び掲載した。
は、すべて円型圧縮加工後に熱処理を施した。この熱処
理の有無の影響および熱処理条件について検討するた
め、さらに表８に示すような実験No. ４−１１〜４−１
４を行なった。表８には、比較しやすいように、実験N
o. ４−３のデータを再び掲載した。
【００５４】
【表８】
【００５５】熱処理した実験No. ４−３および熱処理し
なかった実験No. ４−１１との比較から明らかなよう
に、円型圧縮加工後に熱処理することにより、破断荷重
は若干低下するものの、衝撃値が向上し、線ぐせおよび
端末バラケが改善される。
なかった実験No. ４−１１との比較から明らかなよう
に、円型圧縮加工後に熱処理することにより、破断荷重
は若干低下するものの、衝撃値が向上し、線ぐせおよび
端末バラケが改善される。
【００５６】また、熱処理温度が５００℃よりも高い５
５０℃である実験No. ４−１２では、破断荷重の保持率
が１８％であり、従来例のものよりも低下した。また処
理温度が１８０℃よりも低い１５０℃である実験No. ４
−１３では、衝撃値の向上があまり認められなかった。
５０℃である実験No. ４−１２では、破断荷重の保持率
が１８％であり、従来例のものよりも低下した。また処
理温度が１８０℃よりも低い１５０℃である実験No. ４
−１３では、衝撃値の向上があまり認められなかった。
【００５７】また熱処理時間が５分である実験No. ４−
１４では、衝撃値の向上があまり認められなかった。
１４では、衝撃値の向上があまり認められなかった。
【００５８】以上の結果から明らかなように、圧縮加工
後に熱処理する場合には、引張強さが熱処理前の３０〜
６０％の範囲内となるように熱処理することが好まし
い。また、このような熱処理を行なうためには、熱処理
温度を１８０℃〜５００℃とし、熱処理時間を１０分以
上とすることが好ましい。
後に熱処理する場合には、引張強さが熱処理前の３０〜
６０％の範囲内となるように熱処理することが好まし
い。また、このような熱処理を行なうためには、熱処理
温度を１８０℃〜５００℃とし、熱処理時間を１０分以
上とすることが好ましい。
【００５９】
【発明の効果】以上説明したように、この発明のハーネ
ス用電線導体は、破断荷重が高く、しかも衝撃値が高
く、線ぐせが良好で端末のバラケの少ないハーネス用電
線導体である。したがって、この発明のハーネス用電線
導体を用いることにより、従来の電線に比べ、軽量化を
図ることができる。
ス用電線導体は、破断荷重が高く、しかも衝撃値が高
く、線ぐせが良好で端末のバラケの少ないハーネス用電
線導体である。したがって、この発明のハーネス用電線
導体を用いることにより、従来の電線に比べ、軽量化を
図ることができる。
【図１】断面円型形状の素線を撚り合わせた後、円型圧
縮加工した撚線を用いた、この発明に従うハーネス用電
線を示す断面図である。
縮加工した撚線を用いた、この発明に従うハーネス用電
線を示す断面図である。
【図２】円型圧縮加工していない撚線を用いたハーネス
用電線を示す断面図である。
用電線を示す断面図である。
１ ハーネス用電線 ２ 撚線 ２ａ 外側の素線 ３ 絶縁皮膜 １１ハーネス用電線 １２ 撚線 １２ａ 素線 １３ 絶縁皮膜 １４ 素線間の溝
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 白石 肇 大阪市此花区島屋一丁目１番３号 住友 電気工業株式会社 大阪製作所内 (72)発明者 小野 文夫 大阪市此花区島屋一丁目１番３号 住友 電気工業株式会社 大阪製作所内 (72)発明者 大久保 直幸 大阪市此花区島屋一丁目１番３号 住友 電気工業株式会社 大阪製作所内 (72)発明者 松田 克志 大阪市此花区島屋一丁目１番３号 住友 電気工業株式会社 大阪製作所内 (72)発明者 辻 一則 三重県鈴鹿市三日市町字中之池1820 住 友電装株式会社 鈴鹿製作所内 (56)参考文献 特開 昭60−123609（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−46710（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−61703（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−238232（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−43214（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−154831（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−27051（ＪＰ，Ａ) 特公 昭54−10711（ＪＰ，Ｂ１) 特公 昭59−36716（ＪＰ，Ｂ２) 実公 昭61−29133（ＪＰ，Ｙ２)
Claims (3)
- 【請求項１】 銅合金よりなる素線を撚り合わせた撚線
を備えたハーネス用電線導体であって、 前記銅合金は、Ｓｎを２〜１０重量％含み、 前記撚線の導体断面積が０．０３〜０．３ｍｍ２であ
り、 前記撚線に、温度１８０〜５００℃、時間１０分以上の
条件の下で熱処理を施すことにより、前記撚線が熱処理
前に比べて３０〜６０％の範囲内の引張り強さとなって
いる、ハーネス用電線導体。 - 【請求項２】 前記撚線には、断面形状が円形状の素線
を撚り合わせた後、円形圧縮加工が施されている、請求
項１記載のハーネス用電線導体。 - 【請求項３】 前記銅合金は、０．５重量％以下のリン
を含む、請求項１記載のハーネス用電線導体。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2409162A JP2697960B2 (ja) | 1990-12-28 | 1990-12-28 | ハーネス用電線導体 |
| US07/696,503 US5149917A (en) | 1990-05-10 | 1991-05-07 | Wire conductor for harness |
| DE69104544T DE69104544T2 (de) | 1990-05-10 | 1991-05-08 | Leitungsdraht für einen Kabelbaum. |
| EP91107512A EP0457186B1 (en) | 1990-05-10 | 1991-05-08 | Wire conductor for harness |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2409162A JP2697960B2 (ja) | 1990-12-28 | 1990-12-28 | ハーネス用電線導体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05266719A JPH05266719A (ja) | 1993-10-15 |
| JP2697960B2 true JP2697960B2 (ja) | 1998-01-19 |
Family
ID=18518521
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2409162A Expired - Fee Related JP2697960B2 (ja) | 1990-05-10 | 1990-12-28 | ハーネス用電線導体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2697960B2 (ja) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4170497B2 (ja) | 1999-02-04 | 2008-10-22 | 日本碍子株式会社 | ハーネス用電線導体 |
| US7060907B2 (en) * | 2004-07-15 | 2006-06-13 | Sumitomo Wiring Systems, Ltd. | Electric wire for automobile |
| JP2006032084A (ja) * | 2004-07-15 | 2006-02-02 | Sumitomo Wiring Syst Ltd | 自動車用電線 |
| JP5128109B2 (ja) * | 2006-10-30 | 2013-01-23 | 株式会社オートネットワーク技術研究所 | 電線導体およびその製造方法 |
| JP2009125889A (ja) * | 2007-11-27 | 2009-06-11 | Asante Inc | 作業ロボット |
| JP2010174347A (ja) * | 2009-01-30 | 2010-08-12 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 電線導体の製造方法 |
| JP5337518B2 (ja) * | 2009-02-09 | 2013-11-06 | 矢崎総業株式会社 | 極細電線の導体製造方法及び極細電線 |
| JP5510879B2 (ja) * | 2009-02-24 | 2014-06-04 | 住友電気工業株式会社 | 電線用導体、および電線 |
| JP5376396B2 (ja) * | 2009-02-24 | 2013-12-25 | 住友電気工業株式会社 | ワイヤーハーネス用電線導体 |
| DE102013004592A1 (de) * | 2013-03-15 | 2014-09-18 | Maschinenfabrik Niehoff Gmbh & Co Kg | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Litzen |
| JP5896185B2 (ja) * | 2014-03-27 | 2016-03-30 | 住友電気工業株式会社 | 電線用導体 |
| JP7420013B2 (ja) * | 2020-08-25 | 2024-01-23 | 株式会社プロテリアル | 多心ケーブル |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5946710A (ja) * | 1982-09-09 | 1984-03-16 | 住友電気工業株式会社 | 電力ケ−ブル用分割圧縮導体の製造方法 |
| JPS60123609A (ja) * | 1983-12-07 | 1985-07-02 | Taisei Doro Kk | 人工貯溜場及びその建設方法 |
| JPS6129133U (ja) * | 1984-07-24 | 1986-02-21 | エヌ・テ−・エヌ東洋ベアリング株式会社 | ドライブシヤフト用安全カバ−軸受のシ−ル装置 |
-
1990
- 1990-12-28 JP JP2409162A patent/JP2697960B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05266719A (ja) | 1993-10-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2683446B2 (ja) | ハーネス用電線導体 | |
| JP2697960B2 (ja) | ハーネス用電線導体 | |
| JP4477295B2 (ja) | 自動車ワイヤハーネス用アルミ電線 | |
| US6867372B2 (en) | Power cable for mobile and terminal for the power cable | |
| EP0331182B2 (en) | Process for manufacturing a compact-stranded wire conductor for wire harnesses | |
| EP0457186B1 (en) | Wire conductor for harness | |
| JP2709178B2 (ja) | ハーネス用電線導体 | |
| JP2000228116A (ja) | ハーネス用電線導体 | |
| JP2520878B2 (ja) | 可動ケ−ブル用撚線導体の製造方法 | |
| JP4413591B2 (ja) | 自動車ワイヤハーネス用アルミ導電線および自動車ワイヤハーネス用アルミ電線 | |
| JP4182850B2 (ja) | 自動車用電線 | |
| JPH0660739A (ja) | 自動車用電線導体 | |
| JP3156381B2 (ja) | 圧着接続用電線導体 | |
| JP2000251529A (ja) | 可動部配線材用極細導体 | |
| JPH11224538A (ja) | 自動車用電線導体 | |
| JP2008027640A (ja) | 高強度化した銅合金線を用いた自動車用電線 | |
| JP2649741B2 (ja) | 圧着端子 | |
| JP2000251530A (ja) | 可動部配線材用極細導体 | |
| JP3376672B2 (ja) | 耐屈曲性に優れた電気電子機器用導体 | |
| JPH03184210A (ja) | 自動車用電線導体 | |
| RU204344U1 (ru) | Бортовой авиационный электрический провод | |
| JP2008091283A (ja) | 電線及びそれを用いたワイヤーハーネス | |
| JP2005197135A (ja) | 自動車用電源線 | |
| JP2002150841A (ja) | 高張力電線 | |
| JP2675249B2 (ja) | 一括圧接コネクタ対応同軸リボンケーブル |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19970902 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20070919 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080919 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090919 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090919 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100919 Year of fee payment: 13 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |