JP2683446B2 - ハーネス用電線導体 - Google Patents
ハーネス用電線導体Info
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- JP2683446B2 JP2683446B2 JP2260712A JP26071290A JP2683446B2 JP 2683446 B2 JP2683446 B2 JP 2683446B2 JP 2260712 A JP2260712 A JP 2260712A JP 26071290 A JP26071290 A JP 26071290A JP 2683446 B2 JP2683446 B2 JP 2683446B2
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- Japan
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- wire
- heat treatment
- harness
- heat
- conductor
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
- H01B7/00—Insulated conductors or cables characterised by their form
- H01B7/0009—Details relating to the conductive cores
Landscapes
- Insulated Conductors (AREA)
- Non-Insulated Conductors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この出願に係る発明は、たとえば、自動車用のワイヤ
ハーネスなどに用いることのできるハーネス用電線導体
に関するものである。
ハーネスなどに用いることのできるハーネス用電線導体
に関するものである。
［従来の技術］ 近年、自動車の高性能化とともに、各種の制御回路の
増加など自動車内における配線箇所は多く、またそれら
に要求される信頼性も一層強まってきている。一方、省
エネルギの立場からは、自動車重量の軽量化が強く要求
されるようになってきた。
増加など自動車内における配線箇所は多く、またそれら
に要求される信頼性も一層強まってきている。一方、省
エネルギの立場からは、自動車重量の軽量化が強く要求
されるようになってきた。
従来自動車の配線用電線導体には、主としてJIS Ｃ
3102に規定してあるような軟銅線またはこれに錫メッ
キなどを施した線を撚り合わせた撚線が用いられ、これ
に塩化ビニール、架橋ビニールや架橋ポリエチレンなど
の絶縁体を同心円状に被覆して電線としていた。
3102に規定してあるような軟銅線またはこれに錫メッ
キなどを施した線を撚り合わせた撚線が用いられ、これ
に塩化ビニール、架橋ビニールや架橋ポリエチレンなど
の絶縁体を同心円状に被覆して電線としていた。
ところで自動車配線回路では、前述のとおり近年特に
制御用などの信号電流回路の割合が増加している。この
ような電線では、通電容量には十分余裕があるにもかか
わらず、機械的強度維持のために電気的な必要径より大
なる導体を用いていた。
制御用などの信号電流回路の割合が増加している。この
ような電線では、通電容量には十分余裕があるにもかか
わらず、機械的強度維持のために電気的な必要径より大
なる導体を用いていた。
このような電線を軽量化する試みとして、導体のアル
ミニウム（合金を含む、以下同じ）化も一部検討され
た。
ミニウム（合金を含む、以下同じ）化も一部検討され
た。
［発明が解決しようとする課題］ しかしながら、アルミニウムでは一般に強度的に弱
く、十分な強度を得るためには外径を太くするとか、撚
線本数を多くするとかの方策が必要となる。このため、
絶縁体を多く必要とすることになり、配線スペースを多
く必要とするほか、軽量化の効果も十分に期待できず、
絶縁体コストの上昇をも招く結果となりやすかった。
く、十分な強度を得るためには外径を太くするとか、撚
線本数を多くするとかの方策が必要となる。このため、
絶縁体を多く必要とすることになり、配線スペースを多
く必要とするほか、軽量化の効果も十分に期待できず、
絶縁体コストの上昇をも招く結果となりやすかった。
この出願に係る発明の目的は、細径化、すなわち軽量
化しても従来のハーネス電線に劣らない破断荷重を有
し、さらに衝撃的な荷重に対しても破断しにくく、また
線ぐせが悪くなく、切断した撚線にばらけがないハーネ
ス用電線導体を提供することにある。
化しても従来のハーネス電線に劣らない破断荷重を有
し、さらに衝撃的な荷重に対しても破断しにくく、また
線ぐせが悪くなく、切断した撚線にばらけがないハーネ
ス用電線導体を提供することにある。
［課題を解決するための手段］ この出願に係る請求項１の発明は、導体断面積が0.03
〜0.3mm2のハーネス用電線導体であって、アラミド系繊
維束または紐を中心として、そのまわりに銅素線を配置
して撚線とし、この撚線を円形圧縮加工し、その円形圧
縮加工した撚線を、引張強さが熱処理前の80〜95％の範
囲内となるように熱処理し、その熱処理温度が100〜150
℃で、熱処理時間が10分以上であることを特徴としてい
る。
〜0.3mm2のハーネス用電線導体であって、アラミド系繊
維束または紐を中心として、そのまわりに銅素線を配置
して撚線とし、この撚線を円形圧縮加工し、その円形圧
縮加工した撚線を、引張強さが熱処理前の80〜95％の範
囲内となるように熱処理し、その熱処理温度が100〜150
℃で、熱処理時間が10分以上であることを特徴としてい
る。
この出願に係る請求項２の発明は、導体断面積が0.03
〜0.3mm2のハーネス用電線導体であって、アラミド系繊
維束または紐を中心として、そのまわりに、Snを0.2〜
2.5重量％含み残部が本質的に銅よりなる銅合金素線を
配置して撚線とし、この撚線を円形圧縮加工し、その円
形圧縮加工した撚線を、引張強さが熱処理前の80〜95％
の範囲内となるように熱処理し、その熱処理温度が180
℃〜350℃で、熱処理時間が10分以上であることを特徴
としている。
〜0.3mm2のハーネス用電線導体であって、アラミド系繊
維束または紐を中心として、そのまわりに、Snを0.2〜
2.5重量％含み残部が本質的に銅よりなる銅合金素線を
配置して撚線とし、この撚線を円形圧縮加工し、その円
形圧縮加工した撚線を、引張強さが熱処理前の80〜95％
の範囲内となるように熱処理し、その熱処理温度が180
℃〜350℃で、熱処理時間が10分以上であることを特徴
としている。
［作用］ この出願に係る発明において、導体断面積を0.03〜0.
3mm2としたのは0.03mm2未満であれば、ハーネスとして
の加工の際端子圧縮加工が困難であり、0.3mm2を越えれ
ば、軽量化の目的にそぐわないからである。
3mm2としたのは0.03mm2未満であれば、ハーネスとして
の加工の際端子圧縮加工が困難であり、0.3mm2を越えれ
ば、軽量化の目的にそぐわないからである。
この出願に係る発明において、アラミド系繊維束また
は紐を中心としてそのまわりに素線を配置し撚線として
いるのは、引張強さおよび耐衝撃力の極めて大きいアラ
ミド系繊維束または紐と高導電率の素線とを複合化する
ことにより、引張強さおよび耐衝撃力が大きく、かつ高
導電率を有する電線導体とするためである。
は紐を中心としてそのまわりに素線を配置し撚線として
いるのは、引張強さおよび耐衝撃力の極めて大きいアラ
ミド系繊維束または紐と高導電率の素線とを複合化する
ことにより、引張強さおよび耐衝撃力が大きく、かつ高
導電率を有する電線導体とするためである。
この出願に係る発明のハーネス用電線導体において、
単線ではなく、撚線としているのは、繰り返し屈曲に対
して信頼性を高めるためである。
単線ではなく、撚線としているのは、繰り返し屈曲に対
して信頼性を高めるためである。
請求項２の発明において、中心となるアラミド系繊維
束または紐のまわりに配置する銅合金素線のSnの含有量
を0.2〜2.5重量％としているのは、Snが0.2重量％より
少なくなると、破断荷重の向上の効果が少なくなり、2.
5重量％より多くなると、導電率が40％以下になってし
まうため、電線として回路によっては望ましくない場合
が生じるからである。
束または紐のまわりに配置する銅合金素線のSnの含有量
を0.2〜2.5重量％としているのは、Snが0.2重量％より
少なくなると、破断荷重の向上の効果が少なくなり、2.
5重量％より多くなると、導電率が40％以下になってし
まうため、電線として回路によっては望ましくない場合
が生じるからである。
この出願に係る発明では、撚線を円形圧縮加工してい
る。第１図は、この出願に係る発明の一実施例を示す断
面図である。第２図は、従来のハーネス電線を示す断面
図である。
る。第１図は、この出願に係る発明の一実施例を示す断
面図である。第２図は、従来のハーネス電線を示す断面
図である。
第１図を参照して、この発明に従うハーネス用電線１
の撚線２は、アラミド系繊維束または紐４のまわりに素
線2aを配置することにより構成されており、全体がほぼ
円形形状となるように圧縮加工されている。このように
円形圧縮加工された撚線の外周に絶縁被覆３が設けられ
ている。
の撚線２は、アラミド系繊維束または紐４のまわりに素
線2aを配置することにより構成されており、全体がほぼ
円形形状となるように圧縮加工されている。このように
円形圧縮加工された撚線の外周に絶縁被覆３が設けられ
ている。
第２図を参照して、従来のハーネス電線11では、単に
素線を撚り合わせた撚線12のまわりに絶縁被覆13を形成
しており、素線12aの間の溝14の部分にまで絶縁被覆が
設けられている。この素線間の溝14は絶縁被覆14を設け
なくても絶縁性には影響のない部分であり、このような
部分にも絶縁被覆13を設けることにより、絶縁被覆の材
料が多く必要となりまた多くの面からも十分に軽量化を
図ることができないという問題を生じる。
素線を撚り合わせた撚線12のまわりに絶縁被覆13を形成
しており、素線12aの間の溝14の部分にまで絶縁被覆が
設けられている。この素線間の溝14は絶縁被覆14を設け
なくても絶縁性には影響のない部分であり、このような
部分にも絶縁被覆13を設けることにより、絶縁被覆の材
料が多く必要となりまた多くの面からも十分に軽量化を
図ることができないという問題を生じる。
これに対し、第１図に示すようなこの出願に係る発明
に従うハーネス用電線１の場合には、素線2a間には、さ
ほど大きな溝が形成されないので、被覆材料が多く必要
となることもなく、また軽量化を達成することができ
る。
に従うハーネス用電線１の場合には、素線2a間には、さ
ほど大きな溝が形成されないので、被覆材料が多く必要
となることもなく、また軽量化を達成することができ
る。
この出願に係る発明に従うハーネス用電線では同一の
断面積を見た場合、隙間の部分が少ないので、外径を小
さくすることができ、細径化を図ることができる。
断面積を見た場合、隙間の部分が少ないので、外径を小
さくすることができ、細径化を図ることができる。
さらに、この出願に係る発明では、撚線を円形圧縮加
工しているため、撚線の末端のばらけを起こりにくくす
ることができる。また円形圧縮加工により、線ぐせを改
善することができる。
工しているため、撚線の末端のばらけを起こりにくくす
ることができる。また円形圧縮加工により、線ぐせを改
善することができる。
さらに、円形圧縮加工することにより耐衝撃力も改善
されるということを見出した。
されるということを見出した。
この出願に係る発明の好ましい実態態様においては、
円形圧縮加工した撚線を、引張強さが熱処理前の80〜95
％の範囲となるように熱処理している。このような熱処
理により、耐衝撃力をさらに向上させることができ、か
つ撚線のばらけをさらに少なくすることができる。熱処
理により引張強さにおける破断荷重は低下するが、この
低下した破断荷重を、熱処理前の80〜95％の範囲とする
ことが好ましい。熱処理後の破断荷重が熱処理前の95％
より大きい場合には、衝撃値が十分には向上せず、ばら
けや線ぐせの問題を生じることがある。また、引張強さ
が熱処理前の80％より低くなる場合には、破断荷重が著
しく低下してしまう。
円形圧縮加工した撚線を、引張強さが熱処理前の80〜95
％の範囲となるように熱処理している。このような熱処
理により、耐衝撃力をさらに向上させることができ、か
つ撚線のばらけをさらに少なくすることができる。熱処
理により引張強さにおける破断荷重は低下するが、この
低下した破断荷重を、熱処理前の80〜95％の範囲とする
ことが好ましい。熱処理後の破断荷重が熱処理前の95％
より大きい場合には、衝撃値が十分には向上せず、ばら
けや線ぐせの問題を生じることがある。また、引張強さ
が熱処理前の80％より低くなる場合には、破断荷重が著
しく低下してしまう。
請求項１の発明においては、熱処理温度を100〜150℃
の範囲内とすることが好ましい。100℃未満の場合に
は、衝撃値を向上させるという効果が十分でない場合が
あり、また150℃より高い温度となると、著しく破断荷
重が低下してしまう場合がある。
の範囲内とすることが好ましい。100℃未満の場合に
は、衝撃値を向上させるという効果が十分でない場合が
あり、また150℃より高い温度となると、著しく破断荷
重が低下してしまう場合がある。
また、請求項２の発明では、熱処理温度が180℃〜350
℃の範囲内とすることが好ましい。180℃未満の場合に
は、衝撃値を向上させるという効果が十分でない場合が
あり、また350℃より高い温度となると、著しく破断荷
重が低下してしまう場合がある。
℃の範囲内とすることが好ましい。180℃未満の場合に
は、衝撃値を向上させるという効果が十分でない場合が
あり、また350℃より高い温度となると、著しく破断荷
重が低下してしまう場合がある。
請求項１および２の発明において、熱処理時間は10分
以上であることが好ましく、10分未満となると、衝撃値
を向上させるという効果が不十分な場合がある。
以上であることが好ましく、10分未満となると、衝撃値
を向上させるという効果が不十分な場合がある。
［実施例］ アラミド系繊維束として芳香族ポリアミドよりなるケ
ブラ繊維（デュポン社商品名）を用い、このまわりに第
１表に示すような６本の銅素線を配置させて撚線とし
た。ケブラー繊維は直径12μｍのものを、銅素線と同等
の直径になる本数束ねてアラミド系繊維束とした。第１
表に圧縮加工有りとしたものについては、この撚線をダ
イスの穴に通すことにより円形圧縮加工を施した。また
熱処理条件に「無」と書いたもの以外については、第１
表に示す熱処理条件で圧縮加工後の撚線を熱処理した。
また、従来例の実験No.4のものについては、従来から用
いられている軟銅のみを撚り合わせて撚線とした。
ブラ繊維（デュポン社商品名）を用い、このまわりに第
１表に示すような６本の銅素線を配置させて撚線とし
た。ケブラー繊維は直径12μｍのものを、銅素線と同等
の直径になる本数束ねてアラミド系繊維束とした。第１
表に圧縮加工有りとしたものについては、この撚線をダ
イスの穴に通すことにより円形圧縮加工を施した。また
熱処理条件に「無」と書いたもの以外については、第１
表に示す熱処理条件で圧縮加工後の撚線を熱処理した。
また、従来例の実験No.4のものについては、従来から用
いられている軟銅のみを撚り合わせて撚線とした。
得られた撚線について、導電率（IACS,％）、熱処理
前後における破断荷重の保持率（％）、破断荷重（kg
F）、衝撃値（kg・ｍ）、重量（g/m）、線ぐせ、および
端末バラケをそれぞれ測定あるいは評価し、第１表に併
せて示した。
前後における破断荷重の保持率（％）、破断荷重（kg
F）、衝撃値（kg・ｍ）、重量（g/m）、線ぐせ、および
端末バラケをそれぞれ測定あるいは評価し、第１表に併
せて示した。
第１表から明らかなように、本発明例のNo.1〜３のも
のは、従来例のNo.4に比べ、高い破断荷重を有してお
り、しかも重量がほぼ20〜65％程度であり、軽量化され
ている。また、円形圧縮加工を施さなかった比較例のN
o.5および６のものでは、線ぐせが悪く、端末バラケが
あった。
のは、従来例のNo.4に比べ、高い破断荷重を有してお
り、しかも重量がほぼ20〜65％程度であり、軽量化され
ている。また、円形圧縮加工を施さなかった比較例のN
o.5および６のものでは、線ぐせが悪く、端末バラケが
あった。
第１表に示した実験No.1〜３では、すべて円形圧縮加
工後に熱処理を施した。この熱処理の有無の影響および
熱処理条件について検討するため、さらに第２表に示す
ような実験No.7〜11を行なった。第２表には、比較しや
すいように、実験１のデータを再び掲載した。
工後に熱処理を施した。この熱処理の有無の影響および
熱処理条件について検討するため、さらに第２表に示す
ような実験No.7〜11を行なった。第２表には、比較しや
すいように、実験１のデータを再び掲載した。
熱処理した実験No.1および熱処理しなかった実験No.9
との比較から明らかなように、円形圧縮加工後に熱処理
することにより破断荷重は若干低下するものの、衝撃値
が向上し、線ぐせおよび端末バラケが改善される。
との比較から明らかなように、円形圧縮加工後に熱処理
することにより破断荷重は若干低下するものの、衝撃値
が向上し、線ぐせおよび端末バラケが改善される。
また、熱処理温度が150℃よりも高い180℃である実験
No.10では、破断荷重の保持率が50％であり、破断荷重
が従来例の実験No.4と同定度にまで低下した。また処理
温度が100℃よりも低い80℃である実験No.11では、衝撃
値の向上があまり認められなかった。
No.10では、破断荷重の保持率が50％であり、破断荷重
が従来例の実験No.4と同定度にまで低下した。また処理
温度が100℃よりも低い80℃である実験No.11では、衝撃
値の向上があまり認められなかった。
以上の結果から明らかなように、圧縮加工後に熱処理
する場合には、引張強さが熱処理前の80〜95％の範囲内
とするように熱処理することが好ましい。また、このよ
うな熱処理を行なうためには、熱処理温度を100℃〜150
℃とし、熱処理時間を10分以上とすることが好ましい。
する場合には、引張強さが熱処理前の80〜95％の範囲内
とするように熱処理することが好ましい。また、このよ
うな熱処理を行なうためには、熱処理温度を100℃〜150
℃とし、熱処理時間を10分以上とすることが好ましい。
請求項４の発明の実施例について以下説明する。
アラミド系繊維束として芳香族ポリアミドよりなるケ
ブラ繊維（デュポン社商品名）を用いて、このまわりに
第３表に示すようなSnの含有量の合金素線６本を撚り合
わせて撚線とした。ケブラ繊維は、直径12μｍのものを
合金素線と同等の直径になる本数束ねてアラミド系繊維
束とした。
ブラ繊維（デュポン社商品名）を用いて、このまわりに
第３表に示すようなSnの含有量の合金素線６本を撚り合
わせて撚線とした。ケブラ繊維は、直径12μｍのものを
合金素線と同等の直径になる本数束ねてアラミド系繊維
束とした。
第３表に圧縮加工有りとしたものについては、この撚
線をダイスの穴に通すことにより円形圧縮加工を施し
た。また熱処理条件に「なし」と書いたもの以外につい
ては、第３表に示す熱処理条件で圧縮加工後の撚線を熱
処理した。また、従来例の実験No.31のものについて
は、従来から用いられている軟銅を撚り合わせて撚線と
した。
線をダイスの穴に通すことにより円形圧縮加工を施し
た。また熱処理条件に「なし」と書いたもの以外につい
ては、第３表に示す熱処理条件で圧縮加工後の撚線を熱
処理した。また、従来例の実験No.31のものについて
は、従来から用いられている軟銅を撚り合わせて撚線と
した。
得られた撚線について、導電率（IACS,％）、熱処理
前後における破断荷重の保持率（％）、破断荷重（kg
F）、衝撃値（kg・ｍ）、重量（g/m）、線ぐせおよび端
末バラケをそれぞれ測定あるいは評価し、第３表に併せ
て示した。
前後における破断荷重の保持率（％）、破断荷重（kg
F）、衝撃値（kg・ｍ）、重量（g/m）、線ぐせおよび端
末バラケをそれぞれ測定あるいは評価し、第３表に併せ
て示した。
第３表から明らかなように、本発明例のNo.21〜30の
ものは、従来例のNo.31に比べ、高い破断荷重を有して
おり、しかも重量がほぼ1/3〜2/3程度になり、軽量化さ
れている。またSnの含有量の少ない比較例のNo.32およ
び33のものは本発明例のような高い破断荷重を示さなか
った。またSnの含有量の多いNo.34では、高い破断荷重
が得られているものの、導電率が著しく低くなってい
る。また円形圧縮加工を施さなかった比較例のNo.35お
よび36のものでは線ぐせが悪く、端末バラケがあった。
ものは、従来例のNo.31に比べ、高い破断荷重を有して
おり、しかも重量がほぼ1/3〜2/3程度になり、軽量化さ
れている。またSnの含有量の少ない比較例のNo.32およ
び33のものは本発明例のような高い破断荷重を示さなか
った。またSnの含有量の多いNo.34では、高い破断荷重
が得られているものの、導電率が著しく低くなってい
る。また円形圧縮加工を施さなかった比較例のNo.35お
よび36のものでは線ぐせが悪く、端末バラケがあった。
第３表に示した実験No.21〜30では、すべて円形圧縮
加工後に熱処理を施した。この熱処理の有無の影響およ
び熱処理条件について検討するため、さらに第４表に示
すような実験No.37〜39を行なった。第４表には、比較
しやすいように実験No.21のデータを再び掲載した。
加工後に熱処理を施した。この熱処理の有無の影響およ
び熱処理条件について検討するため、さらに第４表に示
すような実験No.37〜39を行なった。第４表には、比較
しやすいように実験No.21のデータを再び掲載した。
熱処理した実験No.21および熱処理しなかった実験No.
37との比較から明らかなように、円形圧縮加工後に熱処
理することにより破断荷重は若干低下するものの、衝撃
値が向上し、線ぐせおよび端末バラケが改善される。
37との比較から明らかなように、円形圧縮加工後に熱処
理することにより破断荷重は若干低下するものの、衝撃
値が向上し、線ぐせおよび端末バラケが改善される。
また、熱処理温度が350℃よりも高い400℃である実験
No.38では、破断荷重の保持率が50％であり、破断荷重
が従来例の実験No.31と同程度にまで低下した。また処
理温度が180℃よりも低い150℃である実験No.39では、
衝撃値の向上があまり認められなかった。
No.38では、破断荷重の保持率が50％であり、破断荷重
が従来例の実験No.31と同程度にまで低下した。また処
理温度が180℃よりも低い150℃である実験No.39では、
衝撃値の向上があまり認められなかった。
以上の結果から明らかなように、圧縮加工後に熱処理
する場合には、引張強さが熱処理前の80〜95％の範囲内
となるように熱処理することが好ましい。また、このよ
うな熱処理を行なうためには、熱処理温度を180℃〜350
℃とし、熱処理時間を10分以上とすることが好ましい。
する場合には、引張強さが熱処理前の80〜95％の範囲内
となるように熱処理することが好ましい。また、このよ
うな熱処理を行なうためには、熱処理温度を180℃〜350
℃とし、熱処理時間を10分以上とすることが好ましい。
［発明の効果］ 以上説明したように、この発明によれば、撚線を円形
圧縮加工した後、所定の条件で熱処理することにより、
従来のハーネス用電線よりも破断荷重が高く、しかも線
ぐせが良好で端末のバラケも少なく、耐衝撃力も改善さ
れたハーネス用電線導体を得ることができる。したがっ
て、本発明のハーネス用電線導体を用いることにより、
電線の軽量化を図るとができる。
圧縮加工した後、所定の条件で熱処理することにより、
従来のハーネス用電線よりも破断荷重が高く、しかも線
ぐせが良好で端末のバラケも少なく、耐衝撃力も改善さ
れたハーネス用電線導体を得ることができる。したがっ
て、本発明のハーネス用電線導体を用いることにより、
電線の軽量化を図るとができる。
第１図は、この出願に係る発明の一実施例を示す断面図
である。 第２図は、従来のハーネス電線を示す断面図である。 図において、１はハーネス電線、２は撚線、2aは外側の
素線、３は絶縁被覆、４はアラミド系繊維束または紐を
示す。
である。 第２図は、従来のハーネス電線を示す断面図である。 図において、１はハーネス電線、２は撚線、2aは外側の
素線、３は絶縁被覆、４はアラミド系繊維束または紐を
示す。
フロントページの続き (72)発明者 大久保 直幸 大阪府大阪市此花区島屋１丁目１番３号 住友電気工業株式会社大阪製作所内 (72)発明者 辻 一則 三重県鈴鹿市三日市町字中之池1820 住 友電装株式会社鈴鹿製作所内 (56)参考文献 特開 昭60−91573（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−46710（ＪＰ，Ａ) 実開 昭58−133215（ＪＰ，Ｕ) 実開 平２−12113（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭63−61703（ＪＰ，Ｕ) 実開 平３−103511（ＪＰ，Ｕ)
Claims (2)
- 【請求項１】導体断面積が0.03〜0.3mm2のハーネス用電
線導体であって、 アラミド系繊維束または紐を中心として、そのまわりに
銅素線を配置して撚線とし、この撚線を円形圧縮加工
し、 前記円形圧縮加工した撚線を、引張強さが熱処理前の80
〜95％の範囲内となるように熱処理し、 前記熱処理温度が100℃〜150℃で、熱処理時間が10分以
上であることを特徴とする、ハーネス用電線導体。 - 【請求項２】導体断面積が0.03〜0.3mm2のハーネス用電
線導体であって、 アラミド系繊維束または紐を中心として、そのまわり
に、Snを0.2〜2.5重量％含み残部が本質的に銅よりなる
銅合金素線を配置して撚線とし、この撚線を円形圧縮加
工し、 前記円形圧縮加工した撚線を、引張強さが熱処理前の80
〜95％の範囲内となるように熱処理し、 前記熱処理温度が180℃〜350℃で、熱処理時間が10分以
上であることを特徴とする、ハーネス用電線導体。
Priority Applications (4)
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|---|---|---|---|
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