JP2686060B2 - 単流体圧縮／膨張冷凍装置 - Google Patents
単流体圧縮／膨張冷凍装置Info
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
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- F25B11/00—Compression machines, plants or systems, using turbines, e.g. gas turbines
- F25B11/02—Compression machines, plants or systems, using turbines, e.g. gas turbines as expanders
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- F25B40/00—Subcoolers, desuperheaters or superheaters
- F25B40/02—Subcoolers
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B41/00—Fluid-circulation arrangements
- F25B41/20—Disposition of valves, e.g. of on-off valves or flow control valves
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05B—INDEXING SCHEME RELATING TO WIND, SPRING, WEIGHT, INERTIA OR LIKE MOTORS, TO MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS COVERED BY SUBCLASSES F03B, F03D AND F03G
- F05B2210/00—Working fluid
- F05B2210/10—Kind or type
- F05B2210/13—Kind or type mixed, e.g. two-phase fluid
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、圧縮／膨張冷却に
係り、特にタービン膨張サイクル冷却器、空調、ヒート
ポンプ、またはターボ膨脹機が凝縮した冷却剤を減少し
た圧力まで膨脹させるとともに圧縮された流体の運動エ
ネルギーの一部を回復させるのに用いられる冷凍システ
ムに関する。
係り、特にタービン膨張サイクル冷却器、空調、ヒート
ポンプ、またはターボ膨脹機が凝縮した冷却剤を減少し
た圧力まで膨脹させるとともに圧縮された流体の運動エ
ネルギーの一部を回復させるのに用いられる冷凍システ
ムに関する。
【０００２】
【従来の技術】単流体２層流システムは代表的に膨張
弁、フロート弁、または流体を膨張させるための即ち高
圧から低圧までの冷却剤の流れを絞るための凝縮機熱交
換機と蒸発器熱交換機間の機械的な圧力調節器を内蔵し
ている。
弁、フロート弁、または流体を膨張させるための即ち高
圧から低圧までの冷却剤の流れを絞るための凝縮機熱交
換機と蒸発器熱交換機間の機械的な圧力調節器を内蔵し
ている。
【０００３】冷凍サイクルにおけるタービンまたはター
ボ膨張機を使用することは冷凍効率を改良する目的で既
に提案されている。２相流タービンでは、絞り膨張弁の
イセンサルッピク膨張処理を断熱処理に置き換えること
が必要である。タービンは、膨張する冷却剤のエネルギ
ーを吸収し、それを回転エネルギーに変換する。同時
に、蒸発器に入る冷却剤の液体成分が増加する。理想的
には、膨張している冷却剤のエネルギーは回収され、か
つシステムコンプレッサを駆動するために必要なモータ
エネルギーの量を減少させることが出来る。
ボ膨張機を使用することは冷凍効率を改良する目的で既
に提案されている。２相流タービンでは、絞り膨張弁の
イセンサルッピク膨張処理を断熱処理に置き換えること
が必要である。タービンは、膨張する冷却剤のエネルギ
ーを吸収し、それを回転エネルギーに変換する。同時
に、蒸発器に入る冷却剤の液体成分が増加する。理想的
には、膨張している冷却剤のエネルギーは回収され、か
つシステムコンプレッサを駆動するために必要なモータ
エネルギーの量を減少させることが出来る。
【０００４】米国特許第４，３３６，６９３号には、膨
張機段階として、リアクッションタービンを用いた冷凍
システムについて述べられている。この研究において
は、遠心反作用タービンは、膨張機能を行うとともに、
パワーを取り出す前に液体から蒸気を分離する。これは
従来のターボ膨張機よりも向上した効果を生じる。この
従来の特許においては、タービンによって発生されたエ
ネルギーは、例えば発電機などの負荷を駆動する。しか
しながら、この役割に置かれたタービンは、多くの理由
により特別に効率的ではなかった。冷却剤が飽和した液
相から低質の２相液体／蒸気状態までもたらされる大抵
の冷凍処理において、コンプレッサにおいて必要とされ
る作業入力に比べて、膨張処理は比較的少量の作業で済
むことになる。また、一般的に使用されているタービン
は、コンプレッサよりも容量が小さいばかりでなく、２
相流と膨張流体の速度による低効率状態のもとに操作す
る。適正な効率を得るために、２相流タービンコンプレ
ッサとは完全に異なる速度を必要とする。結局、一般的
な技術基準は少量のエネルギー節約と効率ゲインが絞り
弁の初期と保守コストの減少によってより価値があるた
めに、タービン膨張機には適用されない。単流体２層流
タービン膨張機は、冷凍システムのリッセトに対するタ
ービンの臨界の関係が認められる場合のみ実用的でかつ
効率的である。タービンロータがそれを許す設計速度を
持っておれば、高効率の膨張機として役立つのでコンプ
レッサーを駆動するタービンシャフトの直結が可能であ
る。タービンは、例えば蒸気速度と２層流速度および冷
凍システムの容量（すなわち、冷凍機、冷却器または空
調）タービン膨張機の適性質量流計を満たすように適合
する。しかしながら、これらの基準を認めた従来のシス
テムは無く、所望の効率の向上は達成されなっかた。例
えば、Ｒ１３４ＡとＲ２２のような中間から高圧力冷却
剤に対して、例えばリッツ（Ｒｉｔｚｉ）の米国特許第
４，２９８，３１１号、ハイズ（Ｈａｙｓ）の米国特許
第４，４３８，６３８号において述べられているような
２層流タービン膨張機を使用することが出来る。これら
の特許は、殆どの流体の容量が９０％である２相動作流
体によって駆動されるタービンに関するとともに、１つ
またはそれ以上のノズルロータでの凝縮された冷却剤に
向けられており、蒸気と流体の混合物はロータを衝撃す
る。これらのタービンは反作用タービンとして設計され
ており、膨張する蒸気の運動エネルギーは、むしろ熱に
変換されるよりも運動シャフト出力エネルギーに変換さ
れる。このことは、理論的には、膨張後の動作流体の総
計質量の液体成分を最大にする。
張機段階として、リアクッションタービンを用いた冷凍
システムについて述べられている。この研究において
は、遠心反作用タービンは、膨張機能を行うとともに、
パワーを取り出す前に液体から蒸気を分離する。これは
従来のターボ膨張機よりも向上した効果を生じる。この
従来の特許においては、タービンによって発生されたエ
ネルギーは、例えば発電機などの負荷を駆動する。しか
しながら、この役割に置かれたタービンは、多くの理由
により特別に効率的ではなかった。冷却剤が飽和した液
相から低質の２相液体／蒸気状態までもたらされる大抵
の冷凍処理において、コンプレッサにおいて必要とされ
る作業入力に比べて、膨張処理は比較的少量の作業で済
むことになる。また、一般的に使用されているタービン
は、コンプレッサよりも容量が小さいばかりでなく、２
相流と膨張流体の速度による低効率状態のもとに操作す
る。適正な効率を得るために、２相流タービンコンプレ
ッサとは完全に異なる速度を必要とする。結局、一般的
な技術基準は少量のエネルギー節約と効率ゲインが絞り
弁の初期と保守コストの減少によってより価値があるた
めに、タービン膨張機には適用されない。単流体２層流
タービン膨張機は、冷凍システムのリッセトに対するタ
ービンの臨界の関係が認められる場合のみ実用的でかつ
効率的である。タービンロータがそれを許す設計速度を
持っておれば、高効率の膨張機として役立つのでコンプ
レッサーを駆動するタービンシャフトの直結が可能であ
る。タービンは、例えば蒸気速度と２層流速度および冷
凍システムの容量（すなわち、冷凍機、冷却器または空
調）タービン膨張機の適性質量流計を満たすように適合
する。しかしながら、これらの基準を認めた従来のシス
テムは無く、所望の効率の向上は達成されなっかた。例
えば、Ｒ１３４ＡとＲ２２のような中間から高圧力冷却
剤に対して、例えばリッツ（Ｒｉｔｚｉ）の米国特許第
４，２９８，３１１号、ハイズ（Ｈａｙｓ）の米国特許
第４，４３８，６３８号において述べられているような
２層流タービン膨張機を使用することが出来る。これら
の特許は、殆どの流体の容量が９０％である２相動作流
体によって駆動されるタービンに関するとともに、１つ
またはそれ以上のノズルロータでの凝縮された冷却剤に
向けられており、蒸気と流体の混合物はロータを衝撃す
る。これらのタービンは反作用タービンとして設計され
ており、膨張する蒸気の運動エネルギーは、むしろ熱に
変換されるよりも運動シャフト出力エネルギーに変換さ
れる。このことは、理論的には、膨張後の動作流体の総
計質量の液体成分を最大にする。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、いずれ
の適用においても、適正な膨張を与えるタービンが大き
ければ、適正な出力シャフトパワーが得られない。所定
の容量流に対するタービンの膨張容量は、コンプレッサ
駆動に直接結合できるようにするために必要なシャフト
の速度に適合しなければならない。
の適用においても、適正な膨張を与えるタービンが大き
ければ、適正な出力シャフトパワーが得られない。所定
の容量流に対するタービンの膨張容量は、コンプレッサ
駆動に直接結合できるようにするために必要なシャフト
の速度に適合しなければならない。
【０００６】タービン膨張サイクル冷凍システムは正常
な定常状態流比と圧力ヘッド条件であると仮定する。正
常条件のもとで、凝縮器ドレイン質量流は２層流タービ
ン膨張機を通して通過し、膨張エネルギーはコンプレッ
サ駆動ドレインに伝達される。これはコンプレッサに必
要なシャフト馬力を減少させる。
な定常状態流比と圧力ヘッド条件であると仮定する。正
常条件のもとで、凝縮器ドレイン質量流は２層流タービ
ン膨張機を通して通過し、膨張エネルギーはコンプレッ
サ駆動ドレインに伝達される。これはコンプレッサに必
要なシャフト馬力を減少させる。
【０００７】ターボ膨張機が固定幾何装置として設計さ
れていると、ターボ膨張機は質量流と圧力ヘッドの所定
の範囲にわたって効率的に動作する。これらのターボ膨
張機は、所定比の液流とノズルに達する圧力で動作する
ように設計されている。冷凍システムがオフーデザイン
条件で操作されると、問題が起こる。
れていると、ターボ膨張機は質量流と圧力ヘッドの所定
の範囲にわたって効率的に動作する。これらのターボ膨
張機は、所定比の液流とノズルに達する圧力で動作する
ように設計されている。冷凍システムがオフーデザイン
条件で操作されると、問題が起こる。
【０００８】オフーデザイン条件で、圧力ヘッドが小さ
すぎるか、流れの比がタービンノズルを介して凝縮され
た冷却剤を通過するのに大きくなり過ぎ、蒸発器を空に
する。システムヘッドが降下し、質量流が設計流比であ
るか又は高ければ、流量に対する圧力は、必要な液体流
量をタービンノズルを通して通過させるためには非常に
低くなる。それから、液体冷却剤は凝縮機の水だめ領域
に積み重ね、蒸発器を空にする。この条件により、低い
冷却器のために締め出される。
すぎるか、流れの比がタービンノズルを介して凝縮され
た冷却剤を通過するのに大きくなり過ぎ、蒸発器を空に
する。システムヘッドが降下し、質量流が設計流比であ
るか又は高ければ、流量に対する圧力は、必要な液体流
量をタービンノズルを通して通過させるためには非常に
低くなる。それから、液体冷却剤は凝縮機の水だめ領域
に積み重ね、蒸発器を空にする。この条件により、低い
冷却器のために締め出される。
【０００９】従って、設計圧力外でターボ膨張機の動作
と干渉することなく、システムが動作するときでも、維
持されるべき冷却剤のレベルを安定化させるためにに、
他の手段を内蔵させることが必要である。
と干渉することなく、システムが動作するときでも、維
持されるべき冷却剤のレベルを安定化させるためにに、
他の手段を内蔵させることが必要である。
【００１０】本発明は上述の問題点に鑑みてなされたも
のでその目的は、設計範囲外で操作可能にするためにバ
イパス手段を内蔵した２層流タービン膨張機を備えた冷
凍システムを提供することである。
のでその目的は、設計範囲外で操作可能にするためにバ
イパス手段を内蔵した２層流タービン膨張機を備えた冷
凍システムを提供することである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の単流体圧縮／膨張冷凍装置は、液体と蒸気
として存在する流体冷却剤と、入力シャフトと、減圧さ
れた圧力で流体を受け入れる入口、および上昇した圧力
で流体が供給される出口を有し、蒸気を圧縮し、冷却剤
に圧縮エネルギーを加えるコンプレッサと、前記入力シ
ャフトに連結された駆動シャフトを有する駆動モータ
と、液体を溜めるための水だめを含み、凝縮した冷却剤
からの熱を吐出し、圧縮された蒸気を液体に変換する凝
縮機手段と、冷却剤流体を前記減少した圧力まで膨張さ
せるための液体と蒸気の組み合わせとして前記上昇した
圧力下で、前記凝縮機手段の前記水だめによって前記流
体が供給される入口を有し、前記回転コンプレッサ入力
シャフトに連結され、冷却剤流体が膨張するにつれて当
該冷却剤のエネルギーの少なくとも一部を回収するため
の出力シャフトと、前記減少した圧力のもとで前記冷却
剤流体を供給する出口を含むとともに、前記タービン膨
張機の出口と前記コンプレッサの入口の間の回路に位置
し、前記減少した圧力のもとで前記冷却剤流体が供給さ
れ該冷却剤流体を蒸気に蒸発させるとともに熱を吸収
し、かつ蒸気を前記コンプレッサ入口に戻すためのター
ビン膨張機、および前記凝縮機手段と前記蒸発器手段と
の間に接続され、前記凝縮機手段から前記蒸発器手段ま
で前記流体を選択的に流す弁手段と、前記凝縮機手段に
おける前記流体の溜まりを検出して前記弁手段を動作さ
せるためのセンサ手段を含むバイパス導管、によって構
成することを特徴とする。
に、本発明の単流体圧縮／膨張冷凍装置は、液体と蒸気
として存在する流体冷却剤と、入力シャフトと、減圧さ
れた圧力で流体を受け入れる入口、および上昇した圧力
で流体が供給される出口を有し、蒸気を圧縮し、冷却剤
に圧縮エネルギーを加えるコンプレッサと、前記入力シ
ャフトに連結された駆動シャフトを有する駆動モータ
と、液体を溜めるための水だめを含み、凝縮した冷却剤
からの熱を吐出し、圧縮された蒸気を液体に変換する凝
縮機手段と、冷却剤流体を前記減少した圧力まで膨張さ
せるための液体と蒸気の組み合わせとして前記上昇した
圧力下で、前記凝縮機手段の前記水だめによって前記流
体が供給される入口を有し、前記回転コンプレッサ入力
シャフトに連結され、冷却剤流体が膨張するにつれて当
該冷却剤のエネルギーの少なくとも一部を回収するため
の出力シャフトと、前記減少した圧力のもとで前記冷却
剤流体を供給する出口を含むとともに、前記タービン膨
張機の出口と前記コンプレッサの入口の間の回路に位置
し、前記減少した圧力のもとで前記冷却剤流体が供給さ
れ該冷却剤流体を蒸気に蒸発させるとともに熱を吸収
し、かつ蒸気を前記コンプレッサ入口に戻すためのター
ビン膨張機、および前記凝縮機手段と前記蒸発器手段と
の間に接続され、前記凝縮機手段から前記蒸発器手段ま
で前記流体を選択的に流す弁手段と、前記凝縮機手段に
おける前記流体の溜まりを検出して前記弁手段を動作さ
せるためのセンサ手段を含むバイパス導管、によって構
成することを特徴とする。
【００１２】また、本発明の単流体圧縮／膨張冷凍装置
は、液体と蒸気として存在する流体冷却剤と、入力シャ
フトと、減圧された圧力で流体を受け入れる入口、およ
び上昇した圧力で流体が供給される出口を有し、蒸気を
圧縮し、冷却剤に圧縮エネルギーを加えるコンプレッサ
と、前記入力シャフトに連結された駆動シャフトを有す
る駆動モータと、液体を溜めるための水だめを含み、凝
縮した冷却剤からの熱を吐出し、圧縮された蒸気を液体
に変換する凝縮機手段と、前記水だめにおける所定の液
体レベルを保持するとともに導管を介して前記冷却剤流
体の流れを調節する主フロート弁と、冷却剤流体を前記
減少した圧力まで膨張させるための液体と蒸気の組み合
わせとして前記上昇した圧力下で、前記凝縮機手段の前
記水だめによって前記流体が供給される入口を有し、前
記回転コンプレッサ入力シャフトに連結され、冷却剤流
体が膨張するにつれて当該冷却剤のエネルギーの少なく
とも一部を回収するための出力シャフトと、前記減少し
た圧力のもとで前記冷却剤流体を供給する出口を含むと
ともに、前記タービン膨張機の出口と前記コンプレッサ
の入口の間の回路に位置し、前記減少した圧力のもとで
前記冷却剤流体が供給され該冷却剤流体を蒸気に蒸発さ
せるとともに熱を吸収し、かつ蒸気を前記コンプレッサ
入口に戻すためのタービン膨張機と、前記凝縮機手段と
前記蒸発器手段との間に接続されたバイパス導管と、前
記凝縮機手段から前記蒸発器手段まで前記流体を選択的
に流すバイパス弁手段、および前記凝縮機手段における
前記流体の溜まりを検出して前記弁手段を動作させるた
めのセンサ手段によって構成することを特徴とする。
は、液体と蒸気として存在する流体冷却剤と、入力シャ
フトと、減圧された圧力で流体を受け入れる入口、およ
び上昇した圧力で流体が供給される出口を有し、蒸気を
圧縮し、冷却剤に圧縮エネルギーを加えるコンプレッサ
と、前記入力シャフトに連結された駆動シャフトを有す
る駆動モータと、液体を溜めるための水だめを含み、凝
縮した冷却剤からの熱を吐出し、圧縮された蒸気を液体
に変換する凝縮機手段と、前記水だめにおける所定の液
体レベルを保持するとともに導管を介して前記冷却剤流
体の流れを調節する主フロート弁と、冷却剤流体を前記
減少した圧力まで膨張させるための液体と蒸気の組み合
わせとして前記上昇した圧力下で、前記凝縮機手段の前
記水だめによって前記流体が供給される入口を有し、前
記回転コンプレッサ入力シャフトに連結され、冷却剤流
体が膨張するにつれて当該冷却剤のエネルギーの少なく
とも一部を回収するための出力シャフトと、前記減少し
た圧力のもとで前記冷却剤流体を供給する出口を含むと
ともに、前記タービン膨張機の出口と前記コンプレッサ
の入口の間の回路に位置し、前記減少した圧力のもとで
前記冷却剤流体が供給され該冷却剤流体を蒸気に蒸発さ
せるとともに熱を吸収し、かつ蒸気を前記コンプレッサ
入口に戻すためのタービン膨張機と、前記凝縮機手段と
前記蒸発器手段との間に接続されたバイパス導管と、前
記凝縮機手段から前記蒸発器手段まで前記流体を選択的
に流すバイパス弁手段、および前記凝縮機手段における
前記流体の溜まりを検出して前記弁手段を動作させるた
めのセンサ手段によって構成することを特徴とする。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下に、本発明の実施の形態を図
１〜図５を参照しながら説明する。
１〜図５を参照しながら説明する。
【００１４】図１を参照すると、ヒートポンプ，冷凍
機，冷却器又は空調機用のコンプレッサ１１が示されて
いる。コンプレッサ１１は電動機１２又は他の原動機に
よって駆動される。コンプレッサ１１は、システム内に
液体又は蒸気相状態で存在する動作流体を、圧縮する。
コンプレッサは、高圧かつ高温の圧縮された蒸気を圧縮
機／サブクーラアッセンブリ１３内に放出する。アッセ
ンブリ１３は、動作流体からの熱を吐出するとともに、
高圧蒸気を高圧液体内に凝縮する。凝縮器は凝縮する蒸
気からの熱を除去するための主熱交換機１４と凝縮した
液体からの熱を除去するためのサブクーラ１５を有す
る。
機，冷却器又は空調機用のコンプレッサ１１が示されて
いる。コンプレッサ１１は電動機１２又は他の原動機に
よって駆動される。コンプレッサ１１は、システム内に
液体又は蒸気相状態で存在する動作流体を、圧縮する。
コンプレッサは、高圧かつ高温の圧縮された蒸気を圧縮
機／サブクーラアッセンブリ１３内に放出する。アッセ
ンブリ１３は、動作流体からの熱を吐出するとともに、
高圧蒸気を高圧液体内に凝縮する。凝縮器は凝縮する蒸
気からの熱を除去するための主熱交換機１４と凝縮した
液体からの熱を除去するためのサブクーラ１５を有す
る。
【００１５】液体冷却剤は弁室２８に留まり、この弁室
２８では、パイロット室１６が、流れの比を制御する主
フロート弁１７が含まれている。高圧液体は、高圧ポー
トに流れ、膨張する動作流体の運動エネルギーによって
タービンロータを駆動する。コンプレッサ１１によって
動作流体に分け与えられたエネルギーの一部は膨張機１
９において再生される。ここから、低圧の動作流体が他
の導管２０を通して蒸発器２１に運ばれる。蒸発器２１
は環境領域からの熱を吸収し、吸収された熱は動作流体
を液体から蒸気に変換する。蒸発器２１からの蒸気は取
り入れ口（低圧）側のコンプレッサ１１に再入する。こ
の概略図においては、タービン膨張機１９からコンプレ
ッサ１１までの連結２２は、これらの２つの要素のシャ
フトを機械的に連結し、タービン膨張機１９はコンプレ
ッサ１１を駆動する場合に実際にモータ１２を助けてい
る。タービン膨張機１９はモータについてのコンプレッ
サ負荷のある部分を解放し、冷凍サイクルは、例えば絞
り膨張弁のような他のタイプのものよりもより効率的
に、運転される。
２８では、パイロット室１６が、流れの比を制御する主
フロート弁１７が含まれている。高圧液体は、高圧ポー
トに流れ、膨張する動作流体の運動エネルギーによって
タービンロータを駆動する。コンプレッサ１１によって
動作流体に分け与えられたエネルギーの一部は膨張機１
９において再生される。ここから、低圧の動作流体が他
の導管２０を通して蒸発器２１に運ばれる。蒸発器２１
は環境領域からの熱を吸収し、吸収された熱は動作流体
を液体から蒸気に変換する。蒸発器２１からの蒸気は取
り入れ口（低圧）側のコンプレッサ１１に再入する。こ
の概略図においては、タービン膨張機１９からコンプレ
ッサ１１までの連結２２は、これらの２つの要素のシャ
フトを機械的に連結し、タービン膨張機１９はコンプレ
ッサ１１を駆動する場合に実際にモータ１２を助けてい
る。タービン膨張機１９はモータについてのコンプレッ
サ負荷のある部分を解放し、冷凍サイクルは、例えば絞
り膨張弁のような他のタイプのものよりもより効率的
に、運転される。
【００１６】サブクーラ１５の入口の液体レベルはフロ
ート弁操作レベル制御システム２９によって制御され
る。液体流の大部分はサブクーラドレイン２７を通して
サブクーラ１５から解放される。サブクーラ１５におけ
る液体動作流体のレベルは越流せき２５によって維持さ
れ、この越流せき２５は凝縮した液体の小部分をパイロ
ットチャンバー１６に流す。パイロットチャンバーにお
いては、主フロート弁１７が液体レベルにつれて上，下
し、主流を主タービン導管又はパイプ１８を介して弁室
に導く。ドレインオリフィス２６を備えたドレインライ
ン２３はパイロットチャンバー１６から液体をシステム
の低圧側に流す。サブクーラ１５のレベルが越流せき２
５の入り口より低ければ、パイロットチャンバー１６に
は液体が流入しない。パイロットチャンバードレインオ
リフィス２６は液体をパイロットチャンバーの外部に放
出し、主フロート弁１７が閉じる。これにより、主流が
導管２７を通してサブクーラから放出されるのが制限さ
れ、サブクーラ１５の入口のレベルを上げる。凝縮機１
３における液体レベルが制御越流せきより上に上がる
と、多くの流れがパイロットチャンバー１６に入る。こ
の場合、パイロットチャンバーオリフィス２６は液体を
充分に速く流すことは出来ない。弁１７が開になり、サ
ブクーラドレイン導管２７と主タービン導管１８と通し
てより多く流れる。これによりサブクーラ１５の入口で
の液体レベルが降下する。定常状態動作に対して、越流
せきを越える冷却剤流とパイロットチャンバー２６を通
る流れが等しくなり、フロート弁１４は安定した位置を
保持する。これにより、サブクーラ１５に入る液体レベ
ルが定常状態レベルに保たれる。
ート弁操作レベル制御システム２９によって制御され
る。液体流の大部分はサブクーラドレイン２７を通して
サブクーラ１５から解放される。サブクーラ１５におけ
る液体動作流体のレベルは越流せき２５によって維持さ
れ、この越流せき２５は凝縮した液体の小部分をパイロ
ットチャンバー１６に流す。パイロットチャンバーにお
いては、主フロート弁１７が液体レベルにつれて上，下
し、主流を主タービン導管又はパイプ１８を介して弁室
に導く。ドレインオリフィス２６を備えたドレインライ
ン２３はパイロットチャンバー１６から液体をシステム
の低圧側に流す。サブクーラ１５のレベルが越流せき２
５の入り口より低ければ、パイロットチャンバー１６に
は液体が流入しない。パイロットチャンバードレインオ
リフィス２６は液体をパイロットチャンバーの外部に放
出し、主フロート弁１７が閉じる。これにより、主流が
導管２７を通してサブクーラから放出されるのが制限さ
れ、サブクーラ１５の入口のレベルを上げる。凝縮機１
３における液体レベルが制御越流せきより上に上がる
と、多くの流れがパイロットチャンバー１６に入る。こ
の場合、パイロットチャンバーオリフィス２６は液体を
充分に速く流すことは出来ない。弁１７が開になり、サ
ブクーラドレイン導管２７と主タービン導管１８と通し
てより多く流れる。これによりサブクーラ１５の入口で
の液体レベルが降下する。定常状態動作に対して、越流
せきを越える冷却剤流とパイロットチャンバー２６を通
る流れが等しくなり、フロート弁１４は安定した位置を
保持する。これにより、サブクーラ１５に入る液体レベ
ルが定常状態レベルに保たれる。
【００１７】液体冷却剤の大部分はレベル制御システム
２９から主導管１８を介してタービン膨張機１９に流れ
る。シャフト又は結合２２を介してコンプレッサモータ
１２に結合されたタービン膨張機１９は、動作流体の運
動エネルギーの一部を吸収するとともに、モータ１２の
コンプレッサ負荷を減らすためにそのエネルギーをモー
タに伝達する。結局、冷凍サイクルは、タービン膨張機
によって、例えば絞り膨張弁のような異なるタイプによ
る場合よりも、より効率的に操作される。タービン膨張
機１９の低圧吐出流は導管２０を通して蒸発器またはク
ーラ２１に流れる。クーラ２１では、動作流体が環境領
域からの熱を吸収するとともに、吸収された熱が液体か
らの動作流体を蒸気状態に変換する。蒸気はコンプレッ
サの取り入れ口に再入し、サイクルが繰り返される。
２９から主導管１８を介してタービン膨張機１９に流れ
る。シャフト又は結合２２を介してコンプレッサモータ
１２に結合されたタービン膨張機１９は、動作流体の運
動エネルギーの一部を吸収するとともに、モータ１２の
コンプレッサ負荷を減らすためにそのエネルギーをモー
タに伝達する。結局、冷凍サイクルは、タービン膨張機
によって、例えば絞り膨張弁のような異なるタイプによ
る場合よりも、より効率的に操作される。タービン膨張
機１９の低圧吐出流は導管２０を通して蒸発器またはク
ーラ２１に流れる。クーラ２１では、動作流体が環境領
域からの熱を吸収するとともに、吸収された熱が液体か
らの動作流体を蒸気状態に変換する。蒸気はコンプレッ
サの取り入れ口に再入し、サイクルが繰り返される。
【００１８】タービン膨張機を効率的に使用することに
よって、より高い冷却効率を得ることが可能である。Ｒ
１２，Ｒ２２およびＲ１３４Ａのような高圧力冷却剤に
よって標準の膨張弁を通しての絞りロスを２０％も高く
でき、Ｒ１２３又はＲ２４５ｃａのような低圧冷却剤に
対しては絞りロスを１２％にすることが出来る。しかし
ながら、絞りタイプの膨張機を５０％の効率を有するタ
ービン膨張機に置き換えることができれば、この絞りロ
スのかなりの量を回収することが出来る。かくして、コ
ンプレッサのシャフトに直接（すなわち機械的に）連結
されているタービン膨張機はかなりの冷凍効率を改良で
きる。代表的に、タービン膨張機は、一定の寸法のノズ
ルと穴の大きさを持っており、それはシステムの定常操
作状態の設計によるものである。タービン膨張機の一例
として、同出願人により１９９４年４月５日に出願され
た米国特許出願番号第０８／２２２，９６６号のものに
示されている。その出願に開示されていることはここに
参考として包含されている。
よって、より高い冷却効率を得ることが可能である。Ｒ
１２，Ｒ２２およびＲ１３４Ａのような高圧力冷却剤に
よって標準の膨張弁を通しての絞りロスを２０％も高く
でき、Ｒ１２３又はＲ２４５ｃａのような低圧冷却剤に
対しては絞りロスを１２％にすることが出来る。しかし
ながら、絞りタイプの膨張機を５０％の効率を有するタ
ービン膨張機に置き換えることができれば、この絞りロ
スのかなりの量を回収することが出来る。かくして、コ
ンプレッサのシャフトに直接（すなわち機械的に）連結
されているタービン膨張機はかなりの冷凍効率を改良で
きる。代表的に、タービン膨張機は、一定の寸法のノズ
ルと穴の大きさを持っており、それはシステムの定常操
作状態の設計によるものである。タービン膨張機の一例
として、同出願人により１９９４年４月５日に出願され
た米国特許出願番号第０８／２２２，９６６号のものに
示されている。その出願に開示されていることはここに
参考として包含されている。
【００１９】この実施例のレベル制御システムとフロー
ト弁機構の詳細が図３，４および５に示されている。こ
こで、液体冷却剤は越流せき２５を通して凝縮機１４か
らパイロットチャンバー１６に流れ、液体は加熱／冷却
負荷と他の要素に依存するレベルまで上昇する。第１ま
たは主フロート弁１７はこの図の左側に示されており、
バイパスフロート弁２４は右側に示されている。バルブ
チャンバー２８はレベル制御システム２９の中央部に配
置されており、タービンに出る主導管またはパイプ１８
と導管２０に接続するためのバルブチャンバーに出るバ
イパス管２３を備えている。この実施例においては、バ
イパス弁機構２４は比例である。すなわち、バイパス管
２３を通して弁で調節される液体の量は、初期の高いレ
ベル以上に、バルブチャンバーにおける液体のレベルに
比例する。
ト弁機構の詳細が図３，４および５に示されている。こ
こで、液体冷却剤は越流せき２５を通して凝縮機１４か
らパイロットチャンバー１６に流れ、液体は加熱／冷却
負荷と他の要素に依存するレベルまで上昇する。第１ま
たは主フロート弁１７はこの図の左側に示されており、
バイパスフロート弁２４は右側に示されている。バルブ
チャンバー２８はレベル制御システム２９の中央部に配
置されており、タービンに出る主導管またはパイプ１８
と導管２０に接続するためのバルブチャンバーに出るバ
イパス管２３を備えている。この実施例においては、バ
イパス弁機構２４は比例である。すなわち、バイパス管
２３を通して弁で調節される液体の量は、初期の高いレ
ベル以上に、バルブチャンバーにおける液体のレベルに
比例する。
【００２０】タービン膨張機は、固定幾何装置であると
ともに特定の定常状態条件の大きさであり、ある温度又
はオフ設計条件にもとづいて冷却剤流を操作するには容
量があまりにも小さすぎるものである。主フロート弁１
７が完全に開位置にあっても、サブクーラ１５の入口の
レベルは主凝縮器１４において締められる。この条件
は、蒸発器の水／塩水の凍結を防ぐためのシステムの安
全性のために採用される。システムの閉塞を防ぐため
に、第２またはバイパスフロート弁２４は動作に入る。
バイパスフロート弁２４は、その動作が最高値に設定さ
れており、主フロート弁１７が完全に開くまで閉じたま
まである。システムの始動にあたって、過渡状態または
定常状態低水頭または高重量状態の間、バイパスフロー
ト弁２４は、バイパス導管２３を通るバイパス流の必要
な量だけシステム２０又は２１の低圧側に流すために、
必要な応じて開かれる。オフデザインの間、バイパス導
管２３は凝縮器１３の導管２７および低圧導管２０と蒸
発器２１間で連通する。導管２３はタービン１９の周り
に液体冷却剤を供給する。正常状態では、弁２４は閉じ
ており、液体冷却剤は主導管１８とタービン膨張機１９
を通して通流する。
ともに特定の定常状態条件の大きさであり、ある温度又
はオフ設計条件にもとづいて冷却剤流を操作するには容
量があまりにも小さすぎるものである。主フロート弁１
７が完全に開位置にあっても、サブクーラ１５の入口の
レベルは主凝縮器１４において締められる。この条件
は、蒸発器の水／塩水の凍結を防ぐためのシステムの安
全性のために採用される。システムの閉塞を防ぐため
に、第２またはバイパスフロート弁２４は動作に入る。
バイパスフロート弁２４は、その動作が最高値に設定さ
れており、主フロート弁１７が完全に開くまで閉じたま
まである。システムの始動にあたって、過渡状態または
定常状態低水頭または高重量状態の間、バイパスフロー
ト弁２４は、バイパス導管２３を通るバイパス流の必要
な量だけシステム２０又は２１の低圧側に流すために、
必要な応じて開かれる。オフデザインの間、バイパス導
管２３は凝縮器１３の導管２７および低圧導管２０と蒸
発器２１間で連通する。導管２３はタービン１９の周り
に液体冷却剤を供給する。正常状態では、弁２４は閉じ
ており、液体冷却剤は主導管１８とタービン膨張機１９
を通して通流する。
【００２１】この発明の第２実施例は図２に示されてい
る。この実施例においては、最も重要なもの以外は、図
１のものと共通の部材には、同一の符号が付されてい
る。ここでは、主たる特徴の説明は繰り返す必要がな
い。この実施例においては、むしろフロート弁２４より
も、パイロットチャンバー１６’の液体レベルが所定の
高レベルに達した時、フロートスイッチ３０が作動され
る。フロートスイッチは、バイパス導管２３’における
ラインに接続されているバイパスソレノイド３１を動作
させる。これにより、オフデザインが導管１８’とター
ビン１９’を通して充分な質量流を行うことが出来ない
時、バイパス導管２３’を開かれる。
る。この実施例においては、最も重要なもの以外は、図
１のものと共通の部材には、同一の符号が付されてい
る。ここでは、主たる特徴の説明は繰り返す必要がな
い。この実施例においては、むしろフロート弁２４より
も、パイロットチャンバー１６’の液体レベルが所定の
高レベルに達した時、フロートスイッチ３０が作動され
る。フロートスイッチは、バイパス導管２３’における
ラインに接続されているバイパスソレノイド３１を動作
させる。これにより、オフデザインが導管１８’とター
ビン１９’を通して充分な質量流を行うことが出来ない
時、バイパス導管２３’を開かれる。
【００２２】オフデザイン状態の間液体冷却剤をタービ
ン１９又は１９’の周りにバイパスさせるために、他の
多くの可能な実施例を使用することが出来る。
ン１９又は１９’の周りにバイパスさせるために、他の
多くの可能な実施例を使用することが出来る。
【００２３】
【発明の効果】本発明によれば、わずかに補助冷却され
た入口条件を備えた単流体２相流タービン膨張機は、凝
縮した冷却剤を断熱的に膨張させるとともに冷却剤の圧
縮エネルギーのかなりの量を回収するために、ドライブ
トレインに直接にすなわち機械的に連結されている。そ
して、単流体２相流タービン膨張機はコンプレッサを回
転させるのに用いられる。
た入口条件を備えた単流体２相流タービン膨張機は、凝
縮した冷却剤を断熱的に膨張させるとともに冷却剤の圧
縮エネルギーのかなりの量を回収するために、ドライブ
トレインに直接にすなわち機械的に連結されている。そ
して、単流体２相流タービン膨張機はコンプレッサを回
転させるのに用いられる。
【００２４】例えば、Ｒ２２又はＲ１３４Ａと、２極イ
ンダクションモータによって駆動される遠心又はスクリ
ューコンプレッサを用いる高圧力冷却剤を使用する１０
０トンから１，０００トンの容量の冷凍システムに対し
て、タービン効率は６０％である。操作条件によって
は、タービンは、絞り膨張弁によるシステムに比べて６
〜１５％減少する。例えば、Ｒ１２３又はＲ２４５ｃａ
のような低圧力冷却剤を用いる同様なシステムは、ター
ビンロータ径を増すとともにロータ速度を低くする必要
性から、より小さい回転率になる。理想的には、２〜６
％の回収が可能である。
ンダクションモータによって駆動される遠心又はスクリ
ューコンプレッサを用いる高圧力冷却剤を使用する１０
０トンから１，０００トンの容量の冷凍システムに対し
て、タービン効率は６０％である。操作条件によって
は、タービンは、絞り膨張弁によるシステムに比べて６
〜１５％減少する。例えば、Ｒ１２３又はＲ２４５ｃａ
のような低圧力冷却剤を用いる同様なシステムは、ター
ビンロータ径を増すとともにロータ速度を低くする必要
性から、より小さい回転率になる。理想的には、２〜６
％の回収が可能である。
【００２５】スクリューコンプレッサ又は他のタイプの
回転コンプレッサを有する１００トンの容量以下の冷凍
システムでタービン膨張機を使用すると、速度と容量と
の間の臨界を考慮して、効率的なエネルギー回収が可能
である。例えば、高圧力冷却剤を使用するシステムにお
いて、タービン膨張機は、１２，０００γｐｍで運転す
る４０トン−ギヤスクリューコンプレッサ又は４０，０
００γｐｍで運転するインバータ駆動５トン−スクロー
ルコンプレッサの高速シャフトに直接に結合可能であ
る。
回転コンプレッサを有する１００トンの容量以下の冷凍
システムでタービン膨張機を使用すると、速度と容量と
の間の臨界を考慮して、効率的なエネルギー回収が可能
である。例えば、高圧力冷却剤を使用するシステムにお
いて、タービン膨張機は、１２，０００γｐｍで運転す
る４０トン−ギヤスクリューコンプレッサ又は４０，０
００γｐｍで運転するインバータ駆動５トン−スクロー
ルコンプレッサの高速シャフトに直接に結合可能であ
る。
【００２６】これらの二つの例に加えて、コンプレッサ
とタービンとの他の多くの組み合わせを用いることが出
来る。各結合はコンデンサステージと蒸発器ステージ内
の特殊な定常状態の冷却剤質量流比と圧力レベルに基づ
いている。タービンは円周状の羽根を有するロータディ
スクと、ノズルブロックを有する真直で簡単な設計であ
り、かつ羽根に向けられている固定ノズルを有する。ノ
ズルを通しての冷却剤の質量流は、システムが設計動作
条件下で操作されている限り、蒸発器にとって充分に満
足するものである。しかしながら、圧力ヘッドが降下す
るか又は質量流が高くなったり、システムがオフデザイ
ンのもとで動作すれば、タービンノズルを通して流れる
冷却剤質量流は蒸発器にとって満足させるにはあまりに
も小さ過ぎる。これによって、蒸発器圧力が小さくな
り、システムが停止することになる。
とタービンとの他の多くの組み合わせを用いることが出
来る。各結合はコンデンサステージと蒸発器ステージ内
の特殊な定常状態の冷却剤質量流比と圧力レベルに基づ
いている。タービンは円周状の羽根を有するロータディ
スクと、ノズルブロックを有する真直で簡単な設計であ
り、かつ羽根に向けられている固定ノズルを有する。ノ
ズルを通しての冷却剤の質量流は、システムが設計動作
条件下で操作されている限り、蒸発器にとって充分に満
足するものである。しかしながら、圧力ヘッドが降下す
るか又は質量流が高くなったり、システムがオフデザイ
ンのもとで動作すれば、タービンノズルを通して流れる
冷却剤質量流は蒸発器にとって満足させるにはあまりに
も小さ過ぎる。これによって、蒸発器圧力が小さくな
り、システムが停止することになる。
【００２７】本発明による前述の実施例において、オフ
条件のもとで蒸発器に満足させるために、バイパス管が
コンデンサ水だめを蒸発器に連結する。コンデンサ水だ
めにおけるフロート弁又は等価なセンサ手段が、液体レ
ベルが正常な限界を越えていることを、検出する。セン
サはバルブを開きかつバイパス導管を通して液体を流さ
せる。正常な条件のもとに、コンデンサのサブクーラ部
分における液体レベルは設計限界内に維持され、かつバ
イパス導管は閉じたままである。従って、正常な条件の
もとすなわち定常動作中は、全ての液体冷却剤はタービ
ン膨張機を通して循環され、エネルギーの回収が行われ
るとともにコンプレッサモータトルクが減少される。し
かしながら、動作条件に変化があると、バイパス導管が
割り込み、コンデンサ水だめから蒸発器まで液体冷却剤
が直接に流れるようになる。
条件のもとで蒸発器に満足させるために、バイパス管が
コンデンサ水だめを蒸発器に連結する。コンデンサ水だ
めにおけるフロート弁又は等価なセンサ手段が、液体レ
ベルが正常な限界を越えていることを、検出する。セン
サはバルブを開きかつバイパス導管を通して液体を流さ
せる。正常な条件のもとに、コンデンサのサブクーラ部
分における液体レベルは設計限界内に維持され、かつバ
イパス導管は閉じたままである。従って、正常な条件の
もとすなわち定常動作中は、全ての液体冷却剤はタービ
ン膨張機を通して循環され、エネルギーの回収が行われ
るとともにコンプレッサモータトルクが減少される。し
かしながら、動作条件に変化があると、バイパス導管が
割り込み、コンデンサ水だめから蒸発器まで液体冷却剤
が直接に流れるようになる。
【００２８】本発明の、上述および他の目的、特徴およ
び利点は、上記実施例の説明と添付図面から明らかにな
るものである。
び利点は、上記実施例の説明と添付図面から明らかにな
るものである。
【図１】本発明の第１実施例によるバイパス導管を示
す、ターボ膨張機を有するタインプの単流体圧縮／膨張
冷凍システムの概略図。
す、ターボ膨張機を有するタインプの単流体圧縮／膨張
冷凍システムの概略図。
【図２】本発明の第２実施例によるバイパス導管を示
す、ターボ膨張機を有するタイプの単流体圧縮／膨張シ
ステムの概略図。
す、ターボ膨張機を有するタイプの単流体圧縮／膨張シ
ステムの概略図。
【図３】図１の実施例におけるコンデンサステージの水
だめ用フロートチャンバーの頂部切断図。
だめ用フロートチャンバーの頂部切断図。
【図４】図１の実施例におけるコンデンサステージの水
だめ用フロートチャンバーの正面切断図。
だめ用フロートチャンバーの正面切断図。
【図５】図１の実施例におけるコンデンサステージの水
だめ用フロートチャンバーの側面切断図。
だめ用フロートチャンバーの側面切断図。
１０…冷凍システム １１…コンプレッサ １２…モータ １３…圧縮機／サブクーラアセンブリ １４…主熱交換器 １５…サブクーラ １６…パイロットチャンバー １７…主フロート弁 １８…主タービン導管 １９…タービン膨張機 ２０…導管 ２１…蒸発器 ２２…リンケージ ２３…バイパス導管 ２４…バイパスフロート弁 ２５…越流せき ２６…オリフィス ２７…サブクーラドレイン ２８…バルブチャンバー ２９…レベル制御システム ３０…フロートスイッチ ３１…バイパスソレノイド
Claims (6)
- 【請求項１】 液体と蒸気として存在する流体冷却剤
と、 入力シャフトと、減圧された圧力で流体を受け入れる入
口、および上昇した圧力で流体が供給される出口を有
し、蒸気を圧縮し、冷却剤に圧縮エネルギーを加えるコ
ンプレッサと、 前記入力シャフトに連結された駆動シャフトを有する駆
動モータと、 液体を溜めるための水だめを含み、凝縮した冷却剤から
の熱を吐出し、圧縮された蒸気を液体に変換する凝縮機
手段と、 冷却剤流体を前記減少した圧力まで膨張させるための液
体と蒸気の組み合わせとして前記上昇した圧力下で、前
記凝縮機手段の前記水だめによって前記流体が供給され
る入口を有し、前記回転コンプレッサ入力シャフトに連
結され、冷却剤流体が膨張するにつれて当該冷却剤のエ
ネルギーの少なくとも一部を回収するための出力シャフ
トと、前記減少した圧力のもとで前記冷却剤流体を供給
する出口を含むとともに、前記タービン膨張機の出口と
前記コンプレッサの入口の間の回路に位置し、前記減少
した圧力のもとで前記冷却剤流体が供給され該冷却剤流
体を蒸気に蒸発させるとともに熱を吸収し、かつ蒸気を
前記コンプレッサ入口に戻すためのタービン膨張機、お
よび前記凝縮機手段と前記蒸発器手段との間に接続さ
れ、前記凝縮機手段から前記蒸発器手段まで前記流体を
選択的に流す弁手段と、前記凝縮機手段における前記流
体の溜まりを検出して前記弁手段を動作させるためのセ
ンサ手段を含むバイパス導管、 によって構成することを特徴とする、単流体圧縮／膨張
冷凍装置。 - 【請求項２】 前記弁手段が前記水だめ内に位置するバ
イパスフロート弁を含むことを特徴とする、請求項１に
記載の単流体圧縮／膨張冷凍装置。 - 【請求項３】 前記弁手段が、前記水だめに位置するフ
ロートスイッチと、前記バイパス導管におけるラインに
配設され前記フロートスイッチに電気的に結合されたソ
レノイド弁を含むことを特徴とする、請求項１に記載の
単流体圧縮／膨張冷凍装置。 - 【請求項４】 液体と蒸気として存在する流体冷却剤
と、 入力シャフトと、減圧された圧力で流体を受け入れる入
口、および上昇した圧力で流体が供給される出口を有
し、蒸気を圧縮し、冷却剤に圧縮エネルギーを加えるコ
ンプレッサと、 前記入力シャフトに連結された駆動シャフトを有する駆
動モータと、 液体を溜めるための水だめを含み、凝縮した冷却剤から
の熱を吐出し、圧縮された蒸気を液体に変換する凝縮機
手段と、 前記水だめにおける所定の液体レベルを保持するととも
に導管を介して前記冷却剤流体の流れを調節する主フロ
ート弁と、 冷却剤流体を前記減少した圧力まで膨張させるための液
体と蒸気の組み合わせとして、前記上昇した圧力下で、
前記凝縮機手段の前記水だめによって前記流体が供給さ
れる入口を有し、前記回転コンプレッサ入力シャフトに
連結され、冷却剤流体が膨張するにつれて当該冷却剤の
エネルギーの少なくとも一部を回収するための出力シャ
フトと、前記減少した圧力のもとで前記冷却剤流体を供
給する出口を含むとともに、前記タービン膨張機の出口
と前記コンプレッサの入口の間の回路に位置し、前記減
少した圧力のもとで前記冷却剤流体が供給され該冷却剤
流体を蒸気に蒸発させるとともに熱を吸収し、かつ蒸気
を前記コンプレッサ入口に戻すためのタービン膨張機
と、 前記凝縮機手段と前記蒸発器手段との間に接続されたバ
イパス導管と、 前記凝縮機手段から前記蒸発機手段まで前記流体を選択
的に流すバイパス弁手段、 および前記凝縮機手段における前記流体の溜まりを検出
して前記弁手段を動作させるためのセンサ手段、 によって構成することを特徴とする単流体圧縮／膨張冷
凍装置。 - 【請求項５】 前記バイパス弁手段がバイパスフロート
弁を含むとともに、前記センサ手段が前記水だめ内に位
置するフロートを含むことを特徴とする、請求項４に記
載の単流体圧縮／膨張冷凍装置。 - 【請求項６】 前記バイパス弁手段が、前記バイパス導
管におけるラインに配設されたソレノイド弁を含むとと
もに、前記センサ手段が前記水だめに位置しかつ前記ソ
レノイドバルブに電気的に結合されたフロートスイッチ
を含むことを特徴とする、請求項４に記載の単流体圧縮
／膨張冷凍装置。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/380116 | 1995-01-30 | ||
| US8/380116 | 1995-01-30 | ||
| US08/380,116 US5515694A (en) | 1995-01-30 | 1995-01-30 | Subcooler level control for a turbine expansion refrigeration cycle |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08261584A JPH08261584A (ja) | 1996-10-11 |
| JP2686060B2 true JP2686060B2 (ja) | 1997-12-08 |
Family
ID=23499969
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8011565A Expired - Fee Related JP2686060B2 (ja) | 1995-01-30 | 1996-01-26 | 単流体圧縮／膨張冷凍装置 |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5515694A (ja) |
| EP (1) | EP0728996B1 (ja) |
| JP (1) | JP2686060B2 (ja) |
| KR (1) | KR0184654B1 (ja) |
| CN (1) | CN1085825C (ja) |
| AU (1) | AU694595B2 (ja) |
| BR (1) | BR9600220A (ja) |
| DE (1) | DE69612891T2 (ja) |
| HK (1) | HK1004862A1 (ja) |
| MY (1) | MY113897A (ja) |
Families Citing this family (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU766128B2 (en) * | 1999-10-14 | 2003-10-09 | Oxygen Enterprises, Ltd | Apparatus for measuring an oxygen concentration gradient and method of use thereof |
| US6701168B1 (en) | 1999-10-14 | 2004-03-02 | Trustees Of The University Of Pennsylvania | Apparatus for measuring an oxygen concentration gradient and method of use thereof |
| DE10220391A1 (de) * | 2001-05-21 | 2002-11-28 | Walter Dolzer | Wärmepumpe oder Kältemaschine |
| US6588224B1 (en) * | 2002-07-10 | 2003-07-08 | Praxair Technology, Inc. | Integrated absorption heat pump thermoacoustic engine refrigeration system |
| US6913076B1 (en) * | 2002-07-17 | 2005-07-05 | Energent Corporation | High temperature heat pump |
| JP3897681B2 (ja) * | 2002-10-31 | 2007-03-28 | 松下電器産業株式会社 | 冷凍サイクル装置の高圧冷媒圧力の決定方法 |
| JP3952951B2 (ja) * | 2003-01-08 | 2007-08-01 | ダイキン工業株式会社 | 冷凍装置 |
| FR2858668B1 (fr) * | 2003-08-04 | 2005-09-23 | Inst Francais Du Petrole | Utilisation d'une turbine diphasique dans un procede d'hydrotraitement |
| DE10337136A1 (de) * | 2003-08-11 | 2005-03-24 | Behr Gmbh & Co. Kg | Klimaanlage und Verfahren zur Regelung der Heizleistung derselben |
| US7299649B2 (en) * | 2003-12-09 | 2007-11-27 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Vapor injection system |
| US7275385B2 (en) * | 2005-08-22 | 2007-10-02 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Compressor with vapor injection system |
| US8037710B2 (en) * | 2005-08-22 | 2011-10-18 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Compressor with vapor injection system |
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