JP2654313B2 - ６段圧延機 - Google Patents
６段圧延機Info
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- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/14—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls
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- B21B13/142—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls by axially shifting the rolls, e.g. rolls with tapered ends or with a curved contour for continuously-variable crown CVC
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- B21B27/02—Shape or construction of rolls
- B21B27/021—Rolls for sheets or strips
- B21B2027/022—Rolls having tapered ends
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- B21B27/10—Lubricating, cooling or heating rolls externally
- B21B2027/103—Lubricating, cooling or heating rolls externally cooling externally
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- B21B2269/02—Roll bending; vertical bending of rolls
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- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2269/00—Roll bending or shifting
- B21B2269/02—Roll bending; vertical bending of rolls
- B21B2269/06—Intermediate roll bending
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、熱間圧延機、中でも
粗圧延機で圧延されたシートバーを製品厚まで圧延する
熱間仕上圧延機、または該熱間仕上圧延で得られたコイ
ルを圧延する冷間圧延機に用いる６段圧延機に関し、特
に板の板幅中央部とエッジ近傍部分との板厚差として定
義される板クウランを高精度に制御し、さらには板エッ
ジ部での厚みが極端に薄くなるエッジドロップの低減を
も実現するためのものである。
粗圧延機で圧延されたシートバーを製品厚まで圧延する
熱間仕上圧延機、または該熱間仕上圧延で得られたコイ
ルを圧延する冷間圧延機に用いる６段圧延機に関し、特
に板の板幅中央部とエッジ近傍部分との板厚差として定
義される板クウランを高精度に制御し、さらには板エッ
ジ部での厚みが極端に薄くなるエッジドロップの低減を
も実現するためのものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、熱間仕上圧延機にて熱延鋼板を
製造する場合には、圧延荷重によってロールが撓むこと
により、板幅中央部の板厚よりもエッジ部の板厚が薄く
なって、そこに板クラウンが発生する。この板クラウン
は、これらが大きくなると、次工程の冷間圧延におい
て、適切な板プロフィルをもたらすことが困難になると
ともに、形状不良が発生し易くなって、歩留りの低下を
余儀なくされることから、特に熱間仕上圧延機では、板
クラウンをできるだけ小さくすることが必要になる。
製造する場合には、圧延荷重によってロールが撓むこと
により、板幅中央部の板厚よりもエッジ部の板厚が薄く
なって、そこに板クラウンが発生する。この板クラウン
は、これらが大きくなると、次工程の冷間圧延におい
て、適切な板プロフィルをもたらすことが困難になると
ともに、形状不良が発生し易くなって、歩留りの低下を
余儀なくされることから、特に熱間仕上圧延機では、板
クラウンをできるだけ小さくすることが必要になる。
【０００３】一方、冷間圧延は常温で行うことから、熱
間圧延に比べて板の変形抵抗が大きく圧延荷重も大きく
なるため、特に板のエッジ部での厚みが極端に薄くな
る、エッジドロップが発生し易い。従って、冷間圧延に
用いる圧延機には、エッジドロップの発生を回避し得る
機能も必要となる。
間圧延に比べて板の変形抵抗が大きく圧延荷重も大きく
なるため、特に板のエッジ部での厚みが極端に薄くな
る、エッジドロップが発生し易い。従って、冷間圧延に
用いる圧延機には、エッジドロップの発生を回避し得る
機能も必要となる。
【０００４】板の形状制御を目指した技術として、例え
ば板クラウンを小さくすることを目的として、特公昭６
２−１０７２２号公報には、バックアップロールとワー
クロールとの間に、ロールの全長で均一の径をそなえ
る、いわゆる平ロールからなる中間ロールを配設し、両
中間ロールを、それらの軸線方向に、相互に逆向きにシ
フト可能ならしめた６段圧延機を後段スタンドに設置す
ることによって、クラウン制御能を高めた圧延機列が開
示されている。また、特開昭５７−９１８０７号公報に
は、ワークロール、中間ロールもしくはバックアップロ
ールのいずれかにＳ字状のクラウンを付与し、そのＳ字
状クラウンを有するロールを軸線方向にシフトさせるこ
とによってクラウン制御能を高めた圧延機が、提案され
ている。
ば板クラウンを小さくすることを目的として、特公昭６
２−１０７２２号公報には、バックアップロールとワー
クロールとの間に、ロールの全長で均一の径をそなえ
る、いわゆる平ロールからなる中間ロールを配設し、両
中間ロールを、それらの軸線方向に、相互に逆向きにシ
フト可能ならしめた６段圧延機を後段スタンドに設置す
ることによって、クラウン制御能を高めた圧延機列が開
示されている。また、特開昭５７−９１８０７号公報に
は、ワークロール、中間ロールもしくはバックアップロ
ールのいずれかにＳ字状のクラウンを付与し、そのＳ字
状クラウンを有するロールを軸線方向にシフトさせるこ
とによってクラウン制御能を高めた圧延機が、提案され
ている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特公昭
６２−１０７２２号公報に開示された技術にあっては、
中間ロールの長さを、バックアップロールおよびワーク
ロールの各長さと同程度のものとしていることから、板
クラウンを小ならしめるべく中間ロールをシフトさせた
場合は、その中間ロールと、バックアップロールおよび
ワークロールとの接触長さが短かくなって、圧延機の縦
剛性が低下するため、シートバーの温度偏差その他によ
って圧延荷重が変化すると、ワークロールのロールギャ
ップが大きく変化し、所定の板厚精度をもたらし得ない
問題があり、また、シートバーの曲がりなどによって、
板幅中心が圧延機の中心から外れると、圧延機の左右の
剛性差に起因する蛇行が発生し、絞り込みから圧延不能
に陥ったりする問題があった。
６２−１０７２２号公報に開示された技術にあっては、
中間ロールの長さを、バックアップロールおよびワーク
ロールの各長さと同程度のものとしていることから、板
クラウンを小ならしめるべく中間ロールをシフトさせた
場合は、その中間ロールと、バックアップロールおよび
ワークロールとの接触長さが短かくなって、圧延機の縦
剛性が低下するため、シートバーの温度偏差その他によ
って圧延荷重が変化すると、ワークロールのロールギャ
ップが大きく変化し、所定の板厚精度をもたらし得ない
問題があり、また、シートバーの曲がりなどによって、
板幅中心が圧延機の中心から外れると、圧延機の左右の
剛性差に起因する蛇行が発生し、絞り込みから圧延不能
に陥ったりする問題があった。
【０００６】加えて中間ロールをシフトした場合におい
て、他のロールとの接触長さが短かいため、ロール間線
圧の増加に起因してスポーリングが発生し、またロール
の寿命が早期に低下するという別の問題もあった。な
お、上記の問題は中間ロールのシフト量を少なくするこ
とで回避できるが、当然圧延機のクラウン制御能が極め
て狭い範囲に制限されることになる。
て、他のロールとの接触長さが短かいため、ロール間線
圧の増加に起因してスポーリングが発生し、またロール
の寿命が早期に低下するという別の問題もあった。な
お、上記の問題は中間ロールのシフト量を少なくするこ
とで回避できるが、当然圧延機のクラウン制御能が極め
て狭い範囲に制限されることになる。
【０００７】次に、特開昭５７−９１８０７号公報に開
示された後者の従来技術にあっては、例えばＳ字状のク
ラウンを付与したワークロールのシフトによってプロフ
ィル制御を行う場合は、ワークロールの摩耗が原因とな
ってクラウン制御が不能となる問題があった。
示された後者の従来技術にあっては、例えばＳ字状のク
ラウンを付与したワークロールのシフトによってプロフ
ィル制御を行う場合は、ワークロールの摩耗が原因とな
ってクラウン制御が不能となる問題があった。
【０００８】また、中間ロールまたはバックアップロー
ルに湾曲状のロールクラウンを付与して板プロフィルを
制御する場合に、大きなクラウン制御量を得るには、ロ
ールクラウンを大きくすることが必要になるが、比較的
板幅の狭く圧延荷重の小さいシートバーの圧延におい
て、中間ロールとバックアップロール間またはワークロ
ールとバックアップロール間に非接触部が生じて圧延機
の縦剛性が低下し、板厚精度も低下してしまう。さら
に、非接触部の発生は、圧延機のロール軸方向での剛性
差をまねき、板の蛇行や絞りを発生させて圧延不能に陥
ることもある。
ルに湾曲状のロールクラウンを付与して板プロフィルを
制御する場合に、大きなクラウン制御量を得るには、ロ
ールクラウンを大きくすることが必要になるが、比較的
板幅の狭く圧延荷重の小さいシートバーの圧延におい
て、中間ロールとバックアップロール間またはワークロ
ールとバックアップロール間に非接触部が生じて圧延機
の縦剛性が低下し、板厚精度も低下してしまう。さら
に、非接触部の発生は、圧延機のロール軸方向での剛性
差をまねき、板の蛇行や絞りを発生させて圧延不能に陥
ることもある。
【０００９】一方、エッジドロップの低減に関して、特
開昭５５−７７９０３号公報には、端部を先細りとした
ワークロールのシフト量を制御することが記載されてい
るが、エッジドロップの低減はみとめられるものの、板
幅全体にわたるプロフィル制御は不可能である。
開昭５５−７７９０３号公報には、端部を先細りとした
ワークロールのシフト量を制御することが記載されてい
るが、エッジドロップの低減はみとめられるものの、板
幅全体にわたるプロフィル制御は不可能である。
【００１０】この発明は、従来技術のかかる問題をこと
ごとく解決するものであり、板クラウンの制御およびエ
ッジドロップの低減を可能とし、特に中間ロールを大き
くシフトさせることに起因する、圧延機の剛性低下およ
び圧延材の蛇行を防止し、またロールの長寿命化をも達
成する、６段圧延機を提供するものである。
ごとく解決するものであり、板クラウンの制御およびエ
ッジドロップの低減を可能とし、特に中間ロールを大き
くシフトさせることに起因する、圧延機の剛性低下およ
び圧延材の蛇行を防止し、またロールの長寿命化をも達
成する、６段圧延機を提供するものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】この発明は、上、下各一
対のワークロール、中間ロールおよびバックアップロー
ルをそなえ、それぞれの中間ロールおよびワークロール
のうち少なくとも中間ロールは軸方向のシフトを可能と
した、６段圧延機であって、各中間ロールは、最大およ
び最小シフト位置においても、そのバレル長内にバック
アップロールの両バレル端が収まるよう、バックアップ
ロールのバレル長よりも1.2 倍以上長いバレル長を有
し、しかも該中間ロール対は上下で点対称となるロール
クラウンをそなえてなる、６段圧延機である。
対のワークロール、中間ロールおよびバックアップロー
ルをそなえ、それぞれの中間ロールおよびワークロール
のうち少なくとも中間ロールは軸方向のシフトを可能と
した、６段圧延機であって、各中間ロールは、最大およ
び最小シフト位置においても、そのバレル長内にバック
アップロールの両バレル端が収まるよう、バックアップ
ロールのバレル長よりも1.2 倍以上長いバレル長を有
し、しかも該中間ロール対は上下で点対称となるロール
クラウンをそなえてなる、６段圧延機である。
【００１２】ここで、中間ロールのバレル長は、バック
アップロールのバレル長の2.5 倍以下とすることが、実
施に当たり有利である。
アップロールのバレル長の2.5 倍以下とすることが、実
施に当たり有利である。
【００１３】また、中間ロールのロールクラウンは、Ｓ
字状、バレルの片端へ向かって漸次小径となる片先細り
状、およびバレルの両端へ向かって漸次小径となる両先
細り状のうちから選ばれるいずれか１種が、有利に適合
する。ここに、Ｓ字状のロールクラウンとは、３次以上
の高次の関数曲線から１ピッチ分を取出したもの、正弦
関数曲線から１ピッチ分を取出したもの、又はそれらの
曲線に近似する曲線のいずれかからなるロールクラウン
を指すものとする。
字状、バレルの片端へ向かって漸次小径となる片先細り
状、およびバレルの両端へ向かって漸次小径となる両先
細り状のうちから選ばれるいずれか１種が、有利に適合
する。ここに、Ｓ字状のロールクラウンとは、３次以上
の高次の関数曲線から１ピッチ分を取出したもの、正弦
関数曲線から１ピッチ分を取出したもの、又はそれらの
曲線に近似する曲線のいずれかからなるロールクラウン
を指すものとする。
【００１４】さらに、ワークロールには、バレルの片端
へ向かって漸次小径となる片先細り状、またはバレルの
両端へ向かって漸次小径となる両先細り状のロールクラ
ウンを付与し、該ワークロールと、上記のいずれかのロ
ールクラウンを付与した中間ロールとを適宜組み合わせ
て、６段圧延機を構成することができる。
へ向かって漸次小径となる片先細り状、またはバレルの
両端へ向かって漸次小径となる両先細り状のロールクラ
ウンを付与し、該ワークロールと、上記のいずれかのロ
ールクラウンを付与した中間ロールとを適宜組み合わせ
て、６段圧延機を構成することができる。
【００１５】
【作用】この発明の６段圧延機は、中間ロールにロール
クラウンを付与することによって、各ロール間、とりわ
け中間ロール端部とワークロール端部との間に作用する
荷重が低減されるため、クラウン制御能を向上させるこ
とができる。特に、Ｓ字状のロールクラウンによると、
板の側端部分に作用する圧延荷重を有効に低減し、この
ことは、それぞれの中間ロールを、相互に逆方向へ点対
称にシフトさせた場合に一層顕著なものとなり、クラウ
ン制御能の大きな向上が望める。
クラウンを付与することによって、各ロール間、とりわ
け中間ロール端部とワークロール端部との間に作用する
荷重が低減されるため、クラウン制御能を向上させるこ
とができる。特に、Ｓ字状のロールクラウンによると、
板の側端部分に作用する圧延荷重を有効に低減し、この
ことは、それぞれの中間ロールを、相互に逆方向へ点対
称にシフトさせた場合に一層顕著なものとなり、クラウ
ン制御能の大きな向上が望める。
【００１６】さて、この圧延機では、中間ロールにバッ
クアップロールのバレル長よりも長いバレル長、具体的
にはバックアップロールの1.2 倍以上のバレル長を付与
しているため、中間ロールのシフト量を大きくしても、
バックアップロールの全長にわたって常にかつ確実に中
間ロールが接触することから、プロフィル制御に起因す
る、圧延機の剛性の低下を極めて有効に防止することが
でき、従って圧延板の幅の変動に影響を受けることな
く、板厚精度を十分に高めることができ、併せて圧延板
に曲がりが存在しても、それを全幅にわたってほぼ均等
に圧下することをもって、蛇行の発生を有効に低減する
ことができる。
クアップロールのバレル長よりも長いバレル長、具体的
にはバックアップロールの1.2 倍以上のバレル長を付与
しているため、中間ロールのシフト量を大きくしても、
バックアップロールの全長にわたって常にかつ確実に中
間ロールが接触することから、プロフィル制御に起因す
る、圧延機の剛性の低下を極めて有効に防止することが
でき、従って圧延板の幅の変動に影響を受けることな
く、板厚精度を十分に高めることができ、併せて圧延板
に曲がりが存在しても、それを全幅にわたってほぼ均等
に圧下することをもって、蛇行の発生を有効に低減する
ことができる。
【００１７】なお、中間ロールのバレル長がバックアッ
プロールのバレル長と同等程度であると、必要なクラウ
ン制御量を得るためには、ロールクラウンを付与した中
間ロールの最大および最小直径差を大きくする必要があ
る。すると、ロール間線圧が増大するところから、スポ
ーリングの発生やロール寿命の低下をまねく可能性があ
る。さらに、圧延板の幅が比較的に狭くて圧延荷重が小
さい場合は、中間ロールとバックアップロールまたはワ
ークロールのバレル内との間に非接触領域が発生し、よ
って縦剛性が低下し所定の板厚精度が得られない問題も
生じかねない。そこで、これらの杞憂を拭払するため
に、中間ロールのバレル長をバックアップロールのバレ
ル長の1.2 倍以上の長さとする。
プロールのバレル長と同等程度であると、必要なクラウ
ン制御量を得るためには、ロールクラウンを付与した中
間ロールの最大および最小直径差を大きくする必要があ
る。すると、ロール間線圧が増大するところから、スポ
ーリングの発生やロール寿命の低下をまねく可能性があ
る。さらに、圧延板の幅が比較的に狭くて圧延荷重が小
さい場合は、中間ロールとバックアップロールまたはワ
ークロールのバレル内との間に非接触領域が発生し、よ
って縦剛性が低下し所定の板厚精度が得られない問題も
生じかねない。そこで、これらの杞憂を拭払するため
に、中間ロールのバレル長をバックアップロールのバレ
ル長の1.2 倍以上の長さとする。
【００１８】また、ワークロールのバレル長を、中間ロ
ールのバレル長よりも長く、好ましくはバックアップロ
ールの1.4 倍以上とすることによって、中間ロールのシ
フト量にかかわらず、ワークロールはその全長にわたっ
て常にかつ確実に中間ロールと接触することから、圧延
機の剛性をさらに高めることができ、特に蛇行の低減を
助成し得る。しかも、各ロール間の接触域が広くて、ロ
ール間の線圧上昇を抑えることができるため、ロールの
長寿命化にも効果的である。
ールのバレル長よりも長く、好ましくはバックアップロ
ールの1.4 倍以上とすることによって、中間ロールのシ
フト量にかかわらず、ワークロールはその全長にわたっ
て常にかつ確実に中間ロールと接触することから、圧延
機の剛性をさらに高めることができ、特に蛇行の低減を
助成し得る。しかも、各ロール間の接触域が広くて、ロ
ール間の線圧上昇を抑えることができるため、ロールの
長寿命化にも効果的である。
【００１９】
【実施例】以下にこの発明を図示例に基づいて説明す
る。 ［実施例１］図１に、この発明に従う６段圧延機につい
て示す。ここでは、ハウジング１に、それぞれが上、下
で対をなすワークロール２、中間ロール３およびバック
アップロール４をそれぞれ配設し、両ワークロール２
は、それぞれのシフト装置５によって、各軸線方向へ相
互に逆向きのシフトを可能とするとともに、両中間ロー
ル３は、他のそれぞれのシフト装置６によって、これも
また各軸線方向へ相互に逆向きのシフトを可能としてな
る。
る。 ［実施例１］図１に、この発明に従う６段圧延機につい
て示す。ここでは、ハウジング１に、それぞれが上、下
で対をなすワークロール２、中間ロール３およびバック
アップロール４をそれぞれ配設し、両ワークロール２
は、それぞれのシフト装置５によって、各軸線方向へ相
互に逆向きのシフトを可能とするとともに、両中間ロー
ル３は、他のそれぞれのシフト装置６によって、これも
また各軸線方向へ相互に逆向きのシフトを可能としてな
る。
【００２０】バックアップロール４は、バレル径が全長
にわたって均一な、いわゆる平ロールで構成する一方、
中間ロール３はバックアップロール４のバレル長よりも
長いバレル長を有するとともに、図２に示すような、Ｓ
字状のロールクラウンを付与してなる。
にわたって均一な、いわゆる平ロールで構成する一方、
中間ロール３はバックアップロール４のバレル長よりも
長いバレル長を有するとともに、図２に示すような、Ｓ
字状のロールクラウンを付与してなる。
【００２１】ここで、Ｓ字状ロールクラウンの形成曲線
としては、前述したように、３次以上の高次の関数曲線
から１ピッチ分を取出したもの、正弦関数曲線から１ピ
ッチ分を取出したものまたは、それらの曲線に近似する
曲線のいずれかを選択することができる。なお、中間ロ
ールに付与するＳ字状ロールクラウンは、ロールの最大
および最小直径差を１mm以下とすることが好ましい。
としては、前述したように、３次以上の高次の関数曲線
から１ピッチ分を取出したもの、正弦関数曲線から１ピ
ッチ分を取出したものまたは、それらの曲線に近似する
曲線のいずれかを選択することができる。なお、中間ロ
ールに付与するＳ字状ロールクラウンは、ロールの最大
および最小直径差を１mm以下とすることが好ましい。
【００２２】かかるロールクラウンを有するそれぞれの
中間ロール３は、図１に示すように、相互に逆向きに配
置された状態で、シフト装置６の作用に基づき、図３
(a) および(b) にそれぞれ示す、最小シフト位置および
最大シフト位置との間で互いに逆方向へシフトされる。
そして、図３(a) に示す最小シフト位置においては、中
間ロール３の一方のバレル端３ａが、バックアップロー
ル４の一方のバレル端４ａに丁度整列する一方、図３
(b) に示す最大シフト位置にては、中間ロール３の他方
のバレル端３ｂが、バックアップロール４の他方のバレ
ル端４ｂに丁度整列する。
中間ロール３は、図１に示すように、相互に逆向きに配
置された状態で、シフト装置６の作用に基づき、図３
(a) および(b) にそれぞれ示す、最小シフト位置および
最大シフト位置との間で互いに逆方向へシフトされる。
そして、図３(a) に示す最小シフト位置においては、中
間ロール３の一方のバレル端３ａが、バックアップロー
ル４の一方のバレル端４ａに丁度整列する一方、図３
(b) に示す最大シフト位置にては、中間ロール３の他方
のバレル端３ｂが、バックアップロール４の他方のバレ
ル端４ｂに丁度整列する。
【００２３】またワークロール２は、図１および図３に
示すところから明らかなように、バックアップロール４
と同程度の長さのバレル長を有する均一径の平ロールで
ある。
示すところから明らかなように、バックアップロール４
と同程度の長さのバレル長を有する均一径の平ロールで
ある。
【００２４】それぞれのロール２，３および４を以上の
ように構成したところにおいて、図１では、各ワークロ
ール２を、スピンドル７およびピニオンスタンド８を順
次に介して、モータ９に取付けた減速機１０に連結す
る。ここで、ピニオンスタンド８およびスピンドル７を
介してワークロール２に連結したシフト装置５による、
ワークロール２のシフト位置は、例えばマグネスケール
を用いた位置検出装置１１により、また中間ロール３に
連結したシフト装置６による、中間ロール３のシフト位
置は、これも例えばマグネスケールを用いた他の位置検
出装置１２により、それぞれ検出する。なお図中１３は
製品となる圧延板、１４はワークロールベンダー、１５
は中間ロールベンダーおよび１６はロードセルをそれぞ
れ示す。
ように構成したところにおいて、図１では、各ワークロ
ール２を、スピンドル７およびピニオンスタンド８を順
次に介して、モータ９に取付けた減速機１０に連結す
る。ここで、ピニオンスタンド８およびスピンドル７を
介してワークロール２に連結したシフト装置５による、
ワークロール２のシフト位置は、例えばマグネスケール
を用いた位置検出装置１１により、また中間ロール３に
連結したシフト装置６による、中間ロール３のシフト位
置は、これも例えばマグネスケールを用いた他の位置検
出装置１２により、それぞれ検出する。なお図中１３は
製品となる圧延板、１４はワークロールベンダー、１５
は中間ロールベンダーおよび１６はロードセルをそれぞ
れ示す。
【００２５】図４は、以上のような圧延機の制御系統図
である。すなわち図中２１は演算装置を示し、この演算
装置２１には１サイクルの圧延条件、例えばワークロー
ル２の先細り部分の形状および寸法、中間ロール３のク
ラウン形状および寸法、板幅、各スタンドの圧下率、仕
上板厚、目標板クラウン、目標板形状などが予め入力さ
れており、演算装置２１は、これらの情報と、ワークロ
ール２のサイクリックなシフト量とに基づき、目標とす
る板クラウンおよび板形状をもたらすべく、中間ロール
３のシフト量および、各ロールベンダー１４，１５のベ
ンディング力の設定値を計算する。
である。すなわち図中２１は演算装置を示し、この演算
装置２１には１サイクルの圧延条件、例えばワークロー
ル２の先細り部分の形状および寸法、中間ロール３のク
ラウン形状および寸法、板幅、各スタンドの圧下率、仕
上板厚、目標板クラウン、目標板形状などが予め入力さ
れており、演算装置２１は、これらの情報と、ワークロ
ール２のサイクリックなシフト量とに基づき、目標とす
る板クラウンおよび板形状をもたらすべく、中間ロール
３のシフト量および、各ロールベンダー１４，１５のベ
ンディング力の設定値を計算する。
【００２６】そしてこの計算結果に基づき、シフト制御
装置２２およびベンダー制御装置２３のそれぞれが、シ
フト装置６およびロールベンダー１４，１５の作動を制
御して、中間ロール３のシフト量およびロールベンディ
ング力のそれぞれを設定値とし、かかる状態にて圧延の
開始を待機する。
装置２２およびベンダー制御装置２３のそれぞれが、シ
フト装置６およびロールベンダー１４，１５の作動を制
御して、中間ロール３のシフト量およびロールベンディ
ング力のそれぞれを設定値とし、かかる状態にて圧延の
開始を待機する。
【００２７】次に、圧延中においては、板形状検出機２
４および板クラウン検出機２５から演算装置２１へのフ
ィードバック信号に基づき、その演算装置２１は、目標
板形状および目標板クラウンを高い精度をもって実現す
べく、中間ロール３のシフト量、およびそれぞれのロー
ルのベンディング力の修正値を算出し、そして、シフト
制御装置２２およびベンダー制御装置２３は、その修正
値に基づいて、中間ロール３のシフト量およびロールベ
ンダー１４，１５のベンディング力の調整を行う。
４および板クラウン検出機２５から演算装置２１へのフ
ィードバック信号に基づき、その演算装置２１は、目標
板形状および目標板クラウンを高い精度をもって実現す
べく、中間ロール３のシフト量、およびそれぞれのロー
ルのベンディング力の修正値を算出し、そして、シフト
制御装置２２およびベンダー制御装置２３は、その修正
値に基づいて、中間ロール３のシフト量およびロールベ
ンダー１４，１５のベンディング力の調整を行う。
【００２８】このような圧延機による圧延に際しては、
特に中間ロール３のロールクラウンの作用下で、シート
バーの側端部がワークロールから受ける圧延荷重を極め
て有効に低減することができるため、ロールベンダー１
４，１５の作用とも併せて、板クラウンを高い精度で制
御することができ、その制御範囲は中間ロール３をシフ
トすることによって十分広範なものにし得る。
特に中間ロール３のロールクラウンの作用下で、シート
バーの側端部がワークロールから受ける圧延荷重を極め
て有効に低減することができるため、ロールベンダー１
４，１５の作用とも併せて、板クラウンを高い精度で制
御することができ、その制御範囲は中間ロール３をシフ
トすることによって十分広範なものにし得る。
【００２９】ちなみに、中間ロール３にロールクラウン
を付与する要領について、先に図２に示した３次式に従
うロールクラウンの付与を例に説明する。すなわち図２
(a) に示した中間ロール３の下側ロールプロフィルは同
図(b) に示す曲線に従うもので、この曲線は下記の式
(1) で表すことができる。
を付与する要領について、先に図２に示した３次式に従
うロールクラウンの付与を例に説明する。すなわち図２
(a) に示した中間ロール３の下側ロールプロフィルは同
図(b) に示す曲線に従うもので、この曲線は下記の式
(1) で表すことができる。
【数１】 ここで、ｙ：ロールクラウン母線曲線、ａ：３次係数、
ｂ：１次係数、ｘ：バレル中心座標、Ｌ：中間ロールバ
レル長の１／２、δ：中間ロールシフト量（但しｘ＝Ｌ
B を起点とする）、OF：軸方向オフセット量である。
ｂ：１次係数、ｘ：バレル中心座標、Ｌ：中間ロールバ
レル長の１／２、δ：中間ロールシフト量（但しｘ＝Ｌ
B を起点とする）、OF：軸方向オフセット量である。
【００３０】一方、中間ロール３の上側ロールプロフィ
ルは下側と点対称となるため、次式(2) となる。
ルは下側と点対称となるため、次式(2) となる。
【数２】
【００３１】上記式(1) および(2) から、上下中間ロー
ル間のギャップ差Δｙは、
ル間のギャップ差Δｙは、
【数３】
【００３２】そして、上下中間ロールで形成される合成
ロールクラウンCRは、ミル中心を零（０）として、次式
(4) で表すことができる。
ロールクラウンCRは、ミル中心を零（０）として、次式
(4) で表すことができる。
【数４】
【００３３】また、最大の合成ロールクラウンを与える
シフト量δmax は、
シフト量δmax は、
【数５】 ここで、ＬB ：バックアップロールバレル長の１／２で
あり、最小シフト量δmin ｛＝−（Ｌ−ＬB ）｝で上下
中間ロールの合成クラウンを零とするためには、オフセ
ット量OFを
あり、最小シフト量δmin ｛＝−（Ｌ−ＬB ）｝で上下
中間ロールの合成クラウンを零とするためには、オフセ
ット量OFを
【数６】 とする必要がある。
【００３４】なお通常の熱間圧延であれば、上下中間ロ
ールの合成クラウンが零のときを最小のクラウン量とす
ればよいが、最小の合成クラウンを零より大きくまたは
小さくする必要がある場合は、中間ロールのシフト量が
零の位置（ｘ＝Ｌ）を起点としたときのオフセット量OF
を
ールの合成クラウンが零のときを最小のクラウン量とす
ればよいが、最小の合成クラウンを零より大きくまたは
小さくする必要がある場合は、中間ロールのシフト量が
零の位置（ｘ＝Ｌ）を起点としたときのオフセット量OF
を
【数７】 ここでＣは定数とすればよい。
【００３５】また、合成ロールクラウンを変化させず
に、中間ロールの最大および最小直径差を小さくするに
は、上記式(4) に式(5) および(6) を代入した次式
に、中間ロールの最大および最小直径差を小さくするに
は、上記式(4) に式(5) および(6) を代入した次式
【数８】 から、３次係数ａを最小に、従って（Ｌ−ＬB ）／Ｌ3
を最大にするのが有効である。そして（Ｌ−ＬB ）／Ｌ
3 を最大とするには、
を最大にするのが有効である。そして（Ｌ−ＬB ）／Ｌ
3 を最大とするには、
【００３６】
【数９】 とする必要がある。従って中間ロールのバレル長をバッ
クアップロールのバレル長の1.5 倍とすることによっ
て、中間ロールの最大および最小直径差を小さく、すな
わち中間ロールにＳ字状のロールクラウンを形成する際
の研削量を少なくでき、中間ロールの長寿命化に寄与す
るロール研削が実現される。
クアップロールのバレル長の1.5 倍とすることによっ
て、中間ロールの最大および最小直径差を小さく、すな
わち中間ロールにＳ字状のロールクラウンを形成する際
の研削量を少なくでき、中間ロールの長寿命化に寄与す
るロール研削が実現される。
【００３７】ここに、Ｌ＝1.5 ＬB に従うバレル長を有
する中間ロールを用いた場合のロール間線圧分布および
板クラウンを、Ｌ＝1.1 ＬB の中間ロールを用いた場合
と比較して、図５に示す。同図に示すように、バレル長
が1.5 ＬB （実線）ではワークロールが中間ロールに沿
って撓むため、バレル長が1.1 ＬB （一点破線）と比べ
て、板クラウンは小さくなっている。また最大線圧を表
１に示すように、最大線圧はバレル長が1.5 ＬB の場合
がより小さいことは明らかであり、ロール寿命の向上に
寄与し得ることがわかる。
する中間ロールを用いた場合のロール間線圧分布および
板クラウンを、Ｌ＝1.1 ＬB の中間ロールを用いた場合
と比較して、図５に示す。同図に示すように、バレル長
が1.5 ＬB （実線）ではワークロールが中間ロールに沿
って撓むため、バレル長が1.1 ＬB （一点破線）と比べ
て、板クラウンは小さくなっている。また最大線圧を表
１に示すように、最大線圧はバレル長が1.5 ＬB の場合
がより小さいことは明らかであり、ロール寿命の向上に
寄与し得ることがわかる。
【００３８】
【表１】
【００３９】（実験例）次に、中間ロールの特にバレル
長に関する実験結果について、説明する。すなわち、ワ
ークロールのバレル長：2300mmおよび直径：680 mm、バ
ックアップロールのバレル長：2300mmおよび直径：1330
mmとし、上記した式(8) の３次係数ａが0.833 である中
間ロールのバレル長を種々に変化させ、それぞれ板幅：
1500mmでスタンド入側の板厚：5.2 mmを4.16mmの厚みと
する圧延を実施し、各種の調査を行った。
長に関する実験結果について、説明する。すなわち、ワ
ークロールのバレル長：2300mmおよび直径：680 mm、バ
ックアップロールのバレル長：2300mmおよび直径：1330
mmとし、上記した式(8) の３次係数ａが0.833 である中
間ロールのバレル長を種々に変化させ、それぞれ板幅：
1500mmでスタンド入側の板厚：5.2 mmを4.16mmの厚みと
する圧延を実施し、各種の調査を行った。
【００４０】まず図６に、中間ロールおよびバックアッ
プロールのバレル長の比（Ｌ／ＬB）と中間ロールおよ
びバックアップロール間の最大線圧との関係を示すよう
に、比（Ｌ／ＬB ）が1.2 倍以上になると線圧が緩やか
に低下するところから、中間ロールのバレル長をバック
アップロールのバレル長よりも長く、好ましくは1.2倍
以上にすると有利であることがわかる。
プロールのバレル長の比（Ｌ／ＬB）と中間ロールおよ
びバックアップロール間の最大線圧との関係を示すよう
に、比（Ｌ／ＬB ）が1.2 倍以上になると線圧が緩やか
に低下するところから、中間ロールのバレル長をバック
アップロールのバレル長よりも長く、好ましくは1.2倍
以上にすると有利であることがわかる。
【００４１】また図７に、同一の板クラウンを得る条件
における、バレル長の比に関する中間ロールおよびバッ
クアップロールの接触状態について示す。同図から、比
を1.2 倍以上にすると非接触域の発生を防止でき、板厚
精度の向上および蛇行、さらには絞りの抑制に有効であ
ることがわかる。
における、バレル長の比に関する中間ロールおよびバッ
クアップロールの接触状態について示す。同図から、比
を1.2 倍以上にすると非接触域の発生を防止でき、板厚
精度の向上および蛇行、さらには絞りの抑制に有効であ
ることがわかる。
【００４２】ところで、圧延機のハウジングに取付けら
れる中間ロールのシフト用ブロックと中間ロールのチョ
ックとの間に間隙（中間ロールの摺動による磨耗や機械
精度不良から発生する）があると、図８(a) に示すよう
に、中間ロール２に撓みが生じる。そこで、同図(b) に
示すように、チョック間での最大変位量ｔを水平撓み量
とし、上記間隙が３mmのときの、水平撓み量ｔと中間ロ
ールおよびバックアップロールのバレル長の比（Ｌ／Ｌ
B ）との関係について調べた結果を、図９に示す。
れる中間ロールのシフト用ブロックと中間ロールのチョ
ックとの間に間隙（中間ロールの摺動による磨耗や機械
精度不良から発生する）があると、図８(a) に示すよう
に、中間ロール２に撓みが生じる。そこで、同図(b) に
示すように、チョック間での最大変位量ｔを水平撓み量
とし、上記間隙が３mmのときの、水平撓み量ｔと中間ロ
ールおよびバックアップロールのバレル長の比（Ｌ／Ｌ
B ）との関係について調べた結果を、図９に示す。
【００４３】図９に示すように、水平撓み量ｔは、バレ
ル長比が大きくなるに従い大きくなっている。この水平
撓み量が大きくなると、上下ワークロールの間隙が変化
し、また上下の中間ロールで水平撓み量が異なると、上
下ワークロールの軸方向のロール間隙が変化するため、
板クラウンや板形状が圧延中に変化する、等の不利をま
ねく。従って、バレル長比を小さくするため中間ロール
長は短いことが好ましいが、水平撓み量が0.45mm程度ま
では板クラウンや板形状に与える影響が少ないため、通
常の圧延では問題とならない上、上記した間隙は３mm以
下に管理するのが通例であるところから、中間ロールの
バレル長がバックアップロールのバレル長の2.5 倍以下
であれば圧延可能であることがわかる。
ル長比が大きくなるに従い大きくなっている。この水平
撓み量が大きくなると、上下ワークロールの間隙が変化
し、また上下の中間ロールで水平撓み量が異なると、上
下ワークロールの軸方向のロール間隙が変化するため、
板クラウンや板形状が圧延中に変化する、等の不利をま
ねく。従って、バレル長比を小さくするため中間ロール
長は短いことが好ましいが、水平撓み量が0.45mm程度ま
では板クラウンや板形状に与える影響が少ないため、通
常の圧延では問題とならない上、上記した間隙は３mm以
下に管理するのが通例であるところから、中間ロールの
バレル長がバックアップロールのバレル長の2.5 倍以下
であれば圧延可能であることがわかる。
【００４４】（具体例）次に、この発明に係る圧延機を
用いた場合と、従来の圧延機を用いた場合との、圧延本
数に対する板クラウン分布などに関する比較試験につい
て説明する。発明圧延機 図１に示す構成の６段圧延機を、後段３スタンドに配置
した熱間仕上圧延機列において、幅が900 〜1600mmおよ
び厚みが40mmのシートバーを、仕上げ厚みが1.6 〜3.2
mmの薄物低炭素鋼板に圧延する処理を行った。この処理
の５コイル毎に、エッジから25mm位置での板クラウンを
測定した。なおここでは、ワークロールのバレル長さを
2300mm、中間ロールのバレル長さを3000mm、バックアッ
プロールのバレル長さを2300mmとしたところにおいて、
中間ロール最大径と最小径との径差を0.8 mmとするとと
もに、その中間ロールを０mmから700 mmの範囲でシフト
させた。
用いた場合と、従来の圧延機を用いた場合との、圧延本
数に対する板クラウン分布などに関する比較試験につい
て説明する。発明圧延機 図１に示す構成の６段圧延機を、後段３スタンドに配置
した熱間仕上圧延機列において、幅が900 〜1600mmおよ
び厚みが40mmのシートバーを、仕上げ厚みが1.6 〜3.2
mmの薄物低炭素鋼板に圧延する処理を行った。この処理
の５コイル毎に、エッジから25mm位置での板クラウンを
測定した。なおここでは、ワークロールのバレル長さを
2300mm、中間ロールのバレル長さを3000mm、バックアッ
プロールのバレル長さを2300mmとしたところにおいて、
中間ロール最大径と最小径との径差を0.8 mmとするとと
もに、その中間ロールを０mmから700 mmの範囲でシフト
させた。
【００４５】従来圧延機 最終スタンドを含む後段３スタンドに、ともに平ロール
からなり、バレル長さがいずれも2300mmのワークロー
ル、中間ロールおよびバックアップロールのそれぞれを
具える６段圧延機を配設したところにおいて、中間ロー
ルをシフトさせながら、発明圧延機による場合と同様の
熱間圧延を行うとともに、その場合と同様に板クラウン
の測定を行った。
からなり、バレル長さがいずれも2300mmのワークロー
ル、中間ロールおよびバックアップロールのそれぞれを
具える６段圧延機を配設したところにおいて、中間ロー
ルをシフトさせながら、発明圧延機による場合と同様の
熱間圧延を行うとともに、その場合と同様に板クラウン
の測定を行った。
【００４６】試験結果 これらの測定結果を、図10に示す。同図に示したところ
によれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目標ク
ラウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板圧延
を行い得ることが明白である。なお、板幅に関する圧延
スケジュールは、発明圧延機および従来圧延機ともに同
様とした。
によれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目標ク
ラウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板圧延
を行い得ることが明白である。なお、板幅に関する圧延
スケジュールは、発明圧延機および従来圧延機ともに同
様とした。
【００４７】また、上記の発明圧延機および従来圧延機
を用い、薄物サイクルで１０万トンの圧延を施した場合
の、絞り回数、板厚精度および板クラウン平均値は表２
に示す通りとなり、この表によれば、発明圧延機では、
板厚精度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よ
りもはるかにすぐれたものとなった。
を用い、薄物サイクルで１０万トンの圧延を施した場合
の、絞り回数、板厚精度および板クラウン平均値は表２
に示す通りとなり、この表によれば、発明圧延機では、
板厚精度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よ
りもはるかにすぐれたものとなった。
【００４８】
【表２】
【００４９】ここで、上記の圧延機による圧延を実施す
るに当たり、バックアップロールと中間ロールとの間お
よび／または中間ロールとワークロールとの間に、潤滑
油を供給することが、好ましい。すなわち、図11に示す
ように、バックアップロール４と中間ロール３との間お
よび中間ロール３とワークロール２との間に向けて、潤
滑油を供給する潤滑用ノズル２６を配置し、潤滑油タン
ク２７からポンプ２８によって潤滑油を汲み上げ、さら
にこの潤滑油を供給管２９を介して潤滑用ノズル２６に
導いてなる。さらに、中間ロール３およびワークロール
２に対しては、冷却水ポンプ３０から供給管３１にて導
いた冷却水を、冷却用ノズル３２から供給する。なお、
ここで用いる潤滑油としては、基油に極圧剤を含む高濃
度のエマルションが好ましく、特に潤滑油でロール冷却
を兼ねる場合は、低濃度のエマルションを用いてもよ
い。
るに当たり、バックアップロールと中間ロールとの間お
よび／または中間ロールとワークロールとの間に、潤滑
油を供給することが、好ましい。すなわち、図11に示す
ように、バックアップロール４と中間ロール３との間お
よび中間ロール３とワークロール２との間に向けて、潤
滑油を供給する潤滑用ノズル２６を配置し、潤滑油タン
ク２７からポンプ２８によって潤滑油を汲み上げ、さら
にこの潤滑油を供給管２９を介して潤滑用ノズル２６に
導いてなる。さらに、中間ロール３およびワークロール
２に対しては、冷却水ポンプ３０から供給管３１にて導
いた冷却水を、冷却用ノズル３２から供給する。なお、
ここで用いる潤滑油としては、基油に極圧剤を含む高濃
度のエマルションが好ましく、特に潤滑油でロール冷却
を兼ねる場合は、低濃度のエマルションを用いてもよ
い。
【００５０】また、図12に示すように、中間ロール３に
おける直径の大きい部分の近傍では、直径の小さい部分
の近傍よりも潤滑油供給量を多くするために、潤滑用ノ
ズル２６の設置間隔を狭くすることが、好ましい。な
お、潤滑油の供給量を増加させずに、ロール軸方向で潤
滑油の濃度を変化しても、同様の効果を期待できる。
おける直径の大きい部分の近傍では、直径の小さい部分
の近傍よりも潤滑油供給量を多くするために、潤滑用ノ
ズル２６の設置間隔を狭くすることが、好ましい。な
お、潤滑油の供給量を増加させずに、ロール軸方向で潤
滑油の濃度を変化しても、同様の効果を期待できる。
【００５１】ちなみに、図１に示した圧延機による、上
述の圧延において、潤滑油として10％のエマルションを
用いるとともに、冷却水として工業用水を用いて、図11
に従って圧延を行ったところ、ロールの焼き付きを発生
することなく、120 本をこえる圧延が達成できた。比較
として、工業用水による冷却のみを施す、同様の圧延を
行ったところ、100 本をこえた時点でワークロールと中
間ロールに焼き付きが生じて、板の表面性状が劣化し、
さらに120 本をこえた時点で、大きな焼き付きが発生し
て、圧延の継続が困難となった。
述の圧延において、潤滑油として10％のエマルションを
用いるとともに、冷却水として工業用水を用いて、図11
に従って圧延を行ったところ、ロールの焼き付きを発生
することなく、120 本をこえる圧延が達成できた。比較
として、工業用水による冷却のみを施す、同様の圧延を
行ったところ、100 本をこえた時点でワークロールと中
間ロールに焼き付きが生じて、板の表面性状が劣化し、
さらに120 本をこえた時点で、大きな焼き付きが発生し
て、圧延の継続が困難となった。
【００５２】上記した、中間ロールにロールクラウンを
付与した圧延機においては、ロールクラウンの大きさに
よって、ロール間の線圧分布が変化し、結果としてワー
クロールの軸心のたわみが変化して、板クラウンひいて
は形状の制御が可能となる。従って、圧延荷重の大小に
よってクラウン制御量が変化することはない。このた
め、ワークロールの直径が小さい場合は、軸心のたわみ
量の変化は大きくなって、中間ロールのシフトによるク
ラウン制御量も大きくなる。一方、ワークロールの直径
が大きい場合は、軸心のたわみ量の変化は小さくなっ
て、中間ロールのシフトによるクラウン制御量も小さく
なる。
付与した圧延機においては、ロールクラウンの大きさに
よって、ロール間の線圧分布が変化し、結果としてワー
クロールの軸心のたわみが変化して、板クラウンひいて
は形状の制御が可能となる。従って、圧延荷重の大小に
よってクラウン制御量が変化することはない。このた
め、ワークロールの直径が小さい場合は、軸心のたわみ
量の変化は大きくなって、中間ロールのシフトによるク
ラウン制御量も大きくなる。一方、ワークロールの直径
が大きい場合は、軸心のたわみ量の変化は小さくなっ
て、中間ロールのシフトによるクラウン制御量も小さく
なる。
【００５３】このワークロールの直径とクラウン制御量
とに関し、幅1500mmの圧延板について調べた結果を、図
13に示す。同図から、ワークロールの直径を小さく、好
ましくは700 mm以下とすると、クラウン制御量が大きく
なることがわかる。一方、ワークロールの直径が400 mm
未満になると、ワークロールの水平たわみが大きくなっ
て板形状が悪化し、またワークロールの駆動が難しくな
る上、ワークロールによるベンディング効果が小さくな
るため、400 mm以上の直径を確保することが、望まし
い。
とに関し、幅1500mmの圧延板について調べた結果を、図
13に示す。同図から、ワークロールの直径を小さく、好
ましくは700 mm以下とすると、クラウン制御量が大きく
なることがわかる。一方、ワークロールの直径が400 mm
未満になると、ワークロールの水平たわみが大きくなっ
て板形状が悪化し、またワークロールの駆動が難しくな
る上、ワークロールによるベンディング効果が小さくな
るため、400 mm以上の直径を確保することが、望まし
い。
【００５４】［実施例２］ 図14に、図１に示した６段圧延機と同様の構成におい
て、ワークロール２のバレル長を中間ロール３のバレル
長よりも長くすることによって、圧延機の縦剛性をさら
に向上してなる、圧延機を示す。すなわち、圧延機の縦
剛性は、圧延荷重が変化した際の、ワークロール間のギ
ャップ量によって決まる。このギャップ量に影響を与え
るのは、バックアップロールのたわみ、ハウジング等の
弾性変形およびロール間のへん平変形である。そして、
ワークロールのバレル長が長い場合は、ワークロールと
中間ロールとの接触域も長くなり、圧延荷重が変化して
も、ロール間の線圧は、接触域が短い場合に比して、小
さくなるため、当然圧延機の縦剛性は大きくなる。それ
故、圧延板が圧延機のセンターから外れて通る場合にお
いても、ワークロールのバレル長が長いと、ロール間の
線圧変化は小さく、圧延機のセンターの左右での変形量
差も小さくなり、板の蛇行や絞りの抑制に有効である。
なお、ワークロールのバレル長の好適範囲は、既に述べ
たように、バックアップロールのバレル長の1.4 倍以上
であり、一方上限は中間ロールと同様に2.5 倍である
が、この上、下限に規制する理由は、上記した中間ロー
ルの場合と、ほぼ同様である。
て、ワークロール２のバレル長を中間ロール３のバレル
長よりも長くすることによって、圧延機の縦剛性をさら
に向上してなる、圧延機を示す。すなわち、圧延機の縦
剛性は、圧延荷重が変化した際の、ワークロール間のギ
ャップ量によって決まる。このギャップ量に影響を与え
るのは、バックアップロールのたわみ、ハウジング等の
弾性変形およびロール間のへん平変形である。そして、
ワークロールのバレル長が長い場合は、ワークロールと
中間ロールとの接触域も長くなり、圧延荷重が変化して
も、ロール間の線圧は、接触域が短い場合に比して、小
さくなるため、当然圧延機の縦剛性は大きくなる。それ
故、圧延板が圧延機のセンターから外れて通る場合にお
いても、ワークロールのバレル長が長いと、ロール間の
線圧変化は小さく、圧延機のセンターの左右での変形量
差も小さくなり、板の蛇行や絞りの抑制に有効である。
なお、ワークロールのバレル長の好適範囲は、既に述べ
たように、バックアップロールのバレル長の1.4 倍以上
であり、一方上限は中間ロールと同様に2.5 倍である
が、この上、下限に規制する理由は、上記した中間ロー
ルの場合と、ほぼ同様である。
【００５５】この圧延機についても、これを用いた場合
と、従来の圧延機を用いた場合との、圧延本数に対する
板クラウン分布などに関する比較を行った。発明圧延機 図14に示す構成の６段圧延機を、熱間仕上圧延機列の後
段３スタンドに配置し、上記実施例１での処理と同様の
条件下で、圧延を行った。この処理の５コイル毎に、エ
ッジから25mm位置での板クラウンを測定した。ここで
は、ワークロールのバレル長を3400mm、中間ロールのバ
レル長を3000mm、バックアップロールのバレル長を2300
mmとしたところにおいて、中間ロール最大径と最小径と
の径差を0.8 mmとするとともに、その中間ロールを０mm
から700mmの範囲でシフトさせた。なお、比較とする従
来圧延機の仕様については、実施例１の場合と同様であ
る。
と、従来の圧延機を用いた場合との、圧延本数に対する
板クラウン分布などに関する比較を行った。発明圧延機 図14に示す構成の６段圧延機を、熱間仕上圧延機列の後
段３スタンドに配置し、上記実施例１での処理と同様の
条件下で、圧延を行った。この処理の５コイル毎に、エ
ッジから25mm位置での板クラウンを測定した。ここで
は、ワークロールのバレル長を3400mm、中間ロールのバ
レル長を3000mm、バックアップロールのバレル長を2300
mmとしたところにおいて、中間ロール最大径と最小径と
の径差を0.8 mmとするとともに、その中間ロールを０mm
から700mmの範囲でシフトさせた。なお、比較とする従
来圧延機の仕様については、実施例１の場合と同様であ
る。
【００５６】試験結果 板クラウンの測定結果を、図15に示す。同図に示したと
ころによれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目
標クラウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板
圧延を行い得ることが明白である。
ころによれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目
標クラウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板
圧延を行い得ることが明白である。
【００５７】また、上記の発明圧延機および従来圧延機
を用い、薄物サイクルで１０万トンの圧延を施した場合
の、絞り回数、板厚精度および板クラウン平均値は表３
に示す通りとなり、この表によれば、発明圧延機では、
板厚精度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よ
りもはるかにすぐれたものとなった。
を用い、薄物サイクルで１０万トンの圧延を施した場合
の、絞り回数、板厚精度および板クラウン平均値は表３
に示す通りとなり、この表によれば、発明圧延機では、
板厚精度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よ
りもはるかにすぐれたものとなった。
【００５８】
【表３】
【００５９】［実施例３］ 図１に示した構造に従う６段圧延機を、４スタンドから
なる冷間圧延機列の第１段スタンドに配置し、幅が900
〜1100mmおよび厚みが２〜３mmのコイルを、仕上げ厚み
が0.5 mmの薄物低炭素鋼板に圧延する処理を行った。こ
の処理を経た板における、エッジから100 mm位置での板
厚偏差を調査した。なおここでは、ワークロールのバレ
ル長を2000mm、中間ロールのバレル長を2700mm、バック
アップロールのバレル長さを2000mmとしたところにおい
て、中間ロール最大径と最小径との径差を0.8 mmとする
とともに、その中間ロールを０mmから700 mmの範囲でシ
フトさせた。
なる冷間圧延機列の第１段スタンドに配置し、幅が900
〜1100mmおよび厚みが２〜３mmのコイルを、仕上げ厚み
が0.5 mmの薄物低炭素鋼板に圧延する処理を行った。こ
の処理を経た板における、エッジから100 mm位置での板
厚偏差を調査した。なおここでは、ワークロールのバレ
ル長を2000mm、中間ロールのバレル長を2700mm、バック
アップロールのバレル長さを2000mmとしたところにおい
て、中間ロール最大径と最小径との径差を0.8 mmとする
とともに、その中間ロールを０mmから700 mmの範囲でシ
フトさせた。
【００６０】従来圧延機 第１スタンドに、ともに平ロールからなり、バレル長さ
がいずれも2000mmのワークロール、中間ロールおよびバ
ックアップロールのそれぞれを具える６段圧延機を配設
したところにおいて、中間ロールをシフトさせながら、
発明圧延機による場合と同様の冷間圧延を行うととも
に、その場合と同様に板厚偏差の測定を行った。
がいずれも2000mmのワークロール、中間ロールおよびバ
ックアップロールのそれぞれを具える６段圧延機を配設
したところにおいて、中間ロールをシフトさせながら、
発明圧延機による場合と同様の冷間圧延を行うととも
に、その場合と同様に板厚偏差の測定を行った。
【００６１】試験結果 板厚偏差の測定結果を、図16に示す。同図に示したとこ
ろによれば、この発明の圧延機を用いた場合に、エッジ
ドロップの発生が低減されていることが明白である。
ろによれば、この発明の圧延機を用いた場合に、エッジ
ドロップの発生が低減されていることが明白である。
【００６２】また、上記の発明圧延機および従来圧延機
を用いて、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞
り回数およびエッジドロップ量は、表４に示す通りとな
り、この表によれば、発明圧延機では、板厚精度、通板
性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもはるかにす
ぐれたものとなった。ただし、エッジドロップ量は、エ
ッジから100 mmと7.5 mm位置の板厚偏差で定義した。
を用いて、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞
り回数およびエッジドロップ量は、表４に示す通りとな
り、この表によれば、発明圧延機では、板厚精度、通板
性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもはるかにす
ぐれたものとなった。ただし、エッジドロップ量は、エ
ッジから100 mmと7.5 mm位置の板厚偏差で定義した。
【００６３】
【表４】
【００６４】ここに、この発明の圧延機を冷間圧延に適
用するに当たって、特にエッジドロップ制御を担う場合
にあっては、圧延板が冷間圧延の後段スタンドに移るに
つれて板幅方向の変形が小さくなるため、第１スタンド
に配置することが必須であり、順次に後段へ適用範囲を
拡げていくことが、好ましい。また、冷間圧延機のスタ
ンド間には張力が作用して、板の蛇行は制限されている
が、熱延板のキャンバーやウェッジが大きいと、これら
に起因した絞り込みが発生することがある。しかし、こ
の圧延機においては、中間ロールのバレル長を長くして
縦剛性を確保しているため、絞りの発生を回避すること
も可能である。
用するに当たって、特にエッジドロップ制御を担う場合
にあっては、圧延板が冷間圧延の後段スタンドに移るに
つれて板幅方向の変形が小さくなるため、第１スタンド
に配置することが必須であり、順次に後段へ適用範囲を
拡げていくことが、好ましい。また、冷間圧延機のスタ
ンド間には張力が作用して、板の蛇行は制限されている
が、熱延板のキャンバーやウェッジが大きいと、これら
に起因した絞り込みが発生することがある。しかし、こ
の圧延機においては、中間ロールのバレル長を長くして
縦剛性を確保しているため、絞りの発生を回避すること
も可能である。
【００６５】次いで、中間ロールに付与するロールクラ
ウンを片先細り状または両先細り状とした、６段圧延機
について説明する。 ［実施例４］ 図17に示す圧延機は、中間ロール３にバレルの片端へ向
かって漸次小径となる片先細り状のロールクラウンを付
与した例で、その他のロールは平ロールである。すなわ
ち、各中間ロール３は、相互に反対側のバレル端部分に
先細り部分３ａを有するとともに、その先細り部分３ａ
に隣接して連続し、ロール長の大部分を占める均一径部
分３ｂを有するロールにて構成する。
ウンを片先細り状または両先細り状とした、６段圧延機
について説明する。 ［実施例４］ 図17に示す圧延機は、中間ロール３にバレルの片端へ向
かって漸次小径となる片先細り状のロールクラウンを付
与した例で、その他のロールは平ロールである。すなわ
ち、各中間ロール３は、相互に反対側のバレル端部分に
先細り部分３ａを有するとともに、その先細り部分３ａ
に隣接して連続し、ロール長の大部分を占める均一径部
分３ｂを有するロールにて構成する。
【００６６】そして、このような中間ロール３の各々
は、それの最大シフト姿勢においてなお、バックアップ
ロール４に、それの全長にわたって接触し得る長さを有
し、また、中間ロール３の先細り部分３ａは、それのシ
フト量が零の状態下で、バックアップロール４のバレル
端を越えてロール端側へのびる延在領域を有する。
は、それの最大シフト姿勢においてなお、バックアップ
ロール４に、それの全長にわたって接触し得る長さを有
し、また、中間ロール３の先細り部分３ａは、それのシ
フト量が零の状態下で、バックアップロール４のバレル
端を越えてロール端側へのびる延在領域を有する。
【００６７】ここにおいて、先細り部分３ａは、圧延荷
重の作用時に、少なくともバックアップロール４、通常
は、たとえワークロール２がシフトされていても、その
ワークロール２およびバックアップロール４の両者に接
触して、それらのロール間の接触線圧を有効に低減すべ
く機能する。従って、その先細り部分３ａの、ワークロ
ール２およびバックアップロール４への接触位置を、中
間ロール３のシフトによって適宜に選択することによ
り、板クラウンを所要に応じて制御することができる。
重の作用時に、少なくともバックアップロール４、通常
は、たとえワークロール２がシフトされていても、その
ワークロール２およびバックアップロール４の両者に接
触して、それらのロール間の接触線圧を有効に低減すべ
く機能する。従って、その先細り部分３ａの、ワークロ
ール２およびバックアップロール４への接触位置を、中
間ロール３のシフトによって適宜に選択することによ
り、板クラウンを所要に応じて制御することができる。
【００６８】ところで、先細り部分３ａの、軸線を含む
断面内での輪郭形状は、所要の板クラウン、中間ロール
の最大シフト量その他に応じて、図17で示したようなテ
ーパ形状の他、図18(a) に示す、正弦もしくは余弦曲線
形状または、同図(b) に示す、２次、４次もしくは６次
以上の高次の関数曲線形状とすることもできる。
断面内での輪郭形状は、所要の板クラウン、中間ロール
の最大シフト量その他に応じて、図17で示したようなテ
ーパ形状の他、図18(a) に示す、正弦もしくは余弦曲線
形状または、同図(b) に示す、２次、４次もしくは６次
以上の高次の関数曲線形状とすることもできる。
【００６９】このような圧延機において、中間ロール３
を、例えば図19に示すように、点対称にシフトさせた場
合には、その中間ロール３の先細り部分３ａに接触す
る、それぞれのロール２，４のバレル部分の接触線圧を
極めて有効に低減させることができ、これがため、ロー
ルベンダー14,15 の作用とも併せて、板クラウンを所要
に応じて広い範囲にわたって制御することができる。
を、例えば図19に示すように、点対称にシフトさせた場
合には、その中間ロール３の先細り部分３ａに接触す
る、それぞれのロール２，４のバレル部分の接触線圧を
極めて有効に低減させることができ、これがため、ロー
ルベンダー14,15 の作用とも併せて、板クラウンを所要
に応じて広い範囲にわたって制御することができる。
【００７０】図20は、上側のワークロール２と中間ロー
ル３との間の線圧分布について示すグラフであり、これ
らの両ロール２，３の線接触状態において、中間ロール
３からワークロール２に作用する圧力は、ワークロール
２の、先細り部分３ａとの接触部分において、その先細
り部分３ａの先細り形状との対応の下で、それの径が小
さくなるにつれて減少し、ワークロール２のバレル端に
おいて最も小さい値となる。従って、ワークロール２
は、全体として下側へ凸状をなす形状に湾曲することに
なり、板13の板クラウンは、中間ロール３をシフトさせ
ない場合に比して、有効に低減される。
ル３との間の線圧分布について示すグラフであり、これ
らの両ロール２，３の線接触状態において、中間ロール
３からワークロール２に作用する圧力は、ワークロール
２の、先細り部分３ａとの接触部分において、その先細
り部分３ａの先細り形状との対応の下で、それの径が小
さくなるにつれて減少し、ワークロール２のバレル端に
おいて最も小さい値となる。従って、ワークロール２
は、全体として下側へ凸状をなす形状に湾曲することに
なり、板13の板クラウンは、中間ロール３をシフトさせ
ない場合に比して、有効に低減される。
【００７１】かくして、この圧延機によれば、とくに
は、中間ロール３がバックアップロール４より長い長さ
を有しており、その中間ロール３がシフトしても、中間
ロール３と、ハックアップロール４およびワークロール
２の接触長さが変化せず、圧延機の縦剛性が変化しない
ので、熱間仕上げ圧延の板厚精度が大きく改善されるこ
とになり、しかも、シートバーが圧延機中心に対してオ
フセンターした場合であっても、圧延機の左右側部の線
圧変化が従来技術より小さくなって、ロール間の偏平量
の変化、ひいては、板ウェッジが小さくなることから、
板の曲がりを効果的に低減することができる。
は、中間ロール３がバックアップロール４より長い長さ
を有しており、その中間ロール３がシフトしても、中間
ロール３と、ハックアップロール４およびワークロール
２の接触長さが変化せず、圧延機の縦剛性が変化しない
ので、熱間仕上げ圧延の板厚精度が大きく改善されるこ
とになり、しかも、シートバーが圧延機中心に対してオ
フセンターした場合であっても、圧延機の左右側部の線
圧変化が従来技術より小さくなって、ロール間の偏平量
の変化、ひいては、板ウェッジが小さくなることから、
板の曲がりを効果的に低減することができる。
【００７２】（具体例）以下に、この発明に係る圧延機
を用いた場合と、従来の圧延機を用いた場合との、圧延
本数に対する板クラウン分布その他に関する比較試験に
ついて説明する。発明圧延機 図17に示した構成の６段圧延機を、後段３スタンドに配
置した熱間圧延機列において、幅が900 〜1600mm、厚み
が40mmのシートバーを、仕上げ厚みが1.6 〜3.2mm の薄
物低炭素鋼板に圧延する処理を行った。この処理の５コ
イル毎に、エッジから25mm位置での板クラウンを測定し
た。なおここでは、ワークロールおよびバックアップロ
ールのそれぞれのバレル長を2300mmとし、中間ロールの
バレル長を3000mmとしたところにおいて、中間ロールの
先細り部分を、1.6 ×10-3(0.32mm ／200mm 直径当り)
のテーパ状とするとともに、その中間ロールを０mmから
700mm の範囲でシフトさせた。
を用いた場合と、従来の圧延機を用いた場合との、圧延
本数に対する板クラウン分布その他に関する比較試験に
ついて説明する。発明圧延機 図17に示した構成の６段圧延機を、後段３スタンドに配
置した熱間圧延機列において、幅が900 〜1600mm、厚み
が40mmのシートバーを、仕上げ厚みが1.6 〜3.2mm の薄
物低炭素鋼板に圧延する処理を行った。この処理の５コ
イル毎に、エッジから25mm位置での板クラウンを測定し
た。なおここでは、ワークロールおよびバックアップロ
ールのそれぞれのバレル長を2300mmとし、中間ロールの
バレル長を3000mmとしたところにおいて、中間ロールの
先細り部分を、1.6 ×10-3(0.32mm ／200mm 直径当り)
のテーパ状とするとともに、その中間ロールを０mmから
700mm の範囲でシフトさせた。
【００７３】従来圧延機 最終スタンドを含む後段３スタンドに、ともに平ロール
からなり、バレル長さがいずれも2300mmのワークロー
ル、中間ロールおよびバックアップロールのそれぞれを
具える６段圧延機を配設したところにおいて、中間ロー
ルをシフトさせながら、発明圧延機による場合と同様の
圧延を行うとともに、その場合と同様の板クラウン測定
を行った。
からなり、バレル長さがいずれも2300mmのワークロー
ル、中間ロールおよびバックアップロールのそれぞれを
具える６段圧延機を配設したところにおいて、中間ロー
ルをシフトさせながら、発明圧延機による場合と同様の
圧延を行うとともに、その場合と同様の板クラウン測定
を行った。
【００７４】試験結果 これらの測定結果を図21に示す。同図に示したところに
よれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目標クラ
ウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板圧延を
行い得ることが明白である。なお、板幅に関する圧延ス
ケジュールは、発明圧延機および従来圧延機ともに同様
とした。
よれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目標クラ
ウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板圧延を
行い得ることが明白である。なお、板幅に関する圧延ス
ケジュールは、発明圧延機および従来圧延機ともに同様
とした。
【００７５】また、上記の発明圧延機および従来圧延機
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表５に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表５に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
【００７６】
【表５】
【００７７】［実施例５］図22に、図17に示した６段圧
延機における、ワークロール２のバレル長を中間ロール
３のバレル長よりも長くしてなる、圧延機を示す。この
圧延機についても、これを用いた場合と、従来の圧延機
を用いた場合との、圧延本数に対する板クラウン分布な
どに関する比較を行った。発明圧延機 図22に示す構成の６段圧延機を、熱間仕上圧延機列の後
段３スタンドに配置し、上記実施例４での処理と同様の
条件下で、圧延を行った。この処理の５コイル毎に、エ
ッジから25mm位置での板クラウンを測定した。ここで
は、ワークロールのバレル長を3400mm、中間ロールのバ
レル長を3000mm、バックアップロールのバレル長を2300
mmとしたところにおいて、中間ロールに実施例４と同様
の片先細り状のロールテーパを付与するとともに、その
中間ロールを０mmから700 mmの範囲でシフトさせた。な
お、比較とする従来圧延機の仕様については、実施例４
の場合と同様である。
延機における、ワークロール２のバレル長を中間ロール
３のバレル長よりも長くしてなる、圧延機を示す。この
圧延機についても、これを用いた場合と、従来の圧延機
を用いた場合との、圧延本数に対する板クラウン分布な
どに関する比較を行った。発明圧延機 図22に示す構成の６段圧延機を、熱間仕上圧延機列の後
段３スタンドに配置し、上記実施例４での処理と同様の
条件下で、圧延を行った。この処理の５コイル毎に、エ
ッジから25mm位置での板クラウンを測定した。ここで
は、ワークロールのバレル長を3400mm、中間ロールのバ
レル長を3000mm、バックアップロールのバレル長を2300
mmとしたところにおいて、中間ロールに実施例４と同様
の片先細り状のロールテーパを付与するとともに、その
中間ロールを０mmから700 mmの範囲でシフトさせた。な
お、比較とする従来圧延機の仕様については、実施例４
の場合と同様である。
【００７８】試験結果 板クラウンの測定結果を、図23に示す。同図に示したと
ころによれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目
標クラウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板
圧延を行い得ることが明白である。
ころによれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目
標クラウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板
圧延を行い得ることが明白である。
【００７９】また、上記の発明圧延機および従来圧延機
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表６に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表６に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
【００８０】
【表６】
【００８１】［実施例６］ 図24に示す圧延機は、中間ロール３にバレル中央からそ
れぞれ両バレル端へ向かって漸次小径となる両先細り状
のロールクラウンを付与した例で、その他のロールは平
ロールである。すなわち、各中間ロール３は、相互に反
対側のバレル端部分に先細りとなる先細り部分３ａを有
するとともに、この部分３ａに隣接して連続し、ロール
の他端へ緩傾斜で先細りとなる、先細り部分３ｂを有す
る、すなわち中高非対称のロールクラウンを有するロー
ルにて構成する。このような中間ロール３の各々は、最
大シフト姿勢においても、バックアップロール４に、そ
れの全長にわたって接触し得る長さを有する。
れぞれ両バレル端へ向かって漸次小径となる両先細り状
のロールクラウンを付与した例で、その他のロールは平
ロールである。すなわち、各中間ロール３は、相互に反
対側のバレル端部分に先細りとなる先細り部分３ａを有
するとともに、この部分３ａに隣接して連続し、ロール
の他端へ緩傾斜で先細りとなる、先細り部分３ｂを有す
る、すなわち中高非対称のロールクラウンを有するロー
ルにて構成する。このような中間ロール３の各々は、最
大シフト姿勢においても、バックアップロール４に、そ
れの全長にわたって接触し得る長さを有する。
【００８２】ここにおいて、先細り部分３ａは、圧延荷
重の作用時に、少なくともバックアップロール４、通常
は、たとえワークロール２がシフトされていても、その
ワークロール２およびバックアップロール４の両者に接
触して、それらのロール間の接触線圧を有効に低減すべ
く機能する。従って、先細り部分３ａおよび３ｂの境界
部の位置を、中間ロール３のシフトによって適宜に選択
することにより、板クラウンを所要に応じて制御するこ
とができる。
重の作用時に、少なくともバックアップロール４、通常
は、たとえワークロール２がシフトされていても、その
ワークロール２およびバックアップロール４の両者に接
触して、それらのロール間の接触線圧を有効に低減すべ
く機能する。従って、先細り部分３ａおよび３ｂの境界
部の位置を、中間ロール３のシフトによって適宜に選択
することにより、板クラウンを所要に応じて制御するこ
とができる。
【００８３】ところで、中間ロールの、軸線を含む断面
内での輪郭形状は、所要の板クラウン、中間ロールの最
大シフト量その他に応じて、図24で示したような両テー
パ形状の他、図25(a) に示す、正弦もしくは余弦曲線形
状または、同図(b) に示す、２次、４次もしくは６次以
上の高次の関数曲線形状とすることもできる。なお、両
先細り部分の輪郭形状は、同じでもまた異なるものでも
よい。
内での輪郭形状は、所要の板クラウン、中間ロールの最
大シフト量その他に応じて、図24で示したような両テー
パ形状の他、図25(a) に示す、正弦もしくは余弦曲線形
状または、同図(b) に示す、２次、４次もしくは６次以
上の高次の関数曲線形状とすることもできる。なお、両
先細り部分の輪郭形状は、同じでもまた異なるものでも
よい。
【００８４】この圧延機において、中間ロール３を、例
えば図26に示すように、点対称にシフトさせた場合に
は、その中間ロール３の先細り部分３ａおよび３ｂに接
触する、それぞれのロール２，４のバレル部分の接触線
圧を極めて有効に低減させることができ、これがため、
ロールベンダー14,15 の作用とも併せて、板クラウンを
所要に応じて広い範囲にわたって制御することができ
る。
えば図26に示すように、点対称にシフトさせた場合に
は、その中間ロール３の先細り部分３ａおよび３ｂに接
触する、それぞれのロール２，４のバレル部分の接触線
圧を極めて有効に低減させることができ、これがため、
ロールベンダー14,15 の作用とも併せて、板クラウンを
所要に応じて広い範囲にわたって制御することができ
る。
【００８５】特に、中間ロール３に両先細り状のロール
クラウンを付与した場合は、図26に示した、バックアッ
プロール４のバレル端４ａと中間ロール３のバレル端３
ｃとが一致する、最大シフト姿勢において、先細り部分
３ａおよび３ｂの境界部の位置を、バックアップロール
４の軸方向バレル中心と一致させることができ、圧延機
におけるロール軸方向の剛性を均一にし得る。
クラウンを付与した場合は、図26に示した、バックアッ
プロール４のバレル端４ａと中間ロール３のバレル端３
ｃとが一致する、最大シフト姿勢において、先細り部分
３ａおよび３ｂの境界部の位置を、バックアップロール
４の軸方向バレル中心と一致させることができ、圧延機
におけるロール軸方向の剛性を均一にし得る。
【００８６】この圧延機における、上側のワークロール
２と中間ロール３と間の線圧分布は上述の図20に示した
ところと同様になり、すなわち中間ロール３からワーク
ロール２に作用する圧力は、ワークロール２の、先細り
部分との接触部分において、その先細り部分の先細り形
状との対応の下で、それの径が小さくなるにつれて減少
し、ワークロール２のバレル端において最も小さい値と
なる。従って、ワークロール２は、全体として下側へ凸
状をなす形状に湾曲することになり、板13の板クラウン
は、中間ロール３をシフトさせない場合に比して、有効
に低減されるのである。
２と中間ロール３と間の線圧分布は上述の図20に示した
ところと同様になり、すなわち中間ロール３からワーク
ロール２に作用する圧力は、ワークロール２の、先細り
部分との接触部分において、その先細り部分の先細り形
状との対応の下で、それの径が小さくなるにつれて減少
し、ワークロール２のバレル端において最も小さい値と
なる。従って、ワークロール２は、全体として下側へ凸
状をなす形状に湾曲することになり、板13の板クラウン
は、中間ロール３をシフトさせない場合に比して、有効
に低減されるのである。
【００８７】（具体例）以下に、この発明に係る圧延機
を用いた場合と、従来の圧延機を用いた場合との、圧延
本数に対する板クラウン分布その他に関する比較試験に
ついて説明する。発明圧延機 図24に示した構成の６段圧延機を、後段３スタンドに配
置した圧延機列において、幅が900 〜1600mm、厚みが40
mmのシートバーを、仕上げ厚みが1.6 〜3.2mmの薄物低
炭素鋼板に圧延する処理を行った。この処理の５コイル
毎に、エッジから25mm位置での板クラウンを測定した。
なおここでは、ワークロールおよびハックアップロール
のそれぞれのバレル長を2300mmとし、中間ロールのバレ
ル長を3000mmとしたところにおいて、中間ロールの先細
り部分３ａを、1.6 ×10-3(0.32mm ／200mm 直径当り)
のテーパ状、また先細り部分３ｂを、0.1 ×10-3(0.02m
m ／200mm 直径当り) のテーパ状とするとともに、その
中間ロールを０mmから700mm の範囲でシフトさせた。
を用いた場合と、従来の圧延機を用いた場合との、圧延
本数に対する板クラウン分布その他に関する比較試験に
ついて説明する。発明圧延機 図24に示した構成の６段圧延機を、後段３スタンドに配
置した圧延機列において、幅が900 〜1600mm、厚みが40
mmのシートバーを、仕上げ厚みが1.6 〜3.2mmの薄物低
炭素鋼板に圧延する処理を行った。この処理の５コイル
毎に、エッジから25mm位置での板クラウンを測定した。
なおここでは、ワークロールおよびハックアップロール
のそれぞれのバレル長を2300mmとし、中間ロールのバレ
ル長を3000mmとしたところにおいて、中間ロールの先細
り部分３ａを、1.6 ×10-3(0.32mm ／200mm 直径当り)
のテーパ状、また先細り部分３ｂを、0.1 ×10-3(0.02m
m ／200mm 直径当り) のテーパ状とするとともに、その
中間ロールを０mmから700mm の範囲でシフトさせた。
【００８８】従来圧延機 最終スタンドを含む後段３スタンドに、ともに平ロール
からなり、バレル長さがいずれも2300mmのワークロー
ル、中間ロールおよびバックアップロールのそれぞれを
具える６段圧延機を配設したところにおいて、中間ロー
ルをシフトさせながら、発明圧延機による場合と同様の
圧延を行うとともに、その場合と同様の板クラウン測定
を行った。
からなり、バレル長さがいずれも2300mmのワークロー
ル、中間ロールおよびバックアップロールのそれぞれを
具える６段圧延機を配設したところにおいて、中間ロー
ルをシフトさせながら、発明圧延機による場合と同様の
圧延を行うとともに、その場合と同様の板クラウン測定
を行った。
【００８９】試験結果 これらの測定結果を図27に示す。同図に示したところに
よれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目標クラ
ウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板圧延を
行い得ることが明白である。なお、板幅に関する圧延ス
ケジュールは、発明圧延機および従来圧延機ともに同様
とした。
よれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目標クラ
ウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板圧延を
行い得ることが明白である。なお、板幅に関する圧延ス
ケジュールは、発明圧延機および従来圧延機ともに同様
とした。
【００９０】また、上記の発明圧延機および従来圧延機
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表７に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表７に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
【００９１】
【表７】
【００９２】［実施例７］図28に、図24に示した６段圧
延機における、ワークロール２のバレル長を中間ロール
３のバレル長よりも長くしてなる、圧延機を示す。この
圧延機についても、これを用いた場合と、従来の圧延機
を用いた場合との、圧延本数に対する板クラウン分布な
どに関する比較を行った。発明圧延機 図28に示す構成の６段圧延機を、熱間仕上圧延機列の後
段３スタンドに配置し、上記実施例１での処理と同様の
条件下で、圧延を行った。この処理の５コイル毎に、エ
ッジから25mm位置での板クラウンを測定した。ここで
は、ワークロールのバレル長を3400mm、中間ロールのバ
レル長を3000mmmm、バックアップロールのバレル長を23
00mmとしたところにおいて、中間ロールに実施例６と同
様の両先細り状のロールテーパを付与するとともに、そ
の中間ロールを０mmから700 mmの範囲でシフトさせた。
なお、比較とする従来圧延機の仕様については、実施例
６の場合と同様である。
延機における、ワークロール２のバレル長を中間ロール
３のバレル長よりも長くしてなる、圧延機を示す。この
圧延機についても、これを用いた場合と、従来の圧延機
を用いた場合との、圧延本数に対する板クラウン分布な
どに関する比較を行った。発明圧延機 図28に示す構成の６段圧延機を、熱間仕上圧延機列の後
段３スタンドに配置し、上記実施例１での処理と同様の
条件下で、圧延を行った。この処理の５コイル毎に、エ
ッジから25mm位置での板クラウンを測定した。ここで
は、ワークロールのバレル長を3400mm、中間ロールのバ
レル長を3000mmmm、バックアップロールのバレル長を23
00mmとしたところにおいて、中間ロールに実施例６と同
様の両先細り状のロールテーパを付与するとともに、そ
の中間ロールを０mmから700 mmの範囲でシフトさせた。
なお、比較とする従来圧延機の仕様については、実施例
６の場合と同様である。
【００９３】試験結果 板クラウンの測定結果を、図29に示す。同図に示したと
ころによれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目
標クラウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板
圧延を行い得ることが明白である。
ころによれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目
標クラウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板
圧延を行い得ることが明白である。
【００９４】また、上記の発明圧延機および従来圧延機
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表８に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表８に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
【００９５】
【表８】
【００９６】以上、中間ロールに、Ｓ字状、片先細り状
または両先細り状のロールクラウンを付与した、種々の
圧延機について説明したが、さらに様々なロールクラウ
ンの組合わせが可能であり、以下にその組合わせを例示
する。
または両先細り状のロールクラウンを付与した、種々の
圧延機について説明したが、さらに様々なロールクラウ
ンの組合わせが可能であり、以下にその組合わせを例示
する。
【００９７】［実施例８］図30に示す６段圧延機は、中
間ロール３にＳ字状のロールクラウンを付与する一方、
ワークロール２に片先細り状ロールクラウンを付与した
例である。この圧延機においては、ワークロール２を、
図31(a) に示す配置から、同図(b) に示すようにシフト
することによって、ワークロール２の先細り部分２ａ
が、圧延材１３の側端部にて、上下ワークロール２間の
ロールギャップを直接的に拡げるため、エッジドロップ
のより一層の低減が可能となる。また、図32に示すよう
に、ワークロール２をシフトすることによって、先細り
部分２ａの起点から板エッジまでの距離ＥＬ（図31参
照）を調整して、エッジドロップを変化させることがで
き、目標エッジドロップ量を与えられた場合は、ワーク
ロールシフトによる、エッジドロップ制御が可能とな
る。
間ロール３にＳ字状のロールクラウンを付与する一方、
ワークロール２に片先細り状ロールクラウンを付与した
例である。この圧延機においては、ワークロール２を、
図31(a) に示す配置から、同図(b) に示すようにシフト
することによって、ワークロール２の先細り部分２ａ
が、圧延材１３の側端部にて、上下ワークロール２間の
ロールギャップを直接的に拡げるため、エッジドロップ
のより一層の低減が可能となる。また、図32に示すよう
に、ワークロール２をシフトすることによって、先細り
部分２ａの起点から板エッジまでの距離ＥＬ（図31参
照）を調整して、エッジドロップを変化させることがで
き、目標エッジドロップ量を与えられた場合は、ワーク
ロールシフトによる、エッジドロップ制御が可能とな
る。
【００９８】この圧延機についても、これを用いた場合
と、従来の圧延機を用いた場合との、圧延本数に対する
板クラウン分布などに関する比較を行った。発明圧延機 図30に示した構成の６段圧延機を、後段３スタンドに配
置した圧延機列において、幅が900 〜1600mm、厚みが40
mmのシートバーを、仕上げ厚みが1.6 〜3.2mmの薄物低
炭素鋼板に圧延する処理を行った。この処理の５コイル
毎に、エッジから25mm位置での板クラウンを測定した。
なおここでは、ワークロールおよびバックアップロール
のそれぞれのバレル長を2300mmとし、中間ロールのバレ
ル長を3000mmとしたところにおいて、中間ロールにロー
ルの最大および最小直径差が0.8 mmのＳ字状のロールク
ラウンを付与するとともに、ワークロールの先細り部分
２ａを、0.8 ×10-3(0.16mm ／200mm 直径当たり）のテ
ーパ状とし、中間ロールを０mmから700mm の範囲でシフ
トさせた。
と、従来の圧延機を用いた場合との、圧延本数に対する
板クラウン分布などに関する比較を行った。発明圧延機 図30に示した構成の６段圧延機を、後段３スタンドに配
置した圧延機列において、幅が900 〜1600mm、厚みが40
mmのシートバーを、仕上げ厚みが1.6 〜3.2mmの薄物低
炭素鋼板に圧延する処理を行った。この処理の５コイル
毎に、エッジから25mm位置での板クラウンを測定した。
なおここでは、ワークロールおよびバックアップロール
のそれぞれのバレル長を2300mmとし、中間ロールのバレ
ル長を3000mmとしたところにおいて、中間ロールにロー
ルの最大および最小直径差が0.8 mmのＳ字状のロールク
ラウンを付与するとともに、ワークロールの先細り部分
２ａを、0.8 ×10-3(0.16mm ／200mm 直径当たり）のテ
ーパ状とし、中間ロールを０mmから700mm の範囲でシフ
トさせた。
【００９９】従来圧延機 最終スタンドを含む後段３スタンドに、ともに平ロール
からなり、バレル長さがいずれも2300mmのワークロー
ル、中間ロールおよびバックアップロールのそれぞれを
具える６段圧延機を配設したところにおいて、中間ロー
ルをシフトさせながら、発明圧延機による場合と同様の
圧延を行うとともに、その場合と同様の板クラウン測定
を行った。
からなり、バレル長さがいずれも2300mmのワークロー
ル、中間ロールおよびバックアップロールのそれぞれを
具える６段圧延機を配設したところにおいて、中間ロー
ルをシフトさせながら、発明圧延機による場合と同様の
圧延を行うとともに、その場合と同様の板クラウン測定
を行った。
【０１００】試験結果 これらの測定結果を図33に示す。同図に示したところに
よれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目標クラ
ウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板圧延を
行い得ることが明白である。なお、板幅に関する圧延ス
ケジュールは、発明圧延機および従来圧延機ともに同様
とした。
よれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目標クラ
ウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板圧延を
行い得ることが明白である。なお、板幅に関する圧延ス
ケジュールは、発明圧延機および従来圧延機ともに同様
とした。
【０１０１】また、上記の発明圧延機および従来圧延機
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、エッジドロップ量、板厚精度および板クラウン平
均値は表９に示す通りとなり、この表によれば、発明圧
延機では、板厚精度、通板性（絞りの減少）ともに、従
来圧延機よりもはるかにすぐれたものとなった。ただ
し、エッジドロップ量は、エッジ100 mmと25mmの板厚差
とした。
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、エッジドロップ量、板厚精度および板クラウン平
均値は表９に示す通りとなり、この表によれば、発明圧
延機では、板厚精度、通板性（絞りの減少）ともに、従
来圧延機よりもはるかにすぐれたものとなった。ただ
し、エッジドロップ量は、エッジ100 mmと25mmの板厚差
とした。
【０１０２】
【表９】
【０１０３】［実施例９］図30に示した６段圧延機を、
４スタンドからなる冷間圧延機列の第１段スタンドに配
置し、幅が900 〜1100mmおよび厚みが２〜３mmのコイル
を、仕上げ厚みが0.5 mmの薄物低炭素鋼板に圧延する処
理を行った。この処理を経た板における、エッジから10
0 mm位置での板厚偏差を調査した。なおここでは、ワー
クロールのバレル長を2000mm、中間ロールのバレル長を
2700mm、バックアップロールのバレル長さを2000mmとし
たところにおいて、中間ロール最大径と最小径との径差
を0.8 mmとするとともに、その中間ロールを０mmから70
0 mmの範囲でシフトさせた。
４スタンドからなる冷間圧延機列の第１段スタンドに配
置し、幅が900 〜1100mmおよび厚みが２〜３mmのコイル
を、仕上げ厚みが0.5 mmの薄物低炭素鋼板に圧延する処
理を行った。この処理を経た板における、エッジから10
0 mm位置での板厚偏差を調査した。なおここでは、ワー
クロールのバレル長を2000mm、中間ロールのバレル長を
2700mm、バックアップロールのバレル長さを2000mmとし
たところにおいて、中間ロール最大径と最小径との径差
を0.8 mmとするとともに、その中間ロールを０mmから70
0 mmの範囲でシフトさせた。
【０１０４】従来圧延機 第１スタンドに、ともに平ロールからなり、バレル長さ
がいずれも2000mmのワークロール、中間ロールおよびバ
ックアップロールのそれぞれを具える６段圧延機を配設
したところにおいて、中間ロールをシフトさせながら、
発明圧延機による場合と同様の冷間圧延を行うととも
に、その場合と同様に板厚偏差の測定を行った。
がいずれも2000mmのワークロール、中間ロールおよびバ
ックアップロールのそれぞれを具える６段圧延機を配設
したところにおいて、中間ロールをシフトさせながら、
発明圧延機による場合と同様の冷間圧延を行うととも
に、その場合と同様に板厚偏差の測定を行った。
【０１０５】試験結果 板厚偏差の測定結果を、図34に示す。同図に示したとこ
ろによれば、この発明の圧延機を用いた場合に、エッジ
ドロップの発生が大幅に低減されていることが明白であ
る。
ろによれば、この発明の圧延機を用いた場合に、エッジ
ドロップの発生が大幅に低減されていることが明白であ
る。
【０１０６】また、上記の発明圧延機および従来圧延機
を用いて、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、エ
ッジドロップ量および絞り回数は、表10に示す通りとな
り、この表によれば、発明圧延機では、板厚精度、通板
性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもはるかにす
ぐれたものとなった。
を用いて、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、エ
ッジドロップ量および絞り回数は、表10に示す通りとな
り、この表によれば、発明圧延機では、板厚精度、通板
性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもはるかにす
ぐれたものとなった。
【０１０７】
【表１０】
【０１０８】［実施例１０］ 図35に、図30に示した６段圧延機における、ワークロー
ル２を両先細り状のロールクラウンを有するものとし
た、圧延機を示す。この圧延機についても、これを用い
た場合と、従来の圧延機を用いた場合との、圧延本数に
対する板クラウン分布などに関する比較を行った。発明圧延機 図35に示す構成の６段圧延機を、熱間仕上圧延機列の後
段３スタンドに配置し、上記実施例８での処理と同様の
条件下で、圧延を行った。この処理の５コイル毎に、エ
ッジから25mm位置での板クラウンを測定した。ここで
は、ワークロールの両先細り部分２ａおよび２ｂを、0.
4 ×10-3(0.08mm ／200mm 直径当り) のテーパ状とする
とともに、中間ロールを０mmから700mmの範囲でシフト
させた。なお、比較とする従来圧延機の仕様について
は、実施例８の場合と同様である。
ル２を両先細り状のロールクラウンを有するものとし
た、圧延機を示す。この圧延機についても、これを用い
た場合と、従来の圧延機を用いた場合との、圧延本数に
対する板クラウン分布などに関する比較を行った。発明圧延機 図35に示す構成の６段圧延機を、熱間仕上圧延機列の後
段３スタンドに配置し、上記実施例８での処理と同様の
条件下で、圧延を行った。この処理の５コイル毎に、エ
ッジから25mm位置での板クラウンを測定した。ここで
は、ワークロールの両先細り部分２ａおよび２ｂを、0.
4 ×10-3(0.08mm ／200mm 直径当り) のテーパ状とする
とともに、中間ロールを０mmから700mmの範囲でシフト
させた。なお、比較とする従来圧延機の仕様について
は、実施例８の場合と同様である。
【０１０９】試験結果 板クラウンの測定結果を、図36に示す。同図に示したと
ころによれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目
標クラウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板
圧延を行い得ることが明白である。
ころによれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目
標クラウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板
圧延を行い得ることが明白である。
【０１１０】また、上記の発明圧延機および従来圧延機
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表11に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表11に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
【０１１１】
【表１１】
【０１１２】［実施例１１］ 図37に、図30に示した６段圧延機における、ワークロー
ル２のバレル長を中間ロール３のバレル長よりも長くし
てなる、圧延機を示す。この圧延機についても、これを
用いた場合と、従来の圧延機を用いた場合との、圧延本
数に対する板クラウン分布などに関する比較を行った。発明圧延機 図37に示す構成の６段圧延機を、熱間仕上圧延機列の後
段３スタンドに配置し、上記実施例８での処理と同様の
条件下で、圧延を行った。この処理の５コイル毎に、エ
ッジから25mm位置での板クラウンを測定した。ここで
は、ワークロールのバレル長を3400mm、中間ロールのバ
レル長を3000mm、バックアップロールのバレル長を2300
mmとしたところにおいて、中間ロールの寸法および形状
は実施例８と同様とし、その中間ロールを０mmから700
mmの範囲でシフトさせた。なお、比較とする従来圧延機
の仕様については、実施例８の場合と同様である。
ル２のバレル長を中間ロール３のバレル長よりも長くし
てなる、圧延機を示す。この圧延機についても、これを
用いた場合と、従来の圧延機を用いた場合との、圧延本
数に対する板クラウン分布などに関する比較を行った。発明圧延機 図37に示す構成の６段圧延機を、熱間仕上圧延機列の後
段３スタンドに配置し、上記実施例８での処理と同様の
条件下で、圧延を行った。この処理の５コイル毎に、エ
ッジから25mm位置での板クラウンを測定した。ここで
は、ワークロールのバレル長を3400mm、中間ロールのバ
レル長を3000mm、バックアップロールのバレル長を2300
mmとしたところにおいて、中間ロールの寸法および形状
は実施例８と同様とし、その中間ロールを０mmから700
mmの範囲でシフトさせた。なお、比較とする従来圧延機
の仕様については、実施例８の場合と同様である。
【０１１３】試験結果 板クラウンの測定結果を、図38に示す。同図に示したと
ころによれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目
標クラウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板
圧延を行い得ることが明白である。
ころによれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目
標クラウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板
圧延を行い得ることが明白である。
【０１１４】また、上記の発明圧延機および従来圧延機
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表12に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表12に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
【０１１５】
【表１２】
【０１１６】［実施例１２］ 図39に、図37に示した６段圧延機における、ワークロー
ル２を両先細り状のロールクラウンを有するものとし
た、圧延機を示す。この圧延機についても、これを用い
た場合と、従来の圧延機を用いた場合との、圧延本数に
対する板クラウン分布などに関する比較を行った。発明圧延機 図39に示す構成の６段圧延機を、熱間仕上圧延機列の後
段３スタンドに配置し、上記実施例11での処理と同様の
条件下で、圧延を行った。この処理の５コイル毎に、エ
ッジから25mm位置での板クラウンを測定した。ここで
は、ロールの寸法および形状は実施例11と同様とし、ワ
ークロール２のの先細り部分２ａを0.8 ×10-3(0.16 mm
／200mm 直径当り) および同２ｂを0.01×10-3(0.02 mm
／200mm 直径当り) のテーパ状とするとともに、中間ロ
ールを０mmから700mm の範囲でシフトさせた。なお、比
較とする従来圧延機の仕様については、実施例11の場合
と同様である。
ル２を両先細り状のロールクラウンを有するものとし
た、圧延機を示す。この圧延機についても、これを用い
た場合と、従来の圧延機を用いた場合との、圧延本数に
対する板クラウン分布などに関する比較を行った。発明圧延機 図39に示す構成の６段圧延機を、熱間仕上圧延機列の後
段３スタンドに配置し、上記実施例11での処理と同様の
条件下で、圧延を行った。この処理の５コイル毎に、エ
ッジから25mm位置での板クラウンを測定した。ここで
は、ロールの寸法および形状は実施例11と同様とし、ワ
ークロール２のの先細り部分２ａを0.8 ×10-3(0.16 mm
／200mm 直径当り) および同２ｂを0.01×10-3(0.02 mm
／200mm 直径当り) のテーパ状とするとともに、中間ロ
ールを０mmから700mm の範囲でシフトさせた。なお、比
較とする従来圧延機の仕様については、実施例11の場合
と同様である。
【０１１７】試験結果 板クラウンの測定結果を、図40に示す。同図に示したと
ころによれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目
標クラウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板
圧延を行い得ることが明白である。
ころによれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目
標クラウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板
圧延を行い得ることが明白である。
【０１１８】また、上記の発明圧延機および従来圧延機
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表13に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表13に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
【０１１９】
【表１３】
【０１２０】［実施例１３］図41に示す６段圧延機は、
中間ロール３およびワークロール２に片先細り状ロール
クラウンを付与した例である。この圧延機についても、
これを用いた場合と、従来の圧延機を用いた場合との、
圧延本数に対する板クラウン分布などに関する比較を行
った。発明圧延機 図41に示した構成の６段圧延機を、後段３スタンドに配
置した圧延機列において、幅が900 〜1600mm、厚みが40
mmのシートバーを、仕上げ厚みが1.6 〜3.2mmの薄物低
炭素鋼板に圧延する処理を行った。この処理の５コイル
毎に、エッジから25mm位置での板クラウンを測定した。
なおここでは、ワークロールおよびバックアップロール
のそれぞれのバレル長を2300mmとし、中間ロールのバレ
ル長を3000mmとしたところにおいて、中間ロールの先細
り部分３ａを1.6 ×10-3(0.32 mm／200mm 直径当り) の
テーパ状とするとともに、ワークロールの先細り部分２
ａを、0.8 ×10-3(0.16 mm／200mm 直径当り) のテーパ
状とし、中間ロールを０mmから700mm の範囲でシフトさ
せた。
中間ロール３およびワークロール２に片先細り状ロール
クラウンを付与した例である。この圧延機についても、
これを用いた場合と、従来の圧延機を用いた場合との、
圧延本数に対する板クラウン分布などに関する比較を行
った。発明圧延機 図41に示した構成の６段圧延機を、後段３スタンドに配
置した圧延機列において、幅が900 〜1600mm、厚みが40
mmのシートバーを、仕上げ厚みが1.6 〜3.2mmの薄物低
炭素鋼板に圧延する処理を行った。この処理の５コイル
毎に、エッジから25mm位置での板クラウンを測定した。
なおここでは、ワークロールおよびバックアップロール
のそれぞれのバレル長を2300mmとし、中間ロールのバレ
ル長を3000mmとしたところにおいて、中間ロールの先細
り部分３ａを1.6 ×10-3(0.32 mm／200mm 直径当り) の
テーパ状とするとともに、ワークロールの先細り部分２
ａを、0.8 ×10-3(0.16 mm／200mm 直径当り) のテーパ
状とし、中間ロールを０mmから700mm の範囲でシフトさ
せた。
【０１２１】従来圧延機 最終スタンドを含む後段３スタンドに、ともに平ロール
からなり、バレル長さがいずれも2300mmのワークロー
ル、中間ロールおよびバックアップロールのそれぞれを
具える６段圧延機を配設したところにおいて、中間ロー
ルをシフトさせながら、発明圧延機による場合と同様の
圧延を行うとともに、その場合と同様の板クラウン測定
を行った。
からなり、バレル長さがいずれも2300mmのワークロー
ル、中間ロールおよびバックアップロールのそれぞれを
具える６段圧延機を配設したところにおいて、中間ロー
ルをシフトさせながら、発明圧延機による場合と同様の
圧延を行うとともに、その場合と同様の板クラウン測定
を行った。
【０１２２】試験結果 これらの測定結果を図42に示す。同図に示したところに
よれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目標クラ
ウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板圧延を
行い得ることが明白である。なお、板幅に関する圧延ス
ケジュールは、発明圧延機および従来圧延機ともに同様
とした。
よれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目標クラ
ウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板圧延を
行い得ることが明白である。なお、板幅に関する圧延ス
ケジュールは、発明圧延機および従来圧延機ともに同様
とした。
【０１２３】また、上記の発明圧延機および従来圧延機
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表14に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表14に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
【０１２４】
【表１４】
【０１２５】［実施例１４］ 図43に、図41に示した６段圧延機における、ワークロー
ル２を両先細り状のロールクラウンを有するものとし
た、圧延機を示す。この圧延機についても、これを用い
た場合と、従来の圧延機を用いた場合との、圧延本数に
対する板クラウン分布などに関する比較を行った。発明圧延機 図43に示す構成の６段圧延機を、熱間仕上圧延機列の後
段３スタンドに配置し、上記実施例13での処理と同様の
条件下で、圧延を行った。この処理の５コイル毎に、エ
ッジから25mm位置での板クラウンを測定した。ここで
は、ロール寸法および中間ロールの形状は実施例13と同
様にし、ワークロール２の先細り部分２ａおよび２ｂ
を、0.4 ×10-3(0.8mm／200mm 直径当り)のテーパ状と
するとともに、中間ロールを０mmから700mm の範囲でシ
フトさせた。なお、比較とする従来圧延機の仕様につい
ては、実施例13の場合と同様である。
ル２を両先細り状のロールクラウンを有するものとし
た、圧延機を示す。この圧延機についても、これを用い
た場合と、従来の圧延機を用いた場合との、圧延本数に
対する板クラウン分布などに関する比較を行った。発明圧延機 図43に示す構成の６段圧延機を、熱間仕上圧延機列の後
段３スタンドに配置し、上記実施例13での処理と同様の
条件下で、圧延を行った。この処理の５コイル毎に、エ
ッジから25mm位置での板クラウンを測定した。ここで
は、ロール寸法および中間ロールの形状は実施例13と同
様にし、ワークロール２の先細り部分２ａおよび２ｂ
を、0.4 ×10-3(0.8mm／200mm 直径当り)のテーパ状と
するとともに、中間ロールを０mmから700mm の範囲でシ
フトさせた。なお、比較とする従来圧延機の仕様につい
ては、実施例13の場合と同様である。
【０１２６】試験結果 板クラウンの測定結果を、図44に示す。同図に示したと
ころによれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目
標クラウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板
圧延を行い得ることが明白である。
ころによれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目
標クラウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板
圧延を行い得ることが明白である。
【０１２７】また、上記の発明圧延機および従来圧延機
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表15に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表15に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
【０１２８】
【表１５】
【０１２９】［実施例１５］ 図45に、図41に示した６段圧延機における、ワークロー
ル２のバレル長を中間ロール３のバレル長よりも長くし
てなる、圧延機を示す。この圧延機についても、これを
用いた場合と、従来の圧延機を用いた場合との、圧延本
数に対する板クラウン分布などに関する比較を行った。発明圧延機 図45に示す構成の６段圧延機を、熱間仕上圧延機列の後
段３スタンドに配置し、上記実施例13での処理と同様の
条件下で、圧延を行った。この処理の５コイル毎に、エ
ッジから25mm位置での板クラウンを測定した。ここで
は、ワークロールのバレル長を3400mm、中間ロールのバ
レル長を3000mm、バックアップロールのバレル長を2300
mmとしたところにおいて、中間ロールおよびワークロー
ルに実施例13と同様の片先細り状のロールテーパを付与
するとともに、中間ロールを０mmから700 mmの範囲でシ
フトさせた。なお、比較とする従来圧延機の仕様につい
ては、実施例13の場合と同様である。
ル２のバレル長を中間ロール３のバレル長よりも長くし
てなる、圧延機を示す。この圧延機についても、これを
用いた場合と、従来の圧延機を用いた場合との、圧延本
数に対する板クラウン分布などに関する比較を行った。発明圧延機 図45に示す構成の６段圧延機を、熱間仕上圧延機列の後
段３スタンドに配置し、上記実施例13での処理と同様の
条件下で、圧延を行った。この処理の５コイル毎に、エ
ッジから25mm位置での板クラウンを測定した。ここで
は、ワークロールのバレル長を3400mm、中間ロールのバ
レル長を3000mm、バックアップロールのバレル長を2300
mmとしたところにおいて、中間ロールおよびワークロー
ルに実施例13と同様の片先細り状のロールテーパを付与
するとともに、中間ロールを０mmから700 mmの範囲でシ
フトさせた。なお、比較とする従来圧延機の仕様につい
ては、実施例13の場合と同様である。
【０１３０】試験結果 板クラウンの測定結果を、図46に示す。同図に示したと
ころによれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目
標クラウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板
圧延を行い得ることが明白である。
ころによれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目
標クラウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板
圧延を行い得ることが明白である。
【０１３１】また、上記の発明圧延機および従来圧延機
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表16に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表16に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
【０１３２】
【表１６】
【０１３３】［実施例１６］ 図47に、図45に示した６段圧延機における、ワークロー
ル２を両先細り状のロールクラウンを有するものとし
た、圧延機を示す。この圧延機についても、これを用い
た場合と、従来の圧延機を用いた場合との、圧延本数に
対する板クラウン分布などに関する比較を行った。発明圧延機 図47に示す構成の６段圧延機を、熱間仕上圧延機列の後
段３スタンドに配置し、上記実施例13での処理と同様の
条件下で、圧延を行った。この処理の５コイル毎に、エ
ッジから25mm位置での板クラウンを測定した。ここで
は、ロールの寸法および形状は実施例13と同様であり、
ワークロールの先細り部分２ａを、0.8 ×10-3(0.16mm
／200mm 直径当り) のテーパ状とし、ワークロール２の
他方の先細り部分２ｂを、0.1 ×10-3(0.02 mm／200mm
直径当り) のテーパ状とするとともに、中間ロールを０
mmから700mm の範囲でシフトさせた。なお、比較とする
従来圧延機の仕様については、実施例13の場合と同様で
ある。
ル２を両先細り状のロールクラウンを有するものとし
た、圧延機を示す。この圧延機についても、これを用い
た場合と、従来の圧延機を用いた場合との、圧延本数に
対する板クラウン分布などに関する比較を行った。発明圧延機 図47に示す構成の６段圧延機を、熱間仕上圧延機列の後
段３スタンドに配置し、上記実施例13での処理と同様の
条件下で、圧延を行った。この処理の５コイル毎に、エ
ッジから25mm位置での板クラウンを測定した。ここで
は、ロールの寸法および形状は実施例13と同様であり、
ワークロールの先細り部分２ａを、0.8 ×10-3(0.16mm
／200mm 直径当り) のテーパ状とし、ワークロール２の
他方の先細り部分２ｂを、0.1 ×10-3(0.02 mm／200mm
直径当り) のテーパ状とするとともに、中間ロールを０
mmから700mm の範囲でシフトさせた。なお、比較とする
従来圧延機の仕様については、実施例13の場合と同様で
ある。
【０１３４】試験結果 板クラウンの測定結果を、図48に示す。同図に示したと
ころによれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目
標クラウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板
圧延を行い得ることが明白である。
ころによれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目
標クラウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板
圧延を行い得ることが明白である。
【０１３５】また、上記の発明圧延機および従来圧延機
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表17に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表17に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
【０１３６】
【表１７】
【０１３７】［実施例１７］図49に示す６段圧延機は、
中間ロール３に両先細り状のロールクラウンを付与する
一方、ワークロール２に片先細り状ロールクラウンを付
与した例である。この圧延機についても、これを用いた
場合と、従来の圧延機を用いた場合との、圧延本数に対
する板クラウン分布などに関する比較を行った。発明圧延機 図49に示した構成の６段圧延機を、後段３スタンドに配
置した圧延機列において、幅が900 〜1600mm、厚みが40
mmのシートバーを、仕上げ厚みが1.6 〜3.2mmの薄物低
炭素鋼板に圧延する処理を行った。この処理の５コイル
毎に、エッジから25mm位置での板クラウンを測定した。
なおここでは、ワークロールおよびバックアップロール
のそれぞれのバレル長を2300mmとし、中間ロールのバレ
ル長を3000mmとしたところにおいて、中間ロールの先細
り部分３ａを、1.6 ×10-3(0.32 mm／200mm 直径当り)
のテーパ状にかつ他方の先細り部分３ｂを、0.1 ×10-3
(0.02 mm／200mm 直径当り) のテーパ状とし、またワー
クロールの先細り部分２ａを、0.8 ×10-3(0.16mm ／20
0mm 直径当り) のテーパ状とし、中間ロールを０mmから
700mm の範囲でシフトさせた。
中間ロール３に両先細り状のロールクラウンを付与する
一方、ワークロール２に片先細り状ロールクラウンを付
与した例である。この圧延機についても、これを用いた
場合と、従来の圧延機を用いた場合との、圧延本数に対
する板クラウン分布などに関する比較を行った。発明圧延機 図49に示した構成の６段圧延機を、後段３スタンドに配
置した圧延機列において、幅が900 〜1600mm、厚みが40
mmのシートバーを、仕上げ厚みが1.6 〜3.2mmの薄物低
炭素鋼板に圧延する処理を行った。この処理の５コイル
毎に、エッジから25mm位置での板クラウンを測定した。
なおここでは、ワークロールおよびバックアップロール
のそれぞれのバレル長を2300mmとし、中間ロールのバレ
ル長を3000mmとしたところにおいて、中間ロールの先細
り部分３ａを、1.6 ×10-3(0.32 mm／200mm 直径当り)
のテーパ状にかつ他方の先細り部分３ｂを、0.1 ×10-3
(0.02 mm／200mm 直径当り) のテーパ状とし、またワー
クロールの先細り部分２ａを、0.8 ×10-3(0.16mm ／20
0mm 直径当り) のテーパ状とし、中間ロールを０mmから
700mm の範囲でシフトさせた。
【０１３８】従来圧延機 最終スタンドを含む後段３スタンドに、ともに平ロール
からなり、バレル長さがいずれも2300mmのワークロー
ル、中間ロールおよびバックアップロールのそれぞれを
具える６段圧延機を配設したところにおいて、中間ロー
ルをシフトさせながら、発明圧延機による場合と同様の
圧延を行うとともに、その場合と同様の板クラウン測定
を行った。
からなり、バレル長さがいずれも2300mmのワークロー
ル、中間ロールおよびバックアップロールのそれぞれを
具える６段圧延機を配設したところにおいて、中間ロー
ルをシフトさせながら、発明圧延機による場合と同様の
圧延を行うとともに、その場合と同様の板クラウン測定
を行った。
【０１３９】試験結果 これらの測定結果を図50に示す。同図に示したところに
よれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目標クラ
ウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板圧延を
行い得ることが明白である。なお、板幅に関する圧延ス
ケジュールは、発明圧延機および従来圧延機ともに同様
とした。
よれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目標クラ
ウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板圧延を
行い得ることが明白である。なお、板幅に関する圧延ス
ケジュールは、発明圧延機および従来圧延機ともに同様
とした。
【０１４０】また、上記の発明圧延機および従来圧延機
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表18に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表18に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
【０１４１】
【表１８】
【０１４２】［実施例１８］ 図51に、図49に示した６段圧延機における、ワークロー
ル２を両先細り状のロールクラウンを有するものとし
た、圧延機を示す。この圧延機についても、これを用い
た場合と、従来の圧延機を用いた場合との、圧延本数に
対する板クラウン分布などに関する比較を行った。発明圧延機 図51に示す構成の６段圧延機を、熱間仕上圧延機列の後
段３スタンドに配置し、上記実施例17での処理と同様の
条件下で、圧延を行った。この処理の５コイル毎に、エ
ッジから25mm位置での板クラウンを測定した。ここで
は、中間ロール３の先細り部分３ａ，３ｂおよびワーク
ロール２の先細り部分２ａを実施例17と同様のテーパ状
とし、ワークロール２の他方の先細り部分２ｂを、0.4
×10-3(0.08mm ／200mm 直径当り) のテーパ状とすると
ともに、中間ロールを０mmから700mm の範囲でシフトさ
せた。なお、比較とする従来圧延機の仕様については、
実施例17の場合と同様である。
ル２を両先細り状のロールクラウンを有するものとし
た、圧延機を示す。この圧延機についても、これを用い
た場合と、従来の圧延機を用いた場合との、圧延本数に
対する板クラウン分布などに関する比較を行った。発明圧延機 図51に示す構成の６段圧延機を、熱間仕上圧延機列の後
段３スタンドに配置し、上記実施例17での処理と同様の
条件下で、圧延を行った。この処理の５コイル毎に、エ
ッジから25mm位置での板クラウンを測定した。ここで
は、中間ロール３の先細り部分３ａ，３ｂおよびワーク
ロール２の先細り部分２ａを実施例17と同様のテーパ状
とし、ワークロール２の他方の先細り部分２ｂを、0.4
×10-3(0.08mm ／200mm 直径当り) のテーパ状とすると
ともに、中間ロールを０mmから700mm の範囲でシフトさ
せた。なお、比較とする従来圧延機の仕様については、
実施例17の場合と同様である。
【０１４３】試験結果 板クラウンの測定結果を、図52に示す。同図に示したと
ころによれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目
標クラウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板
圧延を行い得ることが明白である。
ころによれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目
標クラウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板
圧延を行い得ることが明白である。
【０１４４】また、上記の発明圧延機および従来圧延機
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表19に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表19に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
【０１４５】
【表１９】
【０１４６】［実施例１９］図53に、図49に示した６段
圧延機における、ワークロール２のバレル長を中間ロー
ル３のバレル長よりも長くしてなる、圧延機を示す。こ
の圧延機についても、これを用いた場合と、従来の圧延
機を用いた場合との、圧延本数に対する板クラウン分布
などに関する比較を行った。発明圧延機 図53に示す構成の６段圧延機を、熱間仕上圧延機列の後
段３スタンドに配置し、上記実施例17での処理と同様の
条件下で、圧延を行った。この処理の５コイル毎に、エ
ッジから25mm位置での板クラウンを測定した。ここで
は、ワークロールのバレル長を3400mm、中間ロールのバ
レル長を3000mm、バックアップロールのバレル長を2300
mmとしたところにおいて、中間ロールに実施例17と同様
の両先細り状のロールテーパを、およびワークロールに
実施例17と同様の片先細り状のロールテーパを付与する
とともに、その中間ロールを０mmから700 mmの範囲でシ
フトさせた。なお、比較とする従来圧延機の仕様につい
ては、実施例17の場合と同様である。
圧延機における、ワークロール２のバレル長を中間ロー
ル３のバレル長よりも長くしてなる、圧延機を示す。こ
の圧延機についても、これを用いた場合と、従来の圧延
機を用いた場合との、圧延本数に対する板クラウン分布
などに関する比較を行った。発明圧延機 図53に示す構成の６段圧延機を、熱間仕上圧延機列の後
段３スタンドに配置し、上記実施例17での処理と同様の
条件下で、圧延を行った。この処理の５コイル毎に、エ
ッジから25mm位置での板クラウンを測定した。ここで
は、ワークロールのバレル長を3400mm、中間ロールのバ
レル長を3000mm、バックアップロールのバレル長を2300
mmとしたところにおいて、中間ロールに実施例17と同様
の両先細り状のロールテーパを、およびワークロールに
実施例17と同様の片先細り状のロールテーパを付与する
とともに、その中間ロールを０mmから700 mmの範囲でシ
フトさせた。なお、比較とする従来圧延機の仕様につい
ては、実施例17の場合と同様である。
【０１４７】試験結果 板クラウンの測定結果を、図54に示す。同図に示したと
ころによれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目
標クラウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板
圧延を行い得ることが明白である。
ころによれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目
標クラウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板
圧延を行い得ることが明白である。
【０１４８】また、上記の発明圧延機および従来圧延機
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表20に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表20に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
【０１４９】
【表２０】
【０１５０】［実施例２０］ 図55に、図53に示した６段圧延機における、ワークロー
ル２を両先細り状のロールクラウンを有するものとし
た、圧延機を示す。この圧延機についても、これを用い
た場合と、従来の圧延機を用いた場合との、圧延本数に
対する板クラウン分布などに関する比較を行った。発明圧延機 図55に示す構成の６段圧延機を、熱間仕上圧延機列の後
段３スタンドに配置し、上記実施例17での処理と同様の
条件下で、圧延を行った。この処理の５コイル毎に、エ
ッジから25mm位置での板クラウンを測定した。ここで
は、ロール寸法および中間ロールの形状は実施例17と同
様であり、ワークロールの先細り部分２ａを、0.8 ×10
-3(0.16mm ／200mm 直径当り) のテーパ状に、および同
２ｂを、0.1 ×10-3(0.02 mm／200mm 直径当り) のテー
パ状とするとともに、中間ロールを０mmから700mm の範
囲でシフトさせた。なお、比較とする従来圧延機の仕様
については、実施例17の場合と同様である。
ル２を両先細り状のロールクラウンを有するものとし
た、圧延機を示す。この圧延機についても、これを用い
た場合と、従来の圧延機を用いた場合との、圧延本数に
対する板クラウン分布などに関する比較を行った。発明圧延機 図55に示す構成の６段圧延機を、熱間仕上圧延機列の後
段３スタンドに配置し、上記実施例17での処理と同様の
条件下で、圧延を行った。この処理の５コイル毎に、エ
ッジから25mm位置での板クラウンを測定した。ここで
は、ロール寸法および中間ロールの形状は実施例17と同
様であり、ワークロールの先細り部分２ａを、0.8 ×10
-3(0.16mm ／200mm 直径当り) のテーパ状に、および同
２ｂを、0.1 ×10-3(0.02 mm／200mm 直径当り) のテー
パ状とするとともに、中間ロールを０mmから700mm の範
囲でシフトさせた。なお、比較とする従来圧延機の仕様
については、実施例17の場合と同様である。
【０１５１】試験結果 板クラウンの測定結果を、図56に示す。同図に示したと
ころによれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目
標クラウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板
圧延を行い得ることが明白である。
ころによれば、この発明の圧延機を用いた場合には、目
標クラウンを変更しても、それに極めて近い高精度の板
圧延を行い得ることが明白である。
【０１５２】また、上記の発明圧延機および従来圧延機
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表21に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
を用い、さらに１０万トンの圧延を施した場合の、絞り
回数、板厚精度および板クラウン平均値は表21に示す通
りとなり、この表によれば、発明圧延機では、板厚精
度、通板性（絞りの減少）ともに、従来圧延機よりもは
るかにすぐれたものとなった。
【０１５３】
【表２１】
【０１５４】
【発明の効果】この発明によれば、所望板クラウンおよ
びエッジドロップをそなえる、目標とする板形状になる
圧延板を高い精度で得ることができ、次工程での歩留り
を向上させることができるとともに、常に安定した圧延
を行うことができる。さらに、中間ロールおよびワーク
ロールの長寿命化も可能となる。
びエッジドロップをそなえる、目標とする板形状になる
圧延板を高い精度で得ることができ、次工程での歩留り
を向上させることができるとともに、常に安定した圧延
を行うことができる。さらに、中間ロールおよびワーク
ロールの長寿命化も可能となる。
【図１】この発明の圧延機を示す正面図である。
【図２】中間ロールのロールクラウンを示す図である。
【図３】中間ロールのシフト状態を示す図である。
【図４】圧延機の制御系統図である。
【図５】各ロール間の線圧および板クラウンを示すグラ
フである。
フである。
【図６】中間ロールおよびバックアップロールの比とロ
ール間の最大線圧を示すグラフである。
ール間の最大線圧を示すグラフである。
【図７】中間ロールおよびバックアップロールの比に関
するロール間接触状態を示すグラフである。
するロール間接触状態を示すグラフである。
【図８】中間ロールの撓みを説明する図である。
【図９】中間ロールおよびバックアップロールの比と中
間ロールの撓み量との関係を示すグラフである。
間ロールの撓み量との関係を示すグラフである。
【図１０】板クラウンの圧延本数に対する分布状態を示
すグラフである。
すグラフである。
【図１１】潤滑油を供給する手法を説明する模式図であ
る。
る。
【図１２】潤滑油を供給する手法を説明する模式図であ
る。
る。
【図１３】ワークロール直径とクラウン制御量との関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図１４】圧延機を示す正面図である。
【図１５】板クラウンの圧延本数に対する分布状態を示
すグラフである。
すグラフである。
【図１６】エッジドロップの発生量を示すグラフであ
る。
る。
【図１７】圧延機を示す正面図である。
【図１８】ロールの先細り部の輪郭形状を示す模式図で
ある。
ある。
【図１９】中間ロールのシフト状態を示す図である。
【図２０】ロール間線圧分布を示すグラフである。
【図２１】板クラウンの圧延本数に対する分布状態を示
すグラフである。
すグラフである。
【図２２】圧延機を示す正面図である。
【図２３】板クラウンの圧延本数に対する分布状態を示
すグラフである。
すグラフである。
【図２４】圧延機を示す正面図である。
【図２５】ロールの先細り部の輪郭形状を示す模式図で
ある。
ある。
【図２６】中間ロールのシフト状態を示す図である。
【図２７】板クラウンの圧延本数に対する分布状態を示
すグラフである。
すグラフである。
【図２８】圧延機を示す正面図である。
【図２９】板クラウンの圧延本数に対する分布状態を示
すグラフである。
すグラフである。
【図３０】圧延機を示す正面図である。
【図３１】ワークロールのシフト状態を示す図である。
【図３２】エッジドロップの変化量を示すグラフであ
る。
る。
【図３３】板クラウンの圧延本数に対する分布状態を示
すグラフである。
すグラフである。
【図３４】エッジドロップの発生量を示すグラフであ
る。
る。
【図３５】圧延機を示す正面図である。
【図３６】板クラウンの圧延本数に対する分布状態を示
すグラフである。
すグラフである。
【図３７】圧延機を示す正面図である。
【図３８】板クラウンの圧延本数に対する分布状態を示
すグラフである。
すグラフである。
【図３９】圧延機を示す正面図である。
【図４０】板クラウンの圧延本数に対する分布状態を示
すグラフである。
すグラフである。
【図４１】圧延機を示す正面図である。
【図４２】板クラウンの圧延本数に対する分布状態を示
すグラフである。
すグラフである。
【図４３】圧延機を示す正面図である。
【図４４】板クラウンの圧延本数に対する分布状態を示
すグラフである。
すグラフである。
【図４５】圧延機を示す正面図である。
【図４６】板クラウンの圧延本数に対する分布状態を示
すグラフである。
すグラフである。
【図４７】圧延機を示す正面図である。
【図４８】板クラウンの圧延本数に対する分布状態を示
すグラフである。
すグラフである。
【図４９】圧延機を示す正面図である。
【図５０】板クラウンの圧延本数に対する分布状態を示
すグラフである。
すグラフである。
【図５１】圧延機を示す正面図である。
【図５２】板クラウンの圧延本数に対する分布状態を示
すグラフである。
すグラフである。
【図５３】圧延機を示す正面図である。
【図５４】板クラウンの圧延本数に対する分布状態を示
すグラフである。
すグラフである。
【図５５】圧延機を示す正面図である。
【図５６】板クラウンの圧延本数に対する分布状態を示
すグラフである。
すグラフである。
１ ハウジング ２ ワークロール ２ａ ワークロールの先細り部 ２ｂ ワークロールの先細り部 ３ 中間ロール ３ａ 中間ロールの先細り部 ３ｂ 中間ロールの先細り部 ４ バックアップロール ４ａ バックアップロールのバレル端 ４ｂ バックアップロールのバレル端 ５ シフト装置 ６ シフト装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (31)優先権主張番号 特願平3 −189468 (32)優先日 平３(1991)７月４日 (33)優先権主張国 日本（ＪＰ） (31)優先権主張番号 特願平3 −189469 (32)優先日 平３(1991)７月４日 (33)優先権主張国 日本（ＪＰ） (31)優先権主張番号 特願平3 −189470 (32)優先日 平３(1991)７月４日 (33)優先権主張国 日本（ＪＰ） (31)優先権主張番号 特願平4 −942 (32)優先日 平４(1992)１月７日 (33)優先権主張国 日本（ＪＰ） (56)参考文献 特開 昭63−60006（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−13220（ＪＰ，Ａ) 特開 昭50−3064（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−56905（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−161512（ＪＰ，Ａ) 実開 平１−118804（ＪＰ，Ｕ)
Claims (5)
- 【請求項１】 上、下各一対のワークロール、中間ロー
ルおよびバックアップロールをそなえ、それぞれの中間
ロールおよびワークロールのうち少なくとも中間ロール
は軸方向のシフトを可能とした、６段圧延機であって、
各中間ロールは、最大および最小シフト位置において
も、そのバレル長内にバックアップロールの両バレル端
が収まるよう、バックアップロールのバレル長よりも1.
2 倍以上長いバレル長を有し、しかも該中間ロール対は
上下で点対称となるロールクラウンをそなえてなる、６
段圧延機。 - 【請求項２】 中間ロールのバレル長が、バックアップ
ロールのバレル長の2.5 倍以下である、請求項１に記載
の６段圧延機。 - 【請求項３】 中間ロールのロールクラウンが、Ｓ字
状、バレルの片端へ向かって漸次小径となる片先細り
状、およびバレルの両端へ向かって漸次小径となる両先
細り状のうちから選ばれるいずれか１種である、請求項
１または２に記載の６段圧延機。 - 【請求項４】 ワークロールのロールクラウンが、バレ
ルの片端へ向かって漸次小径となる先細り状またはバレ
ルの両端へ向かって漸次小径となる両先細り状である、
請求項１、２または３に記載の６段圧延機。 - 【請求項５】 ワークロールの直径が、400 〜700 mmで
ある、請求項１、２、３または４に記載の６段圧延機。
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|---|---|---|---|
| JP3-139428 | 1991-05-16 | ||
| JP13943191 | 1991-05-16 | ||
| JP3-139431 | 1991-05-16 | ||
| JP13942891 | 1991-05-16 | ||
| JP3-144152 | 1991-05-21 | ||
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| JP18946891 | 1991-07-04 | ||
| JP18947091 | 1991-07-04 | ||
| JP18946791 | 1991-07-04 | ||
| JP3-189470 | 1991-07-04 | ||
| JP18946991 | 1991-07-04 | ||
| JP3-189467 | 1991-07-04 | ||
| JP3-189468 | 1991-07-04 | ||
| JP3-189469 | 1991-07-04 | ||
| JP4-942 | 1992-01-07 | ||
| JP94292 | 1992-01-07 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05245506A JPH05245506A (ja) | 1993-09-24 |
| JP2654313B2 true JP2654313B2 (ja) | 1997-09-17 |
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Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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Country Status (6)
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| DE (1) | DE69226690T3 (ja) |
| WO (1) | WO1992020471A1 (ja) |
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| JPS5944125B2 (ja) * | 1978-08-03 | 1984-10-26 | 新日本製鐵株式会社 | ６段圧延機 |
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| JPS573401U (ja) * | 1980-06-09 | 1982-01-08 | ||
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-
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- 1992-05-18 WO PCT/JP1992/000639 patent/WO1992020471A1/ja active IP Right Grant
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| EP0543014B2 (en) | 2004-10-27 |
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