JP2627040B2

JP2627040B2 - インフレーションフィルムの成形方法及びその装置

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Publication number: JP2627040B2
Application number: JP4210891A
Authority: JP
Inventors: 輝充小谷; 敏雄鷹; 久波田野; 武士小野田; 智明小林
Original assignee: Showa Denko KK
Current assignee: Showa Denko KK
Priority date: 1992-07-15
Filing date: 1992-07-15
Publication date: 1997-07-02
Anticipated expiration: 2012-07-02
Also published as: JPH06297567A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は溶融張力が小さいため、
インフレーションフィルム成形方法においてバブル形状
をいわゆるロングネックタイプ（バブルの膨張する位置
がダイスより相当離れた形のタイプのバブル形状を意味
する。）とすることが困難とされていた線状低密度ポリ
エチレン（以下ＬＬＤＰＥという。）、低密度ポリエチ
レン（以下、ＬＤＰＥという。）または高密度ポリエチ
レン（以下ＨＤＰＥという。）、エチレン−酢酸ビニル
共重合体、エチレン−アクリレート系モノマー共重合体
等のエチレン系共重合体、ポリプロピレン、ポリアミ
ド、ポリエステル等の合成樹脂であっても、高速成形が
可能であり、強度大なるフィルムが得られるロングネッ
クタイプ−インフレーションフィルム成形方法により、
透明性（ヘーズ、光沢、クラリティー）、強度に優れた
熱可塑性樹脂フィルムを高生産性で製造するためのフィ
ルム成形方法及び成形装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】空冷法によるインフレーションフィルム
の生産方法は数多く提案があり、それらの提案でフィル
ムを成形するための樹脂のバブルの形状は大きく分けて
４つ乃至５つのタイプに分けられる（図１〜図２，図４
〜図５）。

【０００３】この溶融樹脂バブルの形状を決定する要因
は冷却能力、フィルムの引き取り速度、溶融樹脂温度等
を挙げることができ、超高分子量高密度ポリエチレン
（以下、ＨＭＷＨＤＰＥという。）など線状ポリエチレ
ンであって溶融張力の高いポリエチレンでは、図１また
は図２に示されるいわゆるロングネックタイプのバブル
によるフィルム成形が多く採用され、高強度のバランス
フィルムとしてショッピングバッグ等の分野に大量に供
給されている。

【０００４】しかし、この方法では溶融バブルが徐冷さ
れるため、透明なフィルムを得ることはできない。

【０００５】一方現在市販されているＬＬＤＰＥは、溶
融張力が極めて小さく、流動特性がＨＭＷＨＤＰＥとは
著しく異なり、バブルの安定性が悪く、バブルをロング
ネックタイプのごとき形状とすることは困難であり、通
常は図４のタイプまたは図５のタイプのバブル形状（低
フロストラインタイプという。）により、またはＴ−ダ
イ法により成形されている。他の溶融張力の小さい熱可
塑性樹脂も同様である。

【０００６】この低フロストラインタイプによるインフ
レーションフィルム製造では、溶融バブルが急冷され、
透明なフィルムが得られるが、この方法での最大の問題
は高速生産をするとバブルの安定性が悪く、バブルの揺
れによる厚みやフィルム幅のばらつきが発生し易いこ
と、及びフィルムを高速で生産するとき引き取り方向へ
の配向が強くなり縦方向（機械方向）の強度は増大する
のに対し、これと直角方向（横方向）の強度は著しく失
われ易く、このため強度のバランスを失い縦に裂け易く
なるので引き取り速度を上げることが困難であり、生産
性に限度があることである。

【０００７】このように溶融張力の小さい合成樹脂をイ
ンフレーション法によりフィルム成形をするためには、
低速であっても安定した生産ができる低フロストライン
タイプのバブル形状とするか、あるいはＴ−ダイ法によ
る生産を採用するしかなかった。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、溶融張力の
小さい熱可塑性樹脂の空冷インフレーション法によるフ
ィルムの製造に際し、低溶融張力の熱可塑性樹脂を使用
したときでも、ロングネックタイプによる成形で溶融樹
脂バブルの不安定性を解消し、バブルの安定化、透明性
（ヘーズならびにクラリティー）に優れたフィルムの高
生産性成形方法の確立を目標とした。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明は、熱可塑性樹脂
のインフレーションフィルム成形方法において、溶融樹
脂バブルに対しダイス出口に近接して設けられた第１エ
アリングから冷却エアを吹きつけてこれを冷却し、次い
で該バブルは引き取られながらダイス面に設けられた安
定体の表面に空気層を介して非接触状態に支持され、更
に溶融樹脂バブルを急激に膨張させる位置に設けられ
た、複数の環状スリットを有する第２エアリングの入口
における該樹脂バブル温度を、第１エアリングと第２エ
アリングの中間に設けた溶融樹脂バブル表面を加熱する
手段を用い、該熱可塑性樹脂の融点と該融点より１１０
℃高い温度の範囲に調整して成形することを特徴とする
インフレーションフィルムの成形方法を開発することに
より上記の目的を達成した。

【００１０】また、押出機、バブル安定体を設けたイン
フレーション用円形ダイス、溶融樹脂バブル冷却用第１
エアリング及び第２エアリング等からなる熱可塑性樹脂
のインフレーションフィルム成形装置において、安定体
に溶融樹脂バブルが接触しないように少量の空気を供給
する装置、第２エアリングが複数の環状スリットを有
し、該環状スリットが溶融樹脂バブルの引き取り方向に
冷却エアを吹き出すエアリング及び第１エアリングと第
２エアリングの中間に溶融樹脂バブル表面を加熱する手
段を有することを特徴とするインフレーションフィルム
成形装置を開発することにより上記インフレーションフ
ィルム成形の実施が容易にできることを確認した。

【００１１】本発明の対象とする熱可塑性樹脂とは、Ｌ
ＬＤＰＥ、ＨＤＰＥ、ＬＤＰＥ等のポリエチレン；エチ
レン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−アクリル酸共重
合体、エチレン−メタクリル酸メチル共重合体等エチレ
ンとラジカル重合性モノマーの共重合体；ポリプロピレ
ン、塩化ビニル、ポリアミド、ポリエステルまたはそれ
らの混合物等の溶融張力の小さい熱可塑性樹脂であって
も使用することができる。しかし、できるだけ溶融張力
の大きい高分子量のもののほうがバブル安定性に優れて
いる。

【００１２】ＬＬＤＰＥであっても成形に際してバブル
安定性が良いため高速での引き取りが可能であり、本発
明方法により成形したフィルムは透明性、強度に優れ、
その透明性はキャスティングポリプロピレンフィルムに
匹敵するものが得られ、低温での使用可能な安価なフィ
ルムとして使用できる。

【００１３】以下の説明は熱可塑性樹脂としてＬＬＤＰ
Ｅを代表として図面を参照しながら説明する。

【００１４】本発明に使用できるインフレーション成形
方法としては上向きブロー、下向きブローの何れでも良
い。

【００１５】樹脂の押出温度は、樹脂の種類により若干
変わるが、通常融点より４０℃高い温度と、融点より１
２０℃高い温度の範囲内である。例えばＬＬＤＰＥであ
れば１７０〜２５０℃の温度範囲で成形することが好ま
しい。

【００１６】１７０℃より低温にするとメルトフラクチ
ャーが出易くなり、また２５０℃より高温にすると溶融
張力が小さくなり、バブルの安定性を損ね易くなる。

【００１７】特にＬＬＤＰＥまたはそれを含む樹脂組成
物は、メルトフラクチャーを起こし易い性質があるの
で、ダイス１のリップギャップを２．０〜１０．０ｍｍ
（好ましくは２．５〜５．５ｍｍ）とＨＤＰＥにおける
場合より大きくすること、あるいは第１エアリング２と
第２エアリング５の中間（膨張点よりはダイス側）に溶
融樹脂バブル３の表面を加熱するバブルヒーター（図面
には示していない。）を設けるなどの手段を講ずれば表
面の肌荒れを回避することができる。リップギャップが
７．０ｍｍより大きくなるに従い、フィルムの厚さの均
一性を失うのでメルトフラクチャーを小さくすることが
できるとしても１０．０ｍｍよりは大きくすべきでな
く、バブルヒーターで表面の肌荒れを回避することが好
ましい。

【００１８】比較的低温で押し出された溶融樹脂バブル
３はダイス出口近辺において第１エアリング２からの冷
却エアで冷却される。

【００１９】第１エアリング２の冷却エア吹出方向は、
通常のエアリングのごとく引き取り方向に対し斜めに吹
き出すものでも良いが、ほぼ水平方向にする方が好まし
い。

【００２０】特に引き取り方向に対し、斜めに吹き出す
エアリングにおいては、図１に示すごとく、主吹出口２
１から主たる冷却エアの吹出による減圧雰囲気が溶融樹
脂バブル３に悪影響を与えぬように、その減圧雰囲気を
補償するだけの少量の副次的な冷却エアを供給する副吹
出口２２を設けた第１エアリングを使用すれば良い。副
吹出口は主吹出口と同一供給源のエアでも良いし、また
独立に吹出量を調節可能としても良いが、影響を与えな
い範囲は比較的許容範囲が大きいようなので微細な調節
をしなくとも効果は充分に発揮される。

【００２１】この第１エアリング２で冷却エアを吹きつ
ける部分に、ダイス１のスリット口径とほぼ同じか若干
太目の出口内部安定体Ｂを設けることも良い方法であ
る。この出口安定体Ｂは接触抵抗をできるだけ小さくす
るために板状、網状、スプリング等から構成しても良
い。これがあると、第１エアリング２の吹出圧力が強く
ともバブルは該出口安定体Ｂによってバブル形状が保持
され、この部分が安定化されるために有効である。

【００２２】表面に空気層を有する内部安定体４に非接
触状態でバブルを支持するためには、内部安定体とバブ
ルの間を少量の空気を連続的に、通常はバブルの引き取
り方向と同方向に流すことにより達成できる。例えば、
内部安定体４基部に空気入口６を設け、内部安定体頂部
に空気出口７を設け、溶融樹脂バブル３の内圧を一定と
するように調整できるように空気を流すようにすればバ
ブルは内部安定体４に非接触状態で支持できる。この場
合内部安定体表面はできるだけ表面が平滑であって、空
気の流れの乱れが少ないように配慮されなければならな
い。

【００２３】この内部安定体４の直径は特に制限はない
が、内部安定体４の径は出口安定体Ｂよりは細くするこ
と、ダイス口径に対し０．７〜１．０が好ましい。これ
は同じサイズのダイス１を使用して同一サイズのフィル
ムを製造したときでも実質膨張比（膨張後のバブル径／
急激に膨張する前のバブル径の比）を大きく取ることが
できるためである。

【００２４】逆に言えば同じサイズのフィルムを、より
大口径のダイスを使用して同一実質膨張比のフィルムが
生産可能となるメリットがあることを示している。

【００２５】この実質膨張比を大きくすると、横方向
（フィルム引き取り方向と直角方向）の強度を大とする
こと、インパクト強度を大とすることなどの効果があ
り、通常１．３〜６．０の範囲とすること、好ましくは
１．５〜４．５の範囲とすることがよい。

【００２６】実質膨張比がこれより小さいとき得られた
フィルムは、縦裂きが起こり易く、またインパクト強度
が低くなる。一方、実質膨張比を６．０以上とすると、
横方向の配向が強過ぎてフィルムの輪切れが起こり易
く、生産中にバブルの切断などが惹起し易くなるので避
けるべきである。

【００２７】本発明のインフレーションフィルム製造に
際して、溶融樹脂バブル３は内部安定体４に空気層を介
して支持されているため、ここでの接触抵抗が極めて小
さく、そのため溶融張力が小さい熱可塑性樹脂バブルで
あっても安定した高速引取が可能となった。

【００２８】本発明における重要な要件の一つとして溶
融樹脂バブル温度がある。ダイスから押し出された溶融
樹脂バブルは第１エアリング２からの冷却エア等により
冷却され、第２エアリング５入口において使用樹脂の融
点及び該融点より１１０℃高い温度の範囲にあることが
必要であり、好ましくは融点＋３０℃〜融点＋８０℃、
より好ましくは融点＋４０℃〜融点＋８０℃の温度範囲
である。融点より低いときは溶融バブルが徐冷となり透
明性が低下するだけでなく膨張が不可能になるかあるい
は不完全になるかしてバラツキが大きくなり、目的とす
る厚さ及びサイズのフィルムを得ることができない。ま
たこの温度より高温であるときは溶融樹脂バブル３の膨
張が不均一になったり、バブルの安定性を損なったりす
るため均一性のあるフィルムの製造が困難となる。

【００２９】例えば直鎖状低密度ポリエチレンにあって
は第２エアリング入口における樹脂温度は１２５〜２２
０℃の範囲にあることが必要である。溶融樹脂バブルは
第２エアリング中で充分膨張するか、あるいは第２エア
リングを出てからすぐに充分膨張するかして所定の厚さ
及びサイズのフィルムとなるが、高透明性を必要とする
ときはフィルム厚さとして５０μｍ以下、好ましくは４
０μｍ以下とすることが好ましい。フィルム厚さが厚く
なるに従い、徐冷となるためどうしても不透明化する。
この対策としてはバブルヒーターを用いることにより相
当程度のこの問題は解決できる。

【００３０】２つ以上の冷却エア吹出のための同心の環
状スリットを有する吹出口を有する第２エアリング５の
複数の環状スリットの吹出口（５２，５３，５４）は、
バブル径の外側方向に吹き出すものでも良いが、できれ
ば図３に示すごとくエアをバブルの引き取り方向とほぼ
平行に吹出すように形成することが好ましい。

【００３１】エアリングの環状スリットからのバブルの
引き取り方向への冷却エアの吹出により作られる減圧雰
囲気が溶融樹脂バブルに影響を与え、この位置でバブル
の急激な膨張が開始する。

【００３２】なお、図３においては第２エアリングの吹
出口（５２，５３，５４）を３重の環状スリットを示し
たが、これは二重以上であればよい。各吹出口５２，５
３，５４のエア出口の上端壁面は減圧度を高めるため斜
めにするなどの手段をとってもよい。また外部空気の流
れや減圧雰囲気を外界から遮断する意味も兼ねてエアリ
ングの先端にカバー５５を付けても良い。

【００３３】従って得られるフィルムの性質に影響を与
えるフロストライン８の位置は、第２エアリング５の位
置の移動により自由に変更することができる。第２エア
リング５の位置は通常ダイス面より５０ｍｍ以上離すこ
とが必要で、好ましくは１００ｍｍ以上、更に好適には
２００ｍｍ以上離すことがよい。あまり接近しすぎると
冷却効果が少なくなり、高速生産が困難になる。

【００３４】溶融樹脂バブル３は急激に膨張すると樹脂
フィルムは薄くなるため急冷され、固化した後は通常の
インフレーションと同じくニップロールで空気を絞ら
れ、巻き取り機に引き取られフィルムとなる。

【００３５】

【作用】本発明は通常のバランスフィルム用ＨＭＷＨＤ
ＰＥなどのように高溶融張力の熱可塑性樹脂はもちろ
ん、溶融張力が小さく、従来のインフレーション装置で
はロングネックタイプのインフレーション成形が困難と
されていた熱可塑性樹脂に対しても有効な製造方法であ
る。

【００３６】本発明方法によって得られた樹脂が高透明
性である理由は次のように考えている。

【００３７】一般にダイスから押し出された溶融樹脂バ
ブルはスウェル効果により出口において膨れ、溶融樹脂
バブルの外径はダイス口径より数％〜１０数％大きくな
ることはよく知られている。

【００３８】この膨れるとき、該バブル表面は凹凸の大
きい状態を示している。これを図４または図５に示す低
フロストラインタイプのバブル形状でフィルム成形を行
うときはその状態から急激に膨張されるため、フィルム
表面はスウェル効果の影響を強く受けたものとなる。

【００３９】しかし、ロングネックタイプとするときは
溶融樹脂バブルは膨張点までゆっくりと移動し、スウェ
ルによって生成した表面の凹凸が大幅に緩和され、この
緩和されたバブルが急激に膨張するため、スウェルの影
響は大幅に減少させることができ、表面のより平滑なフ
ィルムが得られる一因となっていると推定している。

【００４０】例えばフィルムの透明性の一つのインデッ
クスとしてヘーズがあるが、フィルムのヘーズの大部分
は外部ヘーズ（フィルム表面の凹凸などに起因する光の
不透過による不透明性）にあることが知られている。

【００４１】本発明におけるフィルムの高透明性は、そ
の一部がスウェル効果を緩和するロングネックタイプと
したことにより得られたものと考えられる。

【００４２】またネックポイント（急激に膨張する直前
のポイント）を結晶化温度まで低下させると結晶が生長
してヘーズを悪化させるが、本発明においては第２エア
リング入口の温度を規制することによりこの問題も回避
しており、これも高透明フィルムを得る一因と考えられ
る。

【００４３】本発明の成形方法において第１エアリング
２による冷却により、第２エアリング５の入口における
溶融樹脂バブル温度を規制したこと、第２エアリング５
の複数の環状スリット５２，５３，５４からの冷却エア
吹出に伴う減圧雰囲気により溶融樹脂バブルを急激に膨
張させる方法を取り入れたことにより溶融張力の高い樹
脂はもちろん、低溶融張力の場合であっても問題なく、
インフレーション成形できたものと推定している。

【００４４】特に安定体により非接触状態に支持させる
ことにより溶融樹脂バブルが安定化され、エアリングを
２段使用したことによる冷却力の向上もあって高速引き
取りが可能となり、また急激な膨張による溶融樹脂の急
冷などの相乗効果のためヘーズ、像鮮明度（クラリティ
ー）などの透明性が著しく改善されたものと思われる。

【００４５】

【実施例】（参考例１）密度０．９２３ｇ／ｃｍ³ 、ＪＩＳＫ−７２１０の表
１、条件４による溶融流れ（以下、ＭＦＲという。）
１．０ｇ／１０分、融点１２３℃の直鎖状ポリエチレン
をリップギャップ３ｍｍ、口径１００ｍｍφのダイスを
備えた下向きインフレーションフィルム成形装置を用
い、樹脂温度２００℃で押し出した。

【００４６】安定体は表面をテフロンで被覆した直径１
００ｍｍφの円柱を用い、安定体の基部から少量の空気
を供給しながら溶融樹脂バブルを非接触状態で支持しな
がら折幅３１４ｍｍ、厚さ３０μｍのフィルムを引き取
り速度５０ｍ／ｍｉｎの速度で成形した。溶融樹脂バブ
ルは第１エアリングからの冷却エア等により冷却され、
２重の環状スリットからなる第２エアリング入口では１
６２℃であった。フロストラインはダイス面から６２０
ｍｍである。得られたフィルムの評価は表１に示す。

【００４７】なお、第２エアリング入口の温度測定はチ
ノー株式会社製型式ＩＲ−ＡＰ温度計を用い、距離１５
０ｃｍ、測定面積；直径４５ｍｍφで、エアリングに最
も近い部分を測定した。ヘーズ、グロス、クラリティー
はＪＩＳＫ−７１０５に規定された方法により測定し
た。

【００４８】（参考例２〜５）密度０．９２３ｇ／ｃｍ³ 、ＭＦＲ１．０ｇ／１０分
のＬＬＤＰＥ８０重量％、密度０．９２５ｇ／ｃｍ³ 、
ＭＦＲ０．８ｇ／１０分のＬＤＰＥ２０重量％からな
る樹脂組成物（融点１２０℃）用い、実施例１と同一の
装置を用い、条件を変更してフィルムの成形を行った。
得られたフィルムの評価を表１に示す。

【００４９】（参考例６）密度０．９５３ｇ／ｃｍ³ 、ＭＦＲ０．５ｇ／１０分
のＨＤＰＥ６０重量％、密度０．９２５ｇ／ｃｍ³ 、Ｍ
ＦＲ０．８ｇ／１０分のＬＤＰＥ４０重量％からなる
樹脂組成物（融点１２６℃）を用い、実施例１と同一の
装置を用い、樹脂温度２００℃において表１に示す条件
でフィルムの成形を行った。得られたフィルムの評価を
表１に示す。

【００５０】（実施例１）参考例４のフィルム成形において、第１エアリングと第
２エアリングの中間に３．０ｋｗの赤外線ヒーター（バ
ブルヒーター）を設けて透明性の改善を図った。得られ
たフィルムの評価を表１に示す。透明性（ヘーズ、グロ
ス、クラリティー）は大幅に改善されたことを示す。

【００５１】（比較例１）実施例２と同一の樹脂及び装
置を用い、表１に示す条件でフィルムの成形を行った。
得られたフィルムの透明性（ヘーズ、グロス、クラリテ
ィー）は著しく低下した。

【００５２】（比較例２〜４）溶融樹脂バブルがダイス
出口からただちに膨張する低フロストラインタイプ（図
４または図５に示すようなバブル形状）のインフレーシ
ョンフィルム成形を実施例２と同一の樹脂で行った。得
られたフィルムの評価を表１に示す。

【００５３】比較例２〜３においては透明性の低下はわ
ずかであったが、比較例３のようにフロストラインを実
施例とほぼ同一とした場合においてもフィルムの機械的
性質は著しく低下した。また引き取り速度を実施例１〜
２、４〜７と同じく５０ｍ／ｍｉｎとしたところ、バブ
ルが不安定となり切断が頻発して成形不可能であった。

【００５４】

【表１】

【００５５】

【発明の効果】本発明は、熱可塑性樹脂のインフレーシ
ョン法によるフィルム成形に際し、溶融樹脂バブルはダ
イス出口に近接して設けられた第１エアリングによりこ
れを冷却し、次いで空気層を介して安定体の表面に非接
触状態に支持し、急激に膨張させる位置に設けられた複
数の環状スリットを有する第２エアリングの入口の温度
が該熱可塑性樹脂の融点と融点より１００℃高い温度の
範囲になるように第１エアリングと第２エアリングの中
間に設けた溶融樹脂バブル表面を加熱する手段を用いて
調整し、ロングネックタイプでフィルムを成形するとき
は、例えばＬＬＤのごとき溶融張力の小さい熱可塑性樹
脂であっても溶融樹脂バブルは安定し、透明性（ヘーズ
並びにクラリティー）に優れたフィルムを高速で生産で
きることを見いだした。

【００５６】またこのために使用するための成形装置は
上記のインフレーションフィルム成形法に好適に使用で
きる。

【００５７】更にメルトフラクチャーの発生し易い熱可
塑性合成樹脂であっても第１エアリングと第２エアリン
グの中間にバブルヒーターを設けて生産することにより
ヘーズ、クラリティーを大幅に改善できることも見いだ
した。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係るインフレーションフィルム成形法
の一例を示す概念図である。

【図２】本発明に係るインフレーションフィルム成形法
の他の一例（安定体径がダイス口径より大である例）を
示す概念図である。

【図３】第２エアリングの一例を示す断面図である。

【図４】従来法の低フロストラインタイプによるインフ
レーションフィルム成形法の一例の概念図である。

【図５】従来法の低フロストラインによるインフレーシ
ョンフィルム成形法の他の一例の概念図である。

【符号の説明】

１ダイス２第１エアリング２１主吹出口２２副吹出口３溶融樹脂バブル４安定体５第２エアリング５１エア通路５２吹出口５３吹出口５４吹出口５５カバー６空気入口７空気出口８フロストラインＢ出口安定体

フロントページの続き (72)発明者小野田武士神奈川県川崎市川崎区千鳥町３−２昭和電工株式会社川崎樹脂研究所内 (72)発明者小林智明神奈川県川崎市川崎区千鳥町３−２昭和電工株式会社川崎樹脂研究所内 (56)参考文献特開昭63−51124（ＪＰ，Ａ) 特開昭61−108531（ＪＰ，Ａ)

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】熱可塑性樹脂のインフレーションフィル
ム成形方法において、溶融樹脂バブルに対しダイス出口
に近接して設けられた第１エアリングから冷却エアを吹
きつけてこれを冷却し、次いで該バブルは引き取られな
がらダイス面に設けられた安定体の表面に空気層を介し
て非接触状態に支持され、更に溶融樹脂バブルを急激に
膨張させる位置に設けられた、複数の環状スリットを有
する第２エアリングの入口における該樹脂バブル温度
を、第１エアリングと第２エアリングの中間に設けた溶
融樹脂バブル表面を加熱する手段を用い、該熱可塑性樹
脂の融点と該融点より１１０℃高い温度の範囲に調整し
て成形することを特徴とするインフレーションフィルム
の成形方法。
【請求項２】低溶融張力の熱可塑性樹脂を、押出樹脂
温度が該熱可塑性樹脂の融点より４０℃高い温度及び該
融点より１２０℃高い温度の範囲に調整して成形する請
求項１記載のインフレーションフィルムの成形方法。
【請求項３】溶融樹脂バブルの接触する安定体の径／
ダイス口径の比が０．７〜１．０、実質の膨張比が１．
３〜６．０、ダイス面からフロストラインまでの距離が
４００〜２０００ｍｍである請求項１または２記載のイ
ンフレーションフィルムの成形方法。
【請求項４】熱可塑性樹脂が直鎖状低密度ポリエチレ
ンであって、リップギャップ２．５〜５．５ｍｍ、押出
樹脂温度が１７０〜２５０℃、第２エアリングの入口に
おける樹脂温度が１２５〜２２０℃であり、製造される
フィルムの厚さが１０〜８０μｍである請求項１記載の
インフレーションフィルムの成形方法。
【請求項５】押出機、バブル安定体を設けたインフレ
ーション用円形ダイス、溶融樹脂バブル冷却用第１エア
リング及び第２エアリング等からなる熱可塑性樹脂のイ
ンフレーションフィルム成形装置において、安定体に溶
融樹脂バブルが接触しないように少量の空気を供給する
装置、第２エアリングが複数の環状スリットを有し、該
環状スリットが溶融樹脂バブルの引き取り方向に冷却エ
アを吹き出すエアリング及び第１エアリングと第２エア
リングの中間に溶融樹脂バブル表面を加熱する手段を有
することを特徴とするインフレーションフィルム成形装
置。