JP2614950B2 - 多段スリップ型伸線機による鋼線の伸線方法 - Google Patents
多段スリップ型伸線機による鋼線の伸線方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、コーン式キャプスタン
を用いた多段スリップ型の伸線機による鋼線の伸線方
法、さらに詳しくは、ラジアルタイヤを補強するスチー
ルコード用金属線などを製造する場合にダイス摩耗の抑
制や線材の高品質化面で特に顕著な効果を奏する伸線方
法に関するものである。
を用いた多段スリップ型の伸線機による鋼線の伸線方
法、さらに詳しくは、ラジアルタイヤを補強するスチー
ルコード用金属線などを製造する場合にダイス摩耗の抑
制や線材の高品質化面で特に顕著な効果を奏する伸線方
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車タイヤや高圧ホースなどに使用さ
れる補強用の金属線は、線径が１.0mm以下と細く、ま
た、ブラスめっき後に伸線することが多いことから、そ
の伸線加工には効率的な湿式伸線が行え、設備の小型化
面でも有利な首記の多段スリップ型の連続伸線機が使用
されている。この伸線機は、例えば、図２に示すよう
に、ダイスホルダ１３（これには並列配置のNo２〜No１
０ダイスから成る第１ダイス群が固定されている）を挟
んで対向するコーン式の第１、第２キャプスタン１、２
と、ダイスホルダ１４（これにはNo１１〜No１９ダイス
から成る第２ダイス群が固定されている）を挟んで対向
するコーン式の第３、第４キャプスタン３、４を設け、
図３に示すように、それ等のキャプスタンの軸７、８及
び９、１０に取付けたプーリ１５、１６、１７、１８を
タイミングベルト１９、２０で駆動モータ２１の出力軸
に固定したプーリ２２につなぎ、それぞれのキャプスタ
ンを連動させるようにしてある。対をなすキャプスタン
１と２及び３と４の対向コーン部には小径コーン部側か
ら大径コーン部側に位置を移しながら連続的に素線をか
け渡してあり、その素線が第１キャプスタン１から第２
キャプスタン２に向かう間に、及び第３キャプスタン３
から第４キャプスタン４に向かう間に減面率が一定して
いるダイス群の各ダイスに絞られて細くなっていく。な
お、１２は第１（No１）ダイス、５は仕上用（No２０）
ダイス、６は仕上伸線用のディスク型キャプスタン、１
１はその軸、２３はモータ２４で駆動する巻取りスプー
ルである。
れる補強用の金属線は、線径が１.0mm以下と細く、ま
た、ブラスめっき後に伸線することが多いことから、そ
の伸線加工には効率的な湿式伸線が行え、設備の小型化
面でも有利な首記の多段スリップ型の連続伸線機が使用
されている。この伸線機は、例えば、図２に示すよう
に、ダイスホルダ１３（これには並列配置のNo２〜No１
０ダイスから成る第１ダイス群が固定されている）を挟
んで対向するコーン式の第１、第２キャプスタン１、２
と、ダイスホルダ１４（これにはNo１１〜No１９ダイス
から成る第２ダイス群が固定されている）を挟んで対向
するコーン式の第３、第４キャプスタン３、４を設け、
図３に示すように、それ等のキャプスタンの軸７、８及
び９、１０に取付けたプーリ１５、１６、１７、１８を
タイミングベルト１９、２０で駆動モータ２１の出力軸
に固定したプーリ２２につなぎ、それぞれのキャプスタ
ンを連動させるようにしてある。対をなすキャプスタン
１と２及び３と４の対向コーン部には小径コーン部側か
ら大径コーン部側に位置を移しながら連続的に素線をか
け渡してあり、その素線が第１キャプスタン１から第２
キャプスタン２に向かう間に、及び第３キャプスタン３
から第４キャプスタン４に向かう間に減面率が一定して
いるダイス群の各ダイスに絞られて細くなっていく。な
お、１２は第１（No１）ダイス、５は仕上用（No２０）
ダイス、６は仕上伸線用のディスク型キャプスタン、１
１はその軸、２３はモータ２４で駆動する巻取りスプー
ルである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】近年、環境保全や低燃
費化のためにタイヤの軽量化要求が高まり、補強用のス
チールコードにもその影響が及んできている。そのた
め、スチールコード用金属線は、重量比での炭素含有量
を従来の０.6７〜０.7５％から０.7８〜０.8５％に増や
し、さらに最終仕上げ伸線工程での累積減面率も増加さ
せて引張り強度を向上させ、その分線径を細くすること
が多くなっている。ところが、このようにして引張強度
を高めた金属線は硬度も比例して高まるため、伸線機の
ダイス摩耗を早め、断線や径大現象による線径不良を増
加させて生産性を低下させる大きな要因となっている。
また、線温上昇による靭性劣化や捻回値低下を招き、次
段の撚線工程での断線が増加するなどの問題も発生して
いる。そこで、ゴム補強スチールコード用の金属線は勿
論、他の用途の金属線についても製造の効率化と寸法及
び機械的性能の両面での高品質化のために径大傾向及び
断線の少ない伸線機が望まれていた。本発明の目的は、
かかる要求に応えることにある。
費化のためにタイヤの軽量化要求が高まり、補強用のス
チールコードにもその影響が及んできている。そのた
め、スチールコード用金属線は、重量比での炭素含有量
を従来の０.6７〜０.7５％から０.7８〜０.8５％に増や
し、さらに最終仕上げ伸線工程での累積減面率も増加さ
せて引張り強度を向上させ、その分線径を細くすること
が多くなっている。ところが、このようにして引張強度
を高めた金属線は硬度も比例して高まるため、伸線機の
ダイス摩耗を早め、断線や径大現象による線径不良を増
加させて生産性を低下させる大きな要因となっている。
また、線温上昇による靭性劣化や捻回値低下を招き、次
段の撚線工程での断線が増加するなどの問題も発生して
いる。そこで、ゴム補強スチールコード用の金属線は勿
論、他の用途の金属線についても製造の効率化と寸法及
び機械的性能の両面での高品質化のために径大傾向及び
断線の少ない伸線機が望まれていた。本発明の目的は、
かかる要求に応えることにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の目的を
達成するため、ダイス群を挟んで対向するコーン式キャ
プスタンを少なくとも一対備える多段スリップ型伸線機
を用い、この伸線機の対のキャプスタンの対向コーン部
間に小径コーン部側から大径コーン部側へ移行させなが
ら連続的にかけ渡した素線を前記ダイス群の各ダイスで
累積減面率が９０％（真歪で２.3１）を超えるところま
で絞り、最終仕上げ線径が０.1０〜０.4０mmの範囲の鋼
線を得る伸線方法において、中間線径もしくは仕上げ線
径０.4０mm以下の領域で線引きを行うダイスの仕事率Ｗ
について次式を満足させ、
達成するため、ダイス群を挟んで対向するコーン式キャ
プスタンを少なくとも一対備える多段スリップ型伸線機
を用い、この伸線機の対のキャプスタンの対向コーン部
間に小径コーン部側から大径コーン部側へ移行させなが
ら連続的にかけ渡した素線を前記ダイス群の各ダイスで
累積減面率が９０％（真歪で２.3１）を超えるところま
で絞り、最終仕上げ線径が０.1０〜０.4０mmの範囲の鋼
線を得る伸線方法において、中間線径もしくは仕上げ線
径０.4０mm以下の領域で線引きを行うダイスの仕事率Ｗ
について次式を満足させ、
【０００５】
【数３】
【０００６】同時に、中間線径が０.4０より大きく０.6
０mm以下の領域で線引きを行うダイスの仕事率Ｗについ
て次式を満足させ、
０mm以下の領域で線引きを行うダイスの仕事率Ｗについ
て次式を満足させ、
【０００７】
【数４】
【０００８】かつ、前記ダイス群とその前にある第１ダ
イスとの間に位置して第１ダイス通過後の素線（その線
速ｖ1 ）を引取る入線側コーン式キャプスタンの第１溝
部（その周速Ｖ1 ）のスリップ率Ｓ1 ｛＝（１−ｖ1 ／
Ｖ1 ）×１００（％）｝を３０％以下に設定して伸線を
行う。
イスとの間に位置して第１ダイス通過後の素線（その線
速ｖ1 ）を引取る入線側コーン式キャプスタンの第１溝
部（その周速Ｖ1 ）のスリップ率Ｓ1 ｛＝（１−ｖ1 ／
Ｖ1 ）×１００（％）｝を３０％以下に設定して伸線を
行う。
【０００９】なお、この伸線方法においては、後半のダ
イス群で線引きを行うキャプスタン間の減速比を前半の
ダイス群で線引きを行うキャプスタン間の減速比の０.6
〜0.８倍に定め、かつ、前記ダイス群の後ろにある出線
側コーン式キャプスタンの最終溝部の周速をＶ4 、その
直後にある最終仕上ダイスから出た線を引取るディスク
型キャプスタンの溝部の周速をＶS7としたときの両溝間
の減速比ＲS3｛＝（１−ＶS4／ＶS7）×１００（％）｝
を２〜４％に定めておくのが望ましい。
イス群で線引きを行うキャプスタン間の減速比を前半の
ダイス群で線引きを行うキャプスタン間の減速比の０.6
〜0.８倍に定め、かつ、前記ダイス群の後ろにある出線
側コーン式キャプスタンの最終溝部の周速をＶ4 、その
直後にある最終仕上ダイスから出た線を引取るディスク
型キャプスタンの溝部の周速をＶS7としたときの両溝間
の減速比ＲS3｛＝（１−ＶS4／ＶS7）×１００（％）｝
を２〜４％に定めておくのが望ましい。
【００１０】
【作用】多段スリップ型伸線機は、キャプスタン間に配
置するダイス群の各ダイス（No２ダイスから仕上げ前ダ
イスまで）については、４軸の連動するキャプスタンを
使って同時伸線を行う関係で個々に減面率（又は減速
比）を変更するのが難しい。しかも、設備コスト面から
はダイス群を構成する中間の各ダイスについては減面率
を一定にするのが有利なことから、従来はそのような構
成を採用していた。しかし、かかる構成の従来の伸線機
では、各ダイスの仕事率を調べてみると、第１ダイス群
に比べて第２ダイス群が大きく、また、第２ダイス群の
中でもより後ろになる程大きくなり、この箇所のダイス
摩耗が得られる鋼線の径大化を招いていることが判明し
た。
置するダイス群の各ダイス（No２ダイスから仕上げ前ダ
イスまで）については、４軸の連動するキャプスタンを
使って同時伸線を行う関係で個々に減面率（又は減速
比）を変更するのが難しい。しかも、設備コスト面から
はダイス群を構成する中間の各ダイスについては減面率
を一定にするのが有利なことから、従来はそのような構
成を採用していた。しかし、かかる構成の従来の伸線機
では、各ダイスの仕事率を調べてみると、第１ダイス群
に比べて第２ダイス群が大きく、また、第２ダイス群の
中でもより後ろになる程大きくなり、この箇所のダイス
摩耗が得られる鋼線の径大化を招いていることが判明し
た。
【００１１】各ダイスを通過する素線の速度（以下線速
と云う）は、図４或いは図５の曲線ａで示すように（表
２及び表４を同時参照）、累積減面率が９０％を超える
No１４ダイス以降から加速度的に上昇し、これに伴い、
ダイス出口の素線線速Ｖに引抜き力Ｆを乗じて求められ
る仕事率Ｗも図４及び図５の曲線ｃで示すように徐々に
上昇していく。本発明者等は、後半のダイス、即ち、最
終仕上げ直径が０.1０mm〜０.2５mmの範囲にある場合に
は中間線径０.4０mm以下の領域、最終仕上げ直径が０.2
６mm〜０.4０mmの範囲にある場合には中間線径０.6０mm
以下の領域で線引きする各ダイスの仕事率と径大現象の
発生状況が一致することを見い出し、細径サイズの場
合、中間線径もしくは仕上げ線径が０.4０mmのダイスに
ついての適正仕事率の上限値は６９kgf ・ｍ／sec であ
り、太径サイズの場合、中間線径が０.4０mm以下のダイ
スについての適正仕事率の上限値は６９kgｆ・ｍ／sec
であって、更に中間線径が０.4０mmより大きく０.6０mm
以下のダイスについての適正仕事率の上限値は８０kgｆ
・ｍ／sec であることを究明した。
と云う）は、図４或いは図５の曲線ａで示すように（表
２及び表４を同時参照）、累積減面率が９０％を超える
No１４ダイス以降から加速度的に上昇し、これに伴い、
ダイス出口の素線線速Ｖに引抜き力Ｆを乗じて求められ
る仕事率Ｗも図４及び図５の曲線ｃで示すように徐々に
上昇していく。本発明者等は、後半のダイス、即ち、最
終仕上げ直径が０.1０mm〜０.2５mmの範囲にある場合に
は中間線径０.4０mm以下の領域、最終仕上げ直径が０.2
６mm〜０.4０mmの範囲にある場合には中間線径０.6０mm
以下の領域で線引きする各ダイスの仕事率と径大現象の
発生状況が一致することを見い出し、細径サイズの場
合、中間線径もしくは仕上げ線径が０.4０mmのダイスに
ついての適正仕事率の上限値は６９kgf ・ｍ／sec であ
り、太径サイズの場合、中間線径が０.4０mm以下のダイ
スについての適正仕事率の上限値は６９kgｆ・ｍ／sec
であって、更に中間線径が０.4０mmより大きく０.6０mm
以下のダイスについての適正仕事率の上限値は８０kgｆ
・ｍ／sec であることを究明した。
【００１２】なお、該当ダイスの仕事率Ｗは、線速Ｖと
引抜き力Ｆを調整して６９kgf ・ｍ／sec 及び８０kgｆ
・ｍ／sec の範囲内に納めることになるが、この調整に
当って線速Ｖを低下させるのは生産性に影響するので好
ましくない。そこで、後述の実施例で述べるような方法
を採ることを推奨する。後半のダイスの仕事率について
上限を定めた本発明の方法によれば、後半のダイスが負
担していた仕事率の一部を前半のダイスに肩代わりさせ
る形になるので、後半のダイスの摩耗が減少して径大減
少が抑制されるだけでなく、全ダイスの摩耗も平均化し
てくる。
引抜き力Ｆを調整して６９kgf ・ｍ／sec 及び８０kgｆ
・ｍ／sec の範囲内に納めることになるが、この調整に
当って線速Ｖを低下させるのは生産性に影響するので好
ましくない。そこで、後述の実施例で述べるような方法
を採ることを推奨する。後半のダイスの仕事率について
上限を定めた本発明の方法によれば、後半のダイスが負
担していた仕事率の一部を前半のダイスに肩代わりさせ
る形になるので、後半のダイスの摩耗が減少して径大減
少が抑制されるだけでなく、全ダイスの摩耗も平均化し
てくる。
【００１３】次に、多段スリップ型伸線機は、実施例の
欄の表１〜表４に示すように、キャプスタンの周速をダ
イス通過後の線速に比べて３〜３０％の比率で早くして
ある。従って、仕上り線側のスリップ率を小さくしてい
ても、ダイス枚数に従って入線側のキャプスタン、特に
第１キャプスタンの第１溝部でスリップ率が最大とな
る。このときの第１ダイス通過後の線速ｖ1 と上記第１
溝部の周速Ｖ1 から求められる前述のスリップ率Ｓ1 が
３０％を超えると特に径大現象を助長するのでこの値は
３０％以下とした。
欄の表１〜表４に示すように、キャプスタンの周速をダ
イス通過後の線速に比べて３〜３０％の比率で早くして
ある。従って、仕上り線側のスリップ率を小さくしてい
ても、ダイス枚数に従って入線側のキャプスタン、特に
第１キャプスタンの第１溝部でスリップ率が最大とな
る。このときの第１ダイス通過後の線速ｖ1 と上記第１
溝部の周速Ｖ1 から求められる前述のスリップ率Ｓ1 が
３０％を超えると特に径大現象を助長するのでこの値は
３０％以下とした。
【００１４】
【実施例】図１及び表１及び表３に基いて本発明の実施
例を説明する。図１は、本発明の方法を実施する多段ス
リップ型伸線機である。この伸線機は、図２の従来の伸
線機と同様に、No２〜No１０ダイスから成る第１ダイス
群をホルダ１３に、No１１〜No１９ダイスから成る第２
ダイス群をホルダ１４に各々固定し、第１ダイス群を挟
んでコーン式の第１キャプスタン１と第２キャプスタン
２を、第２ダイス群を挟んでコーン式の第３キャプスタ
ン３と第４キャプスタン４を各々対向して設置してあ
る。また、第１キャプスタンの前方には第１ダイス１２
を設け、第４キャプスタンの後方には仕上げダイス５と
仕上用のディスク型キャプスタン６を設けてある。７〜
１０及び１１は各キャプスタンの軸である。
例を説明する。図１は、本発明の方法を実施する多段ス
リップ型伸線機である。この伸線機は、図２の従来の伸
線機と同様に、No２〜No１０ダイスから成る第１ダイス
群をホルダ１３に、No１１〜No１９ダイスから成る第２
ダイス群をホルダ１４に各々固定し、第１ダイス群を挟
んでコーン式の第１キャプスタン１と第２キャプスタン
２を、第２ダイス群を挟んでコーン式の第３キャプスタ
ン３と第４キャプスタン４を各々対向して設置してあ
る。また、第１キャプスタンの前方には第１ダイス１２
を設け、第４キャプスタンの後方には仕上げダイス５と
仕上用のディスク型キャプスタン６を設けてある。７〜
１０及び１１は各キャプスタンの軸である。
【００１５】この伸線機は、例えば、キャプスタン３、
４の対向コーン部の周速ＶS3、ＶS4から求められる減速
比ＲS2をキャプスタン１、２の対向コーン部の周速
ＶS1、ＶS2から求められる減速比ＲS1の０.6〜０.8倍に
するとダイス枚数及び最終仕上げ線の線速を変えずにNo
１１ダイス以降の各ダイスの仕事率Ｗを中間線径もしく
は仕上げ線径が０.4０mm以下で６９kgｆ・ｍ／sec 、中
間線径が０.4０mmより大きく０.6０mm以下で８０kgｆ・
ｍ／sec の範囲に納めることができる。このとき、減速
比ＲS1は２０％を超えない範囲で大きくし、減速比Ｒ2
は１６％以下にすると云った方法を採るとダイススケジ
ュールの設計が容易になる。
４の対向コーン部の周速ＶS3、ＶS4から求められる減速
比ＲS2をキャプスタン１、２の対向コーン部の周速
ＶS1、ＶS2から求められる減速比ＲS1の０.6〜０.8倍に
するとダイス枚数及び最終仕上げ線の線速を変えずにNo
１１ダイス以降の各ダイスの仕事率Ｗを中間線径もしく
は仕上げ線径が０.4０mm以下で６９kgｆ・ｍ／sec 、中
間線径が０.4０mmより大きく０.6０mm以下で８０kgｆ・
ｍ／sec の範囲に納めることができる。このとき、減速
比ＲS1は２０％を超えない範囲で大きくし、減速比Ｒ2
は１６％以下にすると云った方法を採るとダイススケジ
ュールの設計が容易になる。
【００１６】そのダイススケジュールは、減速比ＲS2と
ＲS1がＲS2≦ＲS1の関係にある場合、キャプスタン４の
最終溝部の周速ＶS4とキャプスタン６の溝部の周速ＶS7
から求まる減速比ＲS3を従来の５〜１０％よりも小さく
して２〜４％にすると更に設計し易くなる。但し、ＲS3
が２％未満では穴径公差によって鋼線が張り切れる恐れ
がある。また、４％を越えるとダイススケジュール設計
時に特に第２ダイス群の後半のダイス通過後の線速とそ
れを引取るキャプスタン溝部の周速とで求められるスリ
ップ率が２％未満になり易く、やはり鋼線が張り切れる
恐れが出てくる。
ＲS1がＲS2≦ＲS1の関係にある場合、キャプスタン４の
最終溝部の周速ＶS4とキャプスタン６の溝部の周速ＶS7
から求まる減速比ＲS3を従来の５〜１０％よりも小さく
して２〜４％にすると更に設計し易くなる。但し、ＲS3
が２％未満では穴径公差によって鋼線が張り切れる恐れ
がある。また、４％を越えるとダイススケジュール設計
時に特に第２ダイス群の後半のダイス通過後の線速とそ
れを引取るキャプスタン溝部の周速とで求められるスリ
ップ率が２％未満になり易く、やはり鋼線が張り切れる
恐れが出てくる。
【００１７】例示の伸線機は、これ等の点を配慮した構
成にしてある。即ち、キャプスタン３、４の対向コーン
部直径は各段毎にそれぞれ同一にし、両キャプスタンの
軸に固定したプーリ径を両キャプスタン間の減速比ＲS2
は仕上げ径が０.2５mmの場合１2.５％に、同０.3８mmの
場合１１.0％になるように定めてある。また、キャプス
タン１、２の対向コーン部直径も同様に各段毎に同一に
し、両キャプスタン軸に固定したプーリ径をそれ等のキ
ャプスタン１、２間の減速比ＲS1はそれぞれ１７.6％及
び１５.5％、ＲS2／ＲS1は双方共０.7１となるように定
めてある。さらに、キャプスタン４と６の間の減速比Ｒ
S3はそれぞれ２.9％及び２.5％に設定して表１及び表３
に示すダイススケジュールを設計し、第１ダイス１２以
降のスリップ率も極力小さくしてある。
成にしてある。即ち、キャプスタン３、４の対向コーン
部直径は各段毎にそれぞれ同一にし、両キャプスタンの
軸に固定したプーリ径を両キャプスタン間の減速比ＲS2
は仕上げ径が０.2５mmの場合１2.５％に、同０.3８mmの
場合１１.0％になるように定めてある。また、キャプス
タン１、２の対向コーン部直径も同様に各段毎に同一に
し、両キャプスタン軸に固定したプーリ径をそれ等のキ
ャプスタン１、２間の減速比ＲS1はそれぞれ１７.6％及
び１５.5％、ＲS2／ＲS1は双方共０.7１となるように定
めてある。さらに、キャプスタン４と６の間の減速比Ｒ
S3はそれぞれ２.9％及び２.5％に設定して表１及び表３
に示すダイススケジュールを設計し、第１ダイス１２以
降のスリップ率も極力小さくしてある。
【００１８】なお、表２及び表４は比較例を示すが、こ
の場合、ＲS1、ＲS2は共に仕上げ径が０.2５mmの場合、
１4.５％、仕上げ径が０.3８mmの場合、１３.0％で一定
し、また、ＲS3もそれぞれ７.5％及び５.0％であるた
め、表２及び表４又は図４及び図５に見られるように特
に最終ダイスの１つ手前のダイス（No１９ダイス）の仕
事率が多くなり、この近傍のダイス摩耗が著しくて径大
現象や断線が多く発生した。
の場合、ＲS1、ＲS2は共に仕上げ径が０.2５mmの場合、
１4.５％、仕上げ径が０.3８mmの場合、１３.0％で一定
し、また、ＲS3もそれぞれ７.5％及び５.0％であるた
め、表２及び表４又は図４及び図５に見られるように特
に最終ダイスの１つ手前のダイス（No１９ダイス）の仕
事率が多くなり、この近傍のダイス摩耗が著しくて径大
現象や断線が多く発生した。
【００１９】表５は、表１及び表３に示す本発明の方法
を用いた伸線機と表２及び表４に示す従来法の伸線機の
伸線量１ton 当りのダイス使用量、断線率、及び生産性
の比較結果を示している。このように、本発明の方法を
採用した伸線機は、ダイス使用量、断線率が共に減少
し、ダイスの摩耗抑制による径大現象の減少で線径不良
も少なくなった。また、後半のダイスの仕事率が低下し
たことにより、靭性、捻回値などの機械的性能の低下も
少なくなった。
を用いた伸線機と表２及び表４に示す従来法の伸線機の
伸線量１ton 当りのダイス使用量、断線率、及び生産性
の比較結果を示している。このように、本発明の方法を
採用した伸線機は、ダイス使用量、断線率が共に減少
し、ダイスの摩耗抑制による径大現象の減少で線径不良
も少なくなった。また、後半のダイスの仕事率が低下し
たことにより、靭性、捻回値などの機械的性能の低下も
少なくなった。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】
【表４】
【００２４】
【表５】
【００２５】なお、表１、表２及び表３、表４の※１の
欄は、ＪＩＳ Ｇ３５０２により規定されたピアノ線材
−ＳＷＲＳ７２Ａ相当品を線材加工した時の各ダイス出
口での引張強さを示している。
欄は、ＪＩＳ Ｇ３５０２により規定されたピアノ線材
−ＳＷＲＳ７２Ａ相当品を線材加工した時の各ダイス出
口での引張強さを示している。
【００２６】また、同表の※２の引張力Ｆは次式で求め
た。
た。
【００２７】
【数５】
【００２８】さらに、※３の仕事率は次式で求めた。
【００２９】
【数６】
【００３０】なお、以上の説明は、４軸のコーン式多段
スリップ型伸線機を例に挙げて行ったが、コーン式キャ
プスタンが６軸になっても考え方は同じである。即ち、
第５キャプスタン及び第６キャプスタンの対向コーン部
の周速ＶS5とＶS6とから求められる減速比を、前述の第
３及び第４キャプスタン間の減速比ＲS2の０.6〜0.８倍
にし、他の項も同様にすればよいことになる。
スリップ型伸線機を例に挙げて行ったが、コーン式キャ
プスタンが６軸になっても考え方は同じである。即ち、
第５キャプスタン及び第６キャプスタンの対向コーン部
の周速ＶS5とＶS6とから求められる減速比を、前述の第
３及び第４キャプスタン間の減速比ＲS2の０.6〜0.８倍
にし、他の項も同様にすればよいことになる。
【００３１】また、この発明の考え方はコーン式キャプ
スタンが２軸の伸線機に対しても適用できる。例えば、
一対のコーン式キャプスタンの対向コーン部の段の数を
２倍に増やして前半のコーン部側に第１ダイス群を、後
半のコーン部側に第２ダイス群を配置し、後半のコーン
部の径比を、前半のコーン部側の減速比に対して後半の
コーン部側の減速比が０.6〜0.８倍になるように定める
と、線速を低下させずに第２ダイス群の仕事率を６９kg
ｆ・ｍ／sec 及び８０kgｆ・ｍ／sec の範囲に納めるこ
とができる。
スタンが２軸の伸線機に対しても適用できる。例えば、
一対のコーン式キャプスタンの対向コーン部の段の数を
２倍に増やして前半のコーン部側に第１ダイス群を、後
半のコーン部側に第２ダイス群を配置し、後半のコーン
部の径比を、前半のコーン部側の減速比に対して後半の
コーン部側の減速比が０.6〜0.８倍になるように定める
と、線速を低下させずに第２ダイス群の仕事率を６９kg
ｆ・ｍ／sec 及び８０kgｆ・ｍ／sec の範囲に納めるこ
とができる。
【００３２】
【発明の効果】以上述べたように、この発明の伸線方法
では、第２ダイス群で線引きするための対向キャプスタ
ン間の減速比を、第１ダイス群で線引きするための対向
キャプスタン間の減速比の０.6〜0.８倍にするなどして
仕上げ線径が０.1０〜０.2５mmの範囲にある場合に０.4
０mm以下の領域で線引きを行うダイスの仕事率を６９kg
f ・ｍ／sec 以下、仕上げ線径が０.2６〜０.4０mmの範
囲にある場合では、０.4０mm以下の領域で線引きを行う
ダイスの仕事率を６９kgｆ・ｍ／sec 以下にし、更に中
間線径が０.4０mmよりも大きく０.6０mm以下の領域で線
引きを行うダイスの仕事率を８０kgｆ・ｍ／sec 以下に
抑え、かつ、第１ダイス通過後の線速と第１キャプスタ
ンの第１溝部の周速とで求められるスリップ率も３０％
以下に抑えたので、断線及び径大現象の抑制、ダイス寿
命の延長に大きな効果を奏し、機械的性質並びにサイズ
面での金属線の高品質化、生産性の向上等につながる。
なお、この発明の伸線方法は、スチールコード用金属線
だけでなく、その他の用途の鋼線の伸線に利用しても大
きな効果を期待できる。
では、第２ダイス群で線引きするための対向キャプスタ
ン間の減速比を、第１ダイス群で線引きするための対向
キャプスタン間の減速比の０.6〜0.８倍にするなどして
仕上げ線径が０.1０〜０.2５mmの範囲にある場合に０.4
０mm以下の領域で線引きを行うダイスの仕事率を６９kg
f ・ｍ／sec 以下、仕上げ線径が０.2６〜０.4０mmの範
囲にある場合では、０.4０mm以下の領域で線引きを行う
ダイスの仕事率を６９kgｆ・ｍ／sec 以下にし、更に中
間線径が０.4０mmよりも大きく０.6０mm以下の領域で線
引きを行うダイスの仕事率を８０kgｆ・ｍ／sec 以下に
抑え、かつ、第１ダイス通過後の線速と第１キャプスタ
ンの第１溝部の周速とで求められるスリップ率も３０％
以下に抑えたので、断線及び径大現象の抑制、ダイス寿
命の延長に大きな効果を奏し、機械的性質並びにサイズ
面での金属線の高品質化、生産性の向上等につながる。
なお、この発明の伸線方法は、スチールコード用金属線
だけでなく、その他の用途の鋼線の伸線に利用しても大
きな効果を期待できる。
【図１】本発明の方法を採用した伸線機の一例を示す概
略構成図
略構成図
【図２】従来の伸線機の概略構成図
【図３】同上の伸線機の駆動系統を示す正面図
【図４】線速とスリップ率及び仕事率を示す特性線図
【図５】線速とスリップ率及び仕事率を示す特性線図
１、２、３、４ コーン式キャプスタン ５ 最終仕上げダイス ６ 仕上げ用ディスク型キャプスタン ７、８、９、１０、１１ キャプスタン軸 １２ 第１ダイス １３、１４ ダイスホルダ １５、１６、１７、１８、２２ プーリ １９、２０ タイミングベルト ２１、２４ モータ ２３ 巻取りスプール
Claims (2)
- 【請求項１】 ダイス群を挟んで対向するコーン式キャ
プスタンを少なくとも一対備える多段スリップ型伸線機
を用い、この伸線機の対のキャプスタンの対向コーン部
間に小径コーン部側から大径コーン部側へ移行させなが
ら連続的にかけ渡した素線を前記ダイス群の各ダイスで
累積減面率が９０％（真歪で２.3１）を超えるところま
で絞り、最終仕上げ線径が０.1０〜０.4０mmの範囲の鋼
線を得る伸線方法であって、中間線径もしくは仕上げ線
径０.4０mm以下の領域で線引きを行うダイスの仕事率Ｗ
について次式を満足させ、 【数１】 同時に、中間線径が０.4０mmより大きく０.6０mm以下の
領域で線引きを行うダイスの仕事率Ｗについて次式を満
足させ、 【数２】 かつ、前記ダイス群とその前にある第１ダイスとの間に
位置して第１ダイス通過後の素線（その線速ｖ1 ）を引
取る入線側コーン式キャプスタンの第１溝部（その周速
Ｖ1 ）のスリップ率Ｓ1 ｛＝（１−ｖ1 ／Ｖ1 ）×１０
０（％）｝を３０％以下に設定して伸線を行うことを特
徴とする多段スリップ型伸線機による鋼線の伸線方法。 - 【請求項２】 後半のダイス群で線引きを行うキャプス
タン間の減速比を前半のダイス群で線引きを行うキャプ
スタン間の減速比の０.6〜0.８倍に定めて線径が０．６
０〜０．４０mmの領域及び０．４０mm以下の領域で線引
きを行うダイスの仕事量Ｗについて各々上記の値を満足
させ、かつ、前記ダイス群の後ろにある出線側コーン式
キャプスタンの最終溝部の周速をＶ4 、その直後にある
最終仕上ダイスから出た線を引取るディスク型キャプス
タンの溝部の周速をＶS7としたときの両溝間の減速比Ｒ
S3｛＝（１−ＶS4／ＶS7）×１００（％）｝を２〜４％
に定めて伸線を行うことを特徴とする請求項１記載の多
段スリップ型伸線機による鋼線の伸線方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3143403A JP2614950B2 (ja) | 1991-02-26 | 1991-06-14 | 多段スリップ型伸線機による鋼線の伸線方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3-30999 | 1991-02-26 | ||
| JP3099991 | 1991-02-26 | ||
| JP3143403A JP2614950B2 (ja) | 1991-02-26 | 1991-06-14 | 多段スリップ型伸線機による鋼線の伸線方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04322812A JPH04322812A (ja) | 1992-11-12 |
| JP2614950B2 true JP2614950B2 (ja) | 1997-05-28 |
Family
ID=26369459
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3143403A Expired - Lifetime JP2614950B2 (ja) | 1991-02-26 | 1991-06-14 | 多段スリップ型伸線機による鋼線の伸線方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2614950B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100377801C (zh) * | 2005-12-05 | 2008-04-02 | 刘文虎 | 一种用于金属材料的拉丝机 |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4392868B2 (ja) * | 1998-02-24 | 2010-01-06 | 株式会社ブリヂストン | 多段スリップ型湿式伸線方法 |
| KR100481468B1 (ko) * | 2002-04-29 | 2005-04-08 | 하나기계(주) | 3축 신선기 |
| KR100740241B1 (ko) * | 2004-12-10 | 2007-07-18 | 한국생산기술연구원 | 인발 다이스를 사용하지 않는 극세선 성형 장치 및 방법 |
| AT512676B1 (de) * | 2012-03-23 | 2021-03-15 | Steinklauber Ind & Vermoegensverwaltung Gmbh | Drahtziehvorrichtung |
| WO2014002121A1 (en) * | 2012-06-27 | 2014-01-03 | Semplice S.P.A | Wet drawing machine, particularly for drawing very high strength steel wires |
| CN102896163B (zh) * | 2012-10-23 | 2015-04-08 | 江阴市华方机电科技有限公司 | 一种部分压缩率可以分组递减的水箱拉丝机传动系统 |
| CN103028622B (zh) * | 2013-01-14 | 2015-07-15 | 杭州星冠机械科技有限公司 | 一种高速铝线拉丝机 |
| CN108296306B (zh) * | 2017-01-13 | 2021-04-13 | 国联机械实业股份有限公司 | 金属线材生产方法及其设备及其设备中的机器 |
| CN107159725A (zh) * | 2017-07-17 | 2017-09-15 | 广州和理新金属科技有限公司 | 铜包铝高速拉丝机 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4944276A (ja) * | 1972-09-04 | 1974-04-25 | ||
| JPS61286016A (ja) * | 1985-06-11 | 1986-12-16 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 伸線機 |
| JPS6310020A (ja) * | 1986-06-30 | 1988-01-16 | Kinrei Eng:Kk | スリツプ型伸線機のキヤプスタン駆動装置 |
-
1991
- 1991-06-14 JP JP3143403A patent/JP2614950B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100377801C (zh) * | 2005-12-05 | 2008-04-02 | 刘文虎 | 一种用于金属材料的拉丝机 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04322812A (ja) | 1992-11-12 |
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