JP2604928B2 - 鋼片加熱炉装入方法 - Google Patents
鋼片加熱炉装入方法Info
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- JP2604928B2 JP2604928B2 JP3263608A JP26360891A JP2604928B2 JP 2604928 B2 JP2604928 B2 JP 2604928B2 JP 3263608 A JP3263608 A JP 3263608A JP 26360891 A JP26360891 A JP 26360891A JP 2604928 B2 JP2604928 B2 JP 2604928B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、固定床と可動床とから
なる搬送装置を有するウォーキングハース式連続加熱炉
における鋼片の装入および搬送方法に関するものであ
る。
なる搬送装置を有するウォーキングハース式連続加熱炉
における鋼片の装入および搬送方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】ウォーキングハース炉は、ウォーキング
ビーム式連続加熱炉と比較して、炉床の内部冷却が不要
であり、装置構成およびメンテナンスの簡便な炉として
従来より広く活用されている。
ビーム式連続加熱炉と比較して、炉床の内部冷却が不要
であり、装置構成およびメンテナンスの簡便な炉として
従来より広く活用されている。
【０００３】すなわち、ウォーキングハース式連続加熱
炉は、図９および図１０に示すように、鋼片８を鋼材装
入装置であるローラーテーブル（以降、装入テーブルと
称す。）３により加熱室１内へ装入し、可動床２−１、
あるいは鋼片装入位置可変装置（以降、プッシャーと称
す。）９で該加熱室内長手方向装入位置を調整された
後、可動床２−１で移載され、固定床２−２上に置かれ
る。その後、図１１に示す可動床２−１の上昇→前進→
下降→後退の１サイクル動作ごとに鋼片８は順次移載搬
送され、可動床２−１、あるいは鋼材抽出用移載装置
（以降、エキストラクターと称す。）１０で鋼材抽出装
置であるローラーテーブル（以降、抽出テーブルと称
す。）４上に移載された後、圧延ラインに抽出され圧延
される。なお、可動床２−１の駆動は、図９に示す水平
方向移動用シリンダー５および垂直方向移動用シリンダ
ー６により、水平および垂直方向に単独に行うことがで
き、かつ水平方向の搬送送り量は可変であり、任意に設
定可能である。
炉は、図９および図１０に示すように、鋼片８を鋼材装
入装置であるローラーテーブル（以降、装入テーブルと
称す。）３により加熱室１内へ装入し、可動床２−１、
あるいは鋼片装入位置可変装置（以降、プッシャーと称
す。）９で該加熱室内長手方向装入位置を調整された
後、可動床２−１で移載され、固定床２−２上に置かれ
る。その後、図１１に示す可動床２−１の上昇→前進→
下降→後退の１サイクル動作ごとに鋼片８は順次移載搬
送され、可動床２−１、あるいは鋼材抽出用移載装置
（以降、エキストラクターと称す。）１０で鋼材抽出装
置であるローラーテーブル（以降、抽出テーブルと称
す。）４上に移載された後、圧延ラインに抽出され圧延
される。なお、可動床２−１の駆動は、図９に示す水平
方向移動用シリンダー５および垂直方向移動用シリンダ
ー６により、水平および垂直方向に単独に行うことがで
き、かつ水平方向の搬送送り量は可変であり、任意に設
定可能である。
【０００４】上記のように、ウォーキングハース炉で
は、鋼材下部に相当する炉床面側のガス流れが作れない
ことから、鋼材下部からの伝熱が不足しており、矩形型
断面鋼片を例にとれば、鋼片の上面および左右側面の３
面加熱となる。このため、ウォーキングハース炉では鋼
片内部の温度分布が偏った状態、すなわち、偏熱が大き
く鋼片の品質および操炉作業性に悪影響を及ぼす。
は、鋼材下部に相当する炉床面側のガス流れが作れない
ことから、鋼材下部からの伝熱が不足しており、矩形型
断面鋼片を例にとれば、鋼片の上面および左右側面の３
面加熱となる。このため、ウォーキングハース炉では鋼
片内部の温度分布が偏った状態、すなわち、偏熱が大き
く鋼片の品質および操炉作業性に悪影響を及ぼす。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来のウォーキングハ
ース式連続加熱炉の操炉状況を図１に示す。すなわち、
図１は炉長方向に可動床２−１のサイクル作動ごとに鋼
片８が装入、搬送、抽出されている状態を示している。
この図から分かるように、従来の操炉法では、鋼片の装
入間隔および可動床の搬送送り量は一定であり、鋼片が
移載される炉床面は、直前までその前の鋼片が置かれて
おり、炉床面温度は直前に存在していた鋼片により抜熱
されて低下しているので、鋼材下面側の伝熱状態が悪い
という欠点がある。
ース式連続加熱炉の操炉状況を図１に示す。すなわち、
図１は炉長方向に可動床２−１のサイクル作動ごとに鋼
片８が装入、搬送、抽出されている状態を示している。
この図から分かるように、従来の操炉法では、鋼片の装
入間隔および可動床の搬送送り量は一定であり、鋼片が
移載される炉床面は、直前までその前の鋼片が置かれて
おり、炉床面温度は直前に存在していた鋼片により抜熱
されて低下しているので、鋼材下面側の伝熱状態が悪い
という欠点がある。
【０００６】図２は、従来の鋼片の装入間隔および可動
床搬送送り量が一定の条件下での鋼片の偏熱を改善する
例を示している。ここでは、可動床２−１の２サイクル
動作ごとに鋼片８が装入、搬送されている状態を示して
いるが、本例では鋼片８が移載される炉床面は可動床の
１サイクル動作時間分だけ復熱されており、炉床温度は
回復しているので、鋼材下面側の伝熱状態も図１の例と
比較して改善されている。しかしながら、可動床の搬送
送り量および炉内で加熱されている時間、すなわち在炉
時間を一定とした場合、炉内の鋼片本数は図２の例では
図１の例の場合に比べその半分になっており、単位時間
あたりの処理能力もやはり半分に低下するため、大幅な
生産能率の低下および製造コスト悪化が伴う。
床搬送送り量が一定の条件下での鋼片の偏熱を改善する
例を示している。ここでは、可動床２−１の２サイクル
動作ごとに鋼片８が装入、搬送されている状態を示して
いるが、本例では鋼片８が移載される炉床面は可動床の
１サイクル動作時間分だけ復熱されており、炉床温度は
回復しているので、鋼材下面側の伝熱状態も図１の例と
比較して改善されている。しかしながら、可動床の搬送
送り量および炉内で加熱されている時間、すなわち在炉
時間を一定とした場合、炉内の鋼片本数は図２の例では
図１の例の場合に比べその半分になっており、単位時間
あたりの処理能力もやはり半分に低下するため、大幅な
生産能率の低下および製造コスト悪化が伴う。
【０００７】本発明は上記したような従来の問題点を解
決するものであり、鋼片内部の偏熱の大きいウォーキン
グハース炉において、装入間隔または可動床搬送送り量
を変更して鋼片を装入搬送することにより加熱能率を維
持するか、または大幅に低下させることなく鋼片の偏熱
を低減する鋼片加熱炉装入方法を提供することを目的と
するものである。
決するものであり、鋼片内部の偏熱の大きいウォーキン
グハース炉において、装入間隔または可動床搬送送り量
を変更して鋼片を装入搬送することにより加熱能率を維
持するか、または大幅に低下させることなく鋼片の偏熱
を低減する鋼片加熱炉装入方法を提供することを目的と
するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、固定床と可動
床とからなる搬送装置を有するウォーキングハース式鋼
片連続加熱炉において、装入間隔または／および移動床
の搬送送り量を適宜変更して鋼片の装入から抽出にわた
っての該鋼片の固定床および移動床上載置位置が該鋼片
の抽出側直近鋼片の固定床および移動床上の直前の載置
位置としない割合を少なくとも５０％超とし、かつ加熱
能率は鋼片の固定床および移動床上載置位置が常に同じ
時の加熱能率の５０％超から１００％の範囲で操業して
鋼片加熱時の鋼片内偏熱を低減、乃至は加熱能率の低下
を抑制せしめることを特徴とする鋼片加熱炉の装入方法
である。
床とからなる搬送装置を有するウォーキングハース式鋼
片連続加熱炉において、装入間隔または／および移動床
の搬送送り量を適宜変更して鋼片の装入から抽出にわた
っての該鋼片の固定床および移動床上載置位置が該鋼片
の抽出側直近鋼片の固定床および移動床上の直前の載置
位置としない割合を少なくとも５０％超とし、かつ加熱
能率は鋼片の固定床および移動床上載置位置が常に同じ
時の加熱能率の５０％超から１００％の範囲で操業して
鋼片加熱時の鋼片内偏熱を低減、乃至は加熱能率の低下
を抑制せしめることを特徴とする鋼片加熱炉の装入方法
である。
【０００９】すなわち、本発明は図９、図１０に示す固
定床２−２と、可動床２−１とからなる搬送装置を有す
るウォーキングハース炉において、鋼片８の装入間隔お
よび可動床２−１の搬送送り量を、プッシャー９、また
は可動床２−１の水平方向移動用シリンダー５により可
変ならしめて、炉内鋼片移載時に前鋼片８により炉床２
−１、２−２の抜熱された部分に次鋼片８が移載されな
いように適宜鋼片装入間隔または可動床搬送送り量を変
更して鋼片を装入、搬送することにより、鋼片内の偏熱
を低減させることである。
定床２−２と、可動床２−１とからなる搬送装置を有す
るウォーキングハース炉において、鋼片８の装入間隔お
よび可動床２−１の搬送送り量を、プッシャー９、また
は可動床２−１の水平方向移動用シリンダー５により可
変ならしめて、炉内鋼片移載時に前鋼片８により炉床２
−１、２−２の抜熱された部分に次鋼片８が移載されな
いように適宜鋼片装入間隔または可動床搬送送り量を変
更して鋼片を装入、搬送することにより、鋼片内の偏熱
を低減させることである。
【００１０】
【実施例】本発明の内容を実施例に基づいて詳細に説明
する。図３は、プッシャー９により装入テーブル３上で
３ポジションの繰り返し位置調整を行い、可動床搬送送
り量は一定とした例である。この時の鋼片８の位置間隔
は、可動床搬送送り量を１とした場合、４分の３、４分
の３、４分の６、の繰り返しとなる。その結果、図３に
示す通り、鋼片８は前鋼片が置かれていた抜熱された炉
床には置かれない。したがって鋼片下面の伝熱状態は図
１の例と比較して改善される。
する。図３は、プッシャー９により装入テーブル３上で
３ポジションの繰り返し位置調整を行い、可動床搬送送
り量は一定とした例である。この時の鋼片８の位置間隔
は、可動床搬送送り量を１とした場合、４分の３、４分
の３、４分の６、の繰り返しとなる。その結果、図３に
示す通り、鋼片８は前鋼片が置かれていた抜熱された炉
床には置かれない。したがって鋼片下面の伝熱状態は図
１の例と比較して改善される。
【００１１】それと共に、本発明では炉の生産能率につ
いても低下させずに、従来と同じ生産能率を確保するこ
とも可能である。すなわち、図３に示す方法の場合、鋼
材の平均間隔は可動床搬送送り量と同じであり、可動床
の搬送１回につき鋼片１本が装入あるいは抽出されてお
り、図１に示す従来の操炉方法の場合と同じだけの生産
能率を維持していることが分かる。なお、この例で装入
テーブル３の上流側に鋼片装入位置を可変ならしめるガ
イド（図示せず。）がある場合には、プッシャー９は不
要である。また、抽出テーブル４の下流側に鋼片抽出位
置の変化を圧延パスラインに是正しうるガイド（図示せ
ず。）がある場合には、エキストラクター１０は不要で
ある。
いても低下させずに、従来と同じ生産能率を確保するこ
とも可能である。すなわち、図３に示す方法の場合、鋼
材の平均間隔は可動床搬送送り量と同じであり、可動床
の搬送１回につき鋼片１本が装入あるいは抽出されてお
り、図１に示す従来の操炉方法の場合と同じだけの生産
能率を維持していることが分かる。なお、この例で装入
テーブル３の上流側に鋼片装入位置を可変ならしめるガ
イド（図示せず。）がある場合には、プッシャー９は不
要である。また、抽出テーブル４の下流側に鋼片抽出位
置の変化を圧延パスラインに是正しうるガイド（図示せ
ず。）がある場合には、エキストラクター１０は不要で
ある。
【００１２】図４は、鋼片装入位置を２種類可変とし、
可動床搬送送り量は一定とした例であり、鋼片８は図３
の例と同様に前鋼片が置かれていた抜熱された炉床には
置かれない。この場合には、可動床の搬送３回につき鋼
片２本が装入あるいは抽出されており、生産能率は図１
に示す従来法の約３分の２であるが、図２に示す方法の
１．５倍の生産能率を得ることができる。
可動床搬送送り量は一定とした例であり、鋼片８は図３
の例と同様に前鋼片が置かれていた抜熱された炉床には
置かれない。この場合には、可動床の搬送３回につき鋼
片２本が装入あるいは抽出されており、生産能率は図１
に示す従来法の約３分の２であるが、図２に示す方法の
１．５倍の生産能率を得ることができる。
【００１３】図５は、図３の例と同様であるが、装入テ
ーブル３または抽出テーブル４の幅が狭く、テーブル上
の位置可変ができない場合の例であり、この場合にはプ
ッシャー９で装入テーブル３から固定床２−２上まで搬
送する、あるいは固定床２−２から抽出テーブル４まで
エキストラクター１０で搬送する。この様にすること
で、図３と同等の伝熱状態と生産能率が得られる。
ーブル３または抽出テーブル４の幅が狭く、テーブル上
の位置可変ができない場合の例であり、この場合にはプ
ッシャー９で装入テーブル３から固定床２−２上まで搬
送する、あるいは固定床２−２から抽出テーブル４まで
エキストラクター１０で搬送する。この様にすること
で、図３と同等の伝熱状態と生産能率が得られる。
【００１４】図６は、図４の例と同様であるが、装入テ
ーブル３または抽出テーブル４の幅が狭く、テーブル上
の位置可変ができない場合の例であり、この場合にもプ
ッシャー９で装入テーブル３から固定床２−２上まで搬
送する。あるいは固定床２−２から抽出テーブル４まで
エキストラクター１０で搬送する。この様にすること
で、図３と同等の伝熱状態と生産能率が得られる。
ーブル３または抽出テーブル４の幅が狭く、テーブル上
の位置可変ができない場合の例であり、この場合にもプ
ッシャー９で装入テーブル３から固定床２−２上まで搬
送する。あるいは固定床２−２から抽出テーブル４まで
エキストラクター１０で搬送する。この様にすること
で、図３と同等の伝熱状態と生産能率が得られる。
【００１５】図７は、鋼片装入位置を３種類可変、可動
床搬送送り量も３種類可変、抽出位置は固定とした例で
あり、鋼片８は搬送送り３回に１回、前鋼片が置かれて
いた抜熱された炉床に置かれるが、残りの２回は置かれ
ない。したがって、伝熱状態は図３から図６の例に比べ
ると悪くなるものの図１の例に比べると改善されてい
る。また、鋼片８の間隔は図１の例で可動床搬送送り量
を１とした場合、４分の３、４分の４、４分の５、の繰
り返しとなり、平均間隔は図１の例と同じであるので可
動床の搬送１回につき鋼片１本が装入あるいは抽出さ
れ、生産能率は図１に示す従来法と同等である。なお、
この例で装入テーブル３の上流側に鋼片装入位置を可変
ならしめるガイド（図示せず。）がある場合には、プッ
シャー９は不要である。また抽出テーブル４には、同一
位置に移載できるため、エキストラクター１０は不要で
ある。
床搬送送り量も３種類可変、抽出位置は固定とした例で
あり、鋼片８は搬送送り３回に１回、前鋼片が置かれて
いた抜熱された炉床に置かれるが、残りの２回は置かれ
ない。したがって、伝熱状態は図３から図６の例に比べ
ると悪くなるものの図１の例に比べると改善されてい
る。また、鋼片８の間隔は図１の例で可動床搬送送り量
を１とした場合、４分の３、４分の４、４分の５、の繰
り返しとなり、平均間隔は図１の例と同じであるので可
動床の搬送１回につき鋼片１本が装入あるいは抽出さ
れ、生産能率は図１に示す従来法と同等である。なお、
この例で装入テーブル３の上流側に鋼片装入位置を可変
ならしめるガイド（図示せず。）がある場合には、プッ
シャー９は不要である。また抽出テーブル４には、同一
位置に移載できるため、エキストラクター１０は不要で
ある。
【００１６】図８は、鋼片装入位置は固定、可動床搬送
送り量は３種類可変、抽出位置も３種類可変とした例で
あり、炉内の搬送状態は図７と同じである。したがっ
て、図７の例と同等の伝熱状態と生産能率が得られる。
送り量は３種類可変、抽出位置も３種類可変とした例で
あり、炉内の搬送状態は図７と同じである。したがっ
て、図７の例と同等の伝熱状態と生産能率が得られる。
【００１７】なお、この例で抽出テーブル４の下流側に
鋼片抽出位置の変化を圧延パスラインに是正しうるガイ
ド（図示せず。）がある場合には、エキストラクター１
０は不要である。また、装入テーブル３には、同一位置
に装入されるため、プッシャー９は不要である。
鋼片抽出位置の変化を圧延パスラインに是正しうるガイ
ド（図示せず。）がある場合には、エキストラクター１
０は不要である。また、装入テーブル３には、同一位置
に装入されるため、プッシャー９は不要である。
【００１８】上記した本発明法の各例と従来法による生
産能率と温度偏差を調査した結果を表１に示す。
産能率と温度偏差を調査した結果を表１に示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】表１は、本発明法として図３に示す手法
（ケースＡ）、図４に示す手法（ケースＢ）、図７に示
す手法（ケースＣ）の３手法と、従来法として図１に示
す手法（ケースＤ）と図２に示す手法（ケースＥ）の２
手法の合計５手法で比較している。なお、図５に示す手
法は図３と同等、図６に示す手法は図４と同等、図８に
示す手法は図７と同等であるので比較は省略した。ま
た、生産能率と温度偏差を、従来法であるケースＤから
の改善割合で示している。
（ケースＡ）、図４に示す手法（ケースＢ）、図７に示
す手法（ケースＣ）の３手法と、従来法として図１に示
す手法（ケースＤ）と図２に示す手法（ケースＥ）の２
手法の合計５手法で比較している。なお、図５に示す手
法は図３と同等、図６に示す手法は図４と同等、図８に
示す手法は図７と同等であるので比較は省略した。ま
た、生産能率と温度偏差を、従来法であるケースＤから
の改善割合で示している。
【００２１】表１に示すように、本発明法ケースＡ（図
３または図５の例）によれば温度偏差は従来法の４５％
に低減でき、かつ生産能率は従来法ケースＤと同等であ
る。温度偏差をより低減したい場合には、本発明法ケー
スＤ（図４または図６の例）によれば温度偏差は従来法
の３３％に低減でき、生産能率は従来法ケースＤに比べ
６７％に低下するものの、従来法で温度偏差を低減する
手法であるケースＥに比べると約１．３倍生産能率向上
が可能である。また、温度偏差がそれ程要求されない場
合には、本発明法ケースＣ（図７または図８の例）によ
れば温度偏差は従来法の６０％に低減でき、かつ生産能
率は従来法ケースＤと同等である。
３または図５の例）によれば温度偏差は従来法の４５％
に低減でき、かつ生産能率は従来法ケースＤと同等であ
る。温度偏差をより低減したい場合には、本発明法ケー
スＤ（図４または図６の例）によれば温度偏差は従来法
の３３％に低減でき、生産能率は従来法ケースＤに比べ
６７％に低下するものの、従来法で温度偏差を低減する
手法であるケースＥに比べると約１．３倍生産能率向上
が可能である。また、温度偏差がそれ程要求されない場
合には、本発明法ケースＣ（図７または図８の例）によ
れば温度偏差は従来法の６０％に低減でき、かつ生産能
率は従来法ケースＤと同等である。
【００２２】
【発明の効果】このように、本発明法によれば、要求さ
れる温度偏差、生産能率と設備の経済性からケースを選
択して実施することができると共に、従来法よりは何れ
の場合も偏熱が少なく、加熱能率を低下しえないウォー
キングハース炉における鋼片装入法を提供できる。
れる温度偏差、生産能率と設備の経済性からケースを選
択して実施することができると共に、従来法よりは何れ
の場合も偏熱が少なく、加熱能率を低下しえないウォー
キングハース炉における鋼片装入法を提供できる。
【図１】従来の装入・搬送・抽出方法を示す説明図。
【図２】従来の他の装入・搬送・抽出方法を示す説明
図。
図。
【図３】本発明の装入・搬送・抽出方法の実施例を示す
説明図。
説明図。
【図４】本発明の装入・搬送・抽出方法の実施例を示す
説明図。
説明図。
【図５】本発明の装入・搬送・抽出方法の実施例を示す
説明図。
説明図。
【図６】本発明の装入・搬送・抽出方法の実施例を示す
説明図。
説明図。
【図７】本発明の装入・搬送・抽出方法の実施例を示す
説明図。
説明図。
【図８】本発明の装入・搬送・抽出方法の実施例を示す
説明図。
説明図。
【図９】ウォーキングハース炉の炉長方向断面図。
【図１０】ウォーキングハース炉の炉幅方向断面図。
【図１１】可動床の１サイクル動作を示す図である。
１：加熱室 ２−１：可動床 ２−２：固定床 ３：装入テーブル ４：抽出テーブル ５：水平方向移動用シリンダー ６：垂直方向移動用シリンダー ８：鋼片 ９：プレッシャー １０：エキストラクター
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高山 恵一 北海道室蘭市仲町12番地 新日本製鐵株 式会社 室蘭製鐵所内 (72)発明者 高橋 啓一 北海道室蘭市仲町12番地 新日本製鐵株 式会社 室蘭製鐵所内 (56)参考文献 特開 昭57−123915（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−223415（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−172511（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】 固定床と可動床とからなる搬送装置を有
するウォーキングハース式鋼片連続加熱炉において、装
入間隔または／および移動床の搬送送り量を適宜変更し
て鋼片の装入から抽出にわたっての該鋼片の固定床およ
び移動床上載置位置が該鋼片の抽出側直近鋼片の固定床
および移動床上の直前の載置位置としない割合を少なく
とも５０％超とし、かつ加熱能率は鋼片の固定床および
移動床上載置位置が常に同じ時の加熱能率の５０％超か
ら１００％の範囲で操業して鋼片加熱時の鋼片内偏熱を
低減、乃至は加熱能率の低下を抑制せしめることを特徴
とする鋼片加熱炉の装入方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3263608A JP2604928B2 (ja) | 1991-10-11 | 1991-10-11 | 鋼片加熱炉装入方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3263608A JP2604928B2 (ja) | 1991-10-11 | 1991-10-11 | 鋼片加熱炉装入方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05126472A JPH05126472A (ja) | 1993-05-21 |
| JP2604928B2 true JP2604928B2 (ja) | 1997-04-30 |
Family
ID=17391907
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3263608A Expired - Lifetime JP2604928B2 (ja) | 1991-10-11 | 1991-10-11 | 鋼片加熱炉装入方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2604928B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114934165A (zh) * | 2022-05-27 | 2022-08-23 | 广西广盛新材料科技有限公司 | 钢材生产线的加热炉自动进出钢方法、装置、终端及介质 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57123915A (en) * | 1981-01-23 | 1982-08-02 | Nissei Kk | Method for conveying of material to be heated in walking hearth type continuous heating furnace |
| JPH01172511A (ja) * | 1987-12-25 | 1989-07-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼材の加熱方法 |
| JPH03223415A (ja) * | 1990-01-29 | 1991-10-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続式加熱炉における鋼材装入方法 |
-
1991
- 1991-10-11 JP JP3263608A patent/JP2604928B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05126472A (ja) | 1993-05-21 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19961119 |