JP2591777B2 - ステンレス鋼グラスライニング用フリット組成物 - Google Patents
ステンレス鋼グラスライニング用フリット組成物Info
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- JP2591777B2 JP2591777B2 JP63045954A JP4595488A JP2591777B2 JP 2591777 B2 JP2591777 B2 JP 2591777B2 JP 63045954 A JP63045954 A JP 63045954A JP 4595488 A JP4595488 A JP 4595488A JP 2591777 B2 JP2591777 B2 JP 2591777B2
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C8/00—Enamels; Glazes; Fusion seal compositions being frit compositions having non-frit additions
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- C03C8/02—Frit compositions, i.e. in a powdered or comminuted form
- C03C8/08—Frit compositions, i.e. in a powdered or comminuted form containing phosphorus
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- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
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- C03C2207/04—Compositions specially applicable for the manufacture of vitreous enamels for steel
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は化学工業、医薬品工業、食品工業等における
厳しい使用条件に耐えるステンレス鋼製グラスライニン
グ機器類用のフリット組成物に関する。
厳しい使用条件に耐えるステンレス鋼製グラスライニン
グ機器類用のフリット組成物に関する。
［従来の技術］ ステンレス鋼製グラスライニングはステンレス鋼素地
（線熱膨張係数＝100〜400℃で165×10-7℃-1以上）と
ガラス質（線熱膨張係数＝100〜400℃で95〜100×10-7
℃-1）との線熱膨張係数の差が大きく、焼成工程後の残
留圧縮応力が大となり、ステンレス鋼素地からガラス層
へ剪断応力の発生により密着性が劣る。
（線熱膨張係数＝100〜400℃で165×10-7℃-1以上）と
ガラス質（線熱膨張係数＝100〜400℃で95〜100×10-7
℃-1）との線熱膨張係数の差が大きく、焼成工程後の残
留圧縮応力が大となり、ステンレス鋼素地からガラス層
へ剪断応力の発生により密着性が劣る。
また、グラスライニング用上ぐすりフリットは耐食性
機器の内面保護として、理化学ガラス並の高耐食性フリ
ットを必要とするために、高SiO2成分に偏り線熱膨張係
数値が95〜100×10-7℃-1位でステンレス鋼のような高
い線熱膨張係数を有する素地には不適である。
機器の内面保護として、理化学ガラス並の高耐食性フリ
ットを必要とするために、高SiO2成分に偏り線熱膨張係
数値が95〜100×10-7℃-1位でステンレス鋼のような高
い線熱膨張係数を有する素地には不適である。
そこで、従来のステンレス鋼グラスライニングはステ
ンレス素地面を化学的・物理的に酸処理やサンドブラス
ト処理等で粗面化して下ぐすりとの間の密着性を高める
試みがなされてきている。
ンレス素地面を化学的・物理的に酸処理やサンドブラス
ト処理等で粗面化して下ぐすりとの間の密着性を高める
試みがなされてきている。
また、化学的な密着性を保有せしめることを目的とし
て下ぐすりフリット成分に２−３スピネル型酸化物（MO
・Ｍ′2O4）（Ｍは２価の金属、Ｍ′は３価の金属を示
す）を作るために、ＭとしてNi、Co、Mn等の２価の金属
原子を、Ｍ′としてFe、Al、Cr等の３価の金属原子を含
有させる試みがなされているが、グラスライニング焼成
時にCo、Ni、Mn等とステンレス素地との酸化反応による
発泡現象とスピネル型化合物自身が弱いために、それ程
密着性が向上しない。
て下ぐすりフリット成分に２−３スピネル型酸化物（MO
・Ｍ′2O4）（Ｍは２価の金属、Ｍ′は３価の金属を示
す）を作るために、ＭとしてNi、Co、Mn等の２価の金属
原子を、Ｍ′としてFe、Al、Cr等の３価の金属原子を含
有させる試みがなされているが、グラスライニング焼成
時にCo、Ni、Mn等とステンレス素地との酸化反応による
発泡現象とスピネル型化合物自身が弱いために、それ程
密着性が向上しない。
また、下ぐすりは低SiO2、高B2O3成分系ガラスで、焼
付けられるが、化学的な耐食性能は殆どなく、ステンレ
ス素地との密着性能のみの役割を示し、グラスライニン
グ機器としての耐食性は下ぐすり層の上に焼付けられる
上ぐすりで得ている。
付けられるが、化学的な耐食性能は殆どなく、ステンレ
ス素地との密着性能のみの役割を示し、グラスライニン
グ機器としての耐食性は下ぐすり層の上に焼付けられる
上ぐすりで得ている。
上ぐすりのガラス層はグラスライニング機器の長期間
の苛酷な腐食条件に耐えるように約1mm厚位になるよう
に通常は４〜５回程度焼付けられる。
の苛酷な腐食条件に耐えるように約1mm厚位になるよう
に通常は４〜５回程度焼付けられる。
［発明が解決しようとする課題］ 本発明はステンレス鋼グラスライニングのガラス層と
素地との間の発泡現象を防止し、緻密質なガラス層を形
成しながら素子との濡れ性を向上し、素地とガラス層の
線熱膨張係数の差を約70％程度に抑制しうるガラスをス
テンレス素地に直接施工し且つ高耐食性能を有するステ
ンレス鋼グラスライニング用フリット組成物を提供する
ことを目的とする。
素地との間の発泡現象を防止し、緻密質なガラス層を形
成しながら素子との濡れ性を向上し、素地とガラス層の
線熱膨張係数の差を約70％程度に抑制しうるガラスをス
テンレス素地に直接施工し且つ高耐食性能を有するステ
ンレス鋼グラスライニング用フリット組成物を提供する
ことを目的とする。
［課題を解決するための手段］ 本発明者は上述の目的を達成するために鋭意研究の結
果、アルカリ金属、ジルコニウム、硼素及び珪素の酸化
物の配合割合を所定の範囲内に調節すると、フリット組
成物の100〜400℃までの線熱膨張係数値が115×10-7℃
-1以上にとなり、且つP2O5及び／またはV2O5を更に配合
することにより耐剥離性を保持するフリット組成物が得
られることを見出し、本発明を完成するに至った。
果、アルカリ金属、ジルコニウム、硼素及び珪素の酸化
物の配合割合を所定の範囲内に調節すると、フリット組
成物の100〜400℃までの線熱膨張係数値が115×10-7℃
-1以上にとなり、且つP2O5及び／またはV2O5を更に配合
することにより耐剥離性を保持するフリット組成物が得
られることを見出し、本発明を完成するに至った。
即ち、本発明は酸化物換算でSiO263〜70モル％、ZrO2
2〜４モル％、R2O24〜31モル％（式中、ＲはNa2O、Li2O
またはK2Oを表し、Li2O及び／またはK2Oの配合割合の上
限は５モル％である）、Ｒ′O1〜４モル％（式中、Ｒ′
はCaO、MgOまたはBaOを表し、MgO及び／またはBaOの配
合割合の上限は1.5モル％である）、B2O31〜５モル％及
びＲ″2O50.1〜２モル％（式中、Ｒ″はＰ及び／または
Ｖを表す）の組成を有することを特徴とするステンレス
鋼グラスライニング用フリット組成物に係る。
2〜４モル％、R2O24〜31モル％（式中、ＲはNa2O、Li2O
またはK2Oを表し、Li2O及び／またはK2Oの配合割合の上
限は５モル％である）、Ｒ′O1〜４モル％（式中、Ｒ′
はCaO、MgOまたはBaOを表し、MgO及び／またはBaOの配
合割合の上限は1.5モル％である）、B2O31〜５モル％及
びＲ″2O50.1〜２モル％（式中、Ｒ″はＰ及び／または
Ｖを表す）の組成を有することを特徴とするステンレス
鋼グラスライニング用フリット組成物に係る。
［作 用］ 本発明のステンレス鋼グラスライニング用フリット組
成物は酸化物換算でSiO263〜70モル％、ZrO22〜４モル
％、R2O24〜31モル％（式中、ＲはNa2O、Li2OまたはK2O
を表し、Li2O及び／またはK2Oの配合割合の上限は５モ
ル％である）、Ｒ′O1〜４モル％（式中、Ｒ′はCaO、M
gOまたはBaOを表し、MgO及び／またはBaOの配合割合の
上限は1.5モル％である）、B2O31〜５モル％及びＲ″2O
50.1〜２モル％（式中、Ｒ″はＰ及び／またはＶを表
す）の組成を有する。このような組成を有するフリット
組成物は100℃から400℃までの熱膨張係数値が115×10
-7℃-1以上となり、従来のフリット組成物より飛躍的に
高い線熱膨張係数を有し、ステンレス鋼の線熱膨張係数
に近い線熱膨張係数となる。
成物は酸化物換算でSiO263〜70モル％、ZrO22〜４モル
％、R2O24〜31モル％（式中、ＲはNa2O、Li2OまたはK2O
を表し、Li2O及び／またはK2Oの配合割合の上限は５モ
ル％である）、Ｒ′O1〜４モル％（式中、Ｒ′はCaO、M
gOまたはBaOを表し、MgO及び／またはBaOの配合割合の
上限は1.5モル％である）、B2O31〜５モル％及びＲ″2O
50.1〜２モル％（式中、Ｒ″はＰ及び／またはＶを表
す）の組成を有する。このような組成を有するフリット
組成物は100℃から400℃までの熱膨張係数値が115×10
-7℃-1以上となり、従来のフリット組成物より飛躍的に
高い線熱膨張係数を有し、ステンレス鋼の線熱膨張係数
に近い線熱膨張係数となる。
また、本発明のフリット組成物はステンレス鋼に対し
て非常に優れた密着性と高耐食性を同時に保持するため
に従来のように下ぐすりと上ぐすりを別けて塗布する必
要がない。
て非常に優れた密着性と高耐食性を同時に保持するため
に従来のように下ぐすりと上ぐすりを別けて塗布する必
要がない。
次に、本発明のフリット組成物の組成について説明す
る。
る。
SiO2はガラス層の耐酸性、耐アルカリ性を付与するも
のであり、フリット組成物中のSiO2の配合割合が63モル
％以上で顕著な効果を発揮する。しかし、SiO2が70モル
％を超えると得られるフリット組成物の融点が高くな
り、釉層が固くなり、焼成時の密着性に乏しくなる。
のであり、フリット組成物中のSiO2の配合割合が63モル
％以上で顕著な効果を発揮する。しかし、SiO2が70モル
％を超えると得られるフリット組成物の融点が高くな
り、釉層が固くなり、焼成時の密着性に乏しくなる。
ZrO2はフリットのガラス層に耐アルカリ性を付与する
ものであり、その配合割合は２〜４モル％が好ましい。
ZrO2の配合割合が２モル％未満では耐アルカリ性がグラ
スライニングとして不充分であり、また、４モル％を超
えるとフリット融点が高くなり、ガラス層が固くなり、
焼成時の密着性が著しく乏しくなるために好ましくな
い。
ものであり、その配合割合は２〜４モル％が好ましい。
ZrO2の配合割合が２モル％未満では耐アルカリ性がグラ
スライニングとして不充分であり、また、４モル％を超
えるとフリット融点が高くなり、ガラス層が固くなり、
焼成時の密着性が著しく乏しくなるために好ましくな
い。
R2OはNa2O、Li2O及び／またはK2Oよりなり、フリット
組成物の修飾酸化物として働き、溶融粘性を下げる効果
とステンレス素地との濡れ性を向上させながらフリット
のガラス層としての線熱膨張係数を向上させる作用を
し、その配合割合は24〜31モル％である。R2Oの配合割
合が24モル％未満では115×10-7℃-1以上の線熱膨張係
数を維持することができず、また、31モル％を超えると
ガラス層の強度が弱くなり、且つ耐酸性を低下させると
共にガラス溶融時に発泡現象が生ずることがあるために
好ましくない。なお、R2Oとしては上述の酸化物を使用
することができるが、Li2O及び／またはK2Oの配合割合
の上限は５モル％である。
組成物の修飾酸化物として働き、溶融粘性を下げる効果
とステンレス素地との濡れ性を向上させながらフリット
のガラス層としての線熱膨張係数を向上させる作用を
し、その配合割合は24〜31モル％である。R2Oの配合割
合が24モル％未満では115×10-7℃-1以上の線熱膨張係
数を維持することができず、また、31モル％を超えると
ガラス層の強度が弱くなり、且つ耐酸性を低下させると
共にガラス溶融時に発泡現象が生ずることがあるために
好ましくない。なお、R2Oとしては上述の酸化物を使用
することができるが、Li2O及び／またはK2Oの配合割合
の上限は５モル％である。
Ｒ′ＯはCaO、MgO及び／またはBaOよりなり、フリッ
トのガラス層に耐アルカリ性能を付与するものであり、
その配合割合は１〜４モル％である。Ｒ′Ｏの配合割合
が１モル％未満では耐アルカリ性の向上に寄与せず、ま
た、４モル％を超えると融点が上昇してフリット化に支
障を来すために好ましくない。なお、Ｒ′Ｏとしては上
述の酸化物を使用することができるが、MgO及び／また
はBaOの配合割合の上限は1.5モル％である。
トのガラス層に耐アルカリ性能を付与するものであり、
その配合割合は１〜４モル％である。Ｒ′Ｏの配合割合
が１モル％未満では耐アルカリ性の向上に寄与せず、ま
た、４モル％を超えると融点が上昇してフリット化に支
障を来すために好ましくない。なお、Ｒ′Ｏとしては上
述の酸化物を使用することができるが、MgO及び／また
はBaOの配合割合の上限は1.5モル％である。
B2O3はフリットのガラス層の溶融粘性を下げる効果と
ステンレス素地との濡れ性を向上させる相容作用の働き
があり、その配合割合は１〜５モル％である。B2O3の配
合割合が１モル％未満では添加効果が乏しく、また、５
モル％を超えると焼成中の発泡現象が著しくなる欠点が
ある。
ステンレス素地との濡れ性を向上させる相容作用の働き
があり、その配合割合は１〜５モル％である。B2O3の配
合割合が１モル％未満では添加効果が乏しく、また、５
モル％を超えると焼成中の発泡現象が著しくなる欠点が
ある。
Ｒ″2O5はP2O5及び／またはV2O5よりなり、これらを
含有するフリット組成物はステンレス素地を腐食する効
果があり、それによってフリット組成物のステンレス素
地への密着性を向上させることができ、その配合割合は
0.1〜２モル％である。Ｒ″2O5の配合割合が0.1モル％
未満ではその添加効果は乏しく、また、２モル％を超え
ると焼成中の発泡現象が著しくなる欠点とフリット融点
が著しく高くなる欠点があり、それによって高い焼成温
度を必要とし、得られるガラス層が固くなり、密着性が
乏しくなるために好ましくない。
含有するフリット組成物はステンレス素地を腐食する効
果があり、それによってフリット組成物のステンレス素
地への密着性を向上させることができ、その配合割合は
0.1〜２モル％である。Ｒ″2O5の配合割合が0.1モル％
未満ではその添加効果は乏しく、また、２モル％を超え
ると焼成中の発泡現象が著しくなる欠点とフリット融点
が著しく高くなる欠点があり、それによって高い焼成温
度を必要とし、得られるガラス層が固くなり、密着性が
乏しくなるために好ましくない。
上述のような組成を有する酸化物の混合部を慣用の方
法によりフリット化して本発明のステンレス鋼グラスラ
イニング用フリット組成物とすることができる。
法によりフリット化して本発明のステンレス鋼グラスラ
イニング用フリット組成物とすることができる。
また、本発明のフリット組成物には適宜ミル添加物と
して蛙目粘度、硼砂、有機溶媒、炭酸マグネシウム、亜
硫酸ソーダ、塩化バリウム等の慣用の成分を添加するこ
とができる。
して蛙目粘度、硼砂、有機溶媒、炭酸マグネシウム、亜
硫酸ソーダ、塩化バリウム等の慣用の成分を添加するこ
とができる。
適宜ミル添加物を含有する本発明のフリット組成物は
適量の水（50重量％以下）と混練し、得られる釉薬スリ
ップを浸し掛け、吹き掛け等の方法でステンレス鋼素地
に塗布する湿式法あるいは釉薬を粉末化し、これを加熱
したステンレス素地に乾式ガンにて振り掛ける乾式法に
よって施釉され、800〜900℃の温度で焼成すれば、ステ
ンレス鋼上にグラスライニングを施すことができる。
適量の水（50重量％以下）と混練し、得られる釉薬スリ
ップを浸し掛け、吹き掛け等の方法でステンレス鋼素地
に塗布する湿式法あるいは釉薬を粉末化し、これを加熱
したステンレス素地に乾式ガンにて振り掛ける乾式法に
よって施釉され、800〜900℃の温度で焼成すれば、ステ
ンレス鋼上にグラスライニングを施すことができる。
本発明のフリット組成物は下ぐすりと上ぐすりの双方
の性能を保有するために１回あるいは少数回の施釉・焼
成でグラスライニングを得ることができる。
の性能を保有するために１回あるいは少数回の施釉・焼
成でグラスライニングを得ることができる。
［実 施 例］ 以下に実施例を挙げて本発明のステンレス鋼グラスラ
イニング用フリット組成物を更に説明する。
イニング用フリット組成物を更に説明する。
実施例 以下の第１表に記載する配合割合をもつフリット組成
物を調合した。
物を調合した。
本発明品のNo.1〜No.4のフリット組成物は100〜400℃
までの線熱膨張係数値がいずれも115×10-7℃-1以上
で、対照品の通常の下ぐすり及び上ぐすりと比較して線
熱膨張係数を第１表に示したが、通常の下ぐすり及び上
ぐすりのステンレス鋼との線熱膨張係数値比は61％、59
％と小さいが、本発明品の熱膨張係数値比はいずれも70
％以上を示し、焼成後のステンレス鋼素地からの残留圧
縮応力が小さくなり、凸部、凹部の溶接構造体を素地と
するステンレス鋼グラスライニングとしての耐剥離性に
優れている。
までの線熱膨張係数値がいずれも115×10-7℃-1以上
で、対照品の通常の下ぐすり及び上ぐすりと比較して線
熱膨張係数を第１表に示したが、通常の下ぐすり及び上
ぐすりのステンレス鋼との線熱膨張係数値比は61％、59
％と小さいが、本発明品の熱膨張係数値比はいずれも70
％以上を示し、焼成後のステンレス鋼素地からの残留圧
縮応力が小さくなり、凸部、凹部の溶接構造体を素地と
するステンレス鋼グラスライニングとしての耐剥離性に
優れている。
次に、80mm×100mm×1mmの薄板のステンレス−316材
に本発明品と対照品のフリット組成物を3g/200メッシュ
篩/50g粉の粒度に調整し、80メッシュ篩を用いて乾式で
グラス厚さ0.3mmに篩掛けし、840℃で10分間焼成した
後、第１図に示す装置を使用し、以下に記載する方法に
てエリクセンテストを行ない、3mm絞り、ガラスの密着
性の検討した結果を第２表に示す。
に本発明品と対照品のフリット組成物を3g/200メッシュ
篩/50g粉の粒度に調整し、80メッシュ篩を用いて乾式で
グラス厚さ0.3mmに篩掛けし、840℃で10分間焼成した
後、第１図に示す装置を使用し、以下に記載する方法に
てエリクセンテストを行ない、3mm絞り、ガラスの密着
性の検討した結果を第２表に示す。
エリクセンテスト グラスライニング試料（１）を第１図に示すように垂
直に設置し、ネジ式のハンドル（２）を回して40mmφ鋼
球を圧接させて30mmφメス型との間でグラスライニング
試料（１）に約3mmの凹み変形を生じさせ、ガラスの剥
離状況を観察する 第２表から、対照品の下ぐすり及び上ぐすりに比べて
本発明品フリットはガラス剥離がなく、顕著に高い密着
性を有することは明らかである。
直に設置し、ネジ式のハンドル（２）を回して40mmφ鋼
球を圧接させて30mmφメス型との間でグラスライニング
試料（１）に約3mmの凹み変形を生じさせ、ガラスの剥
離状況を観察する 第２表から、対照品の下ぐすり及び上ぐすりに比べて
本発明品フリットはガラス剥離がなく、顕著に高い密着
性を有することは明らかである。
次に、105mmφ×1mm厚の丸板のステンレス−316材に
本発明品と対照品のフリット粉を上述と同一粉末条件下
でグラス厚0.3mmに篩掛けし、840℃で10分間の焼付けを
２回反復し、耐食性テスト試料を作成した。耐酸性テス
トはISO−2743規格に基づいて、上述の試料をメチルア
ルコールで洗浄し、120℃に保たれた乾燥器中で１時間
乾燥し、その後、デシケーター中で室温まで冷却し、そ
の重量を0.1mgの単位まで精秤した。
本発明品と対照品のフリット粉を上述と同一粉末条件下
でグラス厚0.3mmに篩掛けし、840℃で10分間の焼付けを
２回反復し、耐食性テスト試料を作成した。耐酸性テス
トはISO−2743規格に基づいて、上述の試料をメチルア
ルコールで洗浄し、120℃に保たれた乾燥器中で１時間
乾燥し、その後、デシケーター中で室温まで冷却し、そ
の重量を0.1mgの単位まで精秤した。
次に、内径85mm、高さ150mmで上端より25mmの個所に
発生する蒸気の冷却を行なう還流冷却器を接続するため
の枝管を有するパイレックスガラス製の円筒の上下に試
料を耐食性のテフロンパッキングをはさんでステンレス
製の治具で圧着させ、上記の開口部よりテスト溶液とし
て20％塩酸溶液を350ml入れ、還流冷却器を取り付け、
外側より600ワットのバンドヒーターで加熱し、沸騰溶
液条件下で14日間加熱し、蒸気相に対する耐食性のテス
トを行なった。
発生する蒸気の冷却を行なう還流冷却器を接続するため
の枝管を有するパイレックスガラス製の円筒の上下に試
料を耐食性のテフロンパッキングをはさんでステンレス
製の治具で圧着させ、上記の開口部よりテスト溶液とし
て20％塩酸溶液を350ml入れ、還流冷却器を取り付け、
外側より600ワットのバンドヒーターで加熱し、沸騰溶
液条件下で14日間加熱し、蒸気相に対する耐食性のテス
トを行なった。
テストが終了した試料を水道水で洗浄し、120℃に保
たれた乾燥器中で１時間乾燥し、その後デシケーター中
で室温まで冷却し、その重量を0.1mgの単位まで精秤し
てテスト前の重量との差を計算し、試料面積及びテスト
時間で除して耐食精溶解減量（g/m224時間）を算出し
た。得られた結果を第３表に示す。
たれた乾燥器中で１時間乾燥し、その後デシケーター中
で室温まで冷却し、その重量を0.1mgの単位まで精秤し
てテスト前の重量との差を計算し、試料面積及びテスト
時間で除して耐食精溶解減量（g/m224時間）を算出し
た。得られた結果を第３表に示す。
また、耐アルカリ性テストはISO−2745規格に基づい
て80℃の温度で１規定水酸化ナトリウム溶液中２日間浸
漬の液相下条件で行ない、耐食性溶解減量を測定した。
得られた結果を第３表に併記する。
て80℃の温度で１規定水酸化ナトリウム溶液中２日間浸
漬の液相下条件で行ない、耐食性溶解減量を測定した。
得られた結果を第３表に併記する。
本発明品は対照品の下ぐすりに比べて耐酸性で400〜1
660倍向上し、耐アルカリ性で400〜620倍向上し、対照
品の上ぐすりと同等の耐食性能を示した。
660倍向上し、耐アルカリ性で400〜620倍向上し、対照
品の上ぐすりと同等の耐食性能を示した。
更に、本発明品No.3のフリット組成物と対照品下ぐす
りのステンレス鋼素地との電気導電率の測定を行ない、
電気的な見地から密着性能の優位さを確認した。
りのステンレス鋼素地との電気導電率の測定を行ない、
電気的な見地から密着性能の優位さを確認した。
電気導電率の測定方法はフリット組成物とステンレス
粉を2gずつ計り取り、バインダーと良く混合し、成形後
（10mmφ×20mm高さ）、測定用試料電極にステンレス板
を用い、試料部の加熱を10℃／分で920℃まで行ない、
反応中の電気抵抗値を交流二端子法によって測定した。
温度に対する電気導電率をアレニウスプロットした結果
を第２図に示す。
粉を2gずつ計り取り、バインダーと良く混合し、成形後
（10mmφ×20mm高さ）、測定用試料電極にステンレス板
を用い、試料部の加熱を10℃／分で920℃まで行ない、
反応中の電気抵抗値を交流二端子法によって測定した。
温度に対する電気導電率をアレニウスプロットした結果
を第２図に示す。
本発明品（No.3）のフリット組成物と対照品の下ぐす
りは共に温度が高くなるにつれて徐々に導電率が大きく
なっていくが、本発明品の方は700℃付近での最大ピー
クが高く、且つ700℃以上での導電率の下がりが大き
い。これはステンレス鋼とフリットの相互拡散現象が高
いためと考えられ、本発明品No.3フリットは対照品の下
ぐすりに比べて電気導電率の見地からも密着性能が優れ
ていることが判る。
りは共に温度が高くなるにつれて徐々に導電率が大きく
なっていくが、本発明品の方は700℃付近での最大ピー
クが高く、且つ700℃以上での導電率の下がりが大き
い。これはステンレス鋼とフリットの相互拡散現象が高
いためと考えられ、本発明品No.3フリットは対照品の下
ぐすりに比べて電気導電率の見地からも密着性能が優れ
ていることが判る。
［発明の効果］ 本発明のステンレス鋼グラスライニング用フリット組
成物は従来品の下ぐすりの高密着性と上ぐすりの高耐食
性の双方を同時に所持し、１回または少数回の塗布によ
り良好なグラスライニングをステンレス鋼素地上に施す
ことができる。
成物は従来品の下ぐすりの高密着性と上ぐすりの高耐食
性の双方を同時に所持し、１回または少数回の塗布によ
り良好なグラスライニングをステンレス鋼素地上に施す
ことができる。
第１図はエリクセンテストに使用する装置を示す図であ
り、第２図は温度に対する導電率のアウレニウスプロッ
トである。図中:1……グラスライニング試料、２……ネ
ジ式のハンドル、３……鋼球、４……メス型。
り、第２図は温度に対する導電率のアウレニウスプロッ
トである。図中:1……グラスライニング試料、２……ネ
ジ式のハンドル、３……鋼球、４……メス型。
Claims (1)
- 【請求項１】酸化物換算でSiO263〜70モル％、ZrO22〜
４モル％、R2O24〜31モル％（式中、ＲはNa2O、Li2Oま
たはK2Oを表し、Li2O及び／またはK2Oの配合割合の上限
は５モル％である）、Ｒ′O1〜４モル％（式中、Ｒ′は
CaO、MgOまたはBaOを表し、MgO及び／またはBaOの配合
割合の上限は1.5モル％である）、B2O31〜５モル％及び
Ｒ″2O50.1〜２モル％（式中、Ｒ″はＰ及び／またはＶ
を表す）の組成を有することを特徴とするステンレス鋼
グラスライニング用フリット組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63045954A JP2591777B2 (ja) | 1988-03-01 | 1988-03-01 | ステンレス鋼グラスライニング用フリット組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63045954A JP2591777B2 (ja) | 1988-03-01 | 1988-03-01 | ステンレス鋼グラスライニング用フリット組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01224239A JPH01224239A (ja) | 1989-09-07 |
| JP2591777B2 true JP2591777B2 (ja) | 1997-03-19 |
Family
ID=12733670
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63045954A Expired - Lifetime JP2591777B2 (ja) | 1988-03-01 | 1988-03-01 | ステンレス鋼グラスライニング用フリット組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2591777B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03281789A (ja) * | 1990-03-29 | 1991-12-12 | Shinko Pantec Co Ltd | ガラス被覆金属材 |
| JP2005060117A (ja) * | 2003-08-08 | 2005-03-10 | Kitakyushu Foundation For The Advancement Of Industry Science & Technology | 静電気対策グラスライニング用導電性ガラス |
| EP2050725B1 (en) * | 2006-08-07 | 2010-10-13 | Ikebukuro Horo Kogyo Co. Ltd. | Glaze composition for glass lining |
| JP5482533B2 (ja) * | 2010-07-16 | 2014-05-07 | 新日鐵住金株式会社 | 酸化防止剤、酸化防止剤の製造方法及び金属材の製造方法 |
| JP5408104B2 (ja) * | 2010-10-26 | 2014-02-05 | 新日鐵住金株式会社 | 酸化防止剤及び金属材の製造方法 |
-
1988
- 1988-03-01 JP JP63045954A patent/JP2591777B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01224239A (ja) | 1989-09-07 |
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