JP2587531Y2 - 流量制御装置 - Google Patents
流量制御装置Info
- Publication number
- JP2587531Y2 JP2587531Y2 JP1992056234U JP5623492U JP2587531Y2 JP 2587531 Y2 JP2587531 Y2 JP 2587531Y2 JP 1992056234 U JP1992056234 U JP 1992056234U JP 5623492 U JP5623492 U JP 5623492U JP 2587531 Y2 JP2587531 Y2 JP 2587531Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- spool valve
- change
- flow path
- pressure
- force
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は流量制御装置に関し、特
に負荷圧による流量変動を生じない流量制御装置に関す
る。
に負荷圧による流量変動を生じない流量制御装置に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】車両のパワーステアリング装置において
は、流量制御装置により供給油量をオイルポンプの回転
数に無関係に一定に維持して適正なハンドル操作力を保
つとともに、ポンプの低回転域では供給油量を多く設定
し、高回転域では少なく設定して、車両低速走行時のハ
ンドル操作性の向上と車両高速走行時のハンドル安定性
を両立せしめている。
は、流量制御装置により供給油量をオイルポンプの回転
数に無関係に一定に維持して適正なハンドル操作力を保
つとともに、ポンプの低回転域では供給油量を多く設定
し、高回転域では少なく設定して、車両低速走行時のハ
ンドル操作性の向上と車両高速走行時のハンドル安定性
を両立せしめている。
【０００３】かかる流量制御装置として、例えば実公平
２−２１３４２号公報に示されたものがあり、ここでは
ポンプ吐出流路の途中に絞り孔を設けて、その前後差圧
とスプリングの弾性力の力のつり合いにより、ポンプ吐
出流体の一部をバイパスせしめるスプール弁を作動せし
めて供給油量を一定に維持している。
２−２１３４２号公報に示されたものがあり、ここでは
ポンプ吐出流路の途中に絞り孔を設けて、その前後差圧
とスプリングの弾性力の力のつり合いにより、ポンプ吐
出流体の一部をバイパスせしめるスプール弁を作動せし
めて供給油量を一定に維持している。
【０００４】また、絞り変更弁たるプランジャを設け
て、高回転域になり上記前後差圧が所定値以上になった
時にプランジャをスプリングの弾性力に抗して作動せし
めて上記絞り孔の一部を塞ぎ、その開口面積を減少せし
めて、ポンプ高回転時の供給油量を少なくしている。
て、高回転域になり上記前後差圧が所定値以上になった
時にプランジャをスプリングの弾性力に抗して作動せし
めて上記絞り孔の一部を塞ぎ、その開口面積を減少せし
めて、ポンプ高回転時の供給油量を少なくしている。
【０００５】
【考案が解決しようとする課題】ところで、上記従来の
流量制御装置において、低回転での大きな油量設定域よ
り高回転での小さな油量設定域に移行する間では、例え
ばハンドルを操舵して負荷圧が上昇すると、吐出流路と
バイパス流路の差圧が大きくなってバイパス量が増加す
るので、スプール弁がバイパス流路が閉じる方向に動い
てスプール弁に作用する力のつり合いを保つ。
流量制御装置において、低回転での大きな油量設定域よ
り高回転での小さな油量設定域に移行する間では、例え
ばハンドルを操舵して負荷圧が上昇すると、吐出流路と
バイパス流路の差圧が大きくなってバイパス量が増加す
るので、スプール弁がバイパス流路が閉じる方向に動い
てスプール弁に作用する力のつり合いを保つ。
【０００６】これはスプリングの弾性力が小さい状態で
つり合うことなので、スプール弁の力のつり合いは、絞
り孔前後の差圧がより小さい状態で実現される。この前
後差圧の減少で上記プランジャの移動量が小さくなり、
上記絞り孔の開口面積が大きくなるので供給流量の減少
勾配が小さくなるように変化する。このように上記負荷
圧により供給油量の減少勾配が変化してポンプ回転数に
対して供給油量が一義的に定まらず、ハンドル操作のフ
ィーリングが損なわれるという問題があった。
つり合うことなので、スプール弁の力のつり合いは、絞
り孔前後の差圧がより小さい状態で実現される。この前
後差圧の減少で上記プランジャの移動量が小さくなり、
上記絞り孔の開口面積が大きくなるので供給流量の減少
勾配が小さくなるように変化する。このように上記負荷
圧により供給油量の減少勾配が変化してポンプ回転数に
対して供給油量が一義的に定まらず、ハンドル操作のフ
ィーリングが損なわれるという問題があった。
【０００７】本考案はかかる課題を解決するもので、供
給流量を変更する過程で負荷圧による変動を生じない流
量制御装置を提供することを目的とする。
給流量を変更する過程で負荷圧による変動を生じない流
量制御装置を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本考案の構成を説明する
と、ポンプ吐出流路１ａに絞り孔２１を設けるととも
に、その上流側と下流側の差圧の増大に応じて第１スプ
リング４１の弾性力に抗して開放作動してポンプ吐出流
体の一部をバイパスせしめるスプール弁３を設け、この
スプール弁３の開放作動に伴い第１スプリング４１が圧
縮されて弾性力が増大することによって増大される上記
差圧が所定値以上となった時に第２スプリング４２の弾
性力に抗して作動して上記絞り孔２１の開口面積を減少
せしめる絞り変更弁２を設けるとともに、上記スプール
弁３のバイパス流路１ｃを開閉する端面３１を、バイパ
ス流路１ｃに向けて面取りした傾斜面としてバイパス流
路１ｃへのバイパス流によりスプール弁３を閉じる方向
のフローフォースを発生せしめ、上記傾斜面の面取り角
を、ポンプ吐出流路１ａの負荷圧の変化による上記差圧
の変化作用と、負荷圧の変化に応じたフローフォースの
変化に伴う、上記変化作用とは逆方向の差圧の変化作用
とが相殺する角度に設定したものである。
と、ポンプ吐出流路１ａに絞り孔２１を設けるととも
に、その上流側と下流側の差圧の増大に応じて第１スプ
リング４１の弾性力に抗して開放作動してポンプ吐出流
体の一部をバイパスせしめるスプール弁３を設け、この
スプール弁３の開放作動に伴い第１スプリング４１が圧
縮されて弾性力が増大することによって増大される上記
差圧が所定値以上となった時に第２スプリング４２の弾
性力に抗して作動して上記絞り孔２１の開口面積を減少
せしめる絞り変更弁２を設けるとともに、上記スプール
弁３のバイパス流路１ｃを開閉する端面３１を、バイパ
ス流路１ｃに向けて面取りした傾斜面としてバイパス流
路１ｃへのバイパス流によりスプール弁３を閉じる方向
のフローフォースを発生せしめ、上記傾斜面の面取り角
を、ポンプ吐出流路１ａの負荷圧の変化による上記差圧
の変化作用と、負荷圧の変化に応じたフローフォースの
変化に伴う、上記変化作用とは逆方向の差圧の変化作用
とが相殺する角度に設定したものである。
【０００９】
【作用】大きな油量設定域、すなわちスプール弁３が開
放作動してポンプ吐出流体の一部をバイパスして油量を
一定に保持する領域から、さらに絞り変更弁２の作動に
より絞り孔２１の開口面積が減少して小さな油量設定域
に移行する供給流量変更過程（このように移行する特性
を流量降下特性という）では、負荷圧が大きくなると絞
り孔２１前後の差圧が小さい状態でスプール弁３がつり
合って停止するため、絞り変更弁２の移動量が小さくな
り、絞り孔２１の開口面積の減少度合いが小さくなるた
め、供給流量の減少勾配は小さくなる、一方、負荷圧が
小さいと、絞り孔２１前後の差圧が大きい状態でスプー
ル弁３が停止するため、絞り変更弁２の移動量が大きく
なって、絞り孔２１の開口面積の減少度合いが大きくな
るため、供給流量の減少勾配は急峻となる。このよう
に、絞り変更弁２の作動領域において、負荷圧が大きい
程、あるポンプ回転数の時の供給流量は大きくなる。
放作動してポンプ吐出流体の一部をバイパスして油量を
一定に保持する領域から、さらに絞り変更弁２の作動に
より絞り孔２１の開口面積が減少して小さな油量設定域
に移行する供給流量変更過程（このように移行する特性
を流量降下特性という）では、負荷圧が大きくなると絞
り孔２１前後の差圧が小さい状態でスプール弁３がつり
合って停止するため、絞り変更弁２の移動量が小さくな
り、絞り孔２１の開口面積の減少度合いが小さくなるた
め、供給流量の減少勾配は小さくなる、一方、負荷圧が
小さいと、絞り孔２１前後の差圧が大きい状態でスプー
ル弁３が停止するため、絞り変更弁２の移動量が大きく
なって、絞り孔２１の開口面積の減少度合いが大きくな
るため、供給流量の減少勾配は急峻となる。このよう
に、絞り変更弁２の作動領域において、負荷圧が大きい
程、あるポンプ回転数の時の供給流量は大きくなる。
【００１０】一方、スプール弁３は端面３１が一定角度
の傾斜面としてあるから、バイパス流路１ｂへのバイパ
ス流によりスプール弁３に閉じ方向のフローフォースが
作用して、スプール弁３は絞り孔２１前後の差圧が大き
い状態で停止する。フローフォースは、負荷圧が増して
バイパス流の流速が大きくなるに伴い大きくなるから、
結局、負荷圧が大きくなる程、絞り孔２１前後の差圧は
増大し、絞り変更弁２の作動は速やかになされる。
の傾斜面としてあるから、バイパス流路１ｂへのバイパ
ス流によりスプール弁３に閉じ方向のフローフォースが
作用して、スプール弁３は絞り孔２１前後の差圧が大き
い状態で停止する。フローフォースは、負荷圧が増して
バイパス流の流速が大きくなるに伴い大きくなるから、
結局、負荷圧が大きくなる程、絞り孔２１前後の差圧は
増大し、絞り変更弁２の作動は速やかになされる。
【００１１】しかして、スプール弁３の傾斜面３１の角
度を、負荷圧の変化による上記差圧の変化作用と、負荷
圧の変化に応じたフローフォースの変化に伴う、上記変
化作用とは逆方向の差圧の変化作用とが相殺する角度に
設定すると、負荷圧の上昇に伴う絞り孔２１前後差圧の
減少が、フローフォースの増大による絞り孔２１前後差
圧の増大により相殺されて、負荷圧の変動に関係なく絞
り孔２１前後差圧が一定となり、絞り変更弁２の作動速
度が一定に維持されて、供給流量変更過程での負荷圧に
よる流量変動が防止される。
度を、負荷圧の変化による上記差圧の変化作用と、負荷
圧の変化に応じたフローフォースの変化に伴う、上記変
化作用とは逆方向の差圧の変化作用とが相殺する角度に
設定すると、負荷圧の上昇に伴う絞り孔２１前後差圧の
減少が、フローフォースの増大による絞り孔２１前後差
圧の増大により相殺されて、負荷圧の変動に関係なく絞
り孔２１前後差圧が一定となり、絞り変更弁２の作動速
度が一定に維持されて、供給流量変更過程での負荷圧に
よる流量変動が防止される。
【００１２】
【実施例】図１には流量制御装置の全体構造を示す。水
平に延びる空間を形成したハウジング１内には摺動自在
にスプール弁３が配設してあり、該スプール弁３は背後
のバネ室１ｂ内に設けたコイルバネ４１で不正されて、
移動に伴いその端面でバイパス流路１ｃを開閉する。
平に延びる空間を形成したハウジング１内には摺動自在
にスプール弁３が配設してあり、該スプール弁３は背後
のバネ室１ｂ内に設けたコイルバネ４１で不正されて、
移動に伴いその端面でバイパス流路１ｃを開閉する。
【００１３】ハウジング空間の開口内には筒状ユニオン
６がねじ込み固定してあり、その筒内がポンプ吐出流路
１ａとなっている。ユニオン６内には複数の流通穴を形
成した栓部材５が圧入固定してあり、栓部材５には突出
部５１が設けられている。この栓部材５に対向して絞り
変更弁としてのサブスプール弁２が摺動自在に設けてあ
る。サブスプール弁２は下流端が閉鎖された筒体であ
り、この端壁の上下２か所に栓部材５の突出部５１と一
部が重なり合う形状の円形絞り孔２１が形成されるとと
もに、栓部材５との間に配したコイルバネ４２により栓
部材５の突出部５１より離間する方向へ付勢されてい
る。
６がねじ込み固定してあり、その筒内がポンプ吐出流路
１ａとなっている。ユニオン６内には複数の流通穴を形
成した栓部材５が圧入固定してあり、栓部材５には突出
部５１が設けられている。この栓部材５に対向して絞り
変更弁としてのサブスプール弁２が摺動自在に設けてあ
る。サブスプール弁２は下流端が閉鎖された筒体であ
り、この端壁の上下２か所に栓部材５の突出部５１と一
部が重なり合う形状の円形絞り孔２１が形成されるとと
もに、栓部材５との間に配したコイルバネ４２により栓
部材５の突出部５１より離間する方向へ付勢されてい
る。
【００１４】絞り孔２１の下流側のユニオン６の周壁に
は圧力導入孔６１が設けてあり、この圧力導入孔６１は
ハウジング１内の圧力導入路１１を経て上記バネ室１ｂ
へ連通している。これにより、スプール弁３のバネ室１
ｂ側の端面には、絞り孔２１の下流側と等しい作動油圧
力が作用する。
は圧力導入孔６１が設けてあり、この圧力導入孔６１は
ハウジング１内の圧力導入路１１を経て上記バネ室１ｂ
へ連通している。これにより、スプール弁３のバネ室１
ｂ側の端面には、絞り孔２１の下流側と等しい作動油圧
力が作用する。
【００１５】バイパス流路１ｃを開閉するスプール弁端
面３１の詳細を図２に示す。図より知られる如く、スプ
ール弁端面３１はバイパス流路１ｃに向けて一定角度φ
で面取りした傾斜面としてあり、角度φは８５°〜８８
°の範囲、好ましくは８７°に設定されている。
面３１の詳細を図２に示す。図より知られる如く、スプ
ール弁端面３１はバイパス流路１ｃに向けて一定角度φ
で面取りした傾斜面としてあり、角度φは８５°〜８８
°の範囲、好ましくは８７°に設定されている。
【００１６】上記構造の流量制御装置の作動を、図３の
構成概略図と図４の制御特性図により以下に説明する。
構成概略図と図４の制御特性図により以下に説明する。
【００１７】ポンプ７１が回転を開始し作動油が吐出さ
れると、ポンプ回転数の上昇に伴うポンプ吐出量の増加
で、絞り孔２１上流側の圧力ＦＡと絞り孔２１下流の圧
力ＦＢの差圧（ＦＡ−ＦＢ）が大きくなってスプール弁
３がコイルバネ４１のバネ力ＦＳに抗して後退する（図
１，図３の左方）。回転数Ｎ１（図４）まではバイパス
流路１ｃが開かないため、パワーステアリング（ＰＳ）
装置７２への供給流量はポンプ回転数に比例して増大す
るが、Ｎ１を越えるとバイパス流路１ｃが差圧（ＦＡ−
ＦＢ）の増大に応じて開放されて、供給油の一部がバイ
パスされ、ＰＳ装置７２への供給油量が一定に維持され
る。つまり上記差圧（ＦＡ−ＦＢ）とバネ力ＦＳとがつ
り合う位置にスプール弁３が停止することとなり、ポン
プ回転数がＮ１以降、差圧（ＦＡ−ＦＢ）の増大に伴っ
てスプール弁３の後退量が増える。 なお、上記のよう
に、スプール弁３の後退量が増えていくとき、コイルバ
ネ４１が圧縮されてバネ力ＦＳが増大していくので、バ
ネ力ＦＳとつり合ってスプール弁３を停止させるための
差圧（ＦＡ−ＦＢ）も増大していく。 一方、コイルバネ
４２のばね力が差圧（ＦＡ−ＦＢ）よりも優勢なサブス
プール弁２は静止状態を保持する。
れると、ポンプ回転数の上昇に伴うポンプ吐出量の増加
で、絞り孔２１上流側の圧力ＦＡと絞り孔２１下流の圧
力ＦＢの差圧（ＦＡ−ＦＢ）が大きくなってスプール弁
３がコイルバネ４１のバネ力ＦＳに抗して後退する（図
１，図３の左方）。回転数Ｎ１（図４）まではバイパス
流路１ｃが開かないため、パワーステアリング（ＰＳ）
装置７２への供給流量はポンプ回転数に比例して増大す
るが、Ｎ１を越えるとバイパス流路１ｃが差圧（ＦＡ−
ＦＢ）の増大に応じて開放されて、供給油の一部がバイ
パスされ、ＰＳ装置７２への供給油量が一定に維持され
る。つまり上記差圧（ＦＡ−ＦＢ）とバネ力ＦＳとがつ
り合う位置にスプール弁３が停止することとなり、ポン
プ回転数がＮ１以降、差圧（ＦＡ−ＦＢ）の増大に伴っ
てスプール弁３の後退量が増える。 なお、上記のよう
に、スプール弁３の後退量が増えていくとき、コイルバ
ネ４１が圧縮されてバネ力ＦＳが増大していくので、バ
ネ力ＦＳとつり合ってスプール弁３を停止させるための
差圧（ＦＡ−ＦＢ）も増大していく。 一方、コイルバネ
４２のばね力が差圧（ＦＡ−ＦＢ）よりも優勢なサブス
プール弁２は静止状態を保持する。
【００１８】ポンプ回転数の増大により差圧（ＦＡ−Ｆ
Ｂ）がさらに増大していき、ポンプ回転数がＮ２を越え
たとき、差圧（ＦＡ−ＦＢ）がコイルバネ４２のバネ力
に打ち勝つ大きさになり、サブスプール弁２がコイルバ
ネ４２のバネ力に抗して移動を開始し、この移動により
絞り孔２１が栓部材５の突出部５１（図１）に接近する
にしたがって、絞り孔２１の一部が閉鎖されて開口面積
が次第に減少する。絞り孔２１の開口面積の減少に伴
い、供給油量は次第に減少し、絞り孔２１が突出部５１
に当接した後は一定の小さな値に維持される。
Ｂ）がさらに増大していき、ポンプ回転数がＮ２を越え
たとき、差圧（ＦＡ−ＦＢ）がコイルバネ４２のバネ力
に打ち勝つ大きさになり、サブスプール弁２がコイルバ
ネ４２のバネ力に抗して移動を開始し、この移動により
絞り孔２１が栓部材５の突出部５１（図１）に接近する
にしたがって、絞り孔２１の一部が閉鎖されて開口面積
が次第に減少する。絞り孔２１の開口面積の減少に伴
い、供給油量は次第に減少し、絞り孔２１が突出部５１
に当接した後は一定の小さな値に維持される。
【００１９】ところで、ポンプ回転数がＮ２を越え、Ｐ
Ｓ装置７２への供給油量が減少する供給流量変更過程に
おいて、 ＰＳ装置７２が作動してこれに至るポンプ吐
出流路１ａの負荷圧が上昇すると、圧力ＦＡは増大し、
圧力ＦＡと、常圧のリザーバタンクと連通しているバイ
パス流路１ｃ内の圧力の圧力差が大きくなり、バイパス
流量が増加する。供給油量を同一に維持するためにスプ
ール弁３は、バイパス流路１ｃを閉じる方向に移動して
力のつり合いを保つ。これはバネ力ＦＳが小さい状態で
バランスすることを意味しているので、スプール弁３の
力のつり合いは、より小さい差圧（ＦＡ−ＦＢ）で実現
される。そこで、ポンプ回転数がＮ２に達した後のサブ
スプール弁２の移動量が小さくなり、負荷圧が大きい
程、絞り孔２１の開口面積の減少度合いが小さくなっ
て、図５に示す如く、供給油量の減少勾配が小さくな
る。したがって、この部分で供給油量は負荷圧に応じて
変動して、ポンプ回転数に応じて一義的に定まらなくな
る。
Ｓ装置７２への供給油量が減少する供給流量変更過程に
おいて、 ＰＳ装置７２が作動してこれに至るポンプ吐
出流路１ａの負荷圧が上昇すると、圧力ＦＡは増大し、
圧力ＦＡと、常圧のリザーバタンクと連通しているバイ
パス流路１ｃ内の圧力の圧力差が大きくなり、バイパス
流量が増加する。供給油量を同一に維持するためにスプ
ール弁３は、バイパス流路１ｃを閉じる方向に移動して
力のつり合いを保つ。これはバネ力ＦＳが小さい状態で
バランスすることを意味しているので、スプール弁３の
力のつり合いは、より小さい差圧（ＦＡ−ＦＢ）で実現
される。そこで、ポンプ回転数がＮ２に達した後のサブ
スプール弁２の移動量が小さくなり、負荷圧が大きい
程、絞り孔２１の開口面積の減少度合いが小さくなっ
て、図５に示す如く、供給油量の減少勾配が小さくな
る。したがって、この部分で供給油量は負荷圧に応じて
変動して、ポンプ回転数に応じて一義的に定まらなくな
る。
【００２０】そこで、本考案では既述の如く、スプール
弁３の端面を所定角度の傾斜面として、かかる弊害を防
止しており、これを図６の概略図で説明する。
弁３の端面を所定角度の傾斜面として、かかる弊害を防
止しており、これを図６の概略図で説明する。
【００２１】図６において、スプール弁３のバイパス流
路１ｃを開閉する端面３１を、バイパス流路１ｃに向け
て角度φで開く傾斜面としてあるから、バイパス流路１
ｃの開放時にこれに流出する作動油によりスプール弁３
にフローフォースＦｆが作用する。このフローフォース
Ｆｆはバイパス流路１ｃを閉じる方向に作用して、フロ
ーフォースＦｆの作用で、供給油量を同一に維持するス
プール弁３位置を実現するための差圧（ＦＡ−ＦＢ）は
大きくなる。フローフォースＦｆはバイパス流路１ｃへ
流出する作動油の流速に応じて大きくなり、この流速は
圧力ＦＡとバイパス流路１ｃ内の圧力の差が大きい程速
い。圧力ＦＡは上記のごとく負荷圧が大きい程大きいか
ら、結局、フローフォースＦｆによる効果は、負荷圧の
増大に応じて差圧（ＦＡ−ＦＢ）が増大する。これは、
上記の負荷圧の上昇による差圧（ＦＡ−ＦＢ）の変化
（減少）とは逆方向の差圧の変化作用であり、サブスプ
ール弁２が速やかに作動して、図７に示す如く、供給油
量の減少勾配は負荷圧が大きい程大きくなる。
路１ｃを開閉する端面３１を、バイパス流路１ｃに向け
て角度φで開く傾斜面としてあるから、バイパス流路１
ｃの開放時にこれに流出する作動油によりスプール弁３
にフローフォースＦｆが作用する。このフローフォース
Ｆｆはバイパス流路１ｃを閉じる方向に作用して、フロ
ーフォースＦｆの作用で、供給油量を同一に維持するス
プール弁３位置を実現するための差圧（ＦＡ−ＦＢ）は
大きくなる。フローフォースＦｆはバイパス流路１ｃへ
流出する作動油の流速に応じて大きくなり、この流速は
圧力ＦＡとバイパス流路１ｃ内の圧力の差が大きい程速
い。圧力ＦＡは上記のごとく負荷圧が大きい程大きいか
ら、結局、フローフォースＦｆによる効果は、負荷圧の
増大に応じて差圧（ＦＡ−ＦＢ）が増大する。これは、
上記の負荷圧の上昇による差圧（ＦＡ−ＦＢ）の変化
（減少）とは逆方向の差圧の変化作用であり、サブスプ
ール弁２が速やかに作動して、図７に示す如く、供給油
量の減少勾配は負荷圧が大きい程大きくなる。
【００２２】しかして、傾斜面の面取り角φを、負荷圧
の変化による上記差圧（ＦＡ−ＦＢ）の変化作用と、負
荷圧の変化に応じたフローフォースの変化に伴う、上記
変化作用とは逆方向の差圧（ＦＡ−ＦＢ）の変化作用と
が相殺する角度に設定して、発生するフローフォースＦ
ｆを調整する（φ＝９０゜の時にフローフォースＦｆは
０で、φが小さくなるほどフローフォースＦｆが大きく
なる）ことにより、負荷圧の変動に伴う供給油量の減少
勾配の変動を防止することができる。そこで、負荷圧５
ｋｇｆ／ｃｍ ２ （図８）と５０ｋｇｆ／ｃｍ ２ （図９）
で、面取り角φを種々変更して供給油量の減少勾配が殆
ど変化しない角度を調べると、８５゜〜８８゜、好まし
くは８７゜が良い。
の変化による上記差圧（ＦＡ−ＦＢ）の変化作用と、負
荷圧の変化に応じたフローフォースの変化に伴う、上記
変化作用とは逆方向の差圧（ＦＡ−ＦＢ）の変化作用と
が相殺する角度に設定して、発生するフローフォースＦ
ｆを調整する（φ＝９０゜の時にフローフォースＦｆは
０で、φが小さくなるほどフローフォースＦｆが大きく
なる）ことにより、負荷圧の変動に伴う供給油量の減少
勾配の変動を防止することができる。そこで、負荷圧５
ｋｇｆ／ｃｍ ２ （図８）と５０ｋｇｆ／ｃｍ ２ （図９）
で、面取り角φを種々変更して供給油量の減少勾配が殆
ど変化しない角度を調べると、８５゜〜８８゜、好まし
くは８７゜が良い。
【００２３】
【考案の効果】以上の如く、本考案の流量制御装置によ
れば、供給油量の低回転での大きな油量設定域より高回
転での小さな油量設定域に移行する領域で負荷圧による
流量変動を生じることはなくなり、パワーステアリング
装置等に使用した場合にハンドル操作フィーリングが損
なわれることが防止される。
れば、供給油量の低回転での大きな油量設定域より高回
転での小さな油量設定域に移行する領域で負荷圧による
流量変動を生じることはなくなり、パワーステアリング
装置等に使用した場合にハンドル操作フィーリングが損
なわれることが防止される。
【図１】流量制御装置の全体断面図である。
【図２】スプール弁の部分拡大断面図である。
【図３】流量制御装置の概略断面図である。
【図４】流量制御装置の油量制御特性図である。
【図５】負荷圧変動時の流量制御装置の油量制御特性図
である。
である。
【図６】流量制御装置の概略部分断面図である。
【図７】フローフォース作用時の負荷圧変動に伴う流量
制御装置の油量制御特性図である。
制御装置の油量制御特性図である。
【図８】スプール弁端面傾斜角を変更した場合の流量制
御装置の油量制御特性図である。
御装置の油量制御特性図である。
【図９】スプール弁端面傾斜角を変更した場合の流量制
御装置の油量制御特性図である。
御装置の油量制御特性図である。
１ ハウジング １ａ ポンプ吐出流路 １ｂ バネ室 １ｃ バイパス流路 ２ サブスプール弁（絞り変更弁） ２１ 絞り孔 ３ スプール弁 ３１ 端面 ４１ 第１スプリング ４２ 第２スプリング
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 実開 昭58−167372（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭63−166869（ＪＰ，Ｕ) 実開 平４−44570（ＪＰ，Ｕ) 実開 平３−112175（ＪＰ，Ｕ) 実開 平４−37075（ＪＰ，Ｕ) 実開 平１−133077（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B62D 5/07
Claims (1)
- 【請求項１】 ポンプ吐出流路に絞り孔を設けるととも
に、その上流側と下流側の差圧の増大に応じて第１スプ
リングの弾性力に抗して開放作動してポンプ吐出流体の
一部をバイパスせしめるスプール弁を設け、このスプー
ル弁の開放作動に伴い第１スプリングが圧縮されて弾性
力が増大することによって増大される上記差圧が所定値
以上となった時に第２スプリングの弾性力に抗して作動
して上記絞り孔の開口面積を減少せしめる絞り変更弁を
設けるとともに、上記スプール弁のバイパス流路を開閉
する端面を、バイパス流路に向けて面取りした傾斜面と
してバイパス流路へのバイパス流によりスプール弁を閉
じる方向のフローフォースを発生せしめ、上記傾斜面の
面取り角を、ポンプ吐出流路１ａの負荷圧の変化による
上記差圧の変化作用と、負荷圧の変化に応じたフローフ
ォースの変化に伴う、上記変化作用とは逆方向の差圧の
変化作用とが相殺する角度に設定したことを特徴とする
流量制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1992056234U JP2587531Y2 (ja) | 1992-07-17 | 1992-07-17 | 流量制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1992056234U JP2587531Y2 (ja) | 1992-07-17 | 1992-07-17 | 流量制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0610076U JPH0610076U (ja) | 1994-02-08 |
| JP2587531Y2 true JP2587531Y2 (ja) | 1998-12-16 |
Family
ID=13021417
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1992056234U Expired - Lifetime JP2587531Y2 (ja) | 1992-07-17 | 1992-07-17 | 流量制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2587531Y2 (ja) |
-
1992
- 1992-07-17 JP JP1992056234U patent/JP2587531Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0610076U (ja) | 1994-02-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2537226B2 (ja) | 能動型サスペンシヨン装置 | |
| JPS6177568A (ja) | 流量調整弁 | |
| JP2587531Y2 (ja) | 流量制御装置 | |
| JP3188067B2 (ja) | 動力舵取装置 | |
| JP3237457B2 (ja) | 動力舵取装置における流量制御装置 | |
| JPS6118030B2 (ja) | ||
| JPH085097Y2 (ja) | 流量制御弁 | |
| JPS6131244Y2 (ja) | ||
| JPS647106Y2 (ja) | ||
| JP3563114B2 (ja) | 流量制御装置 | |
| JPH027744Y2 (ja) | ||
| JPH0316306B2 (ja) | ||
| JPH03602Y2 (ja) | ||
| JP2531280Y2 (ja) | 流量制御弁 | |
| JP3573170B2 (ja) | 減衰力調整構造 | |
| JPH085096Y2 (ja) | 流量制御弁 | |
| JP3543570B2 (ja) | 動力舵取装置における流量制御装置 | |
| JPS5957067A (ja) | パワ−ステアリングの流量制御装置 | |
| JP2591373Y2 (ja) | 流量制御弁装置 | |
| JPH045816Y2 (ja) | ||
| JPS598043Y2 (ja) | 流量制御弁 | |
| JPH039562Y2 (ja) | ||
| JPH0558555U (ja) | 流量制御弁 | |
| JPS5912644Y2 (ja) | 流量制御弁 | |
| JP2545874Y2 (ja) | 流量制御弁 |