JP2584716B2 - 都市ガスの製造方法 - Google Patents
都市ガスの製造方法Info
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- JP2584716B2 JP2584716B2 JP6025980A JP2598094A JP2584716B2 JP 2584716 B2 JP2584716 B2 JP 2584716B2 JP 6025980 A JP6025980 A JP 6025980A JP 2598094 A JP2598094 A JP 2598094A JP 2584716 B2 JP2584716 B2 JP 2584716B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、都市ガスの製造方法に
関し、さらに詳しくは膜分離装置を用いて総発熱量11,0
00Kcal/Nm3 の１３Ａ規格の高カロリーの都市ガスを製
造する方法に関する。
関し、さらに詳しくは膜分離装置を用いて総発熱量11,0
00Kcal/Nm3 の１３Ａ規格の高カロリーの都市ガスを製
造する方法に関する。
【０００２】都市ガスは、その原料を従来の石油系よ
り、クリーンエネルギーであり、且つ長期に安定した価
格で輸入できる液化天然ガス（以下、ＬＮＧという）に
転換中である。すでに大都市では、大半でＬＮＧに転換
を終えており、今後は地方の中小都市でも転換が計画さ
れている。
り、クリーンエネルギーであり、且つ長期に安定した価
格で輸入できる液化天然ガス（以下、ＬＮＧという）に
転換中である。すでに大都市では、大半でＬＮＧに転換
を終えており、今後は地方の中小都市でも転換が計画さ
れている。
【０００３】一部の中小都市においては、近接のＬＮＧ
基地よりＬＮＧをローリーで輸送し保冷タンクに受け入
れて、都市ガスの原料ガスとしている。ＬＮＧを都市ガ
スとして供給する方法は、大都市でも中小都市でも基本
的には同じであり、空温式又は海水加熱式等の気化器で
ガス化したのちに、ＬＰＧ（主にプロパンが用いられ
る）で総発熱量11,000Kcal/Nm3 に増熱調整して高カロ
リーガスとして供給している。
基地よりＬＮＧをローリーで輸送し保冷タンクに受け入
れて、都市ガスの原料ガスとしている。ＬＮＧを都市ガ
スとして供給する方法は、大都市でも中小都市でも基本
的には同じであり、空温式又は海水加熱式等の気化器で
ガス化したのちに、ＬＰＧ（主にプロパンが用いられ
る）で総発熱量11,000Kcal/Nm3 に増熱調整して高カロ
リーガスとして供給している。
【０００４】一方上記のように、ローリーによるＬＮＧ
の輸送が困難な地域では、代替天然ガスを製造して供給
する方法が計画されている。この方法はＬＰＧ等の石油
系炭化水素を原料にして低温水蒸気改質して得られるメ
タン，水素，炭酸ガス等からなる、いわゆる改質ガスを
得たのち、炭酸ガスを除去し、都市ガス事業法で定めら
れている天然ガス相当の高カロリーの規格ガス（以下、
１３Ａガスという）を製造し、供給する方法である。
の輸送が困難な地域では、代替天然ガスを製造して供給
する方法が計画されている。この方法はＬＰＧ等の石油
系炭化水素を原料にして低温水蒸気改質して得られるメ
タン，水素，炭酸ガス等からなる、いわゆる改質ガスを
得たのち、炭酸ガスを除去し、都市ガス事業法で定めら
れている天然ガス相当の高カロリーの規格ガス（以下、
１３Ａガスという）を製造し、供給する方法である。
【０００５】大都市の都市ガス会社においては、すでに
緊急用もしくはピークロード対策用として、代替天然ガ
スの製造装置は設置されている。しかしながら、この大
都市向けの大容量装置にあっては、改質ガス中の炭酸ガ
スを除去するのに、ベンフィールド法のような熱炭酸カ
リ水溶液を吸収液として用いる溶液吸収法を採用してお
り、このため炭酸ガスを容易に１％以下まで除去して比
重の軽いガスを得ることができる反面、設備構成が複雑
であり、設備費が高く、運転管理に多くの労力を要し、
地方の中小都市の都市ガス工場用としては適していない
という問題がある。
緊急用もしくはピークロード対策用として、代替天然ガ
スの製造装置は設置されている。しかしながら、この大
都市向けの大容量装置にあっては、改質ガス中の炭酸ガ
スを除去するのに、ベンフィールド法のような熱炭酸カ
リ水溶液を吸収液として用いる溶液吸収法を採用してお
り、このため炭酸ガスを容易に１％以下まで除去して比
重の軽いガスを得ることができる反面、設備構成が複雑
であり、設備費が高く、運転管理に多くの労力を要し、
地方の中小都市の都市ガス工場用としては適していない
という問題がある。
【０００６】本出願人は、代替天然ガスの製造方法に関
して、先に特開平５−２５４８２号で、中小都市の都市
ガス工場向けに好適な方法を提案した。この方法の特徴
は、低温水蒸気改質ガスから炭酸ガスを除去する手段と
して、最近技術進歩の著しい有機系高分子中空糸膜より
なる膜分離装置を利用した点にある。
して、先に特開平５−２５４８２号で、中小都市の都市
ガス工場向けに好適な方法を提案した。この方法の特徴
は、低温水蒸気改質ガスから炭酸ガスを除去する手段と
して、最近技術進歩の著しい有機系高分子中空糸膜より
なる膜分離装置を利用した点にある。
【０００７】膜分離装置は設備構成が簡単であるととも
に運転管理も容易であり、中小都市の都市ガス工場でも
充分に運転管理ができる装置である。そしてこの膜分離
装置により、低温改質ガスを処理して炭酸ガスを選択的
に透過ガス側に透過し、非透過ガス側にメタン濃度が９
０％前後のガスを得て、これにＬＰＧを添加して熱量調
整して１３Ａガスを製造する方法である。
に運転管理も容易であり、中小都市の都市ガス工場でも
充分に運転管理ができる装置である。そしてこの膜分離
装置により、低温改質ガスを処理して炭酸ガスを選択的
に透過ガス側に透過し、非透過ガス側にメタン濃度が９
０％前後のガスを得て、これにＬＰＧを添加して熱量調
整して１３Ａガスを製造する方法である。
【０００８】一方透過ガス側には、炭酸ガスとともに改
質ガス中の水素、メタンが透過するので、低温改質工程
の燃料ガスあるいは原料炭化水素の水添脱硫用のリサイ
クルガスとして利用している。
質ガス中の水素、メタンが透過するので、低温改質工程
の燃料ガスあるいは原料炭化水素の水添脱硫用のリサイ
クルガスとして利用している。
【０００９】しかるに、その後、特開平５−２５４８２
号で提案した方法を検討した結果、次のような問題があ
ることが分かった。すなわち、製品ガスになる非透過側
のガスの性状を１３Ａガスの規格であるWobbe 指数＝Ｈ
0 ／√ｄ（Ｈ0 ；ガスの総発熱量，ｄ；ガスの対空気比
重）を12,600〜13,800にするためには、非透過側ガスを
ＬＰＧで増熱後、その総発熱量を少なくとも12,000Kcal
/Nm3 以上にしなければならないことである。
号で提案した方法を検討した結果、次のような問題があ
ることが分かった。すなわち、製品ガスになる非透過側
のガスの性状を１３Ａガスの規格であるWobbe 指数＝Ｈ
0 ／√ｄ（Ｈ0 ；ガスの総発熱量，ｄ；ガスの対空気比
重）を12,600〜13,800にするためには、非透過側ガスを
ＬＰＧで増熱後、その総発熱量を少なくとも12,000Kcal
/Nm3 以上にしなければならないことである。
【００１０】これは、現在利用できる有機系高分子膜の
炭酸ガスに対する選択能が必ずしも満足できるものでな
く、炭酸ガスに同伴して第２，第３成分の透過を回避で
きないことに起因している。低温改質ガス中には、特に
メタン分が７０％前後と多く含まれているため、膜透過
の際、その１次側分圧が高いため相当量透過するが、こ
のメタンの透過量を低温改質装置内燃料として使用でき
る量以下にするためには、非透過ガス側の残存炭酸ガス
濃度を相当程度（例えば７％前後）以上にする必要があ
る。
炭酸ガスに対する選択能が必ずしも満足できるものでな
く、炭酸ガスに同伴して第２，第３成分の透過を回避で
きないことに起因している。低温改質ガス中には、特に
メタン分が７０％前後と多く含まれているため、膜透過
の際、その１次側分圧が高いため相当量透過するが、こ
のメタンの透過量を低温改質装置内燃料として使用でき
る量以下にするためには、非透過ガス側の残存炭酸ガス
濃度を相当程度（例えば７％前後）以上にする必要があ
る。
【００１１】炭酸ガスは発熱量がゼロで、しかも分子量
が改質ガスの他の成分に比較して重いため、前記のWobb
e 指数を非常に下げる作用をする。従って、このWobbe
指数の低下を補足して１３Ａ規格値の範囲にするにはＬ
ＰＧの添加量を多くして、製品ガスの総発熱量を少なく
とも12,000Kcal/Nm3 以上にする必要がある。
が改質ガスの他の成分に比較して重いため、前記のWobb
e 指数を非常に下げる作用をする。従って、このWobbe
指数の低下を補足して１３Ａ規格値の範囲にするにはＬ
ＰＧの添加量を多くして、製品ガスの総発熱量を少なく
とも12,000Kcal/Nm3 以上にする必要がある。
【００１２】ところが、ＬＮＧへの転換が終了している
大都市では、総発熱量を11,000Kcal/Nm3 の１３Ａ規格
の都市ガスを供給しているのが実状である。今後、地方
の中小都市においても、ＬＮＧへの転換あるいは高カロ
リー化が一層進むと予想されるが、大都市と地方の中小
都市間のガス供給，ガス器具等の互換性等を考慮した場
合、中小都市における１３Ａガスの総発熱量としても1
1,000Kcal/Nm3 が望ましいと考えられる。
大都市では、総発熱量を11,000Kcal/Nm3 の１３Ａ規格
の都市ガスを供給しているのが実状である。今後、地方
の中小都市においても、ＬＮＧへの転換あるいは高カロ
リー化が一層進むと予想されるが、大都市と地方の中小
都市間のガス供給，ガス器具等の互換性等を考慮した場
合、中小都市における１３Ａガスの総発熱量としても1
1,000Kcal/Nm3 が望ましいと考えられる。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、以上の従来
技術の問題点を背景にしてなされたものであって、本出
願人が先に特開平５−２５４８２号で提案した方法をさ
らに改良して、地方の中小都市用として好適な総発熱量
11,000Kcal/Nm3 の１３Ａ規格の都市ガスを経済的に製
造できる方法を提供することを課題とする。
技術の問題点を背景にしてなされたものであって、本出
願人が先に特開平５−２５４８２号で提案した方法をさ
らに改良して、地方の中小都市用として好適な総発熱量
11,000Kcal/Nm3 の１３Ａ規格の都市ガスを経済的に製
造できる方法を提供することを課題とする。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、水添脱硫した石油系炭化水素を低温水蒸気改質し
て得られるメタン、炭酸ガス、水素等からなる改質ガス
を膜分離装置で処理して、透過側に主に炭酸ガスを透過
させることにより、非透過側にメタンを主成分とする混
合ガスを得て、この混合ガスにＬＰＧを添加し熱量調整
して都市ガスを製造する方法において、前記膜分離装置
を第１段膜分離装置および第２段膜分離装置に分離して
設けるとともに、前記第１段膜分離装置で得られる透過
側ガスを圧縮機で昇圧して前記第２段膜分離装置に供給
して処理し、前記第１段膜分離装置および前記第２段膜
分離装置でそれぞれ非透過側に得られるメタン濃度の高
いガスを合流して総発熱量１１，０００Ｋｃａｌ／Ｎｍ
３ の１３Ａガスの原料ガスにすることを特徴とする都市
ガスの製造方法にある。
ろは、水添脱硫した石油系炭化水素を低温水蒸気改質し
て得られるメタン、炭酸ガス、水素等からなる改質ガス
を膜分離装置で処理して、透過側に主に炭酸ガスを透過
させることにより、非透過側にメタンを主成分とする混
合ガスを得て、この混合ガスにＬＰＧを添加し熱量調整
して都市ガスを製造する方法において、前記膜分離装置
を第１段膜分離装置および第２段膜分離装置に分離して
設けるとともに、前記第１段膜分離装置で得られる透過
側ガスを圧縮機で昇圧して前記第２段膜分離装置に供給
して処理し、前記第１段膜分離装置および前記第２段膜
分離装置でそれぞれ非透過側に得られるメタン濃度の高
いガスを合流して総発熱量１１，０００Ｋｃａｌ／Ｎｍ
３ の１３Ａガスの原料ガスにすることを特徴とする都市
ガスの製造方法にある。
【００１５】本発明でいう膜分離装置とは、有機系，無
機系，平膜，中空糸膜等炭酸ガスを選択的に透過する膜
分離装置であれば、材質，形状を問わないが、有機系高
分子のポリイミド，ポリエーテルスルホン，セルロース
アセテート，ポリスルホン，ポリビニールアセテート，
セルド型ポリマー等からなる中空糸膜が特に好適であ
る。
機系，平膜，中空糸膜等炭酸ガスを選択的に透過する膜
分離装置であれば、材質，形状を問わないが、有機系高
分子のポリイミド，ポリエーテルスルホン，セルロース
アセテート，ポリスルホン，ポリビニールアセテート，
セルド型ポリマー等からなる中空糸膜が特に好適であ
る。
【００１６】本発明でいう低温水蒸気改質反応とは、硫
黄分を除去したＬＰＧ，ナフサ等の石油系炭化水素と過
熱したスチームを、ニッケル系等の触媒の存在下で反応
温度３００〜４５０℃の範囲で断熱的に反応させ、メタ
ン，水素，炭酸ガス，一酸化炭素等からなる混合ガス
（以下、改質ガスという）を得る反応をいう。
黄分を除去したＬＰＧ，ナフサ等の石油系炭化水素と過
熱したスチームを、ニッケル系等の触媒の存在下で反応
温度３００〜４５０℃の範囲で断熱的に反応させ、メタ
ン，水素，炭酸ガス，一酸化炭素等からなる混合ガス
（以下、改質ガスという）を得る反応をいう。
【００１７】
【作用】１３Ａガスの原料ガスとなる非透過側ガスをＬ
ＰＧで増熱後、その総発熱量を11,000Kcal/Nm3 に維持
して、しかもWobbe 指数を12,600〜13,800の範囲にする
には、非透過側ガスの残存炭酸ガス濃度を例えば４〜５
％以下にする必要がある。一方現在利用できる膜分離装
置では、低温改質ガスを処理して、炭酸ガスのみを選択
的に透過させることは困難であり、膜面積を比較的大き
くして非透過ガス側に残存する炭酸ガスの濃度を前記の
４〜５％以下にすれば、膜の選択能に応じて他の成分、
特に濃度の高いメタン分の相当の透過は避けられない。
ＰＧで増熱後、その総発熱量を11,000Kcal/Nm3 に維持
して、しかもWobbe 指数を12,600〜13,800の範囲にする
には、非透過側ガスの残存炭酸ガス濃度を例えば４〜５
％以下にする必要がある。一方現在利用できる膜分離装
置では、低温改質ガスを処理して、炭酸ガスのみを選択
的に透過させることは困難であり、膜面積を比較的大き
くして非透過ガス側に残存する炭酸ガスの濃度を前記の
４〜５％以下にすれば、膜の選択能に応じて他の成分、
特に濃度の高いメタン分の相当の透過は避けられない。
【００１８】透過側に透過したメタンは、装置内の燃料
ガスとして利用できるものの、自ずと限度があり、もし
膜の分離性能のために透過側に限度以上のメタンが透過
した場合には、余剰ガスとなり、都市ガス製造装置とし
ての熱効率は低下する。
ガスとして利用できるものの、自ずと限度があり、もし
膜の分離性能のために透過側に限度以上のメタンが透過
した場合には、余剰ガスとなり、都市ガス製造装置とし
ての熱効率は低下する。
【００１９】本発明においては、膜分離装置を直列的に
２段に分離して設け、第１段の膜分離装置から得られる
圧力の下った透過側ガスを圧縮機で昇圧して、その含有
されるメタンを回収するため、第２段の膜分離装置に供
給して、再び膜分離処理する。第２段膜分離装置におい
ては、非透過側に炭酸ガス濃度が５％以下，メタン濃度
が９０％以上のガスを得て、これを第１段の膜分離装置
から得られる非透過側のガスと合流して、１３Ａガスの
原料ガスとする。第１段の膜分離装置の透過ガスを昇圧
するために、圧縮機の動力費が必要であるがガス量が少
なくなっていること、第２段膜分離装置で再処理するこ
とによりメタンの回収率（製品ガス中のメタン／改質ガ
ス中のメタン）は９０％をこえるため、装置全体の経済
性はむしろ向上するといえる。
２段に分離して設け、第１段の膜分離装置から得られる
圧力の下った透過側ガスを圧縮機で昇圧して、その含有
されるメタンを回収するため、第２段の膜分離装置に供
給して、再び膜分離処理する。第２段膜分離装置におい
ては、非透過側に炭酸ガス濃度が５％以下，メタン濃度
が９０％以上のガスを得て、これを第１段の膜分離装置
から得られる非透過側のガスと合流して、１３Ａガスの
原料ガスとする。第１段の膜分離装置の透過ガスを昇圧
するために、圧縮機の動力費が必要であるがガス量が少
なくなっていること、第２段膜分離装置で再処理するこ
とによりメタンの回収率（製品ガス中のメタン／改質ガ
ス中のメタン）は９０％をこえるため、装置全体の経済
性はむしろ向上するといえる。
【００２０】一方、第２段の透過側に得られる炭酸ガ
ス，水素，メタンからなる混合ガスは、低温水蒸気改質
工程の加熱炉およびボイラの燃料ガスとして有効に利用
される。また、第２段に供給される加圧された第１段の
透過ガスには、水素ガスが３０％近く含有されているの
で、原料炭化水素の水添脱硫用ガスとして抜き出して利
用することも可能である。
ス，水素，メタンからなる混合ガスは、低温水蒸気改質
工程の加熱炉およびボイラの燃料ガスとして有効に利用
される。また、第２段に供給される加圧された第１段の
透過ガスには、水素ガスが３０％近く含有されているの
で、原料炭化水素の水添脱硫用ガスとして抜き出して利
用することも可能である。
【００２１】本発明においては、膜分離装置は直列２段
としたが、使用する膜の分離性能あるいは製品ガスの所
要性状によっては、膜分離装置を直列３段とすることも
可能である。いずれにしても最終段以外の透過ガスは、
昇圧されて再度膜処理されて、その含有されるメタン分
は製品ガスとして回収される。
としたが、使用する膜の分離性能あるいは製品ガスの所
要性状によっては、膜分離装置を直列３段とすることも
可能である。いずれにしても最終段以外の透過ガスは、
昇圧されて再度膜処理されて、その含有されるメタン分
は製品ガスとして回収される。
【００２２】
【実施例】以下、本発明の実施例について図面に基づい
て説明する。図１は本発明の一実施例の構成を示す系統
図である。図において、原料のＬＰＧは水添ガスととも
に図示はされない熱交換器で水添脱硫に好適な温度３５
０℃前後に予熱されて、原料中の有機硫黄化合物は脱硫
塔内のコバルト−モリブデン系の水添触媒上で水添用の
リサイクルガス中の水素と反応して硫化水素になり、後
段の酸化亜鉛触媒により吸着，除去される。
て説明する。図１は本発明の一実施例の構成を示す系統
図である。図において、原料のＬＰＧは水添ガスととも
に図示はされない熱交換器で水添脱硫に好適な温度３５
０℃前後に予熱されて、原料中の有機硫黄化合物は脱硫
塔内のコバルト−モリブデン系の水添触媒上で水添用の
リサイクルガス中の水素と反応して硫化水素になり、後
段の酸化亜鉛触媒により吸着，除去される。
【００２３】次いで脱硫された原料ＬＰＧは、ボイラか
ら発生するスチームとともに加熱炉において低温水蒸気
改質反応に好適な温度３５０〜４００℃に加熱されてニ
ッケル触媒充填の低温改質器に入り、ここで低温水蒸気
改質反応により、メタン：６８％前後，水素：１３％前
後，炭酸ガス；１９％前後，一酸化炭素：１％以下の改
質ガスになる。
ら発生するスチームとともに加熱炉において低温水蒸気
改質反応に好適な温度３５０〜４００℃に加熱されてニ
ッケル触媒充填の低温改質器に入り、ここで低温水蒸気
改質反応により、メタン：６８％前後，水素：１３％前
後，炭酸ガス；１９％前後，一酸化炭素：１％以下の改
質ガスになる。
【００２４】低温改質器を出る改質ガスは、図示はされ
ない熱回収の熱交換器を通って冷却され、常温近くの温
度になって第１段膜装置に入る。ここで透過速度の速い
炭酸ガスと水素の大部分は、有機系高分子の中空糸膜を
透過して透過側に移動するが、同時に１次側分圧の高い
メタンも相当量透過する。このようにして非透過側の炭
酸ガス濃度は、５％以下迄低下し１３Ａガスの原料ガス
になる。
ない熱回収の熱交換器を通って冷却され、常温近くの温
度になって第１段膜装置に入る。ここで透過速度の速い
炭酸ガスと水素の大部分は、有機系高分子の中空糸膜を
透過して透過側に移動するが、同時に１次側分圧の高い
メタンも相当量透過する。このようにして非透過側の炭
酸ガス濃度は、５％以下迄低下し１３Ａガスの原料ガス
になる。
【００２５】第１段膜分離装置の透過側を出るガスに
は、メタン分が３０％以上含有しているためこれを回収
するため、圧縮機で昇圧して第２段膜分離装置に供給す
る。第２段膜分離装置においても、透過速度の速い炭酸
ガスと水素の大部分は透過側に移動する。この膜分離に
より、非透過側には、炭酸ガス濃度が５％以下，メタン
濃度９０％以上の１３Ａガスの原料ガスが得られる。
は、メタン分が３０％以上含有しているためこれを回収
するため、圧縮機で昇圧して第２段膜分離装置に供給す
る。第２段膜分離装置においても、透過速度の速い炭酸
ガスと水素の大部分は透過側に移動する。この膜分離に
より、非透過側には、炭酸ガス濃度が５％以下，メタン
濃度９０％以上の１３Ａガスの原料ガスが得られる。
【００２６】第２段膜分離装置の透過ガスは、炭酸ガス
が５０％近くで、残りは水素とメタンの可燃性成分から
なっているので、低温水蒸気改質工程のプロセススチー
ム発生用ボイラあるいは加熱炉の燃料ガス及び水添脱硫
用のリサイクルガスとして有効に利用される。
が５０％近くで、残りは水素とメタンの可燃性成分から
なっているので、低温水蒸気改質工程のプロセススチー
ム発生用ボイラあるいは加熱炉の燃料ガス及び水添脱硫
用のリサイクルガスとして有効に利用される。
【００２７】第１段膜分離装置と第２段膜分離装置の非
透過側ガスは、合流して増熱器に導入され、熱量調整の
ため慣用のガス・ガス熱調または液・ガス熱調方式でＬ
ＰＧ（プロパン）が添加され、製品の総発熱量が11,000
Kcal/Nm3 の１３Ａ規格ガスとして需要家に供給され
る。
透過側ガスは、合流して増熱器に導入され、熱量調整の
ため慣用のガス・ガス熱調または液・ガス熱調方式でＬ
ＰＧ（プロパン）が添加され、製品の総発熱量が11,000
Kcal/Nm3 の１３Ａ規格ガスとして需要家に供給され
る。
【００２８】実施例；ＬＰＧ（プロパン）を原料にし
て、本発明の方法である低温改質器及び直列２段の高分
子系中空糸膜の分離装置で高カロリー都市ガスを製造し
た例について、ガス組成などの諸元を示す。 メタン 水素 炭酸ガス 一炭化炭素 プロパン 流量比 改質ガス） 67.6 13.3 18.8 0.3 − 100 第１段非透過ガス） 95.3 0.7 3.6 0.4 − 53.9 第１段透過ガス） 35.2 28.0 36.6 0.2 − 46.1 第２段非透過ガス） 93.0 0.7 5.8 0.5 − 12.8 第２段透過ガス） 12.9 38.5 48.5 0.6 − 33.3 製品ガス） 82.9 0.6 3.5 0.3 12.7 76.5 注１）上記数値は容積パーセントを示す。 注２）製品ガスの燃焼特性は次の通りである。 総発熱量； 11,000 Kcal/Nm3 Wobbe 指数; 13,023 ( 12,600 〜 13,800 ) 燃焼速度Ｍｃｐ； 36.2 ( 35.0 〜 47.0 ) （ ）内数値は、ガス事業法の１３Ａガスの規格値であ
る。 注３）メタンの回収率（製品ガス中のメタン／改質ガス
中のメタン）は９３．８％である。
て、本発明の方法である低温改質器及び直列２段の高分
子系中空糸膜の分離装置で高カロリー都市ガスを製造し
た例について、ガス組成などの諸元を示す。 メタン 水素 炭酸ガス 一炭化炭素 プロパン 流量比 改質ガス） 67.6 13.3 18.8 0.3 − 100 第１段非透過ガス） 95.3 0.7 3.6 0.4 − 53.9 第１段透過ガス） 35.2 28.0 36.6 0.2 − 46.1 第２段非透過ガス） 93.0 0.7 5.8 0.5 − 12.8 第２段透過ガス） 12.9 38.5 48.5 0.6 − 33.3 製品ガス） 82.9 0.6 3.5 0.3 12.7 76.5 注１）上記数値は容積パーセントを示す。 注２）製品ガスの燃焼特性は次の通りである。 総発熱量； 11,000 Kcal/Nm3 Wobbe 指数; 13,023 ( 12,600 〜 13,800 ) 燃焼速度Ｍｃｐ； 36.2 ( 35.0 〜 47.0 ) （ ）内数値は、ガス事業法の１３Ａガスの規格値であ
る。 注３）メタンの回収率（製品ガス中のメタン／改質ガス
中のメタン）は９３．８％である。
【００２９】
【発明の効果】以上の構成と作用を有する本発明によれ
ば、使用する分離膜の炭酸ガスに対する選択能が充分で
なくても、膜分離装置の非透過側ガスの残存炭酸ガス濃
度を所定濃度以下にできるとともに、メタンの回収率を
高めることができるので、総発熱量11,000Kcal/Nm3 の
１３Ａ規格の都市ガスを経済的に製造できる効果が得ら
れる。
ば、使用する分離膜の炭酸ガスに対する選択能が充分で
なくても、膜分離装置の非透過側ガスの残存炭酸ガス濃
度を所定濃度以下にできるとともに、メタンの回収率を
高めることができるので、総発熱量11,000Kcal/Nm3 の
１３Ａ規格の都市ガスを経済的に製造できる効果が得ら
れる。
【図１】本発明の実施例の構成を示す系統図。
Claims (1)
- 【請求項１】水添脱硫した石油系炭化水素を低温水蒸気
改質して得られるメタン、炭酸ガス、水素等からなる改
質ガスを膜分離装置で処理して、透過側に主に炭酸ガス
を透過させることにより、非透過側にメタンを主成分と
する混合ガスを得て、この混合ガスにＬＰＧを添加し熱
量調整して都市ガスを製造する方法において、前記膜分
離装置を第１段膜分離装置および第２段膜分離装置に分
離して設けるとともに、前記第１段膜分離装置で得られ
る透過側ガスを圧縮機で昇圧して前記第２段膜分離装置
に供給して処理し、前記第１段膜分離装置および前記第
２段膜分離装置でそれぞれ非透過側に得られるメタン濃
度の高いガスを合流して総発熱量１１，０００Ｋｃａｌ
／Ｎｍ ３ の１３Ａガスの原料ガスにすることを特徴とす
る都市ガスの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6025980A JP2584716B2 (ja) | 1994-01-31 | 1994-01-31 | 都市ガスの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6025980A JP2584716B2 (ja) | 1994-01-31 | 1994-01-31 | 都市ガスの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07216371A JPH07216371A (ja) | 1995-08-15 |
| JP2584716B2 true JP2584716B2 (ja) | 1997-02-26 |
Family
ID=12180878
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6025980A Expired - Lifetime JP2584716B2 (ja) | 1994-01-31 | 1994-01-31 | 都市ガスの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2584716B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5942030B1 (ja) * | 2015-10-29 | 2016-06-29 | 千代田化工建設株式会社 | 二酸化炭素の分離方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0525482A (ja) * | 1991-07-22 | 1993-02-02 | Mitsubishi Kakoki Kaisha Ltd | 代替天然ガスの製造方法 |
| JPH07150155A (ja) * | 1993-11-30 | 1995-06-13 | Mitsubishi Kakoki Kaisha Ltd | 都市ガスの製造方法 |
-
1994
- 1994-01-31 JP JP6025980A patent/JP2584716B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0525482A (ja) * | 1991-07-22 | 1993-02-02 | Mitsubishi Kakoki Kaisha Ltd | 代替天然ガスの製造方法 |
| JPH07150155A (ja) * | 1993-11-30 | 1995-06-13 | Mitsubishi Kakoki Kaisha Ltd | 都市ガスの製造方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07216371A (ja) | 1995-08-15 |
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