JP2577130B2 - 低降伏比高曲げ剛性構造用鋼板とその製造方法 - Google Patents
低降伏比高曲げ剛性構造用鋼板とその製造方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本発明は、低い降伏比と優れた伸び特性を確保しつ
つ、圧延方向に直角な方向（以下Ｃ方向と称す）の曲げ
剛性を飛躍的に向上せしめた構造用鋼板とその製造方法
に関するものである。
つ、圧延方向に直角な方向（以下Ｃ方向と称す）の曲げ
剛性を飛躍的に向上せしめた構造用鋼板とその製造方法
に関するものである。
＜従来の技術＞ 一般に鋼板の剛性は、形状が一定ならばヤング率に比
例する。従って、特定方向の剛性向上が求められる使用
場所に、Ｃ方向高ヤング率鋼板のＣ方向と該特定方向を
揃えてい用いれば、板厚の増大や、形状の変更を行うこ
となしに構造物の剛性を高めることが可能である。
例する。従って、特定方向の剛性向上が求められる使用
場所に、Ｃ方向高ヤング率鋼板のＣ方向と該特定方向を
揃えてい用いれば、板厚の増大や、形状の変更を行うこ
となしに構造物の剛性を高めることが可能である。
しかしながら、従来鋼においては、単結晶や電磁鋼板
のような特殊な例を除くとヤング率はほぼ21,000kgf/mm
2程度で一定と考えられ、特に注目すべき材質特性とは
見なされていなかった。
のような特殊な例を除くとヤング率はほぼ21,000kgf/mm
2程度で一定と考えられ、特に注目すべき材質特性とは
見なされていなかった。
しかし近年、特定方向の剛性に着目すれば、製造法に
よってＣ方向のヤング率を24,000kgf/mm2程度に高めた
鋼材が得られることが判明した。
よってＣ方向のヤング率を24,000kgf/mm2程度に高めた
鋼材が得られることが判明した。
一方、高ヤング率鋼に関する提案は、例えば特公昭58
−14849号公報に、高ヤング率鋼材の製造法が開示され
ている。ここに開示された高ヤング率鋼材は、化学成分
を規定した鋼を二相域圧延し、圧延仕上げ後300℃まで
の冷却速度を制御し、次いで700℃以下の温度で焼き戻
すことにより、Ｃ方向のヤング率を約10％程度高め得る
ことが示されている。
−14849号公報に、高ヤング率鋼材の製造法が開示され
ている。ここに開示された高ヤング率鋼材は、化学成分
を規定した鋼を二相域圧延し、圧延仕上げ後300℃まで
の冷却速度を制御し、次いで700℃以下の温度で焼き戻
すことにより、Ｃ方向のヤング率を約10％程度高め得る
ことが示されている。
また、特公昭62−4448号公報には、Ｃを0.03重量％未
満とした鋼を、Ar3点以下600℃以上の温度範囲での圧下
率を規定し、450℃以上720℃以下で巻取ることでＣ方向
のヤング率を最高24,300kgf/mm2まで高め得る方法が提
案されている。
満とした鋼を、Ar3点以下600℃以上の温度範囲での圧下
率を規定し、450℃以上720℃以下で巻取ることでＣ方向
のヤング率を最高24,300kgf/mm2まで高め得る方法が提
案されている。
つまり、これらの方法は２相域あるいはフェライト域
での圧延加工により圧延集合組織を発達させ、鋼板特定
方向のヤング率を向上させることを特徴とするものであ
る。
での圧延加工により圧延集合組織を発達させ、鋼板特定
方向のヤング率を向上させることを特徴とするものであ
る。
＜発明が解決しようとする課題＞ しかしながら、前記した提案はいずれも実用時に次に
述べるような問題点を内在しており、それぞれに改善が
待たれている。
述べるような問題点を内在しており、それぞれに改善が
待たれている。
即ち、特公昭58−14849号公報の提案では、ヤング率
を向上させるための製造法として集合組織の形成を著し
く促進させる圧延法（α−γ二相域大圧下圧延）が適用
されているが、母材靱性の確保が難しく、そのため保証
温度は０℃であり、更に降伏比（降伏点／引張強度）が
高く、かつ伸びが十分に確保されておらず、近年、さら
なる安全性確保の点から構造物の重要部材が具備するこ
とを求められている「低い降伏比と優れた伸び特性」の
要望を満たさないものである。
を向上させるための製造法として集合組織の形成を著し
く促進させる圧延法（α−γ二相域大圧下圧延）が適用
されているが、母材靱性の確保が難しく、そのため保証
温度は０℃であり、更に降伏比（降伏点／引張強度）が
高く、かつ伸びが十分に確保されておらず、近年、さら
なる安全性確保の点から構造物の重要部材が具備するこ
とを求められている「低い降伏比と優れた伸び特性」の
要望を満たさないものである。
また、特公昭62−4448号公報による提案は、Ｃ≦0.03
％の成分限定を必須条件としており、実質的には極軟鋼
の製造方法に関するものであり、構造用鋼の要求強度を
満たすことはできない。
％の成分限定を必須条件としており、実質的には極軟鋼
の製造方法に関するものであり、構造用鋼の要求強度を
満たすことはできない。
そこで、本発明は、特に曲げ荷重のかかる部材の曲げ
剛性を支配する鋼板表層部のヤング率を向上させつつ、
地震等による構造物の崩壊時に、変形によって構造物の
被害を最小限にとどめるために、必要な特性である降伏
比や伸び特性を鋼板中心部の組織により確保できる鋼板
とその製造方法の提供を課題とするものである。
剛性を支配する鋼板表層部のヤング率を向上させつつ、
地震等による構造物の崩壊時に、変形によって構造物の
被害を最小限にとどめるために、必要な特性である降伏
比や伸び特性を鋼板中心部の組織により確保できる鋼板
とその製造方法の提供を課題とするものである。
＜課題を解決するための手段＞ 本発明は上記課題を達成するために、 （１）それぞれ板厚の４〜10％を占める上下各表層部が
占積率で50％以上の加工フェライトを有する組織から成
り、その他の内層部が加工フェライトが存在しない組織
からなる事を特徴する降伏比が80％以下でかつヤング率
が23,000Kgf/mm2以上である低降伏比高曲げ剛性構造用
鋼板を第１の手段とし、 （２）構造用鋼をAr3点以上の温度から0.4℃／秒以上の
冷却速度で冷却し、スラブの板厚のそれぞれ４〜10％を
占める上下各表層部をAr3点未満の温度にすると共に、
その他の内層部をAr3点以上の温度として圧延を行う事
を特徴とする降伏比が80％以下でかつヤング率が23,000
Kgf/mm2以上である低降伏比高曲げ剛性構造用鋼板の製
造方法を第２の手段とする。
占積率で50％以上の加工フェライトを有する組織から成
り、その他の内層部が加工フェライトが存在しない組織
からなる事を特徴する降伏比が80％以下でかつヤング率
が23,000Kgf/mm2以上である低降伏比高曲げ剛性構造用
鋼板を第１の手段とし、 （２）構造用鋼をAr3点以上の温度から0.4℃／秒以上の
冷却速度で冷却し、スラブの板厚のそれぞれ４〜10％を
占める上下各表層部をAr3点未満の温度にすると共に、
その他の内層部をAr3点以上の温度として圧延を行う事
を特徴とする降伏比が80％以下でかつヤング率が23,000
Kgf/mm2以上である低降伏比高曲げ剛性構造用鋼板の製
造方法を第２の手段とする。
本発明が対象とする構造用鋼は、例えば前記した特公
昭58−14849号公報に記載され、次記するように、通常
の溶接構造用鋼が所要の材質を得るために、従来から当
業分野での活用で確認されている作用・効果の関係を基
に定めている添加元素の種類と量を同様に使用して同等
の作用と効果が得られる。従って、これ等を含む鋼を本
発明は対象鋼とするものである。
昭58−14849号公報に記載され、次記するように、通常
の溶接構造用鋼が所要の材質を得るために、従来から当
業分野での活用で確認されている作用・効果の関係を基
に定めている添加元素の種類と量を同様に使用して同等
の作用と効果が得られる。従って、これ等を含む鋼を本
発明は対象鋼とするものである。
これ等の各成分元素とその添加理由と量を以下に示
す。
す。
Ｃは、鋼の強度を向上する有効な成分として添加する
ものであるが、0.20％を超える過剰な含有量では、二相
域圧延時の変形抵抗を増して圧延を困難にするばかり
か、溶接部に島状マルテンサイトを析出し、鋼の靱性を
著しく劣化させるので、0.20％以下に規制している。
ものであるが、0.20％を超える過剰な含有量では、二相
域圧延時の変形抵抗を増して圧延を困難にするばかり
か、溶接部に島状マルテンサイトを析出し、鋼の靱性を
著しく劣化させるので、0.20％以下に規制している。
Siは溶鋼の脱酸元素として必要であり、また強度増加
元素として有用であるが、1.0％を超えて過剰に添加す
ると、鋼の加工性を低下させ、溶接部の靱性を劣化させ
る。また、0.01％未満では脱酸効果が不十分なため、添
加量を0.01〜1.0％に規制している。
元素として有用であるが、1.0％を超えて過剰に添加す
ると、鋼の加工性を低下させ、溶接部の靱性を劣化させ
る。また、0.01％未満では脱酸効果が不十分なため、添
加量を0.01〜1.0％に規制している。
Mnも脱酸成分元素として必要であり、0.3％未満では
鋼の清浄度を低下し、加工性を害する。また鋼材の強度
を向上する成分として0.3％以上の添加が必要である。
しかし、Mnは変態温度を下げるので、過剰の添加により
二相域圧延温度が下がりすぎ、変形抵抗の上昇をきたす
ので、2.0％を上限としている。
鋼の清浄度を低下し、加工性を害する。また鋼材の強度
を向上する成分として0.3％以上の添加が必要である。
しかし、Mnは変態温度を下げるので、過剰の添加により
二相域圧延温度が下がりすぎ、変形抵抗の上昇をきたす
ので、2.0％を上限としている。
Al及びＮは、Al窒化物による鋼の微細化の他、圧延過
程での固溶、析出により、鋼の結晶方位の整合及び再結
晶に有効な働きをさせるために添加する。しかし、添加
量が少ないときにはその効果がなく、過剰の場合には鋼
の靱性を劣化させるので、Al:0.001〜0.20％、N:0.020
％以下に限定している。
程での固溶、析出により、鋼の結晶方位の整合及び再結
晶に有効な働きをさせるために添加する。しかし、添加
量が少ないときにはその効果がなく、過剰の場合には鋼
の靱性を劣化させるので、Al:0.001〜0.20％、N:0.020
％以下に限定している。
以上が、本発明が対象とする鋼の基本成分であるが、
母材強度の上昇あるいは、継手靱性の向上の目的のた
め、要求される性質に応じて、合金元素を添加する場合
は、該添加により変態温度を下げ過ぎると、２相域での
変形抵抗が増して圧延が困難になるので、合金の添加量
としては、Ni,Cr,Mo,Cu,W,Co,V,Nb,Ti,Zr,Ta,Hf,希土類
元素,Y,Ca,Mg,Te,Se,Bを１種類以上添加してよいが、添
加量は合計で4.5％以内に規制している。
母材強度の上昇あるいは、継手靱性の向上の目的のた
め、要求される性質に応じて、合金元素を添加する場合
は、該添加により変態温度を下げ過ぎると、２相域での
変形抵抗が増して圧延が困難になるので、合金の添加量
としては、Ni,Cr,Mo,Cu,W,Co,V,Nb,Ti,Zr,Ta,Hf,希土類
元素,Y,Ca,Mg,Te,Se,Bを１種類以上添加してよいが、添
加量は合計で4.5％以内に規制している。
この様にして製造された鋼片の加熱温度は、オーステ
ナイトの粗大化防止から1250℃を上限としている。
ナイトの粗大化防止から1250℃を上限としている。
また、それ自体公知の制御冷却及びまたはテンパー処
理を行うことは、本発明鋼板の特性に障害なく実施出来
るので、その使用に制限はない。
理を行うことは、本発明鋼板の特性に障害なく実施出来
るので、その使用に制限はない。
また、鋼板の板厚の10％を超え、上下各表層部合計で
板厚の20％を超える部分に、加工フェライトを占積率50
％以上有するヤング率の高い集合組織を発達させると、
鋼板のヤング率は向上するものの、優れた伸び特性や低
降伏比は得られない。
板厚の20％を超える部分に、加工フェライトを占積率50
％以上有するヤング率の高い集合組織を発達させると、
鋼板のヤング率は向上するものの、優れた伸び特性や低
降伏比は得られない。
また、鋼板の板厚の４％未満、上下各表層部合計で板
厚の８％未満の部分に上記集合組織を発達させても、本
発明のの課題を達成するのに必要なヤング率は得られな
い。
厚の８％未満の部分に上記集合組織を発達させても、本
発明のの課題を達成するのに必要なヤング率は得られな
い。
従って本発明は、上下各表層の厚みを各々板厚の４％
以上10％以下に規制するものである。
以上10％以下に規制するものである。
このため、本発明は、板厚の４〜10％に各々該当する
鋼板上下各表層部の温度をAr3点未満の温度に低下さ
せ、その他の内層部はAr3点以上の温度にして圧延を行
うため、構造用鋼をAr3点以上の温度から0.4℃／秒以上
の冷却速度で冷却することを定めた。これにより、表層
部のヤング率は向上し、その他の内層部は優れた降伏比
および伸び特性を維持している。
鋼板上下各表層部の温度をAr3点未満の温度に低下さ
せ、その他の内層部はAr3点以上の温度にして圧延を行
うため、構造用鋼をAr3点以上の温度から0.4℃／秒以上
の冷却速度で冷却することを定めた。これにより、表層
部のヤング率は向上し、その他の内層部は優れた降伏比
および伸び特性を維持している。
＜作用＞ 従来の方法でヤング率を向上させるには、鋼板全体を
Ar1点以下で加工する必要があった。
Ar1点以下で加工する必要があった。
この場合、ヤング率は向上するものの、靱性、伸び特
性が劣化してしまい、且つ近年建築分野で要求されてい
る低降伏比を具備させることができず、建築用構造材料
として使用できなかった。
性が劣化してしまい、且つ近年建築分野で要求されてい
る低降伏比を具備させることができず、建築用構造材料
として使用できなかった。
本発明者等は、前記課題を達成するために、下記の化
学成分を有する一般的な構造用鋼を用いて種々実験検討
を繰り返した。
学成分を有する一般的な構造用鋼を用いて種々実験検討
を繰り返した。
C:0.10〜0.15％ Si:0.15〜0.25％ Mn:0.8〜1.6％ Ai:0.01〜0.05％ N:0.0020〜0.0050％ 結果を図１〜図４に示す。
図１は、鋼材に曲げモーメントが作用した時の板厚内
部に発生する応力を模式的に示したものである。
部に発生する応力を模式的に示したものである。
内層部の応力は表層部の応力より小さいため、応力の
高い表層部のみが高ヤング率を保持すれば鋼板中に生ず
る歪みの最大値は鋼板全体にわたりヤング率が向上した
鋼板の歪み最大値と同じレベルを維持出来るので、曲げ
応力が作用した場合の鋼板全体の剛性も向上する。
高い表層部のみが高ヤング率を保持すれば鋼板中に生ず
る歪みの最大値は鋼板全体にわたりヤング率が向上した
鋼板の歪み最大値と同じレベルを維持出来るので、曲げ
応力が作用した場合の鋼板全体の剛性も向上する。
そこで、種々高剛性表層部の厚みを変化させて曲げ剛
性（曲げ応力が部材に作用する場合の部材としての剛
性）の実験を実施したところ、図２を得た。この図から
本発明者等は、要求される高剛性の保証には表層部のヤ
ング率で対応することが望ましいことを見出した。
性（曲げ応力が部材に作用する場合の部材としての剛
性）の実験を実施したところ、図２を得た。この図から
本発明者等は、要求される高剛性の保証には表層部のヤ
ング率で対応することが望ましいことを見出した。
そこでヤング率の支配要因の探索実験を重ねた結果図
３を得た。
３を得た。
この図から本発明者等は、加工フェライトを占積率で
50％以上有する集合組織があれば、所要ヤング率が確保
出来ることを知見した。
50％以上有する集合組織があれば、所要ヤング率が確保
出来ることを知見した。
これ等の知見を基に本発明者等は更に所要表層厚みの
確認実験を重ねた結果、表層部のヤング率を内層部のヤ
ング率より10％向上させると、表層部の厚みを片側それ
ぞれ板厚の４％維持すると必要な高剛性の保証が可能で
あり、表層部のヤング率を内層部のヤング率より20％向
上させると、表層部の厚みを片側それぞれ板厚の８％維
持すると必要な高剛性の保証が可能なことがわかった。
確認実験を重ねた結果、表層部のヤング率を内層部のヤ
ング率より10％向上させると、表層部の厚みを片側それ
ぞれ板厚の４％維持すると必要な高剛性の保証が可能で
あり、表層部のヤング率を内層部のヤング率より20％向
上させると、表層部の厚みを片側それぞれ板厚の８％維
持すると必要な高剛性の保証が可能なことがわかった。
図４は、高ヤング率を有する表層部の厚み（片側）
と、引張試験での降伏比、破断までの伸びを示す。図に
より、高剛性表層部が板厚の10％以下であれば、降伏
比、破断までの伸びとも十分建築用構造用鋼として要求
されるレベルのそれぞれ80％以下、36％以上にあること
を知見した。
と、引張試験での降伏比、破断までの伸びを示す。図に
より、高剛性表層部が板厚の10％以下であれば、降伏
比、破断までの伸びとも十分建築用構造用鋼として要求
されるレベルのそれぞれ80％以下、36％以上にあること
を知見した。
本発明は以上の各知見を基に、曲げ剛性の保証に高剛
性表層部の厚みを確保し、内層部までの高剛性に必要な
集合組織を発達させないことにより、鋼全体の低降伏
比、および破断までの伸びを保証し、これ等の層別特性
を複合化した構造用鋼板を確立して本発明の課題を達成
したのである。
性表層部の厚みを確保し、内層部までの高剛性に必要な
集合組織を発達させないことにより、鋼全体の低降伏
比、および破断までの伸びを保証し、これ等の層別特性
を複合化した構造用鋼板を確立して本発明の課題を達成
したのである。
＜実施例＞ （１） 供試鋼 本発明の鋼成分は、前記した一般的な構造用鋼の元素
と添加量であれば、何れの組合せても良いが、構造用鋼
の分野で強度レベルが異なる代表的な実施例の化学成分
を比較例と共に表１に示す。
と添加量であれば、何れの組合せても良いが、構造用鋼
の分野で強度レベルが異なる代表的な実施例の化学成分
を比較例と共に表１に示す。
表１に示す供試鋼は鋼番１、２が40キロ級鋼、鋼番３
〜６が50キロ級鋼、鋼番７が60キロ級鋼である。又、供
試鋼は必要に応じてV,Nb,Ni,Ti,Cu,Ni,Cr,Mo等の合金元
素を添加している。
〜６が50キロ級鋼、鋼番７が60キロ級鋼である。又、供
試鋼は必要に応じてV,Nb,Ni,Ti,Cu,Ni,Cr,Mo等の合金元
素を添加している。
（２） 製造条件及び材質結果 製造条件及び得られた材質を表２に示す。
No.A1〜A14の本発明例は、Ｃ方向の曲げ剛性は10％〜
16％の向上が得られて、十分目標を満足し、且つ降伏
比、及び伸び特性の優れた構造用鋼板が得られた。
16％の向上が得られて、十分目標を満足し、且つ降伏
比、及び伸び特性の優れた構造用鋼板が得られた。
これに対し、No.B1〜B14の比較例はそれぞれに問題が
あり、前記要望を満たす構造用鋼板が得られなかった。
あり、前記要望を満たす構造用鋼板が得られなかった。
即ち、高剛性表層部が10％以上であるNo.B1〜B5の比
較例は、降伏比、伸びともに所要の域に到達しなかっ
た。
較例は、降伏比、伸びともに所要の域に到達しなかっ
た。
また表層部のヤング率が10％以下であるNo.B6,B7の比
較例及び表層部の厚みが４％未満のNo.B8,B9の比較例
は、曲げ剛性が不良で、計画した用途には使用できなか
った。
較例及び表層部の厚みが４％未満のNo.B8,B9の比較例
は、曲げ剛性が不良で、計画した用途には使用できなか
った。
＜発明の効果＞ 本発明は、高ヤング率を発揮する集合組織を有する表
層部と、該集合組織がない内層部を構成比を限定して組
合せ、その特定方向の曲げ剛性が10％程度以上と高く、
且つ降伏比、伸びの優れた構造用鋼板を実現したもの
で、当業分野を中心に産業界にもたらす効果は極めて大
きい。
層部と、該集合組織がない内層部を構成比を限定して組
合せ、その特定方向の曲げ剛性が10％程度以上と高く、
且つ降伏比、伸びの優れた構造用鋼板を実現したもの
で、当業分野を中心に産業界にもたらす効果は極めて大
きい。
図１は鋼材に曲げモーメントが作用した時の板厚内部に
発生する応力を模式的に示す。 図２は高剛性表層部厚みと鋼板の曲げ剛性の関係を示
す。 図３は、加工フェライトの占積率とヤング率の関係を示
す。 図４は、高剛性表層部の厚み（片側）と引張試験での降
伏比、破断伸びを示す。
発生する応力を模式的に示す。 図２は高剛性表層部厚みと鋼板の曲げ剛性の関係を示
す。 図３は、加工フェライトの占積率とヤング率の関係を示
す。 図４は、高剛性表層部の厚み（片側）と引張試験での降
伏比、破断伸びを示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 土師 利昭 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本 製鐵株式会社大分製鐵所内 (56)参考文献 特開 昭60−56017（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−57901（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−64413（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−215624（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−50427（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−149422（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】それぞれ板厚の４〜10％を占める上下各表
層部が占積率で50％以上の加工フェライトを有する組織
から成り、その他の内層部が加工フェライトが存在しな
い組織からなる事を特徴とする降伏比が80％以下でかつ
ヤング率が23,000Kgf/mm2以上である低降伏比高曲げ剛
性構造用鋼板。 - 【請求項２】構造用鋼をAr3点以上の温度から0.4℃／秒
以上の冷却速度で冷却し、スラブの板厚のそれぞれ４〜
10％を占める上下各表層部をAr3点未満の温度にすると
共に、その他の内層部をAr3点以上の温度として圧延を
行う事を特徴とする降伏比が80％以下でかつヤング率が
23,000Kgf/mm2以上である低降伏比高曲げ剛性構造用鋼
板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2268639A JP2577130B2 (ja) | 1990-10-05 | 1990-10-05 | 低降伏比高曲げ剛性構造用鋼板とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2268639A JP2577130B2 (ja) | 1990-10-05 | 1990-10-05 | 低降伏比高曲げ剛性構造用鋼板とその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04143216A JPH04143216A (ja) | 1992-05-18 |
| JP2577130B2 true JP2577130B2 (ja) | 1997-01-29 |
Family
ID=17461349
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2268639A Expired - Fee Related JP2577130B2 (ja) | 1990-10-05 | 1990-10-05 | 低降伏比高曲げ剛性構造用鋼板とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2577130B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5462808A (en) * | 1993-09-03 | 1995-10-31 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Highly rigid composite material and process for its manufacture |
| WO2006011503A1 (ja) * | 2004-07-27 | 2006-02-02 | Nippon Steel Corporation | 高ヤング率鋼板、それを用いた溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板、および高ヤング率鋼管、並びにそれらの製造方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6350428A (ja) * | 1986-08-19 | 1988-03-03 | Nippon Steel Corp | 板厚方向に均一な機械的性質を有する厚鋼板の製造方法 |
-
1990
- 1990-10-05 JP JP2268639A patent/JP2577130B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04143216A (ja) | 1992-05-18 |
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