JP2920849B2 - 低温靱性に優れ、ヤング率の高い高強度構造用鋼板の製造法 - Google Patents
低温靱性に優れ、ヤング率の高い高強度構造用鋼板の製造法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、低温靱性に優れ、且つ
圧延方向に直角な方向（以下Ｃ方向と称す）のヤング率
を飛躍的に向上させた高強度構造用鋼板を効率よく経済
的に製造する方法に関するものである。
圧延方向に直角な方向（以下Ｃ方向と称す）のヤング率
を飛躍的に向上させた高強度構造用鋼板を効率よく経済
的に製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、鋼板の剛性は形状が一定ならば
ヤング率に比例する。
ヤング率に比例する。
【０００３】従来鋼においては、単結晶や電磁鋼板のよ
うな特殊な例を除くとヤング率はほぼ２１０００ｋｇｆ
／ｍｍ2 で一定と考えられていたため、特に注目すべき
材質特性とは見られていなかった。
うな特殊な例を除くとヤング率はほぼ２１０００ｋｇｆ
／ｍｍ2 で一定と考えられていたため、特に注目すべき
材質特性とは見られていなかった。
【０００４】しかし、近年使用上の特定方向の剛性向上
が求められ、これにＣ方向のヤング率を適用することが
検討されている。
が求められ、これにＣ方向のヤング率を適用することが
検討されている。
【０００５】この方法によると、板厚の増大や、形状の
変更を行うことなしに構造物の剛性を高めることが可能
である。
変更を行うことなしに構造物の剛性を高めることが可能
である。
【０００６】一方、高ヤング率鋼に関する提案は種々あ
り、その何れもが二相域あるいはフェライト域での圧延
加工により圧延集合組織を発達させ、鋼板特定方向のヤ
ング率を向上させるものである。
り、その何れもが二相域あるいはフェライト域での圧延
加工により圧延集合組織を発達させ、鋼板特定方向のヤ
ング率を向上させるものである。
【０００７】例えば特公昭５８−１４８４９号公報に、
高ヤング率鋼材の製造法が開示されている。ここに開示
された高ヤング率鋼材の製造法は、化学成分を規定した
鋼を二相域圧延し、圧延仕上げ後３００℃までの冷却速
度を制御し、次いで７００℃以下の温度で焼き戻すこと
により、Ｃ方向のヤング率を約１０％程度高めうるとさ
れている。
高ヤング率鋼材の製造法が開示されている。ここに開示
された高ヤング率鋼材の製造法は、化学成分を規定した
鋼を二相域圧延し、圧延仕上げ後３００℃までの冷却速
度を制御し、次いで７００℃以下の温度で焼き戻すこと
により、Ｃ方向のヤング率を約１０％程度高めうるとさ
れている。
【０００８】また、特公昭６２−４４４８号公報には、
Ｃを０．０３重量％未満とした鋼を、Ａｒ3 以下６００
℃以上の温度範囲での圧下率を規定し、４５０℃以上７
２０℃以下で巻取ることにより、Ｃ方向のヤング率を最
高２４３００ｋｇｆ／ｍｍ2 まで高める方法が記載され
ている。
Ｃを０．０３重量％未満とした鋼を、Ａｒ3 以下６００
℃以上の温度範囲での圧下率を規定し、４５０℃以上７
２０℃以下で巻取ることにより、Ｃ方向のヤング率を最
高２４３００ｋｇｆ／ｍｍ2 まで高める方法が記載され
ている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記し
た方法は何れも実用時に次に述べる様な問題点を有して
おり、それぞれに改善が待たれている。
た方法は何れも実用時に次に述べる様な問題点を有して
おり、それぞれに改善が待たれている。
【００１０】まずヤング率に関しては、特公昭５８−１
４８４９号公報の方法では、ヤング率を向上させるため
集合組織の形成を著しく促進させる圧延法（α−γ二相
域大圧下圧延）が適用されているが、母材靱性の確保が
困難で、そのため保証温度は０℃であり、一段と厳しい
安全性確保の視点から、近年構造物の重要部材に求めら
れている−６０℃以下の低温靱性を満たさない。更に、
近年造船メーカーが進めている運行燃費の低減から、船
体の軽量化に対応して、板厚を減肉しても必要な強度と
剛性が得られる鋼板としての要望を満たさない。
４８４９号公報の方法では、ヤング率を向上させるため
集合組織の形成を著しく促進させる圧延法（α−γ二相
域大圧下圧延）が適用されているが、母材靱性の確保が
困難で、そのため保証温度は０℃であり、一段と厳しい
安全性確保の視点から、近年構造物の重要部材に求めら
れている−６０℃以下の低温靱性を満たさない。更に、
近年造船メーカーが進めている運行燃費の低減から、船
体の軽量化に対応して、板厚を減肉しても必要な強度と
剛性が得られる鋼板としての要望を満たさない。
【００１１】また、特公昭６２−４４４８号公報による
方法はＣ≦０．０３％の成分限定を必須としており、Ｔ
Ｓ３０ｋｇｆ／ｍｍ2 以下の鋼板を対象とする製造方法
に関するものであり、本発明が対象としている構造用鋼
ＴＳ４０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の強度を満たさない。
方法はＣ≦０．０３％の成分限定を必須としており、Ｔ
Ｓ３０ｋｇｆ／ｍｍ2 以下の鋼板を対象とする製造方法
に関するものであり、本発明が対象としている構造用鋼
ＴＳ４０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の強度を満たさない。
【００１２】本発明は従来技術の問題点を解消し、効率
よく、経済的に高強度で低温靱性に優れたヤング率の高
い構造用鋼板を製造する方法を確立する。
よく、経済的に高強度で低温靱性に優れたヤング率の高
い構造用鋼板を製造する方法を確立する。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、温度が
Ａｒ3 点以上１２５０℃以下の構造用鋼鋼片を再結晶終
了温度以下Ａｒ3 点以上で圧下率≧２０％の熱間圧延を
行い、直ちに５℃／秒以上で冷却し、Ａｒ3 点未満で圧
下率≧５０％の二相域圧延し焼入れ後、１℃／秒以上の
昇温速度で７００℃以下の温度域で１秒以上６００秒以
下の焼き戻し処理を行うことを特徴とする低温靱性に優
れ、ヤング率の高い構造用鋼板の製造法である。
Ａｒ3 点以上１２５０℃以下の構造用鋼鋼片を再結晶終
了温度以下Ａｒ3 点以上で圧下率≧２０％の熱間圧延を
行い、直ちに５℃／秒以上で冷却し、Ａｒ3 点未満で圧
下率≧５０％の二相域圧延し焼入れ後、１℃／秒以上の
昇温速度で７００℃以下の温度域で１秒以上６００秒以
下の焼き戻し処理を行うことを特徴とする低温靱性に優
れ、ヤング率の高い構造用鋼板の製造法である。
【００１４】
【作用】本発明は、例えば特公昭５８−１４８４９号公
報に記載されるように、通常の溶接構造用鋼が所要の材
質を得るために従来から当該分野で使用されている添加
元素の種類と量を同様に使用して同等の作用と効果が得
られる。従って、これ等を含む鋼を対象とする。
報に記載されるように、通常の溶接構造用鋼が所要の材
質を得るために従来から当該分野で使用されている添加
元素の種類と量を同様に使用して同等の作用と効果が得
られる。従って、これ等を含む鋼を対象とする。
【００１５】各成分元素につきその添加理由と量を以下
に示す。
に示す。
【００１６】Ｃは鋼の強度を向上する有効な成分として
添加するものであるが、０．２０％を超える過剰な含有
量では二相域圧延時の変形抵抗を増して圧延を困難にす
るばかりか、溶接部に島状マルテンサイトを析出し、鋼
の靱性を著しく劣化させるので、０．２０％以下に規制
する。
添加するものであるが、０．２０％を超える過剰な含有
量では二相域圧延時の変形抵抗を増して圧延を困難にす
るばかりか、溶接部に島状マルテンサイトを析出し、鋼
の靱性を著しく劣化させるので、０．２０％以下に規制
する。
【００１７】Ｓｉは溶鋼の脱酸元素であり、また強度増
加元素として有用であるが、１．０％を超えて過剰に添
加すると鋼の加工性を低下させ、溶接部の靱性を劣化さ
せる。また、０．０１％未満では脱酸効果が不十分なた
め、添加量を０．０１〜１．０％に規制する。
加元素として有用であるが、１．０％を超えて過剰に添
加すると鋼の加工性を低下させ、溶接部の靱性を劣化さ
せる。また、０．０１％未満では脱酸効果が不十分なた
め、添加量を０．０１〜１．０％に規制する。
【００１８】Ｍｎも脱酸成分元素であり、０．３％未満
では鋼の清浄度を低下し、加工性を害する。また鋼材の
強度を向上する成分として０．３％以上添加する。しか
し、Ｍｎは変態温度を下げるので、過剰の添加により二
相域で圧延するためには温度を下げるのが良く、変形抵
抗の上昇をきたすので、２．０％を上限とする。
では鋼の清浄度を低下し、加工性を害する。また鋼材の
強度を向上する成分として０．３％以上添加する。しか
し、Ｍｎは変態温度を下げるので、過剰の添加により二
相域で圧延するためには温度を下げるのが良く、変形抵
抗の上昇をきたすので、２．０％を上限とする。
【００１９】Ａｌ及びＮは、Ａｌ窒化物による鋼の微細
化の他、圧延過程での固溶、析出により、鋼の結晶方位
の整合及び再結晶に有効な働きをさせるために添加す
る。しかし、添加量が少ないときにはその効果がなく、
過剰の場合には鋼の靱性を劣化させるので、Ａｌ：０．
００１〜０．２０％、Ｎ：０．０２０％以下に限定す
る。
化の他、圧延過程での固溶、析出により、鋼の結晶方位
の整合及び再結晶に有効な働きをさせるために添加す
る。しかし、添加量が少ないときにはその効果がなく、
過剰の場合には鋼の靱性を劣化させるので、Ａｌ：０．
００１〜０．２０％、Ｎ：０．０２０％以下に限定す
る。
【００２０】以上が、本発明が対象とする鋼の基本成分
であるが、母材強度の上昇あるいは継手靱性の向上の目
的のため、要求される性質に応じて合金元素を添加す
る。この場合は、変態温度を下げすぎると二相域での変
形抵抗が増し、圧延が困難になるので、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍ
ｏ、Ｃｕ、Ｗ、Ｐ、Ｃｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｔ
ａ、Ｈｆ、希土類元素、Ｙ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｔｅ、Ｓｅ、
Ｂを１種類以上添加してよいが、合金の添加量としては
合計で４．５％以内に規制するのが好ましい。
であるが、母材強度の上昇あるいは継手靱性の向上の目
的のため、要求される性質に応じて合金元素を添加す
る。この場合は、変態温度を下げすぎると二相域での変
形抵抗が増し、圧延が困難になるので、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍ
ｏ、Ｃｕ、Ｗ、Ｐ、Ｃｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｔ
ａ、Ｈｆ、希土類元素、Ｙ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｔｅ、Ｓｅ、
Ｂを１種類以上添加してよいが、合金の添加量としては
合計で４．５％以内に規制するのが好ましい。
【００２１】この様にして製造された鋼片の加熱温度
は、通常のこの種鋼片の加熱条件、即ち圧延中の温度低
下による圧延の作業性を配慮して９００℃を下限とし、
上限はオーステナイトの粗大化防止から１２５０℃を上
限とする。
は、通常のこの種鋼片の加熱条件、即ち圧延中の温度低
下による圧延の作業性を配慮して９００℃を下限とし、
上限はオーステナイトの粗大化防止から１２５０℃を上
限とする。
【００２２】又、再結晶終了温度以下且つＡｒ3 点以上
での圧下率が２０％未満では良好な低温靱性が得られな
いため、再結晶終了温度以下且つＡｒ3 点以上での圧下
率≧２０％とした。
での圧下率が２０％未満では良好な低温靱性が得られな
いため、再結晶終了温度以下且つＡｒ3 点以上での圧下
率≧２０％とした。
【００２３】又、Ａｒ3 点未満での圧下率が５０％未満
では、ヤング率の向上が１０％未満であるので、Ａｒ3
点未満の圧下率≧５０％とした。
では、ヤング率の向上が１０％未満であるので、Ａｒ3
点未満の圧下率≧５０％とした。
【００２４】本発明者等は、前記従来技術が有する課題
を解消するために、下記の化学成分を有する一般的な構
造用鋼を用いて種々実験検討を繰り返した。
を解消するために、下記の化学成分を有する一般的な構
造用鋼を用いて種々実験検討を繰り返した。
【００２５】 Ｃ ：０．０５〜０．１５％ Ｓｉ：０．１５〜
０．２５％ Ｍｎ：０．８〜１．６％ Ａｌ：０．０１〜
０．０５％ Ｎ ：０．００２０〜０．００５０％
０．２５％ Ｍｎ：０．８〜１．６％ Ａｌ：０．０１〜
０．０５％ Ｎ ：０．００２０〜０．００５０％
【００２６】その結果、図１〜図４を得た。図１は、未
再結晶域での圧下量が２５％、二相域での圧下量が５０
％の場合の途中制御冷却速度とｖＴｒｓで表わす低温靱
性の関係を示す。
再結晶域での圧下量が２５％、二相域での圧下量が５０
％の場合の途中制御冷却速度とｖＴｒｓで表わす低温靱
性の関係を示す。
【００２７】図に示すように、途中制御冷却速度が５℃
／秒以上になると−６０℃以下での靱性可能なレベルに
靱性が改善されることを知見した。
／秒以上になると−６０℃以下での靱性可能なレベルに
靱性が改善されることを知見した。
【００２８】これは高温での滞留時間が短くなるために
フェライト粒、またはオーステナイト粒の粒成長が抑制
されるために靱性が向上するものと考えられる。
フェライト粒、またはオーステナイト粒の粒成長が抑制
されるために靱性が向上するものと考えられる。
【００２９】図２は、図１で示した圧延条件で製造した
鋼を昇温速度２℃／秒、保定時間４５０秒で種々の温度
で焼き戻し処理を行い、焼戻温度とＣ方向のヤング率の
向上代（従来鋼の２１，０００ｋｇｆ／ｍｍ2 レベルに
対して）との関係を示したものである。
鋼を昇温速度２℃／秒、保定時間４５０秒で種々の温度
で焼き戻し処理を行い、焼戻温度とＣ方向のヤング率の
向上代（従来鋼の２１，０００ｋｇｆ／ｍｍ2 レベルに
対して）との関係を示したものである。
【００３０】本発明者等は、この図からヤング率が改善
される適切な焼戻温度範囲があることを知見した。
される適切な焼戻温度範囲があることを知見した。
【００３１】これはα＋γ域あるいはα域の圧延時に圧
延方向と直角の方向に｛２１１｝〈１１１〉を主方位と
する結晶粒が形成され、更に該方位を主方位としない結
晶粒がフェライトの再結晶温度以上の焼戻し過程におい
て、｛２１１｝〈１１１〉を主方位とする結晶粒に置換
される結果と思われる。
延方向と直角の方向に｛２１１｝〈１１１〉を主方位と
する結晶粒が形成され、更に該方位を主方位としない結
晶粒がフェライトの再結晶温度以上の焼戻し過程におい
て、｛２１１｝〈１１１〉を主方位とする結晶粒に置換
される結果と思われる。
【００３２】また、７００℃以上の焼戻し処理を行う
と、ヤング率の向上はもはや望めないことを知得した。
と、ヤング率の向上はもはや望めないことを知得した。
【００３３】これは、特定且つ少数の結晶粒が、他の結
晶粒を合体し、成長していく過程で｛２１１｝〈１１
１〉を主方位とする結晶粒が消滅し、全体の結晶方位が
ランダム化するためと思われる。
晶粒を合体し、成長していく過程で｛２１１｝〈１１
１〉を主方位とする結晶粒が消滅し、全体の結晶方位が
ランダム化するためと思われる。
【００３４】また、図３は、図１で示した圧延条件で製
造した鋼を焼戻温度６５０℃、昇温速度２℃／秒で焼き
戻しを行った際の焼き戻し温度での保定時間とＣ方向の
ヤング率の向上代（従来鋼の２１，０００ｋｇｆ／ｍｍ
2 レベルに対して）との関係を示したものである。
造した鋼を焼戻温度６５０℃、昇温速度２℃／秒で焼き
戻しを行った際の焼き戻し温度での保定時間とＣ方向の
ヤング率の向上代（従来鋼の２１，０００ｋｇｆ／ｍｍ
2 レベルに対して）との関係を示したものである。
【００３５】本発明者等はこの図から、焼き戻し温度で
の保定時間が１秒以上６００秒以下であるとＣ方向のヤ
ング率の向上代（従来鋼の２１，０００ｋｇｆ／ｍｍ2
レベルに対して）が、２０％以上となることを知得し
た。
の保定時間が１秒以上６００秒以下であるとＣ方向のヤ
ング率の向上代（従来鋼の２１，０００ｋｇｆ／ｍｍ2
レベルに対して）が、２０％以上となることを知得し
た。
【００３６】また、図４は、図１で示した圧延条件で製
造した鋼を焼戻温度６５０℃、保定時間４５０秒で焼戻
しを行った際の焼戻温度までの昇温速度とＣ方向のヤン
グ率の向上代（従来鋼の２１，０００ｋｇｆ／ｍｍ2 レ
ベルに対して）との関係を示したものである。
造した鋼を焼戻温度６５０℃、保定時間４５０秒で焼戻
しを行った際の焼戻温度までの昇温速度とＣ方向のヤン
グ率の向上代（従来鋼の２１，０００ｋｇｆ／ｍｍ2 レ
ベルに対して）との関係を示したものである。
【００３７】本発明者等はこの図から、焼戻温度での保
定時間は１℃／秒以上とすることが、前記した圧延方向
と直角の方向｛２１１｝〈１１１〉方向を持った集合組
織を形成し、ヤング率を高めることを知得した。
定時間は１℃／秒以上とすることが、前記した圧延方向
と直角の方向｛２１１｝〈１１１〉方向を持った集合組
織を形成し、ヤング率を高めることを知得した。
【００３８】
【実施例】（１）供試鋼 本発明の鋼成分は、前記した一般的な構造用鋼の元素と
添加量であれば何れの組合せでも良いのであるが、実施
例に用いた化学成分を表１に共に示す。
添加量であれば何れの組合せでも良いのであるが、実施
例に用いた化学成分を表１に共に示す。
【００３９】これは構造用鋼の分野で強度レベルが異な
る代表的な例の化学成分でもある。
る代表的な例の化学成分でもある。
【００４０】（２）製造条件及び材質結果 製造条件及び得られた材質を表２に示す。
【００４１】表１に示す供試鋼は、鋼番１、２が４０キ
ロ級鋼、鋼番３〜６が５０キロ級鋼、鋼番７が６０キロ
級鋼である。又、供試鋼は必要に応じてＶ、Ｎｂ、Ｎ
ｉ、Ｔｉ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏ等の合金元素を添加してい
る。
ロ級鋼、鋼番３〜６が５０キロ級鋼、鋼番７が６０キロ
級鋼である。又、供試鋼は必要に応じてＶ、Ｎｂ、Ｎ
ｉ、Ｔｉ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏ等の合金元素を添加してい
る。
【００４２】Ｎｏ．Ａ１〜Ａ１４の本発明例は、何れも
低温靱性、ヤング率の各特性が優れた構造用鋼板が得ら
れた。
低温靱性、ヤング率の各特性が優れた構造用鋼板が得ら
れた。
【００４３】即ち、低温靱性は−６１℃〜−１１０℃と
優れ、Ｃ方向のヤング率はＡ１〜Ａ７と同じ鋼種を用い
て焼き戻しを行わなかった比較例のＢ１１、Ｂ１２〜Ｂ
１５のヤング率と対比して明らかなごとく、向上代で
８．２〜１３．５％向上し、従来の２１，０００ｋｇｆ
／ｍｍ2 レベルに対し、１９．９％以上の向上を示し、
本発明の課題を十分達成した構造用鋼板が得られた。
優れ、Ｃ方向のヤング率はＡ１〜Ａ７と同じ鋼種を用い
て焼き戻しを行わなかった比較例のＢ１１、Ｂ１２〜Ｂ
１５のヤング率と対比して明らかなごとく、向上代で
８．２〜１３．５％向上し、従来の２１，０００ｋｇｆ
／ｍｍ2 レベルに対し、１９．９％以上の向上を示し、
本発明の課題を十分達成した構造用鋼板が得られた。
【００４４】これ等に対し、比較例のＮｏ．Ｂ１〜Ｂ２
２はそれぞれに問題があり、前記要望を満たす構造用鋼
板が得られなかった。
２はそれぞれに問題があり、前記要望を満たす構造用鋼
板が得られなかった。
【００４５】即ち、Ａｒ3 点以下の二相域圧下率が５０
％未満の比較例Ｎｏ．Ｂ１、Ｂ５、Ｂ１６は、ヤング率
の向上が所要の域に到達しなかった。
％未満の比較例Ｎｏ．Ｂ１、Ｂ５、Ｂ１６は、ヤング率
の向上が所要の域に到達しなかった。
【００４６】加熱温度が１３００℃と高い比較例のＮ
ｏ．Ｂ２、Ｂ１７、再結晶域での圧下率が２０％未満の
比較例Ｎｏ．Ｂ４、Ｂ１９〜Ｂ２２は共に靱性が不良で
計画した用途に使用できなかった。
ｏ．Ｂ２、Ｂ１７、再結晶域での圧下率が２０％未満の
比較例Ｎｏ．Ｂ４、Ｂ１９〜Ｂ２２は共に靱性が不良で
計画した用途に使用できなかった。
【００４７】途中冷却を行わなかったもの、及び途中冷
却の冷却速度が５℃／秒未満の比較例Ｎｏ．Ｂ１８靱性
は−６０℃レベルに達しなかった。
却の冷却速度が５℃／秒未満の比較例Ｎｏ．Ｂ１８靱性
は−６０℃レベルに達しなかった。
【００４８】また、焼戻し時の昇温速度が１℃／秒未満
のＢ６、Ｂ７、Ｂ１１では同じ成分の本発明例Ａ３に対
してヤング率の向上代が小さかった。
のＢ６、Ｂ７、Ｂ１１では同じ成分の本発明例Ａ３に対
してヤング率の向上代が小さかった。
【００４９】焼戻温度が７００℃を超えているＢ２、Ｂ
６、Ｂ１２はＣ方向のヤング率の向上代が小さかった。
６、Ｂ１２はＣ方向のヤング率の向上代が小さかった。
【００５０】焼戻し時の保定時間が条件に合致しないＢ
８、Ｂ９、Ｂ１１でもＣ方向のヤング率の向上代が小さ
かった。
８、Ｂ９、Ｂ１１でもＣ方向のヤング率の向上代が小さ
かった。
【００５１】
【表１】
【００５２】
【表２】
【００５３】
【表３】
【００５４】
【発明の効果】本発明は、低温靱性に優れ、高強度で且
つ特定方向の剛性（ヤング率）が２０％程度以上と高い
構造用鋼板を、極めて高い生産性の下で円滑に安定して
製造することを可能としたもので、当該分野を中心に、
産業界にもたらす経済的効果は極めて大きい。
つ特定方向の剛性（ヤング率）が２０％程度以上と高い
構造用鋼板を、極めて高い生産性の下で円滑に安定して
製造することを可能としたもので、当該分野を中心に、
産業界にもたらす経済的効果は極めて大きい。
【図１】途中制御冷却速度とｖＴｒｓで表示した低温靱
性の関係を示す図である。
性の関係を示す図である。
【図２】焼戻温度とＣ方向のヤング率の向上代の関係を
示す図である。
示す図である。
【図３】焼戻温度での保定時間とＣ方向のヤング率の向
上代の関係を示す図である。
上代の関係を示す図である。
【図４】焼戻温度までの昇温速度とＣ方向のヤング率の
向上代の関係を示す図である。
向上代の関係を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 吉川 宏 大分県大分市大字西ノ洲１ 新日本製鐵 株式会社 大分製鐵所内 (56)参考文献 特開 昭57−2837（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−136120（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−154910（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−141519（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C21D 8/02 B21B 3/00
Claims (1)
- 【請求項１】 温度がＡｒ3 点以上１２５０℃以下の構
造用鋼鋼片を再結晶終了温度以下Ａｒ3 点以上で圧下率
≧２０％の熱間圧延を行い、直ちに５℃／秒以上で冷却
し、Ａｒ3 点未満で圧下率≧５０％の二相域圧延し焼入
れ後、１℃／秒以上の昇温速度で７００℃以下の温度域
で１秒以上６００秒以下の焼き戻し処理を行うことを特
徴とする低温靱性に優れ、ヤング率の高い構造用鋼板の
製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8109191A JP2920849B2 (ja) | 1991-03-22 | 1991-03-22 | 低温靱性に優れ、ヤング率の高い高強度構造用鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8109191A JP2920849B2 (ja) | 1991-03-22 | 1991-03-22 | 低温靱性に優れ、ヤング率の高い高強度構造用鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04293720A JPH04293720A (ja) | 1992-10-19 |
| JP2920849B2 true JP2920849B2 (ja) | 1999-07-19 |
Family
ID=13736720
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8109191A Expired - Lifetime JP2920849B2 (ja) | 1991-03-22 | 1991-03-22 | 低温靱性に優れ、ヤング率の高い高強度構造用鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2920849B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5462808A (en) * | 1993-09-03 | 1995-10-31 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Highly rigid composite material and process for its manufacture |
-
1991
- 1991-03-22 JP JP8109191A patent/JP2920849B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04293720A (ja) | 1992-10-19 |
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