JP2567514B2 - ヤング率の高い構造用鋼板の製造方法 - Google Patents
ヤング率の高い構造用鋼板の製造方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本発明は、圧延方向に直角な方向（以下Ｃ方向と称
す）のヤング率の優れた表層部と、靭性の優れた内層部
を有する、複層材質を有する構造用鋼板の製造方法に関
するものである。
す）のヤング率の優れた表層部と、靭性の優れた内層部
を有する、複層材質を有する構造用鋼板の製造方法に関
するものである。
＜従来の技術＞ 一般に鋼板の剛性は、形状が一定ならばヤング率に比
例する。
例する。
従来鋼においては、単結晶や電磁鋼板のような特殊な
例を除くとヤング率はほぼ21000kgf/mm2で一定と考えら
れ、特に注目すべき材質特性とは見なされていなかっ
た。
例を除くとヤング率はほぼ21000kgf/mm2で一定と考えら
れ、特に注目すべき材質特性とは見なされていなかっ
た。
しかし近年、使用上の特定方向の剛性向上が求めら
れ、これにＣ方向高ヤング率鋼板のＣ方向を適用するこ
とが検討されている。
れ、これにＣ方向高ヤング率鋼板のＣ方向を適用するこ
とが検討されている。
この方法によると、板厚の増大や、形状の変更を行う
ことなしに構造物の剛性を高めることが可能である。
ことなしに構造物の剛性を高めることが可能である。
一方、従来の高ヤング率鋼に関する提案は、２相域あ
るいはフェライト域での圧延加工により圧延集合組織を
発達させ、鋼板特定方向のヤング率を向上させるもので
ある。
るいはフェライト域での圧延加工により圧延集合組織を
発達させ、鋼板特定方向のヤング率を向上させるもので
ある。
例えば特公昭58−14849号公報に、高ヤング率鋼材の
製造法が開示されている。ここに開示された高ヤング率
鋼材は、化学成分を規定した鋼を二相域圧延し、圧延仕
上げ後300℃までの冷却速度を制御し、次いで700℃以下
の温度で焼戻すことにより、Ｃ方向のヤング率を約10％
程度高め得ることが示されている。
製造法が開示されている。ここに開示された高ヤング率
鋼材は、化学成分を規定した鋼を二相域圧延し、圧延仕
上げ後300℃までの冷却速度を制御し、次いで700℃以下
の温度で焼戻すことにより、Ｃ方向のヤング率を約10％
程度高め得ることが示されている。
また、特公昭62−4448号公報には、Ｃを0.03重量％未
満とした鋼を、Ar3以下600℃以上の温度範囲での圧下率
を規定し、450℃以上720℃以下で巻取ることにより、最
高24300kgf/mm2までＣ方向のヤング率を高める方法が記
載されている。
満とした鋼を、Ar3以下600℃以上の温度範囲での圧下率
を規定し、450℃以上720℃以下で巻取ることにより、最
高24300kgf/mm2までＣ方向のヤング率を高める方法が記
載されている。
＜発明が解決しようとする課題＞ しかしながら、前記した提案は何れも実用時に次に述
べる様な問題点を内在しており、それぞれに改善が待た
れている。
べる様な問題点を内在しており、それぞれに改善が待た
れている。
即ち、特公昭58−14849号公報の提案による方法で
も、ヤング率の向上代は高々10％程度である。
も、ヤング率の向上代は高々10％程度である。
ところが市場では近年、船体の軽量化に基づく鋼板の
減肉ニーズが高まっているが、Ｃ方向のヤング率の10％
程度の上昇では、板厚減少率は高々５％程度である。
減肉ニーズが高まっているが、Ｃ方向のヤング率の10％
程度の上昇では、板厚減少率は高々５％程度である。
また、特公昭62−4448号公報には、Ｃ≦0.03％の成分
限定を必須要件と記載しており、実質的には極軟鋼の製
造法に関するものであり、構造用鋼の要求強度を満たす
ことは不可能である。
限定を必須要件と記載しており、実質的には極軟鋼の製
造法に関するものであり、構造用鋼の要求強度を満たす
ことは不可能である。
本発明はこれらの問題点を解消すると共に、材質を複
層化した構造様鋼板の製造方法の提供を課題とするもの
である。
層化した構造様鋼板の製造方法の提供を課題とするもの
である。
＜課題を解決するための手段＞ 本発明は上記課題を達成するために、 （１） 構造用鋼々片をAr1点以上1250℃以下の温度範
囲から、平均冷却速度0.4℃／秒以上で冷却を開始し、
板厚の２〜20％に対応する上下各表層部の温度をAr1点
以下とし、その他の内層部分の温度をAr1点〜Ar3点とし
て後、圧下率50％以上の圧延を行なうことを特徴とする
ヤング率の高い構造用鋼板の製造方法を第一の手段と
し、 （２） 構造用鋼々片をAr1点以上1250℃以下の温度範
囲から、平均冷却速度0.4℃／秒以上で冷却を開始し、
板厚の２〜20％に対応する上下各表層部の温度をAr1点
以下とし、その他の内層部分の温度をAr1点〜Ar3点とし
て後、圧下率50％以上の圧延を行ない、引き続き５℃／
秒以上の冷却速度（表面）にて温度600℃以下まで制御
冷却することを特徴とするヤング率の高い構造用鋼板の
製造方法を第２の手段とし、 （３） 構造用鋼々片をAr1点以上1250℃以下の温度範
囲から、平均冷却速度0.4℃／秒以上で冷却を開始し、
板厚の２〜20％に対応する上下各表層部の温度をAr1点
以下とし、その他の内層部分の温度をAr1点〜Ar3点とし
て後、圧下率50％以上の圧延を行なって後700℃以下の
温度で焼戻しを行なうことを特徴とするヤング率の高い
構造用鋼板の製造方法を第３の手段とし、 （４） 構造用鋼々片をAr1点以上1250℃以下の温度範
囲から、平均冷却速度0.4℃／秒以上で冷却を開始し、
板厚の２〜20％に対応する上下各表層部の温度をAr1点
以下とし、その他の内層部分の温度をAr1点〜Ar3点とし
て後、圧下率50％以上の圧延を行ない、引き続き５℃／
秒以上の冷却速度（表面）にて600℃以下の温度まで制
御冷却した後700℃以下の温度で焼戻しを行なうことを
特徴とするヤング率の高い構造用鋼板の製造方法を第４
の手段とする。
囲から、平均冷却速度0.4℃／秒以上で冷却を開始し、
板厚の２〜20％に対応する上下各表層部の温度をAr1点
以下とし、その他の内層部分の温度をAr1点〜Ar3点とし
て後、圧下率50％以上の圧延を行なうことを特徴とする
ヤング率の高い構造用鋼板の製造方法を第一の手段と
し、 （２） 構造用鋼々片をAr1点以上1250℃以下の温度範
囲から、平均冷却速度0.4℃／秒以上で冷却を開始し、
板厚の２〜20％に対応する上下各表層部の温度をAr1点
以下とし、その他の内層部分の温度をAr1点〜Ar3点とし
て後、圧下率50％以上の圧延を行ない、引き続き５℃／
秒以上の冷却速度（表面）にて温度600℃以下まで制御
冷却することを特徴とするヤング率の高い構造用鋼板の
製造方法を第２の手段とし、 （３） 構造用鋼々片をAr1点以上1250℃以下の温度範
囲から、平均冷却速度0.4℃／秒以上で冷却を開始し、
板厚の２〜20％に対応する上下各表層部の温度をAr1点
以下とし、その他の内層部分の温度をAr1点〜Ar3点とし
て後、圧下率50％以上の圧延を行なって後700℃以下の
温度で焼戻しを行なうことを特徴とするヤング率の高い
構造用鋼板の製造方法を第３の手段とし、 （４） 構造用鋼々片をAr1点以上1250℃以下の温度範
囲から、平均冷却速度0.4℃／秒以上で冷却を開始し、
板厚の２〜20％に対応する上下各表層部の温度をAr1点
以下とし、その他の内層部分の温度をAr1点〜Ar3点とし
て後、圧下率50％以上の圧延を行ない、引き続き５℃／
秒以上の冷却速度（表面）にて600℃以下の温度まで制
御冷却した後700℃以下の温度で焼戻しを行なうことを
特徴とするヤング率の高い構造用鋼板の製造方法を第４
の手段とする。
本発明が対象とする構造用鋼は、例えば前記した特公
昭58−14849号公報に記載され、次記するように、通常
の溶接構造用鋼が所要の材質を得るために、従来から当
業分野での活用が確認されている作用・効果の関係を基
に定めている添加元素の種類と量を同様に要して同等の
作用と効果が得られる。従って、これ等を含む鋼を本発
明は対象鋼とするものである。
昭58−14849号公報に記載され、次記するように、通常
の溶接構造用鋼が所要の材質を得るために、従来から当
業分野での活用が確認されている作用・効果の関係を基
に定めている添加元素の種類と量を同様に要して同等の
作用と効果が得られる。従って、これ等を含む鋼を本発
明は対象鋼とするものである。
これ等の各成分元素とその添加理由と量を以下に示
す。
す。
Ｃは、鋼の強度を向上する有効な成分として添加する
ものであるが、0.20％を超える過剰な含有量では、２相
域圧延時の変形抵抗を増して圧延を困難にするばかり
か、溶接部に島状マルテンサイトを析出し、鋼の靭性を
著しく劣化させるので、0.20％以下に規制している。
ものであるが、0.20％を超える過剰な含有量では、２相
域圧延時の変形抵抗を増して圧延を困難にするばかり
か、溶接部に島状マルテンサイトを析出し、鋼の靭性を
著しく劣化させるので、0.20％以下に規制している。
Siは溶鋼の脱酸元素として必要であり、また強度増加
元素として有用であるが、1.0％を超えて過剰に添加す
ると、鋼の加工性を低下させ、溶接部の靭性を劣化させ
る。また、0.01％未満では脱酸効果が不十分なため、添
加量を0.01〜1.0％に規制している。
元素として有用であるが、1.0％を超えて過剰に添加す
ると、鋼の加工性を低下させ、溶接部の靭性を劣化させ
る。また、0.01％未満では脱酸効果が不十分なため、添
加量を0.01〜1.0％に規制している。
Mnも脱酸成分元素として必要であり、0.3％未満では
鋼の清浄度を低下し、加工性を害する。また鋼材の強度
を向上する成分として0.3％以上の添加が必要である。
しかし、Mnは変態温度を下げるので、過剰の添加により
２相域圧延温度が下がりすぎ、変形抵抗の上昇をきたす
ので、2.0％を上限としている。
鋼の清浄度を低下し、加工性を害する。また鋼材の強度
を向上する成分として0.3％以上の添加が必要である。
しかし、Mnは変態温度を下げるので、過剰の添加により
２相域圧延温度が下がりすぎ、変形抵抗の上昇をきたす
ので、2.0％を上限としている。
Al及びＮは、Al窒化物による鋼の微細化の他、圧延過
程での固溶、析出により、鋼の結晶方位の整合及び再結
晶に有効な働きをさせるために添加する。しかし、添加
量が少ないときにはその効果がなく、過剰の場合には鋼
の靭性を劣化させるので、Al:0.001〜0.20％、N:0.020
％以下に限定している。
程での固溶、析出により、鋼の結晶方位の整合及び再結
晶に有効な働きをさせるために添加する。しかし、添加
量が少ないときにはその効果がなく、過剰の場合には鋼
の靭性を劣化させるので、Al:0.001〜0.20％、N:0.020
％以下に限定している。
以上が、本発明が対象とする鋼の基本成分であるが、
母材強度の上昇あるいは、継手靭性の向上の目的のた
め、要求される性質に応じて、合金元素を添加する場合
は、変態温度を下げ過ぎると、２相域での変形抵抗が増
して圧延が困難になるので合金の添加量としては、Ni,C
r,Mo,Cu,W,P,Co,V,Nb,Ti,Zr,Ta,Hf,希土類元素,Y,Ca,M
g,Te,Se,Bを１種類以上添加してよいが、合計で4.5％以
内に規制している。
母材強度の上昇あるいは、継手靭性の向上の目的のた
め、要求される性質に応じて、合金元素を添加する場合
は、変態温度を下げ過ぎると、２相域での変形抵抗が増
して圧延が困難になるので合金の添加量としては、Ni,C
r,Mo,Cu,W,P,Co,V,Nb,Ti,Zr,Ta,Hf,希土類元素,Y,Ca,M
g,Te,Se,Bを１種類以上添加してよいが、合計で4.5％以
内に規制している。
この様にして製造された鋼片の温度は、通常のこの種
の鋼片の加熱条件、及び極度の低温域圧延による靭性劣
化と圧延中の温度低下による圧延の初期の作業性を配慮
してAr1点を下限とし、上限はオーステナイトの粗大化
防止から1250℃を上限としている。
の鋼片の加熱条件、及び極度の低温域圧延による靭性劣
化と圧延中の温度低下による圧延の初期の作業性を配慮
してAr1点を下限とし、上限はオーステナイトの粗大化
防止から1250℃を上限としている。
又、途中冷却時の冷却速度は、空冷材の冷却速度以上
の平均冷却速度として0.4℃／秒以上とした。
の平均冷却速度として0.4℃／秒以上とした。
又、Ar1点未満で圧延される上下各表層部の厚みが板
厚の２％未満では、ヤングの向上が15％未満であるの
で、Ar1点未満で圧延される厚みが板厚の２％以上と
し、その厚みが板厚の20％以上では内層部もフェライト
域圧延になって靭性が著しく劣化する。従ってAr1点未
満で圧延される厚み範囲を２〜20％とした。
厚の２％未満では、ヤングの向上が15％未満であるの
で、Ar1点未満で圧延される厚みが板厚の２％以上と
し、その厚みが板厚の20％以上では内層部もフェライト
域圧延になって靭性が著しく劣化する。従ってAr1点未
満で圧延される厚み範囲を２〜20％とした。
またAr3点未満での圧下率が50％未満では、ヤング率
の向上が15％に達しないので、Ar3点未満の圧下率は50
％以上とした。
の向上が15％に達しないので、Ar3点未満の圧下率は50
％以上とした。
更に、この鋼板を加速冷却するには、水、水蒸気、気
水混合体等の何れかの冷却剤を用い、表面冷却速度は５
℃／秒以上で、600℃以下の温度まで冷却すればよく、
冷却速度が５℃／秒未満或いは冷却停止温度が600℃超
では、加速冷却による所定の強度向上が得られない。
水混合体等の何れかの冷却剤を用い、表面冷却速度は５
℃／秒以上で、600℃以下の温度まで冷却すればよく、
冷却速度が５℃／秒未満或いは冷却停止温度が600℃超
では、加速冷却による所定の強度向上が得られない。
加えて、700℃以下の温度に焼戻すことで、靭性の改
善が可能となるが、700℃超の温度では結晶の方向性が
失われるので700℃以下とした。
善が可能となるが、700℃超の温度では結晶の方向性が
失われるので700℃以下とした。
＜作用＞ 従来の方法ではヤング率を15％以上向上させるために
は、鋼板全体をAr1点以下で加工する必要があった。
は、鋼板全体をAr1点以下で加工する必要があった。
この場合、ヤング率は向上するものの靭性が極端に低
下して構造材料として使用できないばかりでなく、変形
抵抗が増加して圧延能率の著しい低下が避けられなかっ
た。
下して構造材料として使用できないばかりでなく、変形
抵抗が増加して圧延能率の著しい低下が避けられなかっ
た。
本発明者等は、前記従来技術が有する課題を解消する
ために、下記の化学成分を有する一般的な構造用鋼を用
いて種々実験検討を繰り返した。
ために、下記の化学成分を有する一般的な構造用鋼を用
いて種々実験検討を繰り返した。
C:0.10〜0.15％ Si:0.15〜0.25％ Mn:0.8〜1.6％ Al:0.01〜0.05％ N:0.0020〜0.0050％ 結果を第１図に示す。
第１図は、Ar1点未満となっている上下各表層部の厚
みが板厚に対する割合と、３点曲げ試験により得た鋼板
のヤング率の関係を鋼板の圧下率別に示したものであ
る。
みが板厚に対する割合と、３点曲げ試験により得た鋼板
のヤング率の関係を鋼板の圧下率別に示したものであ
る。
この調査の結果、Ar1点未満で圧延される上下各層部
の厚みが板厚の２〜20％で、且つその他の内層部がAr1
点〜Ar3点温度域で50％以上の圧下率で圧延されると、
優れた靭性の下にＣ方向のヤング率が15％以上向上する
ことを知見した。
の厚みが板厚の２〜20％で、且つその他の内層部がAr1
点〜Ar3点温度域で50％以上の圧下率で圧延されると、
優れた靭性の下にＣ方向のヤング率が15％以上向上する
ことを知見した。
以上のことから、構造用鋼板は圧延開始前に水冷によ
り、圧延される鋼板厚みに対し、２〜20％の割合に対応
した上下各表層部をAr1点以下の温度とし、その他の内
層部をAr1点以上Ar3以下の温度域として圧延すると、Ar
1点以下で加工せずにすむため、生産性良くヤング率の
優れた表層部と低温靭性に優れた内層部からなる、材質
複層化構造用鋼板が得られることを見出した。
り、圧延される鋼板厚みに対し、２〜20％の割合に対応
した上下各表層部をAr1点以下の温度とし、その他の内
層部をAr1点以上Ar3以下の温度域として圧延すると、Ar
1点以下で加工せずにすむため、生産性良くヤング率の
優れた表層部と低温靭性に優れた内層部からなる、材質
複層化構造用鋼板が得られることを見出した。
本発明は上記知見を基に成されたものである。
＜実施例＞ （１） 供試鋼 本発明の鋼成分は、前記した一般的な構造用鋼の元素
と添加量であれば、何れの組合せでも良いのであるが、
表１に実施例に用いた化学成分を比較例のものと共に示
す。
と添加量であれば、何れの組合せでも良いのであるが、
表１に実施例に用いた化学成分を比較例のものと共に示
す。
これは、構造用鋼の分野で強度レベルが異なる代表的
な構造用鋼の化学成分である。
な構造用鋼の化学成分である。
（２） 製造条件及び材質結果 製造条件及び得られた材質を表２に示す。
表１に示す供試鋼は鋼番１、２が40キロ級鋼、鋼番３
〜６が50キロ級鋼、鋼番７が60キロ級鋼である。また、
供試鋼は必要に応じてV,Nb,Ni,Ti,Cu,Ni,Cr,Mo等の合金
元素を添加している。
〜６が50キロ級鋼、鋼番７が60キロ級鋼である。また、
供試鋼は必要に応じてV,Nb,Ni,Ti,Cu,Ni,Cr,Mo等の合金
元素を添加している。
No.A1〜A7の本発明例は、何れも靭性を損なわず、生
産性良く製造できた。Ｃ方向のヤング率は従来の21000k
gf/mm2に対し、18.0％〜22.9％の向上が得られ、十分目
標を満足した構造用鋼板が得られた。
産性良く製造できた。Ｃ方向のヤング率は従来の21000k
gf/mm2に対し、18.0％〜22.9％の向上が得られ、十分目
標を満足した構造用鋼板が得られた。
これに対し、比較例No.B1〜B8は、それぞれに問題が
あり、前記要望を満たす構造用鋼板が得られなかった。
あり、前記要望を満たす構造用鋼板が得られなかった。
即ち、Ar3点以下の２相域圧下率が50％未満の比較例N
o.B1は、ヤング率の向上が所要の域に到達しなかった。
o.B1は、ヤング率の向上が所要の域に到達しなかった。
加熱温度が1300℃と高い比較例No.B2、Ar1点未満で圧
延される上下各表層部の厚みが板厚の２％未満の比較例
No.B3,B4,B8、及び20％を超えた比較例No.B5,B6,B7はみ
な靭性が不良で、計画した用途には使用できなかった。
延される上下各表層部の厚みが板厚の２％未満の比較例
No.B3,B4,B8、及び20％を超えた比較例No.B5,B6,B7はみ
な靭性が不良で、計画した用途には使用できなかった。
＜発明の効果＞ 本発明は以上の説明から明らかな如く、圧延前の冷却
と２相域の圧延工程の技術的条件を限定的に組み合わせ
たので、Ｃ方向の剛性（ヤング率）が15％以上に向上し
た表層部と靭性の優れた内層部からなる材質複層化構造
用鋼板を、圧延後の焼戻し処理を省略した高い生産性の
もとに円滑に安定して製造することを可能としたもの
で、この種分野を中心に、産業界にもたらす効果は極め
て大きい。
と２相域の圧延工程の技術的条件を限定的に組み合わせ
たので、Ｃ方向の剛性（ヤング率）が15％以上に向上し
た表層部と靭性の優れた内層部からなる材質複層化構造
用鋼板を、圧延後の焼戻し処理を省略した高い生産性の
もとに円滑に安定して製造することを可能としたもの
で、この種分野を中心に、産業界にもたらす効果は極め
て大きい。
第１図は、Ar1点未満となっている上下各表層部の厚み
が板厚に対する割合と、その時該各表層部外の内層部が
Ar1点〜Ar3点温度域で加えられた圧下率とヤング率の関
係を示す。
が板厚に対する割合と、その時該各表層部外の内層部が
Ar1点〜Ar3点温度域で加えられた圧下率とヤング率の関
係を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 土師 利昭 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本 製鐵株式会社大分製鐵所内 (56)参考文献 特開 昭60−56017（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−57901（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−64413（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−215624（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−50427（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−149422（ＪＰ，Ａ)
Claims (4)
- 【請求項１】構造用鋼々片をAr1点以上1250℃以下の温
度範囲から、平均冷却速度0.4℃／秒以上で冷却を開始
し、板厚の２〜20％に対応する上下各表層部の温度をAr
1点以下とし、その他の内層部分の温度をAr1点〜Ar3点
として後、圧下率50％以上の圧延を行なうことを特徴と
するヤング率の高い構造用鋼板の製造方法。 - 【請求項２】構造用鋼々片をAr1点以上1250℃以下の温
度範囲から、平均冷却速度0.4℃／秒以上で冷却を開始
し、板厚の２〜20％に対応する上下各表層部の温度をAr
1点以下とし、その他の内層部分の温度をAr1点〜Ar3点
として後、圧下率50％以上の圧延を行ない、引き続き５
℃／秒以上の冷却速度（表面）にて温度600℃以下まで
制御冷却することを特徴とするヤング率の高い構造用鋼
板の製造方法。 - 【請求項３】構造用鋼々片をAr1点以上1250℃以下の温
度範囲から、平均冷却速度0.4℃／秒以上で冷却を開始
し、板厚の２〜20％に対応する上下各表層部の温度をAr
1点以下とし、その他の内層部分の温度をAr1点〜Ar3点
として後、圧下率50％以上の圧延を行なって後700℃以
下の温度で焼戻しを行なうことを特徴とするヤング率の
高い構造用鋼板の製造方法。 - 【請求項４】構造用鋼々片をAr1点以上1250℃以下の温
度範囲から、平均冷却速度0.4℃／秒以上で冷却を開始
し、板厚の２〜20％に対応する上下各表層部の温度をAr
1点以下とし、その他の内層部分の温度をAr1点〜Ar3点
として後、圧下率50％以上の圧延を行ない、引き続き５
℃／秒以上の冷却速度（表面）にて600℃以下の温度ま
で制御冷却した後700℃以下の温度で焼戻しを行なうこ
とを特徴とするヤング率の高い構造用鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2266089A JP2567514B2 (ja) | 1990-10-02 | 1990-10-02 | ヤング率の高い構造用鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2266089A JP2567514B2 (ja) | 1990-10-02 | 1990-10-02 | ヤング率の高い構造用鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04141518A JPH04141518A (ja) | 1992-05-15 |
| JP2567514B2 true JP2567514B2 (ja) | 1996-12-25 |
Family
ID=17426182
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2266089A Expired - Lifetime JP2567514B2 (ja) | 1990-10-02 | 1990-10-02 | ヤング率の高い構造用鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2567514B2 (ja) |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57149422A (en) * | 1981-03-09 | 1982-09-16 | Kobe Steel Ltd | Manufacture of thick steel plate |
| JPS61144284A (ja) * | 1984-12-17 | 1986-07-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | クラツド材の製造方法 |
| JPS6254020A (ja) * | 1985-05-29 | 1987-03-09 | Nippon Steel Corp | 延性および耐食性の優れたステンレスクラツド鋼板の製造法 |
| JPH0674457B2 (ja) * | 1986-08-19 | 1994-09-21 | 新日本製鐵株式会社 | 低温靭性並びに溶接性に優れた厚手高張力鋼板の製造方法 |
-
1990
- 1990-10-02 JP JP2266089A patent/JP2567514B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| JPH04141518A (ja) | 1992-05-15 |
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