JP2549491Y2 - 内燃機関のピストン冷却装置 - Google Patents
内燃機関のピストン冷却装置Info
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- JP2549491Y2 JP2549491Y2 JP1991008736U JP873691U JP2549491Y2 JP 2549491 Y2 JP2549491 Y2 JP 2549491Y2 JP 1991008736 U JP1991008736 U JP 1991008736U JP 873691 U JP873691 U JP 873691U JP 2549491 Y2 JP2549491 Y2 JP 2549491Y2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は内燃機関のピストン冷却
装置に関する。
装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】シリンダボア軸線がクランクシャフト軸
線を含む鉛直面に対して傾斜しており、鉛直面側に位置
するピストン頂部裏面に向けて冷却油を噴射するオイル
ジェットを具備する内燃機関のピストン冷却装置が公知
である（実開昭60−180719号公報参照）。このピストン
冷却装置ではオイルジェットから噴射された冷却油が鉛
直面側のピストン頂部裏面上に衝突し、この衝突した冷
却油がピストン頂部裏面上に沿って拡散される。このと
き冷却油は鉛直方向に関して高い方のピストン頂部裏面
部分から低い方のピストン頂部裏面部分に向かって拡散
されることになるので、冷却油の拡散が重力によって促
進される。斯くしてピストン頂部裏面全体に亘って冷却
油が十分に拡散され、その結果冷却油によるピストンの
冷却作用が向上せしめられる。
線を含む鉛直面に対して傾斜しており、鉛直面側に位置
するピストン頂部裏面に向けて冷却油を噴射するオイル
ジェットを具備する内燃機関のピストン冷却装置が公知
である（実開昭60−180719号公報参照）。このピストン
冷却装置ではオイルジェットから噴射された冷却油が鉛
直面側のピストン頂部裏面上に衝突し、この衝突した冷
却油がピストン頂部裏面上に沿って拡散される。このと
き冷却油は鉛直方向に関して高い方のピストン頂部裏面
部分から低い方のピストン頂部裏面部分に向かって拡散
されることになるので、冷却油の拡散が重力によって促
進される。斯くしてピストン頂部裏面全体に亘って冷却
油が十分に拡散され、その結果冷却油によるピストンの
冷却作用が向上せしめられる。
【０００３】
【考案が解決しようとする課題】ところで、シリンダボ
ア軸線がクランクシャフト軸線を含む鉛直面に対して傾
斜している内燃機関においては、鉛直面側に位置するシ
リンダボア内周壁面上に形成された潤滑油膜が重力によ
って鉛直面と反対側に位置するシリンダボア内周壁面上
に流下しやすく、その結果鉛直面側のシリンダボア内周
壁面上の潤滑油膜の厚みが薄くなる傾向がある。このよ
うに鉛直面側のシリンダボア内周壁面上の潤滑油膜が薄
くなると潤滑油によるピストン外周壁面とシリンダボア
内周壁面間の良好な潤滑作用が確保されないという問題
が生ずる。上述のようにピストンを良好に冷却するため
にオイルジェットから鉛直面側のピストン頂部裏面に向
けて冷却油を噴射するようにしても、噴射された冷却油
はシリンダボア内周壁面上には行き渡らず、従って上述
した鉛直面側のピストンとシリンダボア間の摺動面の良
好な潤滑作用が確保されないという問題を解決すること
はできない。
ア軸線がクランクシャフト軸線を含む鉛直面に対して傾
斜している内燃機関においては、鉛直面側に位置するシ
リンダボア内周壁面上に形成された潤滑油膜が重力によ
って鉛直面と反対側に位置するシリンダボア内周壁面上
に流下しやすく、その結果鉛直面側のシリンダボア内周
壁面上の潤滑油膜の厚みが薄くなる傾向がある。このよ
うに鉛直面側のシリンダボア内周壁面上の潤滑油膜が薄
くなると潤滑油によるピストン外周壁面とシリンダボア
内周壁面間の良好な潤滑作用が確保されないという問題
が生ずる。上述のようにピストンを良好に冷却するため
にオイルジェットから鉛直面側のピストン頂部裏面に向
けて冷却油を噴射するようにしても、噴射された冷却油
はシリンダボア内周壁面上には行き渡らず、従って上述
した鉛直面側のピストンとシリンダボア間の摺動面の良
好な潤滑作用が確保されないという問題を解決すること
はできない。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに本考案によればシリンダボア軸線がクランクシャフ
ト軸線を含む鉛直面に対して傾斜している内燃機関にお
いて、鉛直面側に位置するシリンダボア下端部近傍にオ
イルジェットを配置し、オイルジェットのノズル先端部
を偏流板によりノズル口と副ノズル口とに分割し、ノズ
ル口から鉛直面側に位置するピストン頂部裏面に向けて
多量の冷却油を噴射すると共に副ノズル口から鉛直面側
に位置するシリンダボア内壁面に向けて少量の冷却油を
噴射するようにしている。
めに本考案によればシリンダボア軸線がクランクシャフ
ト軸線を含む鉛直面に対して傾斜している内燃機関にお
いて、鉛直面側に位置するシリンダボア下端部近傍にオ
イルジェットを配置し、オイルジェットのノズル先端部
を偏流板によりノズル口と副ノズル口とに分割し、ノズ
ル口から鉛直面側に位置するピストン頂部裏面に向けて
多量の冷却油を噴射すると共に副ノズル口から鉛直面側
に位置するシリンダボア内壁面に向けて少量の冷却油を
噴射するようにしている。
【０００５】
【作用】オイルジェットのノズル口から噴射された多量
の冷却油が鉛直面側に位置するピストン頂部裏面上に衝
突し、この衝突した冷却油がピストン頂部裏面上に沿っ
て拡散される。このとき冷却油の拡散が重力によって促
進され、斯くして冷却油がピストン頂部裏面全体に亘っ
て拡散される。また、オイルジェットの副ノズル口から
噴射された少量の冷却油が鉛直面側に位置するシリンダ
ボア内壁面上に衝突し、この衝突した冷却油がシリンダ
ボア内壁面上に沿って広がる。斯くしてピストン外壁面
とシリンダボア内壁面間に全周に亘って十分な量の潤滑
油膜が形成される。
の冷却油が鉛直面側に位置するピストン頂部裏面上に衝
突し、この衝突した冷却油がピストン頂部裏面上に沿っ
て拡散される。このとき冷却油の拡散が重力によって促
進され、斯くして冷却油がピストン頂部裏面全体に亘っ
て拡散される。また、オイルジェットの副ノズル口から
噴射された少量の冷却油が鉛直面側に位置するシリンダ
ボア内壁面上に衝突し、この衝突した冷却油がシリンダ
ボア内壁面上に沿って広がる。斯くしてピストン外壁面
とシリンダボア内壁面間に全周に亘って十分な量の潤滑
油膜が形成される。
【０００６】
【実施例】図２および図３を参照すると、１はシリンダ
ブロック、２はシリンダブロック１内に固定されたシリ
ンダライナ、３はシリンダボア、４はシリンダライナ２
の内周壁面により形成されたシリンダボア内壁面、６は
シリンダボア３内で往復動するピストン、８はシリンダ
ブロック１上に固定されたシリンダヘッド、９はシリン
ダヘッド８の内壁面とピストン６の頂面間に形成された
燃焼室、10は点火栓、12はピストンピン、13はコネクテ
ィングロッド、14はクランクシャフト、16はオイルパン
を夫々示す。図２に示されるようにシリンダボア３の軸
線Ｂ−Ｂは、クランクシャフト14軸線を含む鉛直面Ｐ−
Ｐに対してスラント角θだけ傾斜している。なお図２お
よび図３に示す実施例では、膨張行程時にピストン６に
より押圧されるスラスト側のシリンダボア内壁面部分４
ａがシリンダボア軸線Ｂ−Ｂに対して鉛直面Ｐ−Ｐと反
対側に位置し、圧縮行程時にピストン６により押圧され
る反スラスト側のシリンダボア内壁面部分４ｂがシリン
ダボア軸線Ｂ−Ｂに対して鉛直面Ｐ−Ｐ側に位置してい
る。
ブロック、２はシリンダブロック１内に固定されたシリ
ンダライナ、３はシリンダボア、４はシリンダライナ２
の内周壁面により形成されたシリンダボア内壁面、６は
シリンダボア３内で往復動するピストン、８はシリンダ
ブロック１上に固定されたシリンダヘッド、９はシリン
ダヘッド８の内壁面とピストン６の頂面間に形成された
燃焼室、10は点火栓、12はピストンピン、13はコネクテ
ィングロッド、14はクランクシャフト、16はオイルパン
を夫々示す。図２に示されるようにシリンダボア３の軸
線Ｂ−Ｂは、クランクシャフト14軸線を含む鉛直面Ｐ−
Ｐに対してスラント角θだけ傾斜している。なお図２お
よび図３に示す実施例では、膨張行程時にピストン６に
より押圧されるスラスト側のシリンダボア内壁面部分４
ａがシリンダボア軸線Ｂ−Ｂに対して鉛直面Ｐ−Ｐと反
対側に位置し、圧縮行程時にピストン６により押圧され
る反スラスト側のシリンダボア内壁面部分４ｂがシリン
ダボア軸線Ｂ−Ｂに対して鉛直面Ｐ−Ｐ側に位置してい
る。
【０００７】図１および図２に示されるように、鉛直面
Ｐ−Ｐ側に位置するシリンダブロック１内には冷却油主
通路20が形成される。また図１から図３に示されるよう
に鉛直面Ｐ−Ｐ側のシリンダブロック１下端面上にはオ
イルジェット22が固定される。オイルジェット22は冷却
油主通路20に連結された冷却油流入通路23と、逆止弁24
と、ノズル25とを具備する。逆止弁24は弁体27と、弁体
27を常時その閉弁方向に向けて付勢する圧縮ばね28とを
有し、この逆止弁24は冷却油流入通路23からノズル25内
に形成された冷却油流出通路30に向けてのみ冷却油が流
通可能な逆止弁を形成している。ノズル25の先端部は鉛
直面Ｐ−Ｐ側に位置するシリンダボア３下端部内に配置
される。なお、ピストン６のスカート６ａは図１および
図２に示すように上述のスラスト側および反スラスト側
において下方に向けて長く延びている。従ってピストン
６が下死点にきたときにノズル25先端部がピストンスカ
ート６ａの下端部と衝突しないように、ノズル25先端部
は図３に示されるようにシリンダボア軸線Ｂ−Ｂに対し
て鉛直面Ｐ−Ｐ側に向けて最も離れた反スラスト側のシ
リンダボア３下端部から周方向に少しずれた位置に配置
されている。機関運転時には、図示しないオイルポンプ
から吐出された冷却油により冷却油主通路20内および冷
却油流入通路23内の冷却油圧が上昇せしめられ、その結
果逆止弁24が開弁して冷却油が冷却油流出通路30を介し
てノズル25先端部に形成されたノズル口32から噴射され
る。即ち、機関運転時にはノズル口32から常時冷却油が
噴射される。
Ｐ−Ｐ側に位置するシリンダブロック１内には冷却油主
通路20が形成される。また図１から図３に示されるよう
に鉛直面Ｐ−Ｐ側のシリンダブロック１下端面上にはオ
イルジェット22が固定される。オイルジェット22は冷却
油主通路20に連結された冷却油流入通路23と、逆止弁24
と、ノズル25とを具備する。逆止弁24は弁体27と、弁体
27を常時その閉弁方向に向けて付勢する圧縮ばね28とを
有し、この逆止弁24は冷却油流入通路23からノズル25内
に形成された冷却油流出通路30に向けてのみ冷却油が流
通可能な逆止弁を形成している。ノズル25の先端部は鉛
直面Ｐ−Ｐ側に位置するシリンダボア３下端部内に配置
される。なお、ピストン６のスカート６ａは図１および
図２に示すように上述のスラスト側および反スラスト側
において下方に向けて長く延びている。従ってピストン
６が下死点にきたときにノズル25先端部がピストンスカ
ート６ａの下端部と衝突しないように、ノズル25先端部
は図３に示されるようにシリンダボア軸線Ｂ−Ｂに対し
て鉛直面Ｐ−Ｐ側に向けて最も離れた反スラスト側のシ
リンダボア３下端部から周方向に少しずれた位置に配置
されている。機関運転時には、図示しないオイルポンプ
から吐出された冷却油により冷却油主通路20内および冷
却油流入通路23内の冷却油圧が上昇せしめられ、その結
果逆止弁24が開弁して冷却油が冷却油流出通路30を介し
てノズル25先端部に形成されたノズル口32から噴射され
る。即ち、機関運転時にはノズル口32から常時冷却油が
噴射される。
【０００８】次に図４および図５を参照して、本考案を
構成するものではないが、オイルジェット22のノズル25
先端部の第１の例の形状について説明する。ノズル25先
端部は図４および図５に示すように円管を斜めに切除し
た形状をなし、楕円形状をなすノズル口32から冷却油が
噴射される。このノズル口32は図１から図３に示される
ようにシリンダボア軸線Ｂ−Ｂに対して鉛直面Ｐ−Ｐ側
に向けて最も離れたピストン頂部裏面６ｂおよびシリン
ダボア内壁面４に向かって開口している。従ってノズル
口32から噴射される冷却油の内の多くの部分Ｆ1 はその
慣性力によってノズル口32の前方に向けて、即ちシリン
ダボア軸線Ｂ−Ｂに対して鉛直面Ｐ−Ｐ側に向かって最
も離れたピストン頂部裏面６ｂに向けて噴射されると共
に、ノズル口32から噴射される冷却油の残りの部分Ｆ2
はノズル口32の側方に向けて、即ちシリンダボア軸線Ｂ
−Ｂに対して鉛直面Ｐ−Ｐ側に向かって最も離れたシリ
ンダボア内壁面４およびピストンスカート６ａ内壁面に
向けて噴射される。
構成するものではないが、オイルジェット22のノズル25
先端部の第１の例の形状について説明する。ノズル25先
端部は図４および図５に示すように円管を斜めに切除し
た形状をなし、楕円形状をなすノズル口32から冷却油が
噴射される。このノズル口32は図１から図３に示される
ようにシリンダボア軸線Ｂ−Ｂに対して鉛直面Ｐ−Ｐ側
に向けて最も離れたピストン頂部裏面６ｂおよびシリン
ダボア内壁面４に向かって開口している。従ってノズル
口32から噴射される冷却油の内の多くの部分Ｆ1 はその
慣性力によってノズル口32の前方に向けて、即ちシリン
ダボア軸線Ｂ−Ｂに対して鉛直面Ｐ−Ｐ側に向かって最
も離れたピストン頂部裏面６ｂに向けて噴射されると共
に、ノズル口32から噴射される冷却油の残りの部分Ｆ2
はノズル口32の側方に向けて、即ちシリンダボア軸線Ｂ
−Ｂに対して鉛直面Ｐ−Ｐ側に向かって最も離れたシリ
ンダボア内壁面４およびピストンスカート６ａ内壁面に
向けて噴射される。
【０００９】シリンダボア軸線Ｂ−Ｂに対して鉛直面Ｐ
−Ｐ側に向かって最も離れたピストン頂部裏面６ｂ上に
衝突した多量の冷却油Ｆ1 はピストン頂部裏面６ｂ上に
沿って拡散される。このとき冷却油Ｆ1 は鉛直方向に関
して高い方のピストン頂部裏面６ｂ部分から低い方のピ
ストン頂部裏面６ｂ部分に向かって拡散されることにな
るので、冷却油Ｆ1 の拡散が重力によって促進される。
斯くしてピストン頂部裏面６ｂ全体に亘って冷却油Ｆ1
が十分に拡散され、その結果冷却油によるピストン６の
冷却作用が向上せしめられる。また、ノズル口32の側方
に向けて噴射された少量の冷却油Ｆ2 の一部がシリンダ
ボア軸線Ｂ−Ｂに対して鉛直面Ｐ−Ｐ側に向かって最も
離れたピストンスカート６ａ内壁面上に衝突し、この衝
突した冷却油がピストンスカート６ａ内壁面に沿って拡
散される。このピストンスカート６ａ内壁面に沿う冷却
油の拡散作用も重力によって促進される。斯くしてピス
トンスカート６ａも冷却油によって冷却されるので、ピ
ストン６の冷却作用が一層向上せしめられる。
−Ｐ側に向かって最も離れたピストン頂部裏面６ｂ上に
衝突した多量の冷却油Ｆ1 はピストン頂部裏面６ｂ上に
沿って拡散される。このとき冷却油Ｆ1 は鉛直方向に関
して高い方のピストン頂部裏面６ｂ部分から低い方のピ
ストン頂部裏面６ｂ部分に向かって拡散されることにな
るので、冷却油Ｆ1 の拡散が重力によって促進される。
斯くしてピストン頂部裏面６ｂ全体に亘って冷却油Ｆ1
が十分に拡散され、その結果冷却油によるピストン６の
冷却作用が向上せしめられる。また、ノズル口32の側方
に向けて噴射された少量の冷却油Ｆ2 の一部がシリンダ
ボア軸線Ｂ−Ｂに対して鉛直面Ｐ−Ｐ側に向かって最も
離れたピストンスカート６ａ内壁面上に衝突し、この衝
突した冷却油がピストンスカート６ａ内壁面に沿って拡
散される。このピストンスカート６ａ内壁面に沿う冷却
油の拡散作用も重力によって促進される。斯くしてピス
トンスカート６ａも冷却油によって冷却されるので、ピ
ストン６の冷却作用が一層向上せしめられる。
【００１０】一方、ノズル口32の側方に向けて噴射され
た少量の冷却油Ｆ2 の一部はシリンダボア軸線Ｂ−Ｂに
対して鉛直面Ｐ−Ｐ側に向かって最も離れたシリンダボ
ア内壁面４上に衝突する。次いでこの衝突した冷却油は
シリンダボア内壁面４上に沿って広がる。シリンダボア
軸線Ｂ−Ｂが鉛直面Ｐ−Ｐに対して傾斜している内燃機
関では、鉛直面Ｐ−Ｐ側に位置するシリンダボア内壁面
４上に形成された潤滑油膜が重力によって鉛直面Ｐ−Ｐ
と反対側に位置するシリンダボア内壁面４上に流下しや
すく、その結果鉛直面Ｐ−Ｐ側のシリンダボア内壁面４
上の潤滑油膜の厚みが薄くなる傾向がある。しかしなが
ら上述のように冷却油Ｆ2 が鉛直面Ｐ−Ｐ側のシリンダ
ボア内壁面４上に衝突せしめられ、次いでこの衝突した
冷却油が重力に助けられてシリンダボア内壁面４の全周
に亘って広がるので、機関運転中常時シリンダボア内壁
面４とピストン６外壁面間に全周に亘って十分な量の潤
滑油膜が形成される。斯くしてシリンダボア３内におけ
るピストン６の円滑な往復動を確保することができ、従
ってシリンダボア内壁面４上およびピストン６外壁面上
におけるスカッフィングの発生やピストン打音の発生を
阻止することができる。
た少量の冷却油Ｆ2 の一部はシリンダボア軸線Ｂ−Ｂに
対して鉛直面Ｐ−Ｐ側に向かって最も離れたシリンダボ
ア内壁面４上に衝突する。次いでこの衝突した冷却油は
シリンダボア内壁面４上に沿って広がる。シリンダボア
軸線Ｂ−Ｂが鉛直面Ｐ−Ｐに対して傾斜している内燃機
関では、鉛直面Ｐ−Ｐ側に位置するシリンダボア内壁面
４上に形成された潤滑油膜が重力によって鉛直面Ｐ−Ｐ
と反対側に位置するシリンダボア内壁面４上に流下しや
すく、その結果鉛直面Ｐ−Ｐ側のシリンダボア内壁面４
上の潤滑油膜の厚みが薄くなる傾向がある。しかしなが
ら上述のように冷却油Ｆ2 が鉛直面Ｐ−Ｐ側のシリンダ
ボア内壁面４上に衝突せしめられ、次いでこの衝突した
冷却油が重力に助けられてシリンダボア内壁面４の全周
に亘って広がるので、機関運転中常時シリンダボア内壁
面４とピストン６外壁面間に全周に亘って十分な量の潤
滑油膜が形成される。斯くしてシリンダボア３内におけ
るピストン６の円滑な往復動を確保することができ、従
ってシリンダボア内壁面４上およびピストン６外壁面上
におけるスカッフィングの発生やピストン打音の発生を
阻止することができる。
【００１１】なお上述のようにノズル口32の前方に向け
て多量の冷却油Ｆ1 を噴射すると共にノズル口32の側方
に向けて少量の冷却油Ｆ2 を噴射するためのノズル口32
の形態としてはノズル口を二股に分けた形態などの種々
の形態が考えられる。しかしながら図４および図５に示
すように円管状をなすノズル25先端部を斜めに切除する
ことにより形成されたノズル口32は加工が最も簡単であ
り、かつ前方から側方に向けて冷却油を連続的に噴射で
きるという特長を有する。なお、図４および図５に示す
例ではノズル25先端部をノズル先端部軸線に対して約30
°をなす平面で切除しているが、この切除平面の角度は
30°に限定されない。また、図１から図５に示す実施例
では、ノズル25先端部軸線がシリンダボア軸線Ｂ−Ｂに
ほぼ平行をなすようにノズル25が配置されているが、ノ
ズル25先端部軸線をシリンダボア軸線Ｂ−Ｂに対して内
側または外側に傾けることにより、ピストン頂部裏面６
ｂに向かう噴射冷却油とシリンダボア内壁面４に向かう
噴射冷却油との比率を変化させることができる。
て多量の冷却油Ｆ1 を噴射すると共にノズル口32の側方
に向けて少量の冷却油Ｆ2 を噴射するためのノズル口32
の形態としてはノズル口を二股に分けた形態などの種々
の形態が考えられる。しかしながら図４および図５に示
すように円管状をなすノズル25先端部を斜めに切除する
ことにより形成されたノズル口32は加工が最も簡単であ
り、かつ前方から側方に向けて冷却油を連続的に噴射で
きるという特長を有する。なお、図４および図５に示す
例ではノズル25先端部をノズル先端部軸線に対して約30
°をなす平面で切除しているが、この切除平面の角度は
30°に限定されない。また、図１から図５に示す実施例
では、ノズル25先端部軸線がシリンダボア軸線Ｂ−Ｂに
ほぼ平行をなすようにノズル25が配置されているが、ノ
ズル25先端部軸線をシリンダボア軸線Ｂ−Ｂに対して内
側または外側に傾けることにより、ピストン頂部裏面６
ｂに向かう噴射冷却油とシリンダボア内壁面４に向かう
噴射冷却油との比率を変化させることができる。
【００１２】次に図６から図19を参照してノズル25先端
部のいくつかの別の例について説明する。なお、同様の
構成要素に対しては同一の参照符号を用いる。
部のいくつかの別の例について説明する。なお、同様の
構成要素に対しては同一の参照符号を用いる。
【００１３】まず図６および図７を参照して、本考案を
構成するものではないが、図４および図５に示すノズル
25先端部の第１の例の変形例について説明する。図４お
よび図５に示す例では円管状をなすノズル25先端部全体
を斜めに切除しているが、図６および図７に示す例では
ノズル25先端部のほぼ半分を斜めに切除している。従っ
て、図６および図７に示す例では図４および図５に示す
例に比べて、ノズル口32の側方に向かう噴射冷却油の割
合が少くなる。なお、ノズル25先端部領域の内で斜めに
切除される領域の割合はエンジンの機種等に応じて任意
の最適の割合に形成することができる。
構成するものではないが、図４および図５に示すノズル
25先端部の第１の例の変形例について説明する。図４お
よび図５に示す例では円管状をなすノズル25先端部全体
を斜めに切除しているが、図６および図７に示す例では
ノズル25先端部のほぼ半分を斜めに切除している。従っ
て、図６および図７に示す例では図４および図５に示す
例に比べて、ノズル口32の側方に向かう噴射冷却油の割
合が少くなる。なお、ノズル25先端部領域の内で斜めに
切除される領域の割合はエンジンの機種等に応じて任意
の最適の割合に形成することができる。
【００１４】次に図８および図９を参照して、本考案を
構成するものではないが、ノズル25先端部の第２の例に
ついて説明する。図８および図９に示す例では円管状を
なすノズル25先端部全体を斜めに切除することによりノ
ズル口32が形成されると共に、ノズル25先端部軸線に沿
った長さが短い方のノズル25先端部周壁面上、即ち鉛直
面Ｐ−Ｐ側のシリンダボア内壁面４に対面するノズル25
先端部周壁面上にノズル口32から軸線方向に延びるスリ
ット35が形成されている。従って、図８および図９に示
す例では図４および図５に示す例に比べて、シリンダボ
ア内壁面４に向けて噴射される冷却油の割合が増加する
と共に、スリット35からシリンダボア内壁面４のより下
方まで広範囲に亘って冷却油が噴射される。
構成するものではないが、ノズル25先端部の第２の例に
ついて説明する。図８および図９に示す例では円管状を
なすノズル25先端部全体を斜めに切除することによりノ
ズル口32が形成されると共に、ノズル25先端部軸線に沿
った長さが短い方のノズル25先端部周壁面上、即ち鉛直
面Ｐ−Ｐ側のシリンダボア内壁面４に対面するノズル25
先端部周壁面上にノズル口32から軸線方向に延びるスリ
ット35が形成されている。従って、図８および図９に示
す例では図４および図５に示す例に比べて、シリンダボ
ア内壁面４に向けて噴射される冷却油の割合が増加する
と共に、スリット35からシリンダボア内壁面４のより下
方まで広範囲に亘って冷却油が噴射される。
【００１５】次に図10および図11を参照して、本考案を
構成するものではないが、ノズル25先端部の第３の例に
ついて説明する。図10および図11に示す例では円管状を
なすノズル25先端部全体を斜めに切除することによりノ
ズル口32が形成されると共に、ノズル25先端部軸線に沿
った長さが短い方のノズル25先端部周壁面上に副ノズル
口37が形成され、この副ノズル口37上方のノズル25内壁
面上に偏流板38が固定される。エンジンの機種によって
は鉛直面Ｐ−Ｐ側に位置するシリンダボア内壁面４上の
特定箇所において特にスカッフィングが発生しやすい場
合があるが、副ノズル口37からこの特定箇所に向けて冷
却油を集中的に噴射せしめることによりスカッフィング
の発生をより確実に阻止することができる。
構成するものではないが、ノズル25先端部の第３の例に
ついて説明する。図10および図11に示す例では円管状を
なすノズル25先端部全体を斜めに切除することによりノ
ズル口32が形成されると共に、ノズル25先端部軸線に沿
った長さが短い方のノズル25先端部周壁面上に副ノズル
口37が形成され、この副ノズル口37上方のノズル25内壁
面上に偏流板38が固定される。エンジンの機種によって
は鉛直面Ｐ−Ｐ側に位置するシリンダボア内壁面４上の
特定箇所において特にスカッフィングが発生しやすい場
合があるが、副ノズル口37からこの特定箇所に向けて冷
却油を集中的に噴射せしめることによりスカッフィング
の発生をより確実に阻止することができる。
【００１６】次に図12および図13を参照して、本考案を
構成するものではないが、ノズル25先端部の第４の例に
ついて説明する。上述の例群では円管状をなすノズル25
先端部が斜めに切除されていたが、図12および図13に示
す例ではノズル25先端面がノズル25先端部の軸線方向に
対して垂直をなす。鉛直面Ｐ−Ｐ側のシリンダボア内壁
面４に対面するノズル25先端部周壁面上に副ノズル口40
が形成され、この副ノズル口40上方のノズル25内壁面上
に偏流板41が固定される。ノズル25内に形成された冷却
油流出通路30内を流れてきた冷却油の内の多くの部分は
ノズル口32から、シリンダボア軸線Ｂ−Ｂに対して鉛直
面Ｐ−Ｐ側に向かって最も離れたピストン頂部裏面６ｂ
に向けて噴射される。一方、冷却油の残りの部分は偏流
板41に案内されて副ノズル口40から、シリンダボア軸線
Ｂ−Ｂに対して鉛直面Ｐ−Ｐ側に向かって最も離れたシ
リンダボア内壁面４およびピストンスカート６ａ内壁面
に向けて噴射される。
構成するものではないが、ノズル25先端部の第４の例に
ついて説明する。上述の例群では円管状をなすノズル25
先端部が斜めに切除されていたが、図12および図13に示
す例ではノズル25先端面がノズル25先端部の軸線方向に
対して垂直をなす。鉛直面Ｐ−Ｐ側のシリンダボア内壁
面４に対面するノズル25先端部周壁面上に副ノズル口40
が形成され、この副ノズル口40上方のノズル25内壁面上
に偏流板41が固定される。ノズル25内に形成された冷却
油流出通路30内を流れてきた冷却油の内の多くの部分は
ノズル口32から、シリンダボア軸線Ｂ−Ｂに対して鉛直
面Ｐ−Ｐ側に向かって最も離れたピストン頂部裏面６ｂ
に向けて噴射される。一方、冷却油の残りの部分は偏流
板41に案内されて副ノズル口40から、シリンダボア軸線
Ｂ−Ｂに対して鉛直面Ｐ−Ｐ側に向かって最も離れたシ
リンダボア内壁面４およびピストンスカート６ａ内壁面
に向けて噴射される。
【００１７】次に図14および図15を参照して、本考案を
構成するものではないが、ノズル25先端部の第５の例に
ついて説明する。図12および図13に示す例ではノズル25
先端面から間隔を隔てた位置に偏流板41が配置されてい
るが、図14および図15に示す例では偏流板41がノズル25
先端面とほぼ面一をなすように配置されている。図14お
よび図15に示す例は図12および図13に示す例に比べて製
造が容易であるという特長を有する。
構成するものではないが、ノズル25先端部の第５の例に
ついて説明する。図12および図13に示す例ではノズル25
先端面から間隔を隔てた位置に偏流板41が配置されてい
るが、図14および図15に示す例では偏流板41がノズル25
先端面とほぼ面一をなすように配置されている。図14お
よび図15に示す例は図12および図13に示す例に比べて製
造が容易であるという特長を有する。
【００１８】次に図16および図17を参照して、本考案に
よるノズル25先端部の実施例について説明する。図16お
よび図17に示す実施例ではノズル25先端部軸線にほぼ平
行に延びる偏流板43によってノズル口32と副ノズル口44
とが分割され、偏流板43はノズル25先端面を越えた位置
において副ノズル口44側へ折曲せしめられている。上述
の各例と同様にノズル口32から噴射された冷却油はシリ
ンダボア軸線Ｂ−Ｂに対して鉛直面Ｐ−Ｐ側に向かって
最も離れたピストン頂部裏面６ｂに向かう。一方、副ノ
ズル口44から噴射された冷却油は偏流板43に案内され
て、シリンダボア軸線Ｂ−Ｂに対して鉛直面Ｐ−Ｐ側に
向かって最も離れたシリンダボア内壁面４およびピスト
ンスカート６ａ内壁面に向かう。図16および図17に示す
実施例では図12から図15に示す各例に比べて、副ノズル
口44から噴射された冷却油が比較的上方のシリンダボア
内壁面４上に衝突せしめられると共に、冷却油が偏流板
43から受ける流れ抵抗が小さくて済む。
よるノズル25先端部の実施例について説明する。図16お
よび図17に示す実施例ではノズル25先端部軸線にほぼ平
行に延びる偏流板43によってノズル口32と副ノズル口44
とが分割され、偏流板43はノズル25先端面を越えた位置
において副ノズル口44側へ折曲せしめられている。上述
の各例と同様にノズル口32から噴射された冷却油はシリ
ンダボア軸線Ｂ−Ｂに対して鉛直面Ｐ−Ｐ側に向かって
最も離れたピストン頂部裏面６ｂに向かう。一方、副ノ
ズル口44から噴射された冷却油は偏流板43に案内され
て、シリンダボア軸線Ｂ−Ｂに対して鉛直面Ｐ−Ｐ側に
向かって最も離れたシリンダボア内壁面４およびピスト
ンスカート６ａ内壁面に向かう。図16および図17に示す
実施例では図12から図15に示す各例に比べて、副ノズル
口44から噴射された冷却油が比較的上方のシリンダボア
内壁面４上に衝突せしめられると共に、冷却油が偏流板
43から受ける流れ抵抗が小さくて済む。
【００１９】次に図18および図19を参照して、本考案を
構成するものではないが、ノズル25先端部の第６の例に
ついて説明する。図18および図19に示す例では鉛直面Ｐ
−Ｐ側のシリンダボア内壁面４に対面するノズル25先端
部周壁面上に、その軸線方向に間隔を隔てて上方側に３
個の第１の副ノズル口46と下方側に３個の第２の副ノズ
ル口47とが夫々配置される。第１の副ノズル口46上方の
ノズル25内壁面上には第１の偏流板48が形成され、第２
の副ノズル口47上方のノズル25内壁面上には第２の偏流
板49が形成される。なお、図18に示されるように第１偏
流板48は第２偏流板49よりも半径方向内方まで延びてい
る。ノズル口32から噴射された冷却油は鉛直面Ｐ−Ｐ側
のピストン頂部裏面６ｂに向かう。一方、第１副ノズル
口46および第２副ノズル口47からは夫々第１偏流板48お
よび第２偏流板49に案内された冷却油が鉛直面Ｐ−Ｐ側
のシリンダボア内壁面４およびピストンスカート６ａ内
壁面に向けて噴射される。
構成するものではないが、ノズル25先端部の第６の例に
ついて説明する。図18および図19に示す例では鉛直面Ｐ
−Ｐ側のシリンダボア内壁面４に対面するノズル25先端
部周壁面上に、その軸線方向に間隔を隔てて上方側に３
個の第１の副ノズル口46と下方側に３個の第２の副ノズ
ル口47とが夫々配置される。第１の副ノズル口46上方の
ノズル25内壁面上には第１の偏流板48が形成され、第２
の副ノズル口47上方のノズル25内壁面上には第２の偏流
板49が形成される。なお、図18に示されるように第１偏
流板48は第２偏流板49よりも半径方向内方まで延びてい
る。ノズル口32から噴射された冷却油は鉛直面Ｐ−Ｐ側
のピストン頂部裏面６ｂに向かう。一方、第１副ノズル
口46および第２副ノズル口47からは夫々第１偏流板48お
よび第２偏流板49に案内された冷却油が鉛直面Ｐ−Ｐ側
のシリンダボア内壁面４およびピストンスカート６ａ内
壁面に向けて噴射される。
【００２０】
【考案の効果】鉛直面側のピストン頂部裏面上に衝突し
た多量の冷却油がピストン頂部裏面全体に亘って拡散さ
れ、斯くして冷却油によるピストンの冷却作用が向上せ
しめられる。また、鉛直面側のシリンダボア内壁面上に
衝突した少量の冷却油がシリンダボア内壁面に沿って広
がり、斯くしてシリンダボア内壁面とピストン外壁面間
に全周に亘って十分な量の潤滑油膜が形成される。その
結果、シリンダボア内におけるピストンの円滑な往復動
を確保することができ、従ってスカッフィングの発生や
ピストン打音の発生を阻止できる。このようなピストン
の冷却作用の向上と、シリンダボア内壁面とピストン外
壁面間の全周に亘る十分な量の潤滑油膜の形成とが、オ
イルジェットのノズル先端部を偏流板によりノズル口と
副ノズル口とに分割するという簡単で且つコンパクトな
構成によって達成されることができる。
た多量の冷却油がピストン頂部裏面全体に亘って拡散さ
れ、斯くして冷却油によるピストンの冷却作用が向上せ
しめられる。また、鉛直面側のシリンダボア内壁面上に
衝突した少量の冷却油がシリンダボア内壁面に沿って広
がり、斯くしてシリンダボア内壁面とピストン外壁面間
に全周に亘って十分な量の潤滑油膜が形成される。その
結果、シリンダボア内におけるピストンの円滑な往復動
を確保することができ、従ってスカッフィングの発生や
ピストン打音の発生を阻止できる。このようなピストン
の冷却作用の向上と、シリンダボア内壁面とピストン外
壁面間の全周に亘る十分な量の潤滑油膜の形成とが、オ
イルジェットのノズル先端部を偏流板によりノズル口と
副ノズル口とに分割するという簡単で且つコンパクトな
構成によって達成されることができる。
【図１】図２に示す内燃機関のオイルジェット近傍部を
示す拡大側面断面図である。
示す拡大側面断面図である。
【図２】オイルジェットを具備する内燃機関の一部断面
側面図である。
側面図である。
【図３】図２の内燃機関のシリンダブロックの底面図で
ある。
ある。
【図４】オイルジェットのノズル先端部の第１の例を示
す拡大側面断面図である。
す拡大側面断面図である。
【図５】図４の矢印Ｖに沿ってみた拡大側面図である。
【図６】ノズル先端部の第１の例の変形例を示す拡大側
面断面図である。
面断面図である。
【図７】図６の矢印VII に沿ってみた拡大側面図であ
る。
る。
【図８】ノズル先端部の第２の例を示す拡大側面断面図
である。
である。
【図９】図８の矢印IXに沿ってみた拡大側面図である。
【図１０】ノズル先端部の第３の例を示す拡大側面断面
図である。
図である。
【図１１】図10の矢印XIに沿ってみた拡大側面図であ
る。
る。
【図１２】ノズル先端部の第４の例を示す拡大側面断面
図である。
図である。
【図１３】図12のXIII−XIII線に沿ってみた拡大断面図
である。
である。
【図１４】ノズル先端部の第５の例を示す拡大側面断面
図である。
図である。
【図１５】図14のXV−XV線に沿ってみた拡大断面図であ
る。
る。
【図１６】ノズル先端部の実施例を示す拡大側面断面図
である。
である。
【図１７】図16のXVII−XVII線に沿ってみた拡大断面図
である。
である。
【図１８】ノズル先端部の第６の例を示す拡大側面断面
図である。
図である。
【図１９】図18の矢印XIX に沿ってみた拡大側面図であ
る。
る。
１…シリンダブロック ２…シリンダライナ ４…シリンダボア内壁面 ６…ピストン 22…オイルジェット25…ノズル 32…ノズル口 43…偏流板 44…副ノズル口
Claims (1)
- 【請求項１】 シリンダボア軸線がクランクシャフト軸
線を含む鉛直面に対して傾斜している内燃機関におい
て、鉛直面側に位置するシリンダボア下端部近傍にオイ
ルジェットを配置し、該オイルジェットのノズル先端部
を偏流板によりノズル口と副ノズル口とに分割し、該ノ
ズル口から鉛直面側に位置するピストン頂部裏面に向け
て多量の冷却油を噴射すると共に該副ノズル口から鉛直
面側に位置するシリンダボア内壁面に向けて少量の冷却
油を噴射するようにした内燃機関のピストン冷却装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1991008736U JP2549491Y2 (ja) | 1991-02-25 | 1991-02-25 | 内燃機関のピストン冷却装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1991008736U JP2549491Y2 (ja) | 1991-02-25 | 1991-02-25 | 内燃機関のピストン冷却装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04105935U JPH04105935U (ja) | 1992-09-11 |
| JP2549491Y2 true JP2549491Y2 (ja) | 1997-09-30 |
Family
ID=31899529
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1991008736U Expired - Fee Related JP2549491Y2 (ja) | 1991-02-25 | 1991-02-25 | 内燃機関のピストン冷却装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2549491Y2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102008033294A1 (de) * | 2008-07-15 | 2010-01-21 | Mtu Friedrichshafen Gmbh | Brennkraftmaschine |
| DE102009038676A1 (de) * | 2009-08-24 | 2011-06-16 | Audi Ag | Ölkreislauf für eine Brennkraftmaschine |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4580328B2 (ja) * | 2005-11-29 | 2010-11-10 | 日野自動車株式会社 | エンジンの潤滑構造 |
| JP4794526B2 (ja) * | 2007-09-27 | 2011-10-19 | Ｕｄトラックス株式会社 | オイル噴射ノズル及びその製造方法 |
| JP6435408B2 (ja) * | 2015-05-28 | 2018-12-05 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 内燃機関用オイルジェット |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54162663A (en) * | 1978-06-14 | 1979-12-24 | Kokoku Steel Wire | Production of bright aluminum plated steel wire |
| JPS56115849A (en) * | 1980-02-15 | 1981-09-11 | Nippon Denso Co Ltd | Fuel injection pump for internal combustion engine |
| JPS5967709A (ja) * | 1982-10-08 | 1984-04-17 | Seikosha Co Ltd | 圧電振動子 |
-
1991
- 1991-02-25 JP JP1991008736U patent/JP2549491Y2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102008033294A1 (de) * | 2008-07-15 | 2010-01-21 | Mtu Friedrichshafen Gmbh | Brennkraftmaschine |
| DE102008033294B4 (de) * | 2008-07-15 | 2015-11-05 | Mtu Friedrichshafen Gmbh | Brennkraftmaschine |
| DE102009038676A1 (de) * | 2009-08-24 | 2011-06-16 | Audi Ag | Ölkreislauf für eine Brennkraftmaschine |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04105935U (ja) | 1992-09-11 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |