JP2539102B2 - 高清浄ステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
高清浄ステンレス鋼の製造方法Info
- Publication number
- JP2539102B2 JP2539102B2 JP3032857A JP3285791A JP2539102B2 JP 2539102 B2 JP2539102 B2 JP 2539102B2 JP 3032857 A JP3032857 A JP 3032857A JP 3285791 A JP3285791 A JP 3285791A JP 2539102 B2 JP2539102 B2 JP 2539102B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sio
- stainless steel
- cao
- slag
- weight
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高耐食部材や電機部材
等として使用される、酸素含有量が１０ｐｐｍ以下の高
清浄ステンレス鋼の製造方法に関する。
等として使用される、酸素含有量が１０ｐｐｍ以下の高
清浄ステンレス鋼の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】酸素含有量が少ないステンレス鋼を溶製
する方法として、真空脱炭法やアルゴン−酸素脱炭法が
知られているが、これ等の方法で得られる酸素含有量は
約３０ｐｐｍのレベルである。
する方法として、真空脱炭法やアルゴン−酸素脱炭法が
知られているが、これ等の方法で得られる酸素含有量は
約３０ｐｐｍのレベルである。
【０００３】更に高純度のステンレス鋼を製造する方法
として、エレクトロスラグ再溶解法（以下ＥＳＲと略記
する）が知られている。ＥＳＲでは、ＣaＦ2−ＣaＯ−
Ａl2Ｏ3系のスラグ材が広く用いられているが、このス
ラグ材は、操業中に、含有するＡl2Ｏ3がＡlとＯに分解
し、これ等がステンレス溶鋼中に溶け込むために、酸素
含有量が極めて低いステンレス鋼の製造には適していな
い。酸素含有量の低減のためにはＣaＦ2−ＣaＯ系のス
ラグ材が一般に使用されている。
として、エレクトロスラグ再溶解法（以下ＥＳＲと略記
する）が知られている。ＥＳＲでは、ＣaＦ2−ＣaＯ−
Ａl2Ｏ3系のスラグ材が広く用いられているが、このス
ラグ材は、操業中に、含有するＡl2Ｏ3がＡlとＯに分解
し、これ等がステンレス溶鋼中に溶け込むために、酸素
含有量が極めて低いステンレス鋼の製造には適していな
い。酸素含有量の低減のためにはＣaＦ2−ＣaＯ系のス
ラグ材が一般に使用されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明者等は、ＣaＯ
−ＣaＦ2系のスラグ材と、Ｓiを０.１５〜１.００重量
％含有するＪＩＳオーステナイトステンレス鋼（本明細
書では汎用ステンレス鋼と略記する）の電極材を用いて
ステレス鋼の製造を研究した結果、下記の知見を得るに
至った、即ち（１）ＣaＯ−ＣaＦ2 系のスラグ材を使用
したＥＳＲにおいても、再溶解材の酸素含有量は約１０
〜２０ｐｐｍの範囲である。（２）この酸素含有量の変
動は溶融スラグの塩基度：ＣaＯ／ＳiＯ2（重量比）と
強い相関を示しており、酸素含有量が１０ｐｐｍ以下の
ステンレス鋼を安定して製造することはできない。
−ＣaＦ2系のスラグ材と、Ｓiを０.１５〜１.００重量
％含有するＪＩＳオーステナイトステンレス鋼（本明細
書では汎用ステンレス鋼と略記する）の電極材を用いて
ステレス鋼の製造を研究した結果、下記の知見を得るに
至った、即ち（１）ＣaＯ−ＣaＦ2 系のスラグ材を使用
したＥＳＲにおいても、再溶解材の酸素含有量は約１０
〜２０ｐｐｍの範囲である。（２）この酸素含有量の変
動は溶融スラグの塩基度：ＣaＯ／ＳiＯ2（重量比）と
強い相関を示しており、酸素含有量が１０ｐｐｍ以下の
ステンレス鋼を安定して製造することはできない。
【０００５】本発明はこれ等の問題点を解決するために
なされたもので、生石灰と蛍石を主成分とするスラグ材
に金属Ｃa類を添加し、汎用ステンレス鋼を電極として
用いて、酸素含有量が１０ｐｐｍ以下のステンレス鋼を
安定して製造する方法を提供することを課題としてい
る。
なされたもので、生石灰と蛍石を主成分とするスラグ材
に金属Ｃa類を添加し、汎用ステンレス鋼を電極として
用いて、酸素含有量が１０ｐｐｍ以下のステンレス鋼を
安定して製造する方法を提供することを課題としてい
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、生石灰と
蛍石のみからなり、ＣａＯが２０〜３５重量％で、Ｃa
を含有しないスラグ材を用い、汎用のステンレス鋼を電
極材として用い、アルゴンガスの非酸化性雰囲気（通電
開始から３０分以降のＯ2量は０.３％以下）でＥＳＲを
行った。その際の溶融スラグ中のＳiＯ2の濃度の推移を
表１に示した。
蛍石のみからなり、ＣａＯが２０〜３５重量％で、Ｃa
を含有しないスラグ材を用い、汎用のステンレス鋼を電
極材として用い、アルゴンガスの非酸化性雰囲気（通電
開始から３０分以降のＯ2量は０.３％以下）でＥＳＲを
行った。その際の溶融スラグ中のＳiＯ2の濃度の推移を
表１に示した。
【０００７】
【表１】
【０００８】表１の合計ＳiＯ2(Ａ)欄は、生石灰中のＳ
ｉＯ 2 量と蛍石中のＳｉＯ 2 量の合計で、使用前のスラグ
材のＳiＯ2含有量である（本明細書では合計ＳｉＯ 2 と
記す)。即ち生石灰と蛍石を混合したスラグ材は０.３〜
２.８重量％の合計ＳiＯ2を含有している。
ｉＯ 2 量と蛍石中のＳｉＯ 2 量の合計で、使用前のスラグ
材のＳiＯ2含有量である（本明細書では合計ＳｉＯ 2 と
記す)。即ち生石灰と蛍石を混合したスラグ材は０.３〜
２.８重量％の合計ＳiＯ2を含有している。
【０００９】表１の溶融スラグ(Ｂ)欄は、再溶解開始か
らの時間経過に伴う、溶融スラグ中のＳiＯ2含有量であ
る。再溶解開始から３０分後の溶融スラグでは、ＳiＯ2
は(Ａ)に比べて１.５〜１.８％高い。これは電極材であ
るステンレス鋼中に含有されていたＳiが酸化されて混
入した事による。
らの時間経過に伴う、溶融スラグ中のＳiＯ2含有量であ
る。再溶解開始から３０分後の溶融スラグでは、ＳiＯ2
は(Ａ)に比べて１.５〜１.８％高い。これは電極材であ
るステンレス鋼中に含有されていたＳiが酸化されて混
入した事による。
【００１０】即ち再溶解開始から３０分の間は、非酸化
性雰囲気が非定常で不安定であり、このため雰囲気中の
酸素が電極材であるステンレス鋼中のＳiを酸化した事
によると思われる。２時間後、４時間後のＳiＯ2は、３
０分後のＳiＯ2と大きな差異はない。これは通電開始か
ら３０分以降は非酸化性雰囲気が定常化しそのＯ2含有
量が０.３％以下で低くなるために、電極材中のＳiは酸
化されないで、再溶解材に含有されるためと思われる。
表１のＳiＯ2増加量(Ｃ)欄にみられる如く、(Ｂ)欄に示
した溶融スラグのＳiＯ2は(Ａ)欄に示した合計ＳiＯ2よ
りも１.６〜２.０％高い。
性雰囲気が非定常で不安定であり、このため雰囲気中の
酸素が電極材であるステンレス鋼中のＳiを酸化した事
によると思われる。２時間後、４時間後のＳiＯ2は、３
０分後のＳiＯ2と大きな差異はない。これは通電開始か
ら３０分以降は非酸化性雰囲気が定常化しそのＯ2含有
量が０.３％以下で低くなるために、電極材中のＳiは酸
化されないで、再溶解材に含有されるためと思われる。
表１のＳiＯ2増加量(Ｃ)欄にみられる如く、(Ｂ)欄に示
した溶融スラグのＳiＯ2は(Ａ)欄に示した合計ＳiＯ2よ
りも１.６〜２.０％高い。
【００１１】本発明者等はまた、２０〜３５重量％の生
石灰と、蛍石および金属カルシウムからなるスラグ材を
用い、表１で述べたと同じ汎用ステンレス鋼を電極材と
して用い、同じ非酸化性雰囲気で、ＥＳＲを行った。
石灰と、蛍石および金属カルシウムからなるスラグ材を
用い、表１で述べたと同じ汎用ステンレス鋼を電極材と
して用い、同じ非酸化性雰囲気で、ＥＳＲを行った。
【００１２】図１はその際の再溶解して得られたステン
レス鋼中の酸素含有量と溶融スラグのＣaＯ／ＳiＯ
2（含有成分の重量比）との関係を示す図である。ＣaＯ
／ＳiＯ2が１０未満では酸素含有量は１０ｐｐｍ以上で
あるが、ＣaＯ／ＳiＯ2を１０以上とする事により、再
溶解して得られたステンレス鋼中の酸素含有量を１０ｐ
ｐｍ以下に低減する事ができる。本発明者等の知見によ
ると、ＣａＯが１０〜４０重量％のスラグ材を使用した
場合も、またＳｉ含有量が０.０５〜１.５０重量％のス
テンレス鋼を電極材として用いた場合も、図１と同様
に、溶融スラグのＣａＯ／ＳｉＯ 2 を１０以上とするこ
とにより、酸素含有量が１０ｐｐｍ以下の高清浄ステン
レス鋼を製造することができる。即ち本発明は、Ｃａ
Ｏ：１０〜４０重量％と、溶融スラグ中のＳｉＯ 2 分を
還元して溶融スラグの(ＣａＯ)／(ＳｉＯ 2 )を１０以上
に調整するのに必要な量の金属カルシウム類とを含み、
残部が実質的にＣａＦ 2 よりなる、生石灰と蛍石と金属
カルシウム類とを調合したスラグ材を用いて、非酸化性
雰囲気で、ステンレス鋼を電極として、エレクトロスラ
グ再溶解を行うことを特徴とする、高清浄ステンレス鋼
の製造方法である。
レス鋼中の酸素含有量と溶融スラグのＣaＯ／ＳiＯ
2（含有成分の重量比）との関係を示す図である。ＣaＯ
／ＳiＯ2が１０未満では酸素含有量は１０ｐｐｍ以上で
あるが、ＣaＯ／ＳiＯ2を１０以上とする事により、再
溶解して得られたステンレス鋼中の酸素含有量を１０ｐ
ｐｍ以下に低減する事ができる。本発明者等の知見によ
ると、ＣａＯが１０〜４０重量％のスラグ材を使用した
場合も、またＳｉ含有量が０.０５〜１.５０重量％のス
テンレス鋼を電極材として用いた場合も、図１と同様
に、溶融スラグのＣａＯ／ＳｉＯ 2 を１０以上とするこ
とにより、酸素含有量が１０ｐｐｍ以下の高清浄ステン
レス鋼を製造することができる。即ち本発明は、Ｃａ
Ｏ：１０〜４０重量％と、溶融スラグ中のＳｉＯ 2 分を
還元して溶融スラグの(ＣａＯ)／(ＳｉＯ 2 )を１０以上
に調整するのに必要な量の金属カルシウム類とを含み、
残部が実質的にＣａＦ 2 よりなる、生石灰と蛍石と金属
カルシウム類とを調合したスラグ材を用いて、非酸化性
雰囲気で、ステンレス鋼を電極として、エレクトロスラ
グ再溶解を行うことを特徴とする、高清浄ステンレス鋼
の製造方法である。
【００１３】本発明で、例えばＣａＯの含有量が２０〜
３５重量％のスラグ材を用いる場合は、表１に基づい
て、スラグ材の金属カルシウム類の含有量を下記の方法
で設定することができる。即ちＣａＯの含有量が２０〜
３５重量％の場合、ＣａＯ／ＳｉＯ 2 が１０以上である
溶融スラグを得るには溶融スラグのＳｉＯ 2 を２.０重量
％以下とするように操業すればよい。
３５重量％のスラグ材を用いる場合は、表１に基づい
て、スラグ材の金属カルシウム類の含有量を下記の方法
で設定することができる。即ちＣａＯの含有量が２０〜
３５重量％の場合、ＣａＯ／ＳｉＯ 2 が１０以上である
溶融スラグを得るには溶融スラグのＳｉＯ 2 を２.０重量
％以下とするように操業すればよい。
【００１４】表１で述べた如く、金属Ｃaを含有しない
スラグ材を用いた場合は、溶融スラグ中のＳiＯ2含有量
(Ｂ)は大凡下記(１)式で表される。
スラグ材を用いた場合は、溶融スラグ中のＳiＯ2含有量
(Ｂ)は大凡下記(１)式で表される。
【００１５】 Ｂ＝{０.３〜２.８％の合計ＳiＯ2(Ａ)}＋{約２％の ＳiＯ2の増加量(Ｃ)}………(１) (１)式で示したＳiＯ2の全量をＣaと反応させて除去す
る。Ｃaは下記(２)式によってＳiＯ2を還元し、発生し
たＳiは再溶解したステンレス鋼中に溶解する。
る。Ｃaは下記(２)式によってＳiＯ2を還元し、発生し
たＳiは再溶解したステンレス鋼中に溶解する。
【００１６】 ２Ｃa＋ＳiＯ2→２ＣaＯ＋Ｓi…………………………………………………（２） (２)式で１グラムのＳiＯ2を除去するには、１.３６グ
ラムのＣaが化学当量として必要である。従って本発明
では下記(３)式のＤ1で示した量の金属カルシウムを、
スラグ材に含有せしめる。 Ｄ1＝１.３６×Ｂ ＝１.３６×（合計ＳiＯ2量＋２）………………………………………（３） (３)式のＤ1で示した量よりも過剰な金属カルシウムを
含有させても、再溶解して得られるステンレス鋼の酸素
含有量の低減には効果はなく、また過剰に金属カルシウ
ムを含有させると、金属カルシウムが溶融スラグ中に残
存して、溶融スラグの電気伝導度が過大となり、通電操
作が不安定になる。
ラムのＣaが化学当量として必要である。従って本発明
では下記(３)式のＤ1で示した量の金属カルシウムを、
スラグ材に含有せしめる。 Ｄ1＝１.３６×Ｂ ＝１.３６×（合計ＳiＯ2量＋２）………………………………………（３） (３)式のＤ1で示した量よりも過剰な金属カルシウムを
含有させても、再溶解して得られるステンレス鋼の酸素
含有量の低減には効果はなく、また過剰に金属カルシウ
ムを含有させると、金属カルシウムが溶融スラグ中に残
存して、溶融スラグの電気伝導度が過大となり、通電操
作が不安定になる。
【００１７】(３)式では溶融スラグ中のＳiＯ2の全量を
Ｃaを用いて除去する場合を述べたが、先に述べた如く
溶融スラグ中のＳiＯ2が約２.０％以下であれば、ＣaＯ
／ＳiＯ2は１０以上とすることができる。この際には下
記(４)式のＤ2で示した金属カルシウムをスラグ材に含
有せしめる。
Ｃaを用いて除去する場合を述べたが、先に述べた如く
溶融スラグ中のＳiＯ2が約２.０％以下であれば、ＣaＯ
／ＳiＯ2は１０以上とすることができる。この際には下
記(４)式のＤ2で示した金属カルシウムをスラグ材に含
有せしめる。
【００１８】 Ｄ2＝１.３６×（Ｂ−２％） ＝１.３６×（合計ＳiＯ2量＋２−２） ＝１.３６×（合計ＳiＯ2量）…………………………………………（４）以上述べた如く 本発明は、生石灰と蛍石と金属カルシウ
ム類とを調合した、ＣａＯ：２０〜３５重量％、合計Ｓ
ｉＯ2：０.３〜３重量％、Ｃａ：１.３６×（合計Ｓｉ
Ｏ2）〜１.３６（合計ＳｉＯ2＋２）％を含有するスラ
グ材を用い、非酸化性雰囲気で、汎用ステンレス鋼を電
極として、エレクトロスラグ再溶解を行うことを特徴と
する、高清浄ステンレス鋼の製造方法である。
ム類とを調合した、ＣａＯ：２０〜３５重量％、合計Ｓ
ｉＯ2：０.３〜３重量％、Ｃａ：１.３６×（合計Ｓｉ
Ｏ2）〜１.３６（合計ＳｉＯ2＋２）％を含有するスラ
グ材を用い、非酸化性雰囲気で、汎用ステンレス鋼を電
極として、エレクトロスラグ再溶解を行うことを特徴と
する、高清浄ステンレス鋼の製造方法である。
【００１９】ＣａＯの含有量が２０〜３５重量％のスラ
グ材の例を詳述したが、ＣａＯの含有量が２０〜３５重
量％以外の、例えばＣａＯの含有量が３６〜４０重量％
の本発明のスラグ材の場合も、金属カルシウム類の含有
量は下記の方法で設定する事ができる。即ち生石灰と蛍
石のみからなり、ＣａＯが３６〜４０重量％でＣａを含
有しないスラグ材を用いて、表１のＳｉＯ 2 の増加量
(Ｃ)に相当する値を例えば試験溶解して求め、溶融スラ
グのＳｉＯ 2 を３.６以下とするのに必要な金属カルシウ
ム量を(１)式〜(４)式で述べたと同様の方法で算出すれ
ばよい。
グ材の例を詳述したが、ＣａＯの含有量が２０〜３５重
量％以外の、例えばＣａＯの含有量が３６〜４０重量％
の本発明のスラグ材の場合も、金属カルシウム類の含有
量は下記の方法で設定する事ができる。即ち生石灰と蛍
石のみからなり、ＣａＯが３６〜４０重量％でＣａを含
有しないスラグ材を用いて、表１のＳｉＯ 2 の増加量
(Ｃ)に相当する値を例えば試験溶解して求め、溶融スラ
グのＳｉＯ 2 を３.６以下とするのに必要な金属カルシウ
ム量を(１)式〜(４)式で述べたと同様の方法で算出すれ
ばよい。
【００２０】本発明で金属カルシウム類は、金属カルシ
ウムあるいはフェロカルシウム等のカルシウム含有合金
をいう。合計ＳiＯ2は、スラグ材を製造する際に使用す
る生石灰、蛍石、金属カルシウム類が含有するＳiＯ2の
含有量の合計であり、それぞれの配合量とそれぞれのＳ
iＯ2の分析値から算出される。本発明のスラグ材の、Ｃ
aＯ、ＳiＯ2、Ｃa以外の主成分はＣａＦ 2 である。本発
明のスラグ材中のＣaＯは１０〜４０重量％とする。Ｃa
Ｏが４０重量％超では溶融スラグの融点が高温となるた
め操業がし難い。ＣaＯを２０〜３５％にすると、ＣaＯ
／ＳiＯ2を１０以上に確保し易く、また操業も容易であ
る。本発明で、生石灰と蛍石と金属カルシウム類の調合
の方法は、格別に限定するものではない。例えば粒度が
５ｍｍ以下の各原料を混合調合してもよいし、あるいは
これ等を溶融混合して調合したものであってもよい。
ウムあるいはフェロカルシウム等のカルシウム含有合金
をいう。合計ＳiＯ2は、スラグ材を製造する際に使用す
る生石灰、蛍石、金属カルシウム類が含有するＳiＯ2の
含有量の合計であり、それぞれの配合量とそれぞれのＳ
iＯ2の分析値から算出される。本発明のスラグ材の、Ｃ
aＯ、ＳiＯ2、Ｃa以外の主成分はＣａＦ 2 である。本発
明のスラグ材中のＣaＯは１０〜４０重量％とする。Ｃa
Ｏが４０重量％超では溶融スラグの融点が高温となるた
め操業がし難い。ＣaＯを２０〜３５％にすると、ＣaＯ
／ＳiＯ2を１０以上に確保し易く、また操業も容易であ
る。本発明で、生石灰と蛍石と金属カルシウム類の調合
の方法は、格別に限定するものではない。例えば粒度が
５ｍｍ以下の各原料を混合調合してもよいし、あるいは
これ等を溶融混合して調合したものであってもよい。
【００２１】
【実施例１】本発明の実施例について述べる。Ｓi含有
量が０.５２重量％、酸素含有量が４２ｐｐｍのＪＩＳ
ＳＵＳ３０４を電極材として用いて、直径が２１０ｍ
ｍの水冷銅鋳型を用いて、表２の各スラグ材を用いて、
ＥＳＲを行い、それぞれ４５０ｋｇの再溶解鋼塊を製造
した。ＥＳＲはコールドスタート法（粉粒状のスラグ材
を再溶解用鋳型内で溶解する）で、金属カルシウムはス
ラグ材中に混合して使用した。また定常状態における雰
囲気（アルゴンガス）中の酸素は０.１％であった。
量が０.５２重量％、酸素含有量が４２ｐｐｍのＪＩＳ
ＳＵＳ３０４を電極材として用いて、直径が２１０ｍ
ｍの水冷銅鋳型を用いて、表２の各スラグ材を用いて、
ＥＳＲを行い、それぞれ４５０ｋｇの再溶解鋼塊を製造
した。ＥＳＲはコールドスタート法（粉粒状のスラグ材
を再溶解用鋳型内で溶解する）で、金属カルシウムはス
ラグ材中に混合して使用した。また定常状態における雰
囲気（アルゴンガス）中の酸素は０.１％であった。
【００２２】
【表２】
【００２３】表２のＮo１，２，３は本発明例である。
スラグ材の合計ＳiＯ2は１.６％であり、金属カルシウ
ムは１.３６×（合計ＳiＯ2）〜１.３６×（合計ＳiＯ2
＋２）の範囲に含有している。溶融スラグのＣaＯ／Ｓi
Ｏ2は１０以上で、操業電流は低く安定で、ＥＳＲ後の
鋼中酸素含有量は何れも１０ｐｐｍ以下であった。表２
のＮo４は金属カルシウムを含有しないスラグ材を用い
た比較例であるがＣaＯ／ＳiＯ2が１０以下であるた
め、鋼中酸素含有量は１０ｐｐｍ以上である。表２のＮ
o５は金属カルシウムを１.３６×（合計ＳiＯ2＋２）よ
りも多く含有させた比較例であるが、操業電流が大き
く、操業が不安定であった。
スラグ材の合計ＳiＯ2は１.６％であり、金属カルシウ
ムは１.３６×（合計ＳiＯ2）〜１.３６×（合計ＳiＯ2
＋２）の範囲に含有している。溶融スラグのＣaＯ／Ｓi
Ｏ2は１０以上で、操業電流は低く安定で、ＥＳＲ後の
鋼中酸素含有量は何れも１０ｐｐｍ以下であった。表２
のＮo４は金属カルシウムを含有しないスラグ材を用い
た比較例であるがＣaＯ／ＳiＯ2が１０以下であるた
め、鋼中酸素含有量は１０ｐｐｍ以上である。表２のＮ
o５は金属カルシウムを１.３６×（合計ＳiＯ2＋２）よ
りも多く含有させた比較例であるが、操業電流が大き
く、操業が不安定であった。
【００２４】
【実施例２】市販のＪＩＳ ＳＵＳ３１６(Ｓi含有量：
０.２４％、酸素含有量３５ｐｐｍ)の２６０ｍｍ×２６
０ｍｍの断面の角材を電極として用いて、１辺が３５０
ｍｍの角型水冷銅鋳型を用いて、表３の各スラグ材を用
いて、ＥＳＲを行い、それぞれ１５００ｋｇの鋼塊を製
造した。ＥＳＲはコールドスタート法で、金属カルシウ
ムはスラグ材中に混合して使用した。また定常状態にお
ける雰囲気（アルゴンガス）中の酸素は０.２％であっ
た。
０.２４％、酸素含有量３５ｐｐｍ)の２６０ｍｍ×２６
０ｍｍの断面の角材を電極として用いて、１辺が３５０
ｍｍの角型水冷銅鋳型を用いて、表３の各スラグ材を用
いて、ＥＳＲを行い、それぞれ１５００ｋｇの鋼塊を製
造した。ＥＳＲはコールドスタート法で、金属カルシウ
ムはスラグ材中に混合して使用した。また定常状態にお
ける雰囲気（アルゴンガス）中の酸素は０.２％であっ
た。
【００２５】
【表３】
【００２６】実施例１の場合と同様に、本発明の実施例
であるＮo７，Ｎo８は操業電流も低く安定し、鋼中酸素
含有量も十分に低い。Ｎo９は金属カルシウムが過剰な
スラグ材であるが、操業電流が高い。Ｎo１０は金属カ
ルシウムを含有しないスラグ材の例であるが、Ｎo７，
Ｎo８に比べて鋼中[Ｏ]が高い。
であるＮo７，Ｎo８は操業電流も低く安定し、鋼中酸素
含有量も十分に低い。Ｎo９は金属カルシウムが過剰な
スラグ材であるが、操業電流が高い。Ｎo１０は金属カ
ルシウムを含有しないスラグ材の例であるが、Ｎo７，
Ｎo８に比べて鋼中[Ｏ]が高い。
【００２７】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によると、操業電流が通常の場合と同様であるためＥＳ
Ｒの操業が容易であり、かつＥＳＲによって得られたス
テンレス鋼中の酸素含有量は極めて低い。
によると、操業電流が通常の場合と同様であるためＥＳ
Ｒの操業が容易であり、かつＥＳＲによって得られたス
テンレス鋼中の酸素含有量は極めて低い。
【図１】は溶融スラグのＣaＯ／ＳiＯ2と再溶解鋼塊の
酸素含有量の関係を示す図である。
酸素含有量の関係を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】ＣａＯ：１０〜４０重量％と、溶融スラグ
中のＳｉＯ 2 分を還元して溶融スラグの（ＣａＯ）／
（ＳｉＯ 2 ）を１０以上に調整するのに必要な量の金属
カルシウム類とを含み、残部が実質的にＣａＦ 2 よりな
る、生石灰と蛍石と金属カルシウム類とを調合したスラ
グ材を用いて、非酸化性雰囲気で、ステンレス鋼を電極
として、エレクトロスラグ再溶解を行うことを特徴とす
る、高清浄ステンレス鋼の製造方法。 - 【請求項２】 生石灰と蛍石と金属カルシウム類とを調合
した、ＣaＯ：２０〜３５重量％、生石灰中のＳｉＯ 2 量
と蛍石中のＳｉＯ 2 量を合計した合計ＳiＯ 2 ：０.３〜３
重量％、Ｃa：１.３６×(合計ＳiＯ2)〜１.３６×(合計
ＳiＯ2＋２)重量％を含有するスラグ材を用いて、非酸
化性雰囲気で、Ｓiを０.１５〜１.００重量％含有する
ステンレス鋼を電極として、エレクトロスラグ再溶解を
行うことを特徴とする、高清浄ステンレス鋼の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3032857A JP2539102B2 (ja) | 1991-02-27 | 1991-02-27 | 高清浄ステンレス鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3032857A JP2539102B2 (ja) | 1991-02-27 | 1991-02-27 | 高清浄ステンレス鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0673464A JPH0673464A (ja) | 1994-03-15 |
| JP2539102B2 true JP2539102B2 (ja) | 1996-10-02 |
Family
ID=12370517
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3032857A Expired - Fee Related JP2539102B2 (ja) | 1991-02-27 | 1991-02-27 | 高清浄ステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2539102B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002021876A (ja) | 2000-07-10 | 2002-01-23 | Toyota Industries Corp | 電磁スプリングクラッチ |
| JP2009167511A (ja) * | 2008-01-21 | 2009-07-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | エレクトロスラグ再溶解法による鋳塊の製造方法 |
| JP5406516B2 (ja) * | 2008-12-16 | 2014-02-05 | 日新製鋼株式会社 | 高窒素含有ステンレス鋼の製造方法 |
| CN102965519A (zh) * | 2012-11-22 | 2013-03-13 | 河南省西保冶材集团有限公司 | 一种渗碳轴承钢电渣重熔保护渣 |
| CN109680120A (zh) * | 2019-01-11 | 2019-04-26 | 辽宁科技大学 | 一种电渣重熔过程中钢锭全氧含量的控制方法 |
-
1991
- 1991-02-27 JP JP3032857A patent/JP2539102B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0673464A (ja) | 1994-03-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS63481B2 (ja) | ||
| JP2539102B2 (ja) | 高清浄ステンレス鋼の製造方法 | |
| US3953579A (en) | Methods of making reactive metal silicide | |
| US4450004A (en) | Dephosphorization and desulfurization method for molten iron alloy containing chromium | |
| WO2003074743A2 (en) | Process for bismuth recovery from lead-bismuth dross | |
| SU1435642A1 (ru) | Флюс дл медных сплавов | |
| KR100566895B1 (ko) | 동합금 용탕에서의 불순물 제거방법 | |
| JPH0649895B2 (ja) | クロム含有溶鉄の脱燐方法 | |
| RU2223332C1 (ru) | Способ микролегирования и модифицирования стали | |
| SU691098A3 (ru) | Способ электрошлакового переплава металлов и сплавов | |
| JPS6212301B2 (ja) | ||
| JPS6011099B2 (ja) | 低燐マンガン合金鉄の製造方法 | |
| SU1765191A1 (ru) | Флюс дл электрошлакового переплава | |
| SU1217904A1 (ru) | Флюс дл обработки сплавов цветных металлов | |
| JP2515071B2 (ja) | 銅の溶解法 | |
| SU730455A1 (ru) | Интенсификатор кипени | |
| SU1060695A1 (ru) | Флюс дл обработки алюминиевых сплавов | |
| JP2893160B2 (ja) | 硫黄含有量の低い銅又は銅合金の溶製方法 | |
| JPH09104928A (ja) | エレクトロスラグ再溶解法 | |
| SU799905A1 (ru) | Смесь дл обработки расплавленнойСТАли | |
| SU981380A1 (ru) | Шихта дл выплавки быстрорежущей стали | |
| JP4255816B2 (ja) | 電気炉スラグ中のフッ素溶出の抑制方法 | |
| JPH05295459A (ja) | 銅または銅合金の鋳造方法 | |
| SU398657A1 (ru) | В П Т Б••'-^ft-OTrjn >&-(i-! I Uu | |
| SU499325A1 (ru) | Способ раскислени подшипниковых сталей |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |