JPH09104928A - エレクトロスラグ再溶解法 - Google Patents
エレクトロスラグ再溶解法Info
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- JPH09104928A JPH09104928A JP25838695A JP25838695A JPH09104928A JP H09104928 A JPH09104928 A JP H09104928A JP 25838695 A JP25838695 A JP 25838695A JP 25838695 A JP25838695 A JP 25838695A JP H09104928 A JPH09104928 A JP H09104928A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 再溶解後にＲＥＭの酸化物が少なく、目標ど
おりのＲＥＭを含有する鋳塊を得るためのエレクトロス
ラグ再溶解法を提供する。 【解決手段】 希土類金属の弗化物または希土類金属の
弗化物とＣａＦ2からなるスラグを使用して、希土類金
属無添加または希土類金属を含有する合金電極を該スラ
グ中で再溶解することを特徴とするエレクトロスラグ再
溶解法。
おりのＲＥＭを含有する鋳塊を得るためのエレクトロス
ラグ再溶解法を提供する。 【解決手段】 希土類金属の弗化物または希土類金属の
弗化物とＣａＦ2からなるスラグを使用して、希土類金
属無添加または希土類金属を含有する合金電極を該スラ
グ中で再溶解することを特徴とするエレクトロスラグ再
溶解法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、エレクトロスラグ
再溶解(以下、ＥＳＲと記す）における希土類元素の添
加方法に関する。
再溶解(以下、ＥＳＲと記す）における希土類元素の添
加方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＥＳＲ法は、溶融スラグのジュール熱に
よって、消耗電極を再溶解し、溶融スラグ中を滴下した
溶滴を水冷銅モールド内で積層凝固させる方法である。
この方法は、スラグの精錬作用による非金属介在物の除
去、脱硫ならびに脱酸などの効果がある他、積層凝固す
ることにより偏析、内部欠陥などが少なく、均一な組織
を有する健全鋳塊を得ることができる利点がある。しか
しながら、一般にＥＳＲ法はスラグ精錬に加えてオープ
ンプロセスであるために、大気の遮断が十分でなく、Ａ
ｌ，Ｔｉなどの活性元素やＬａ，Ｃｅなどの希土類金属
（以下、Ｙも含めてＲＥＭと総称して記す）を合金成分
として含有する合金電極を用いることは困難であった。
すなわち、これらの元素を含む消耗電極を用いて、通常
のＥＳＲ法で再溶解した場合、ＥＳＲ後の鋳塊中の希土
類金属の含有量は、電極中の含有量に比較して著しく減
少するだけでなく、安定した目標値が得られない問題が
あった。この減少はＡｌ，Ｔｉなどの活性元素やＲＥＭ
がＥＳＲプロセス中に酸化消耗するためと考えられる。
よって、消耗電極を再溶解し、溶融スラグ中を滴下した
溶滴を水冷銅モールド内で積層凝固させる方法である。
この方法は、スラグの精錬作用による非金属介在物の除
去、脱硫ならびに脱酸などの効果がある他、積層凝固す
ることにより偏析、内部欠陥などが少なく、均一な組織
を有する健全鋳塊を得ることができる利点がある。しか
しながら、一般にＥＳＲ法はスラグ精錬に加えてオープ
ンプロセスであるために、大気の遮断が十分でなく、Ａ
ｌ，Ｔｉなどの活性元素やＬａ，Ｃｅなどの希土類金属
（以下、Ｙも含めてＲＥＭと総称して記す）を合金成分
として含有する合金電極を用いることは困難であった。
すなわち、これらの元素を含む消耗電極を用いて、通常
のＥＳＲ法で再溶解した場合、ＥＳＲ後の鋳塊中の希土
類金属の含有量は、電極中の含有量に比較して著しく減
少するだけでなく、安定した目標値が得られない問題が
あった。この減少はＡｌ，Ｔｉなどの活性元素やＲＥＭ
がＥＳＲプロセス中に酸化消耗するためと考えられる。
【０００３】通常、ＥＳＲに使用するスラグとしては、
従来よりＣａＦ2、Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯ等を配合したもの
であるが、この配合スラグを用いて消耗電極中にＲＥＭ
を含有する消耗電極を再溶解すると、溶融スラグ中の酸
素ポテンシャルが高く、ＲＥＭの酸化消耗により添加歩
留は著しく低下する。このような問題を解消する目的
で、前記のスラグ中にＲＥＭの酸化物や弗化物等を添加
し、直流電流によるＥＳＲ溶解を行ない、電解還元によ
り金属溶湯にＲＥＭを添加する方法（特公昭４６−３６
０８２号）や、スラグ中および／または消耗電極中に一
種または二種以上のＲＥＭを添加してＥＳＲを行なう方
法（特開昭５９−２３８１１号）が提案されている。
従来よりＣａＦ2、Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯ等を配合したもの
であるが、この配合スラグを用いて消耗電極中にＲＥＭ
を含有する消耗電極を再溶解すると、溶融スラグ中の酸
素ポテンシャルが高く、ＲＥＭの酸化消耗により添加歩
留は著しく低下する。このような問題を解消する目的
で、前記のスラグ中にＲＥＭの酸化物や弗化物等を添加
し、直流電流によるＥＳＲ溶解を行ない、電解還元によ
り金属溶湯にＲＥＭを添加する方法（特公昭４６−３６
０８２号）や、スラグ中および／または消耗電極中に一
種または二種以上のＲＥＭを添加してＥＳＲを行なう方
法（特開昭５９−２３８１１号）が提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記提案は、いずれも
従来から使用されてきたＣａＦ2，Ａｌ2Ｏ3，ＣａＯな
どのスラグ中にＲＥＭの酸化物や弗化物を配合し、その
電解還元あるいはさらにスラグ中の酸素ポテンシャルを
下げることによりＲＥＭを添加する方法である。前者で
は直流ＥＳＲを推奨しているが、交流溶解でもある程度
のＲＥＭの添加が可能であることが記載されている。さ
らに後者の場合、消耗電極中に予めＲＥＭを添加してお
けば、スラグ中にＲＥＭの酸化物や弗化物を添加してＥ
ＳＲ溶解を行なうと、再溶解後の鋳塊中のＲＥＭ濃度が
高くなり、直流、交流の如何にかかわらず、ある程度の
効果は得られる。
従来から使用されてきたＣａＦ2，Ａｌ2Ｏ3，ＣａＯな
どのスラグ中にＲＥＭの酸化物や弗化物を配合し、その
電解還元あるいはさらにスラグ中の酸素ポテンシャルを
下げることによりＲＥＭを添加する方法である。前者で
は直流ＥＳＲを推奨しているが、交流溶解でもある程度
のＲＥＭの添加が可能であることが記載されている。さ
らに後者の場合、消耗電極中に予めＲＥＭを添加してお
けば、スラグ中にＲＥＭの酸化物や弗化物を添加してＥ
ＳＲ溶解を行なうと、再溶解後の鋳塊中のＲＥＭ濃度が
高くなり、直流、交流の如何にかかわらず、ある程度の
効果は得られる。
【０００５】しかしながら、前記各提案の組成系のスラ
グを用いて再溶解した場合は、ＥＳＲ前後での活性元素
やＲＥＭの変動が大きく、ＥＳＲ後の鋳塊にこれらの元
素を目標どおりに安定して含有させることは困難であっ
た。本発明の目的は、再溶解後にＲＥＭの酸化物が少な
く、目標どおりのＲＥＭを含有する鋳塊を得るためのエ
レクトロスラグ再溶解法を提供することである。
グを用いて再溶解した場合は、ＥＳＲ前後での活性元素
やＲＥＭの変動が大きく、ＥＳＲ後の鋳塊にこれらの元
素を目標どおりに安定して含有させることは困難であっ
た。本発明の目的は、再溶解後にＲＥＭの酸化物が少な
く、目標どおりのＲＥＭを含有する鋳塊を得るためのエ
レクトロスラグ再溶解法を提供することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、ＥＳＲ法
に用いる消耗電極中に含有するＲＥＭ量が再溶解後の鋳
塊で著しく低下し、また低下割合も不安定で一定せず、
さらにＲＥＭ酸化物系の非金属介在物が残存する問題に
ついて鋭意調査検討した。その結果、通常ＥＳＲ法で使
用するＣａＦ2，Ａｌ2Ｏ3，ＣａＯなどのスラグのう
ち、酸化物系のスラグが存在する状態で再溶解すると変
動が大きいことがわかった。すなわち、本発明の第１発
明は、希土類金属または希土類金属の弗化物とＣａＦ2
からなるスラグを使用して、希土類金属を含有する合金
電極を該スラグ中で再溶解することを特徴とするエレク
トロスラグ再溶解法であり、本発明の第２発明は、希土
類金属または希土類金属の弗化物とＣａＦ2からなるス
ラグを使用して、希土類金属を含有しない合金電極を該
スラグ中で再溶解することにより、希土類金属の添加を
行なうことを特徴とするエレクトロスラグ再溶解法であ
る。
に用いる消耗電極中に含有するＲＥＭ量が再溶解後の鋳
塊で著しく低下し、また低下割合も不安定で一定せず、
さらにＲＥＭ酸化物系の非金属介在物が残存する問題に
ついて鋭意調査検討した。その結果、通常ＥＳＲ法で使
用するＣａＦ2，Ａｌ2Ｏ3，ＣａＯなどのスラグのう
ち、酸化物系のスラグが存在する状態で再溶解すると変
動が大きいことがわかった。すなわち、本発明の第１発
明は、希土類金属または希土類金属の弗化物とＣａＦ2
からなるスラグを使用して、希土類金属を含有する合金
電極を該スラグ中で再溶解することを特徴とするエレク
トロスラグ再溶解法であり、本発明の第２発明は、希土
類金属または希土類金属の弗化物とＣａＦ2からなるス
ラグを使用して、希土類金属を含有しない合金電極を該
スラグ中で再溶解することにより、希土類金属の添加を
行なうことを特徴とするエレクトロスラグ再溶解法であ
る。
【０００７】
【発明の実施の形態】ＥＳＲ再溶解前の合金電極中に、
予めＲＥＭを含有させた場合、従来のスラグ組成である
Ａｌ2Ｏ3やＣａＯなどの酸化物系スラグをＲＥＭの弗化
物と配合してＥＳＲ溶解すると、ＲＥＭよりも低級な酸
化物がスラグ中に配合添加してあるために、酸素との親
和力が極めて大きいＲＥＭなどはスラグ中の低級酸化物
と反応して酸化損失される。例えば、ＲＥＭとしてＬａ
を含有した合金をＡｌ2Ｏ3を配合したスラグを用いてＥ
ＳＲを行なった場合、次式に示す如く反応が生じる。 ２〔Ｌａ〕＋（Ａｌ2Ｏ3）＝（Ｌａ2Ｏ3）＋２〔Ａｌ〕
予めＲＥＭを含有させた場合、従来のスラグ組成である
Ａｌ2Ｏ3やＣａＯなどの酸化物系スラグをＲＥＭの弗化
物と配合してＥＳＲ溶解すると、ＲＥＭよりも低級な酸
化物がスラグ中に配合添加してあるために、酸素との親
和力が極めて大きいＲＥＭなどはスラグ中の低級酸化物
と反応して酸化損失される。例えば、ＲＥＭとしてＬａ
を含有した合金をＡｌ2Ｏ3を配合したスラグを用いてＥ
ＳＲを行なった場合、次式に示す如く反応が生じる。 ２〔Ｌａ〕＋（Ａｌ2Ｏ3）＝（Ｌａ2Ｏ3）＋２〔Ａｌ〕
【０００８】これによりＬａは酸化物（Ｌａ2Ｏ3）とな
り、溶融スラグ中に捕捉されてしまう結果、消耗電極中
に含有されていたＬａは、再溶解後の鋳塊では著しく減
少する。一方、ＡｌはＬａによって還元される結果、消
耗電極中の含有量に対して鋳塊では増加する結果とな
り、各成分変動が著しい。加えて、前記反応により生成
したＬａ2Ｏ3（一般にＲＥＭ2Ｏ3）の比重は溶湯比重に
近いために溶湯からの分離、浮上は困難となり、鋳塊中
に非金属介在物として残存するため好ましくない。これ
らの結果、消耗電極中にはＲＥＭは酸化物以外の形態
（例えば、金属間化合物）として存在していたものが、
ＥＳＲ後の鋳塊中には酸化物系の非金属介在物として残
存するために、鋳塊中の全酸素量は消耗電極のそれに対
して著しく上昇する。
り、溶融スラグ中に捕捉されてしまう結果、消耗電極中
に含有されていたＬａは、再溶解後の鋳塊では著しく減
少する。一方、ＡｌはＬａによって還元される結果、消
耗電極中の含有量に対して鋳塊では増加する結果とな
り、各成分変動が著しい。加えて、前記反応により生成
したＬａ2Ｏ3（一般にＲＥＭ2Ｏ3）の比重は溶湯比重に
近いために溶湯からの分離、浮上は困難となり、鋳塊中
に非金属介在物として残存するため好ましくない。これ
らの結果、消耗電極中にはＲＥＭは酸化物以外の形態
（例えば、金属間化合物）として存在していたものが、
ＥＳＲ後の鋳塊中には酸化物系の非金属介在物として残
存するために、鋳塊中の全酸素量は消耗電極のそれに対
して著しく上昇する。
【０００９】上記のような、ＥＳＲ溶解途中で生じる、
電極中のＲＥＭと酸化物系スラグとの反応を防止するた
めには、ＥＳＲ時に使用するスラグをＲＥＭの弗化物だ
けにするか、またはＲＥＭの弗化物とＣａＦ2を配合し
たスラグだけにすることで解消される。このように、酸
化物系のスラグを配合しないでＲＥＭの弗化物またはＲ
ＥＭの弗化物とＣａＦ2だけのスラグを用いることによ
り、予め合金電極中に添加した含有量を変動させないで
再溶解することができる。また、スラグの配合を適正化
することにより再溶解後の鋳塊中に、合金電極中の含有
量より高いＲＥＭを含有させることもできる。さらに本
発明によれば、合金電極中にＲＥＭが無添加の場合にお
いても、スラグを適正に配合してＥＳＲ溶解することに
よって、ＲＥＭを添加することができる。
電極中のＲＥＭと酸化物系スラグとの反応を防止するた
めには、ＥＳＲ時に使用するスラグをＲＥＭの弗化物だ
けにするか、またはＲＥＭの弗化物とＣａＦ2を配合し
たスラグだけにすることで解消される。このように、酸
化物系のスラグを配合しないでＲＥＭの弗化物またはＲ
ＥＭの弗化物とＣａＦ2だけのスラグを用いることによ
り、予め合金電極中に添加した含有量を変動させないで
再溶解することができる。また、スラグの配合を適正化
することにより再溶解後の鋳塊中に、合金電極中の含有
量より高いＲＥＭを含有させることもできる。さらに本
発明によれば、合金電極中にＲＥＭが無添加の場合にお
いても、スラグを適正に配合してＥＳＲ溶解することに
よって、ＲＥＭを添加することができる。
【００１０】
（実施例１）以下、本発明を実施例に基づいて説明す
る。重量％で、２２Ｎｉ，２２Ｃｒ，１４Ｗ，残部Ｃｏ
を基本組成とし、これにＡｌを少量添加し、さらにＬａ
無添加およびＬａを0.04〜0.12%変化させて添加した電
極を、真空誘導溶解炉により６本製造した。表１に、使
用した各スラグ組成と、電極およびＥＳＲ溶解後の鋳塊
中のＡｌ，Ｌａ，酸素（Ｏ）の分析値を示す。表１のう
ち、Ｎｏ．１〜Ｎｏ．３は従来法、Ｎｏ．４〜Ｎｏ．６
は本発明法である。本実施例では対象とするＲＥＭとし
てＬａを選び、スラグ中への添加はＬａの弗化物である
ＬａＦ3を使用した。なお、ＥＳＲ溶解条件は、スラグ
の種類やその配合以外、ほぼ同一条件で実施されたもの
である。Ｎｏ．１の電極は、従来法のＣａＦ2−Ａｌ2Ｏ
3−ＣａＯ系の基本三元系スラグに21重量%のＬａＦ3を
添加して再溶解を行なったもので、Ｌａの含有量は電極
の値が0.04%であるのに対して、再溶解後の鋳塊の含有
量は0.01%と大幅に減少し、その歩留は25%である。
る。重量％で、２２Ｎｉ，２２Ｃｒ，１４Ｗ，残部Ｃｏ
を基本組成とし、これにＡｌを少量添加し、さらにＬａ
無添加およびＬａを0.04〜0.12%変化させて添加した電
極を、真空誘導溶解炉により６本製造した。表１に、使
用した各スラグ組成と、電極およびＥＳＲ溶解後の鋳塊
中のＡｌ，Ｌａ，酸素（Ｏ）の分析値を示す。表１のう
ち、Ｎｏ．１〜Ｎｏ．３は従来法、Ｎｏ．４〜Ｎｏ．６
は本発明法である。本実施例では対象とするＲＥＭとし
てＬａを選び、スラグ中への添加はＬａの弗化物である
ＬａＦ3を使用した。なお、ＥＳＲ溶解条件は、スラグ
の種類やその配合以外、ほぼ同一条件で実施されたもの
である。Ｎｏ．１の電極は、従来法のＣａＦ2−Ａｌ2Ｏ
3−ＣａＯ系の基本三元系スラグに21重量%のＬａＦ3を
添加して再溶解を行なったもので、Ｌａの含有量は電極
の値が0.04%であるのに対して、再溶解後の鋳塊の含有
量は0.01%と大幅に減少し、その歩留は25%である。
【００１１】
【表１】
【００１２】また、Ｎｏ．１の酸素量は電極の値が0.00
07%に対して、再溶解後の鋳塊の値が0.0021%と大幅に増
加しており、溶解した合金の平衡酸素量を大幅に上回っ
ている。これは、酸素との親和力が非常に大きいＬａが
再溶解時に酸化物となり、浮上分離されないまま鋳塊中
に残存していることを示している。Ｎｏ．２およびＮ
ｏ．３の実施例ではさらにＬａＦ3の配合量を増量して
再溶解を行なったが、Ｎｏ．２では電極のＬａ値が0.10
%に対して鋳塊のＬａ値が0.03%、Ｎｏ．３では電極のＬ
ａ値が0.12%に対して鋳塊のＬａ値が0.03%と大幅に減少
し、歩留は25%〜30%とＮｏ．１と大差はない。またＮ
ｏ．２およびＮｏ．３では、Ａｌの含有量が電極値に対
してＥＳＲ後の鋳塊で上昇していることから、スラグ中
のＡｌ2Ｏ3が電極中に含まれているＬａにより次式に示
す反応に従って還元されて生じたＡｌが鋳塊中に取り込
まれたものと考えられる。 ２〔Ｌａ〕＋（Ａｌ2Ｏ3）＝（Ｌａ2Ｏ3）＋２〔Ａｌ〕
07%に対して、再溶解後の鋳塊の値が0.0021%と大幅に増
加しており、溶解した合金の平衡酸素量を大幅に上回っ
ている。これは、酸素との親和力が非常に大きいＬａが
再溶解時に酸化物となり、浮上分離されないまま鋳塊中
に残存していることを示している。Ｎｏ．２およびＮ
ｏ．３の実施例ではさらにＬａＦ3の配合量を増量して
再溶解を行なったが、Ｎｏ．２では電極のＬａ値が0.10
%に対して鋳塊のＬａ値が0.03%、Ｎｏ．３では電極のＬ
ａ値が0.12%に対して鋳塊のＬａ値が0.03%と大幅に減少
し、歩留は25%〜30%とＮｏ．１と大差はない。またＮ
ｏ．２およびＮｏ．３では、Ａｌの含有量が電極値に対
してＥＳＲ後の鋳塊で上昇していることから、スラグ中
のＡｌ2Ｏ3が電極中に含まれているＬａにより次式に示
す反応に従って還元されて生じたＡｌが鋳塊中に取り込
まれたものと考えられる。 ２〔Ｌａ〕＋（Ａｌ2Ｏ3）＝（Ｌａ2Ｏ3）＋２〔Ａｌ〕
【００１３】一方、酸素量（Ｏ）に関してもＮｏ．１と
同様に、電極の値に対して鋳塊の値が大幅に増加してい
る。これは前述したように、再溶解中にＬａが酸化物系
の非金属介在物となり、これが再溶解後の鋳塊中に多量
に残存したためである。このように、従来法であるＣａ
Ｆ2，Ａｌ2Ｏ3，ＣａＯのスラグにＲＥＭ（例えばＬ
ａ）を添加したスラグを用いてＥＳＲ溶解した場合に
は、Ｌａの歩留低下のみならず、Ａｌの変動、酸素量の
増加等が生じ、鋳塊中の各成分コントロールは容易では
ないことがわかる。これに対して、本発明法によるＮ
ｏ．４〜Ｎｏ．６のうち、Ｎｏ．４およびＮｏ．５はＬ
ａを予め添加した電極を用いてＥＳＲを行なった場合を
示しており、Ｌａの含有量は電極に対して、鋳塊では0.
03%上昇し、ＥＳＲを行なうことによりＬａが添加され
ることがわかる。また従来法と比較してＡｌの変動も小
さく、かつ、酸素の上昇量も非常に少ない。
同様に、電極の値に対して鋳塊の値が大幅に増加してい
る。これは前述したように、再溶解中にＬａが酸化物系
の非金属介在物となり、これが再溶解後の鋳塊中に多量
に残存したためである。このように、従来法であるＣａ
Ｆ2，Ａｌ2Ｏ3，ＣａＯのスラグにＲＥＭ（例えばＬ
ａ）を添加したスラグを用いてＥＳＲ溶解した場合に
は、Ｌａの歩留低下のみならず、Ａｌの変動、酸素量の
増加等が生じ、鋳塊中の各成分コントロールは容易では
ないことがわかる。これに対して、本発明法によるＮ
ｏ．４〜Ｎｏ．６のうち、Ｎｏ．４およびＮｏ．５はＬ
ａを予め添加した電極を用いてＥＳＲを行なった場合を
示しており、Ｌａの含有量は電極に対して、鋳塊では0.
03%上昇し、ＥＳＲを行なうことによりＬａが添加され
ることがわかる。また従来法と比較してＡｌの変動も小
さく、かつ、酸素の上昇量も非常に少ない。
【００１４】また、Ｎｏ．６はＬａを添加していない電
極を本発明法によってＥＳＲを行なった場合を示してお
り、電極に予めＬａを添加していなくても、鋳塊中にＬ
ａを添加することが可能となる。この場合もＮｏ．４お
よびＮｏ．５の場合と同様に他の成分変動も従来例と比
較して非常に少ないことがわかる。また、消耗電極への
Ｌａの添加の有無にかかわらず、本発明の方法でＥＳＲ
を行なった場合の酸素上昇量は非常に少ない。これから
わかるように、Ｌａの酸化物の介在物の生成を抑制する
ことができ、結果として従来法と比較して清浄度の優れ
た鋳塊の製造が可能となる。
極を本発明法によってＥＳＲを行なった場合を示してお
り、電極に予めＬａを添加していなくても、鋳塊中にＬ
ａを添加することが可能となる。この場合もＮｏ．４お
よびＮｏ．５の場合と同様に他の成分変動も従来例と比
較して非常に少ないことがわかる。また、消耗電極への
Ｌａの添加の有無にかかわらず、本発明の方法でＥＳＲ
を行なった場合の酸素上昇量は非常に少ない。これから
わかるように、Ｌａの酸化物の介在物の生成を抑制する
ことができ、結果として従来法と比較して清浄度の優れ
た鋳塊の製造が可能となる。
【００１５】（実施例２）重量％で２５Ｃｒ，４Ａｌ，
残部Ｆｅを基本組成とする合金を真空誘導炉で溶解して
電極を製造し、重量％でＣａＦ2が15%、Ｙの弗化物であ
るＹＦ3が85%のスラグを用いてＥＳＲ溶解を行なった。
この場合、電極にはＹ無添加のものを使用したが、再溶
解後の鋳塊には、Ｙが0.04%添加されていることが確認
された。
残部Ｆｅを基本組成とする合金を真空誘導炉で溶解して
電極を製造し、重量％でＣａＦ2が15%、Ｙの弗化物であ
るＹＦ3が85%のスラグを用いてＥＳＲ溶解を行なった。
この場合、電極にはＹ無添加のものを使用したが、再溶
解後の鋳塊には、Ｙが0.04%添加されていることが確認
された。
【００１６】
【発明の効果】以上に述べた如く、本発明によれば従来
のＥＳＲ方法では困難であったＲＥＭ含有合金の成分コ
ントロールならびに高清浄度化が可能になった。また、
本発明を適用すれば、消耗電極にＲＥＭを添加しなくて
も、鋳塊へ均一に金属ＲＥＭの状態で添加することが可
能となる。また、消耗電極へのＲＥＭの添加省略が可能
になれば、消耗電極を溶製する際に使用する溶解炉の内
張耐火物や鋳造時に使用する耐火物との反応によって生
成するＲＥＭの酸化物による溶湯の汚染を防止でき、さ
らに清浄度の高い鋳塊の製造が可能となる。
のＥＳＲ方法では困難であったＲＥＭ含有合金の成分コ
ントロールならびに高清浄度化が可能になった。また、
本発明を適用すれば、消耗電極にＲＥＭを添加しなくて
も、鋳塊へ均一に金属ＲＥＭの状態で添加することが可
能となる。また、消耗電極へのＲＥＭの添加省略が可能
になれば、消耗電極を溶製する際に使用する溶解炉の内
張耐火物や鋳造時に使用する耐火物との反応によって生
成するＲＥＭの酸化物による溶湯の汚染を防止でき、さ
らに清浄度の高い鋳塊の製造が可能となる。
Claims (2)
- 【請求項１】 希土類金属の弗化物または希土類金属の
弗化物とＣａＦ2からなるスラグを使用して、希土類金
属を含有する合金電極を該スラグ中で再溶解することを
特徴とするエレクトロスラグ再溶解法。 - 【請求項２】 希土類金属の弗化物または希土類金属の
弗化物とＣａＦ2からなるスラグを使用して、希土類金
属を含有しない合金電極を該スラグ中で再溶解すること
により、希土類金属の添加を行なうことを特徴とするエ
レクトロスラグ再溶解法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25838695A JPH09104928A (ja) | 1995-10-05 | 1995-10-05 | エレクトロスラグ再溶解法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25838695A JPH09104928A (ja) | 1995-10-05 | 1995-10-05 | エレクトロスラグ再溶解法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09104928A true JPH09104928A (ja) | 1997-04-22 |
Family
ID=17319527
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25838695A Abandoned JPH09104928A (ja) | 1995-10-05 | 1995-10-05 | エレクトロスラグ再溶解法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09104928A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112877541A (zh) * | 2021-01-11 | 2021-06-01 | 中国科学院过程工程研究所 | 一种基于钕铁硼油泥料制备的再生合金及其制备方法 |
| CN113337727A (zh) * | 2021-06-11 | 2021-09-03 | 东北大学 | 一种抑制镁和稀土烧损的加压电渣重熔制备高氮钢用渣料及其使用方法 |
| CN113564376A (zh) * | 2021-07-27 | 2021-10-29 | 武汉科技大学 | 一种电渣重熔制备h13钢的方法 |
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1995
- 1995-10-05 JP JP25838695A patent/JPH09104928A/ja not_active Abandoned
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112877541A (zh) * | 2021-01-11 | 2021-06-01 | 中国科学院过程工程研究所 | 一种基于钕铁硼油泥料制备的再生合金及其制备方法 |
| CN113337727A (zh) * | 2021-06-11 | 2021-09-03 | 东北大学 | 一种抑制镁和稀土烧损的加压电渣重熔制备高氮钢用渣料及其使用方法 |
| CN113337727B (zh) * | 2021-06-11 | 2022-10-14 | 东北大学 | 一种抑制镁和稀土烧损的加压电渣重熔制备高氮钢用渣料及其使用方法 |
| CN113564376A (zh) * | 2021-07-27 | 2021-10-29 | 武汉科技大学 | 一种电渣重熔制备h13钢的方法 |
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