JPH0673464A - 高清浄ステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
高清浄ステンレス鋼の製造方法Info
- Publication number
- JPH0673464A JPH0673464A JP3032857A JP3285791A JPH0673464A JP H0673464 A JPH0673464 A JP H0673464A JP 3032857 A JP3032857 A JP 3032857A JP 3285791 A JP3285791 A JP 3285791A JP H0673464 A JPH0673464 A JP H0673464A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sio
- stainless steel
- slag
- oxygen content
- cao
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】酸素含有量が１０ｐｐｍ以下の高清浄ステンレ
ス鋼を製造する。 【構成】生石灰と蛍石と金属カルシウムを調合した、Ｃ
aＯ：２０〜３５％、ＳiＯ2：０.３〜３％、Ｃa：１.３
６×ＳiＯ2〜１.３６×(ＳiＯ2＋２)のスラグ材を用
い、非酸化性雰囲気で、汎用のステンレス鋼を電極材と
して用いて、エレクトロスラグ再溶解法を行う。
ス鋼を製造する。 【構成】生石灰と蛍石と金属カルシウムを調合した、Ｃ
aＯ：２０〜３５％、ＳiＯ2：０.３〜３％、Ｃa：１.３
６×ＳiＯ2〜１.３６×(ＳiＯ2＋２)のスラグ材を用
い、非酸化性雰囲気で、汎用のステンレス鋼を電極材と
して用いて、エレクトロスラグ再溶解法を行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高耐食部材や電機部材
等として使用される、酸素含有量が１０ｐｐｍ以下の高
清浄ステンレス鋼の製造方法に関する。
等として使用される、酸素含有量が１０ｐｐｍ以下の高
清浄ステンレス鋼の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】酸素含有量が少ないステンレス鋼を溶製
する方法として、真空脱炭法やアルゴン−酸素脱炭法が
知られているが、これ等の方法で得られる酸素含有量は
約３０ｐｐｍのレベルである。
する方法として、真空脱炭法やアルゴン−酸素脱炭法が
知られているが、これ等の方法で得られる酸素含有量は
約３０ｐｐｍのレベルである。
【０００３】更に高純度のステンレス鋼を製造する方法
として、エレクトロスラグ再溶解法（以下ＥＳＲと略記
する）が知られている。ＥＳＲでは、ＣaＦ2−ＣaＯ−
Ａl2Ｏ3系のスラグ材が広く用いられているが、このス
ラグ材は、操業中に、含有するＡl2Ｏ3がＡlとＯに分解
し、これ等がステンレス溶鋼中に溶け込むために、酸素
含有量が極めて低いステンレス鋼の製造には適していな
い。酸素含有量の低減のためにはＣaＦ2−ＣaＯ系のス
ラグ材が一般に使用されている。
として、エレクトロスラグ再溶解法（以下ＥＳＲと略記
する）が知られている。ＥＳＲでは、ＣaＦ2−ＣaＯ−
Ａl2Ｏ3系のスラグ材が広く用いられているが、このス
ラグ材は、操業中に、含有するＡl2Ｏ3がＡlとＯに分解
し、これ等がステンレス溶鋼中に溶け込むために、酸素
含有量が極めて低いステンレス鋼の製造には適していな
い。酸素含有量の低減のためにはＣaＦ2−ＣaＯ系のス
ラグ材が一般に使用されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明者等は、ＣaＯ
−ＣaＦ2系のスラグ材と、Ｓiを０.１５〜１.００重量
％含有するＪＩＳオーステナイトステンレス鋼（本明細
書では汎用ステンレス鋼と略記する）の電極材を用いて
ステレス鋼の製造を研究した結果、下記の知見を得るに
至った、即ち（１）ＣaＯ−ＣaＦ2のスラグ材を使用し
たＥＳＲにおいても、再溶解材の酸素含有量は約１０〜
２０ｐｐｍの範囲である。（２）この酸素含有量の変動
は溶融スラグのＣaＯ／ＳiＯ2（重量比）と強い相関を
示しているが、酸素含有量が１０ｐｐｍ以下のステンレ
ス鋼を安定して製造することは難しい。
−ＣaＦ2系のスラグ材と、Ｓiを０.１５〜１.００重量
％含有するＪＩＳオーステナイトステンレス鋼（本明細
書では汎用ステンレス鋼と略記する）の電極材を用いて
ステレス鋼の製造を研究した結果、下記の知見を得るに
至った、即ち（１）ＣaＯ−ＣaＦ2のスラグ材を使用し
たＥＳＲにおいても、再溶解材の酸素含有量は約１０〜
２０ｐｐｍの範囲である。（２）この酸素含有量の変動
は溶融スラグのＣaＯ／ＳiＯ2（重量比）と強い相関を
示しているが、酸素含有量が１０ｐｐｍ以下のステンレ
ス鋼を安定して製造することは難しい。
【０００５】本発明はこれ等の問題点を解決するために
なされたもので、生石灰と蛍石を主成分とするスラグ材
に金属Ｃa類を添加し、汎用ステンレス鋼を電極として
用いて、酸素含有量が１０ｐｐｍ以下のステンレス鋼を
安定して製造する方法を提供することを課題としてい
る。
なされたもので、生石灰と蛍石を主成分とするスラグ材
に金属Ｃa類を添加し、汎用ステンレス鋼を電極として
用いて、酸素含有量が１０ｐｐｍ以下のステンレス鋼を
安定して製造する方法を提供することを課題としてい
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、生石灰と
蛍石のみからなり、Ｃaを含有しないスラグ材を用い、
汎用のステンレス鋼を電極材として用い、アルゴンガス
の非酸化性雰囲気（通電開始から３０分以降のＯ2量は
０.３％以下）でＥＳＲを行った。その際の溶融スラグ
中のＳiＯ2の濃度の推移を表１に示した。
蛍石のみからなり、Ｃaを含有しないスラグ材を用い、
汎用のステンレス鋼を電極材として用い、アルゴンガス
の非酸化性雰囲気（通電開始から３０分以降のＯ2量は
０.３％以下）でＥＳＲを行った。その際の溶融スラグ
中のＳiＯ2の濃度の推移を表１に示した。
【０００７】
【表１】
【０００８】表１の合計ＳiＯ2(Ａ)欄は、使用前のスラ
グ材のＳiＯ2含有量である。即ち生石灰と蛍石を混合し
たスラグ材は０.３〜２.８重量％のＳiＯ2を含有してい
る。表１の溶融スラグ(Ｂ)欄は、再溶解開始からの時間
経過に伴う、溶融スラグ中のＳiＯ2含有量である。再溶
解開始から３０分後の溶融スラグでは、ＳiＯ2は(Ａ)に
比べて１.５〜１.９％高い。これは電極材であるステン
レス鋼中に含有されていたＳiが酸化されて混入した事
による。即ち再溶解開始から３０分の間は、非酸化性雰
囲気が非定常で不安定であり、このため雰囲気中の酸素
が電極材であるステンレス鋼中のＳiを酸化した事によ
ると思われる。２時間後、４時間後のＳiＯ2は、３０分
後のＳiＯ2と大きな差異はない。これは通電開始から３
０分以降は非酸化性雰囲気が定常化しそのＯ2含有量が
０.３％以下で低くなるために、電極材中のＳiは酸化さ
れないで、再溶解材に含有されるためと思われる。表１
のＳiＯ2増加量(Ｃ)欄にみられる如く、(Ｂ)欄に示した
溶融スラグのＳiＯ2は(Ａ)欄に示した合計ＳiＯ2よりも
１.６〜２.０％高い。
グ材のＳiＯ2含有量である。即ち生石灰と蛍石を混合し
たスラグ材は０.３〜２.８重量％のＳiＯ2を含有してい
る。表１の溶融スラグ(Ｂ)欄は、再溶解開始からの時間
経過に伴う、溶融スラグ中のＳiＯ2含有量である。再溶
解開始から３０分後の溶融スラグでは、ＳiＯ2は(Ａ)に
比べて１.５〜１.９％高い。これは電極材であるステン
レス鋼中に含有されていたＳiが酸化されて混入した事
による。即ち再溶解開始から３０分の間は、非酸化性雰
囲気が非定常で不安定であり、このため雰囲気中の酸素
が電極材であるステンレス鋼中のＳiを酸化した事によ
ると思われる。２時間後、４時間後のＳiＯ2は、３０分
後のＳiＯ2と大きな差異はない。これは通電開始から３
０分以降は非酸化性雰囲気が定常化しそのＯ2含有量が
０.３％以下で低くなるために、電極材中のＳiは酸化さ
れないで、再溶解材に含有されるためと思われる。表１
のＳiＯ2増加量(Ｃ)欄にみられる如く、(Ｂ)欄に示した
溶融スラグのＳiＯ2は(Ａ)欄に示した合計ＳiＯ2よりも
１.６〜２.０％高い。
【０００９】本発明者等はまた、２０〜３５重量％の生
石灰と、蛍石および金属カルシウムからなるスラグ材を
用い、表１で述べたと同じ汎用ステンレス鋼を電極材と
して用い、同じ非酸化性雰囲気で、ＥＳＲを行った。
石灰と、蛍石および金属カルシウムからなるスラグ材を
用い、表１で述べたと同じ汎用ステンレス鋼を電極材と
して用い、同じ非酸化性雰囲気で、ＥＳＲを行った。
【００１０】図１はその際の再溶解して得られたステン
レス鋼中の酸素含有量と溶融スラグのＣaＯ／ＳiＯ
2（含有成分の重量比）との関係を示す図である。ＣaＯ
／ＳiＯ2が１０未満では酸素含有量は１０ｐｐｍ以上で
あるが、ＣaＯ／ＳiＯ2を１０以上とする事により、再
溶解して得られたステンレス鋼中の酸素含有量を１０ｐ
ｐｍ以下に低減する事ができる。
レス鋼中の酸素含有量と溶融スラグのＣaＯ／ＳiＯ
2（含有成分の重量比）との関係を示す図である。ＣaＯ
／ＳiＯ2が１０未満では酸素含有量は１０ｐｐｍ以上で
あるが、ＣaＯ／ＳiＯ2を１０以上とする事により、再
溶解して得られたステンレス鋼中の酸素含有量を１０ｐ
ｐｍ以下に低減する事ができる。
【００１１】後で述べるが、本発明のスラグ材では、２
０〜３５重量％の生石灰を用いる。このスラグ材を用い
てＣaＯ／ＳiＯ2が１０以上である溶融スラグを得るに
は、溶融スラグのＳiＯ2を約２.０重量％以下とするよ
うに操業する事が必要である。
０〜３５重量％の生石灰を用いる。このスラグ材を用い
てＣaＯ／ＳiＯ2が１０以上である溶融スラグを得るに
は、溶融スラグのＳiＯ2を約２.０重量％以下とするよ
うに操業する事が必要である。
【００１２】表１で述べた如く、金属Ｃaを含有しない
スラグ材を用いた場合は、溶融スラグ中のＳiＯ2含有量
(Ｂ)は大凡下記１式で表される。
スラグ材を用いた場合は、溶融スラグ中のＳiＯ2含有量
(Ｂ)は大凡下記１式で表される。
【００１３】 Ｂ＝{０.３〜２.８％の合計ＳiＯ2(Ａ)}＋{１.６〜２.０％の ＳiＯ2の増加量(Ｃ)}………(１) (１)式で示したＳiＯ2の全量をＣaと反応させて除去す
るとＣaＯ／ＳiＯ2を１０以上とすることができる。Ｃa
は下記(２)式によってＳiＯ2を還元し、発生したＳiは
再溶解したステンレス鋼中に溶解する。
るとＣaＯ／ＳiＯ2を１０以上とすることができる。Ｃa
は下記(２)式によってＳiＯ2を還元し、発生したＳiは
再溶解したステンレス鋼中に溶解する。
【００１４】 ２Ｃa＋ＳiＯ2→２ＣaＯ＋Ｓi…………………………………………………（２） (２)式で１グラムのＳiＯ2を除去するには、１.３６グ
ラムのＣaが化学当量として必要である。従って本発明
では下記(３)式のＤ1で示した量の金属カルシウムを、
スラグ材に含有せしめる。尚（１）式のＳiＯ2の増加量
(Ｃ)は２％と概算した。 Ｄ1＝１.３６×Ｂ ＝１.３６×（合計ＳiＯ2量＋２）………………………………………（３） (３)式のＤ1で示した量よりも過剰な金属カルシウムを
スラグ材に含有させても、再溶解して得られるステンレ
ス鋼の酸素含有量の低減には効果はなく、また過剰に金
属カルシウムを含有させると、金属カルシウムが溶融ス
ラグ中に残存して、溶融スラグの電気伝導度が過大とな
り、溶融スラグの抵抗昇熱によって電極を溶解させるＥ
ＳＲの通電操作が不安定になる。
ラムのＣaが化学当量として必要である。従って本発明
では下記(３)式のＤ1で示した量の金属カルシウムを、
スラグ材に含有せしめる。尚（１）式のＳiＯ2の増加量
(Ｃ)は２％と概算した。 Ｄ1＝１.３６×Ｂ ＝１.３６×（合計ＳiＯ2量＋２）………………………………………（３） (３)式のＤ1で示した量よりも過剰な金属カルシウムを
スラグ材に含有させても、再溶解して得られるステンレ
ス鋼の酸素含有量の低減には効果はなく、また過剰に金
属カルシウムを含有させると、金属カルシウムが溶融ス
ラグ中に残存して、溶融スラグの電気伝導度が過大とな
り、溶融スラグの抵抗昇熱によって電極を溶解させるＥ
ＳＲの通電操作が不安定になる。
【００１５】(３)式では溶融スラグ中のＳiＯ2の全量を
Ｃaを用いて除去する場合を述べたが、先に述べた如く
溶融スラグ中のＳiＯ2が約２.０％以下であれば、ＣaＯ
／ＳiＯ2は１０以上とすることができる。この際には下
記(４)式のＤ2で示した金属カルシウムをスラグ材に含
有せしめる。
Ｃaを用いて除去する場合を述べたが、先に述べた如く
溶融スラグ中のＳiＯ2が約２.０％以下であれば、ＣaＯ
／ＳiＯ2は１０以上とすることができる。この際には下
記(４)式のＤ2で示した金属カルシウムをスラグ材に含
有せしめる。
【００１６】 Ｄ2＝１.３６×（Ｂ−２％） ＝１.３６×（合計ＳiＯ2量＋２−２） ＝１.３６×（合計ＳiＯ2量）…………………………………………（４） 以上述べた如くスラグ材中に、金属ＣaをＤ1〜Ｄ2の範
囲で含有させると、溶融スラグのＣaＯ／ＳiＯ2は１０
以上となって、再溶解して得られたステンレス鋼の酸素
含有量を１０ｐｐｍ以下とすることができる。即ち本発
明は、生石灰と蛍石と金属カルシウム類とを調合した、
ＣaＯ：２０〜３５重量％、合計ＳiＯ2：０.３〜３重量
％、Ｃa：１.３６×（合計ＳiＯ2）〜１.３６（合計Ｓi
Ｏ2＋２）％を含有するスラグ材を用い、非酸化性雰囲
気で、汎用ステンレス鋼を電極として、エレクトロスラ
グ再溶解を行うことを特徴とする、高清浄ステンレス鋼
の製造方法である。
囲で含有させると、溶融スラグのＣaＯ／ＳiＯ2は１０
以上となって、再溶解して得られたステンレス鋼の酸素
含有量を１０ｐｐｍ以下とすることができる。即ち本発
明は、生石灰と蛍石と金属カルシウム類とを調合した、
ＣaＯ：２０〜３５重量％、合計ＳiＯ2：０.３〜３重量
％、Ｃa：１.３６×（合計ＳiＯ2）〜１.３６（合計Ｓi
Ｏ2＋２）％を含有するスラグ材を用い、非酸化性雰囲
気で、汎用ステンレス鋼を電極として、エレクトロスラ
グ再溶解を行うことを特徴とする、高清浄ステンレス鋼
の製造方法である。
【００１７】本発明で金属カルシウム類は、金属カルシ
ウムあるいはフェロカルシウム等のカルシウム含有合金
をいう。合計ＳiＯ2は、スラグ材を製造する際に使用す
る生石灰、蛍石、金属カルシウム類が含有するＳiＯ2の
含有量の合計で、それぞれの配合量とそれぞれのＳiＯ2
の分析値から算出される、スラグ材のＳiＯ2含有量であ
る。本発明のスラグ材の、ＣaＯ、ＳiＯ2、Ｃa以外の主
成分は蛍石である。本発明のスラグ材中のＣaＯは２０
〜３５重量％とする。ＣaＯが３５重量％超では溶融ス
ラグの融点が高温となるため操業がし難い。ＣaＯを２
０〜３５％にすると、ＣaＯ／ＳiＯ2を１０以上に確保
し易く、また操業も容易である。本発明で、生石灰と蛍
石と金属カルシウムの調合の方法は、格別に限定するも
のではない。例えば粒度が５ｍｍ以下の各原料を混合調
合してもよいし、あるいはこれ等を溶融混合して調合し
たものであってもよい。
ウムあるいはフェロカルシウム等のカルシウム含有合金
をいう。合計ＳiＯ2は、スラグ材を製造する際に使用す
る生石灰、蛍石、金属カルシウム類が含有するＳiＯ2の
含有量の合計で、それぞれの配合量とそれぞれのＳiＯ2
の分析値から算出される、スラグ材のＳiＯ2含有量であ
る。本発明のスラグ材の、ＣaＯ、ＳiＯ2、Ｃa以外の主
成分は蛍石である。本発明のスラグ材中のＣaＯは２０
〜３５重量％とする。ＣaＯが３５重量％超では溶融ス
ラグの融点が高温となるため操業がし難い。ＣaＯを２
０〜３５％にすると、ＣaＯ／ＳiＯ2を１０以上に確保
し易く、また操業も容易である。本発明で、生石灰と蛍
石と金属カルシウムの調合の方法は、格別に限定するも
のではない。例えば粒度が５ｍｍ以下の各原料を混合調
合してもよいし、あるいはこれ等を溶融混合して調合し
たものであってもよい。
【００１８】
【実施例】本発明の実施例について述べる。Ｓi含有量
が０.５２重量％、酸素含有量が４２ｐｐｍのＪＩＳ
ＳＵＳ３０４を電極材として用いて、直径が２１０ｍｍ
の水冷銅鋳型を用いて、表２の各スラグ材を用いて、Ｅ
ＳＲを行い、それぞれ４５０ｋｇの再溶解したステンレ
ス鋼塊を製造した。ＥＳＲはコールドスタート法（粉粒
状のスラグ材を再溶解用鋳型内で溶解する）で、金属カ
ルシウムはスラグ材中に混合して使用した。また定常状
態における雰囲気（アルゴンガス）中の酸素は０.１％
であった。
が０.５２重量％、酸素含有量が４２ｐｐｍのＪＩＳ
ＳＵＳ３０４を電極材として用いて、直径が２１０ｍｍ
の水冷銅鋳型を用いて、表２の各スラグ材を用いて、Ｅ
ＳＲを行い、それぞれ４５０ｋｇの再溶解したステンレ
ス鋼塊を製造した。ＥＳＲはコールドスタート法（粉粒
状のスラグ材を再溶解用鋳型内で溶解する）で、金属カ
ルシウムはスラグ材中に混合して使用した。また定常状
態における雰囲気（アルゴンガス）中の酸素は０.１％
であった。
【００１９】
【表２】
【００２０】表２のＮo１，２，３は本発明例である。
スラグ材の合計ＳiＯ2は１.６％であり、金属カルシウ
ムは１.３６×（合計ＳiＯ2）〜１.３６×（合計ＳiＯ2
＋２）の範囲に含有している。溶融スラグのＣaＯ／Ｓi
Ｏ2は１０以上で、操業電流は低く安定で、ＥＳＲ後の
鋼中酸素含有量は何れも１０ｐｐｍ以下であった。表２
のＮo４は金属カルシウムを含有しないスラグ材を用い
た比較例であるがＣaＯ／ＳiＯ2が１０以下であるた
め、鋼中酸素含有量は１０ｐｐｍ以上である。表２のＮ
o５は金属カルシウムを１.３６×（合計ＳiＯ2＋２）よ
りも多く含有させた比較例であるが、操業電流が大き
く、操業が不安定であった。
スラグ材の合計ＳiＯ2は１.６％であり、金属カルシウ
ムは１.３６×（合計ＳiＯ2）〜１.３６×（合計ＳiＯ2
＋２）の範囲に含有している。溶融スラグのＣaＯ／Ｓi
Ｏ2は１０以上で、操業電流は低く安定で、ＥＳＲ後の
鋼中酸素含有量は何れも１０ｐｐｍ以下であった。表２
のＮo４は金属カルシウムを含有しないスラグ材を用い
た比較例であるがＣaＯ／ＳiＯ2が１０以下であるた
め、鋼中酸素含有量は１０ｐｐｍ以上である。表２のＮ
o５は金属カルシウムを１.３６×（合計ＳiＯ2＋２）よ
りも多く含有させた比較例であるが、操業電流が大き
く、操業が不安定であった。
【００２１】
【実施例２】市販のＪＩＳ ＳＵＳ３１６(Ｓi含有量：
０.２４％、酸素含有量３５ｐｐｍ)の２６０ｍｍ×２６
０ｍｍの断面の角材を電極として用いて、１辺が３５０
ｍｍの角型水冷銅鋳型を用いて、表３の各スラグ材を用
いて、ＥＳＲを行い、それぞれ１５００ｋｇの鋼塊を製
造した。ＥＳＲはコールドスタート法で、金属カルシウ
ムはスラグ材中に混合して使用した。また定常状態にお
ける雰囲気（アルゴンガス）中の酸素は０.２％であっ
た。
０.２４％、酸素含有量３５ｐｐｍ)の２６０ｍｍ×２６
０ｍｍの断面の角材を電極として用いて、１辺が３５０
ｍｍの角型水冷銅鋳型を用いて、表３の各スラグ材を用
いて、ＥＳＲを行い、それぞれ１５００ｋｇの鋼塊を製
造した。ＥＳＲはコールドスタート法で、金属カルシウ
ムはスラグ材中に混合して使用した。また定常状態にお
ける雰囲気（アルゴンガス）中の酸素は０.２％であっ
た。
【００２２】
【表３】
【００２３】実施例１の場合と同様に、本発明の実施例
であるＮo７，Ｎo８は操業電流も低く安定し、鋼中酸素
含有量も十分に低い。Ｎo９は金属カルシウムが過剰な
スラグ材であるが、操業電流が高い。Ｎo１０は金属カ
ルシウムを含有しないスラグ材の例であるが、Ｎo７，
Ｎo８に比べて鋼中[Ｏ]が高い。
であるＮo７，Ｎo８は操業電流も低く安定し、鋼中酸素
含有量も十分に低い。Ｎo９は金属カルシウムが過剰な
スラグ材であるが、操業電流が高い。Ｎo１０は金属カ
ルシウムを含有しないスラグ材の例であるが、Ｎo７，
Ｎo８に比べて鋼中[Ｏ]が高い。
【００２４】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によると、操業電流が通常の場合と同様であるためＥＳ
Ｒの操業が容易であり、かつＥＳＲによって得られたス
テンレス鋼中の酸素含有量は極めて低い。
によると、操業電流が通常の場合と同様であるためＥＳ
Ｒの操業が容易であり、かつＥＳＲによって得られたス
テンレス鋼中の酸素含有量は極めて低い。
【図１】は溶融スラグのＣaＯ／ＳiＯ2と再溶解鋼塊の
酸素含有量の関係を示す図である。
酸素含有量の関係を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０２ Ｚ 38/58 // Ｃ２１Ｃ 7/076 Ａ
Claims (1)
- 【請求項１】 生石灰と蛍石と金属カルシウム類とを調
合した、ＣaＯ：２０〜３５重量％、合計ＳiＯ2：０.３
〜３重量％、Ｃa：１.３６×(合計ＳiＯ2)〜１.３６×
(合計ＳiＯ2＋２)重量％を含有するスラグ材を用いて、
非酸化性雰囲気で、Ｓiを０.１５〜１.００重量％含有
するステンレス鋼を電極として、エレクトロスラグ再溶
解を行うことを特徴とする、高清浄ステンレス鋼の製造
方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3032857A JP2539102B2 (ja) | 1991-02-27 | 1991-02-27 | 高清浄ステンレス鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3032857A JP2539102B2 (ja) | 1991-02-27 | 1991-02-27 | 高清浄ステンレス鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0673464A true JPH0673464A (ja) | 1994-03-15 |
| JP2539102B2 JP2539102B2 (ja) | 1996-10-02 |
Family
ID=12370517
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3032857A Expired - Fee Related JP2539102B2 (ja) | 1991-02-27 | 1991-02-27 | 高清浄ステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2539102B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6581743B2 (en) | 2000-07-10 | 2003-06-24 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Electromagnetic spring clutches |
| JP2009167511A (ja) * | 2008-01-21 | 2009-07-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | エレクトロスラグ再溶解法による鋳塊の製造方法 |
| JP2010144195A (ja) * | 2008-12-16 | 2010-07-01 | Nisshin Steel Co Ltd | 高窒素含有ステンレス鋼の製造方法 |
| CN102965519A (zh) * | 2012-11-22 | 2013-03-13 | 河南省西保冶材集团有限公司 | 一种渗碳轴承钢电渣重熔保护渣 |
| CN109680120A (zh) * | 2019-01-11 | 2019-04-26 | 辽宁科技大学 | 一种电渣重熔过程中钢锭全氧含量的控制方法 |
-
1991
- 1991-02-27 JP JP3032857A patent/JP2539102B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6581743B2 (en) | 2000-07-10 | 2003-06-24 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Electromagnetic spring clutches |
| JP2009167511A (ja) * | 2008-01-21 | 2009-07-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | エレクトロスラグ再溶解法による鋳塊の製造方法 |
| JP2010144195A (ja) * | 2008-12-16 | 2010-07-01 | Nisshin Steel Co Ltd | 高窒素含有ステンレス鋼の製造方法 |
| CN102965519A (zh) * | 2012-11-22 | 2013-03-13 | 河南省西保冶材集团有限公司 | 一种渗碳轴承钢电渣重熔保护渣 |
| CN109680120A (zh) * | 2019-01-11 | 2019-04-26 | 辽宁科技大学 | 一种电渣重熔过程中钢锭全氧含量的控制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2539102B2 (ja) | 1996-10-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2003502504A (ja) | 酸化クロム含有スラグから金属クロムを回収するための方法 | |
| JP2000129336A (ja) | 高清浄度鋼の溶製方法 | |
| JPS63100150A (ja) | チタン合金製造用マスター合金とこのマスター合金の製造方法 | |
| JPH0673464A (ja) | 高清浄ステンレス鋼の製造方法 | |
| JP2002161308A (ja) | 高強度、高耐疲労構造用鋼の製造方法 | |
| JPS61210142A (ja) | 耐衝撃性に優れたＮｉＴｉ合金及びその製造方法 | |
| RU2385948C2 (ru) | Способ получения нержавеющей аустенитной стали | |
| CN105779820B (zh) | 低杂质含量钛铁的生产方法 | |
| CN105838969B (zh) | 重熔法生产钛铁的方法 | |
| JP2000044298A (ja) | 還元スラグの粉化を防止する方法 | |
| JPS6212301B2 (ja) | ||
| EP0022600B1 (en) | Method for the addition of metallic alloying agents to a bath of molten aluminium | |
| SU691098A3 (ru) | Способ электрошлакового переплава металлов и сплавов | |
| JPS6011099B2 (ja) | 低燐マンガン合金鉄の製造方法 | |
| JP3099152B2 (ja) | 含クロム溶鋼の原料配合方法および溶製方法 | |
| JP3430642B2 (ja) | 含カルシウム鋼の製造方法 | |
| JP3282544B2 (ja) | 高クロム溶融鉄合金の脱マンガン方法 | |
| SU1344783A1 (ru) | Способ выплавки высокомарганцевой стали | |
| SU589275A1 (ru) | Сплав дл раскислени и модифицировани стали | |
| JP2003171723A (ja) | 金属バナジウムの製造方法および水素吸蔵合金の製造方法 | |
| JPH09104928A (ja) | エレクトロスラグ再溶解法 | |
| JP2873729B2 (ja) | 含クロム溶鋼の脱酸精錬法 | |
| JPS6237686B2 (ja) | ||
| SU1044653A1 (ru) | Сплав дл раскислени легировани и модифицировани стали | |
| JP2003055709A (ja) | 高窒素鋼の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |