JP2518574B2 - 圧力鋳込成形型 - Google Patents
圧力鋳込成形型Info
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- JP2518574B2 JP2518574B2 JP3274617A JP27461791A JP2518574B2 JP 2518574 B2 JP2518574 B2 JP 2518574B2 JP 3274617 A JP3274617 A JP 3274617A JP 27461791 A JP27461791 A JP 27461791A JP 2518574 B2 JP2518574 B2 JP 2518574B2
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- mold
- pressure casting
- cavity
- casting mold
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、優れた型強度を有する
うえに鋳込時間の大幅な短縮化をも図ることができる圧
力鋳込成形型に関するものである。
うえに鋳込時間の大幅な短縮化をも図ることができる圧
力鋳込成形型に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】例えば、セラミックス製品の成形方法と
して通気性を有する成形型により形成されたキャビティ
内に成形原料である泥漿を流し込み、その後、加圧脱水
しつつ鋳込成形する圧力鋳込成形法が知られている。
して通気性を有する成形型により形成されたキャビティ
内に成形原料である泥漿を流し込み、その後、加圧脱水
しつつ鋳込成形する圧力鋳込成形法が知られている。
【０００３】ところが、従来のこの種成形法に用いられ
る圧力鋳込成形型においては、加圧時における成形型の
強度維持のためにキャビティ形成面の開口率を２０〜３
０％程度の範囲内に設計する必要があり、また特に成形
体表面を仕上げ加工することなくそのまま製品とするネ
ットシェイプ・タイプの成形型においてはキャビティ形
成面の開口率を更に小さくすることが要求されることも
あった。この結果、加圧脱水処理時においてキャビティ
表面より脱水される水分の通水量が小さくなり、脱水処
理に長時間を要して鋳込時間が長くなるという問題点が
あった。一方、キャビティ形成面の開口率を大きくして
脱水速度を早めると成形型の十分な強度を確保するのが
困難になるのは前述のとおりであり、型強度および脱水
特性のいずれをも満足することができる新規な圧力鋳込
成形型の開発が望まれていた。
る圧力鋳込成形型においては、加圧時における成形型の
強度維持のためにキャビティ形成面の開口率を２０〜３
０％程度の範囲内に設計する必要があり、また特に成形
体表面を仕上げ加工することなくそのまま製品とするネ
ットシェイプ・タイプの成形型においてはキャビティ形
成面の開口率を更に小さくすることが要求されることも
あった。この結果、加圧脱水処理時においてキャビティ
表面より脱水される水分の通水量が小さくなり、脱水処
理に長時間を要して鋳込時間が長くなるという問題点が
あった。一方、キャビティ形成面の開口率を大きくして
脱水速度を早めると成形型の十分な強度を確保するのが
困難になるのは前述のとおりであり、型強度および脱水
特性のいずれをも満足することができる新規な圧力鋳込
成形型の開発が望まれていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記のような
従来の問題点を解決して、十分な型強度を有するうえに
キャビティ表面での通水量が大きく脱水速度を高めて鋳
込時間の大幅な短縮化をも図ることができる圧力鋳込成
形型を提供することを目的として完成されたものであ
る。
従来の問題点を解決して、十分な型強度を有するうえに
キャビティ表面での通水量が大きく脱水速度を高めて鋳
込時間の大幅な短縮化をも図ることができる圧力鋳込成
形型を提供することを目的として完成されたものであ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めになされた本発明の圧力鋳込成形型は、多孔質材料か
らなる成形型のキャビティ形成面に、該成形型を構成す
る多孔質材料の気孔径よりも小さな筒内径の直円筒集合
構造を有し、かつ該成形型を構成する多孔質材料よりも
開口率の大きい高分子多孔質体で形成された通気性被膜
を設けたことを特徴とするものである。
めになされた本発明の圧力鋳込成形型は、多孔質材料か
らなる成形型のキャビティ形成面に、該成形型を構成す
る多孔質材料の気孔径よりも小さな筒内径の直円筒集合
構造を有し、かつ該成形型を構成する多孔質材料よりも
開口率の大きい高分子多孔質体で形成された通気性被膜
を設けたことを特徴とするものである。
【０００６】
【作用】このように構成されたものは、成形型のキャビ
ティ内に成形原料である泥漿が流し込まれて加圧脱水さ
れつつ鋳込成形が行われる点は従来のものと同様である
が、本発明においてはキャビティ形成面に、成形型の気
孔径よりも小さな筒内径の直円筒集合構造を有し、かつ
該成形型を構成する多孔質材料よりも開口率の大きい高
分子多孔質体からなる通気性被膜が設けられ、キャビテ
ィ表面での通水量が大きくなるよう構成されているので
脱水速度を著しく高めることとなり、一方、型強度とし
ては強度の大きな多孔質材料によって十分な強度が確保
されることとなる。
ティ内に成形原料である泥漿が流し込まれて加圧脱水さ
れつつ鋳込成形が行われる点は従来のものと同様である
が、本発明においてはキャビティ形成面に、成形型の気
孔径よりも小さな筒内径の直円筒集合構造を有し、かつ
該成形型を構成する多孔質材料よりも開口率の大きい高
分子多孔質体からなる通気性被膜が設けられ、キャビテ
ィ表面での通水量が大きくなるよう構成されているので
脱水速度を著しく高めることとなり、一方、型強度とし
ては強度の大きな多孔質材料によって十分な強度が確保
されることとなる。
【０００７】
【実施例】次に、本発明を図示の実施例について詳細に
説明する。図中１は金属、セラミックス、合成樹脂等の
多孔質材料からなる成形型、２は該成形型１に形成され
たキャビティ、３は該キャビティ２の内表面に設けられ
た通気性被膜である。
説明する。図中１は金属、セラミックス、合成樹脂等の
多孔質材料からなる成形型、２は該成形型１に形成され
たキャビティ、３は該キャビティ２の内表面に設けられ
た通気性被膜である。
【０００８】成形型１は、内部に通気性のある多数の気
孔４を有する多孔質材料から形成されており、鋳込圧力
に対して十分な型強度を有するよう構成されている。な
お、前記気孔径は３０〜１０００μｍの範囲内で形成し
ておくことが好ましい。気孔径が３０μｍより小さい場
合には十分な通水量を確保できず脱水速度を早めること
が困難となり、一方、１０００μｍより大きい場合には
十分な型強度を保持することが困難となるとともにキャ
ビティ形成面における平滑度を損うおそれがあるからで
ある。
孔４を有する多孔質材料から形成されており、鋳込圧力
に対して十分な型強度を有するよう構成されている。な
お、前記気孔径は３０〜１０００μｍの範囲内で形成し
ておくことが好ましい。気孔径が３０μｍより小さい場
合には十分な通水量を確保できず脱水速度を早めること
が困難となり、一方、１０００μｍより大きい場合には
十分な型強度を保持することが困難となるとともにキャ
ビティ形成面における平滑度を損うおそれがあるからで
ある。
【０００９】一方、前記の通気性被膜３は、その厚みを
約１００μｍ程度の薄膜として成形型１のキャビティ形
成面にコーティング法により、あるいは部分的な接着に
より設けられるものであって、開口率が約８０％と極め
て高い直円筒集合構造を有する高分子多孔質体で形成さ
れている。この直円筒集合構造とは、ほぼ均一な筒内径
を有する無数の直円筒５が隣接する筒壁同志を密着させ
るよう集合している構造であって、前記全ての直円筒５
は薄膜の表面から裏面側までを貫通して開口率の極めて
高い通気性被膜３を構成するものである。なお、前記の
直円筒５の内径は十分な通水量を確保して脱水速度を高
めるためには０．５〜１０μｍ程度としておくことが好
ましい。この高分子多孔質体としては市販されている高
精度高分子多孔質体を用いることができ、このような高
精度高分子多孔質体を前記成形型１のキャビティ形成面
にコーティング法等により均一に塗布すればよい。ま
た、この場合に前記直円筒５の内径は成形体の鋳込条件
に応じて最適の通水量となるよう、任意にコントロール
することが可能である。
約１００μｍ程度の薄膜として成形型１のキャビティ形
成面にコーティング法により、あるいは部分的な接着に
より設けられるものであって、開口率が約８０％と極め
て高い直円筒集合構造を有する高分子多孔質体で形成さ
れている。この直円筒集合構造とは、ほぼ均一な筒内径
を有する無数の直円筒５が隣接する筒壁同志を密着させ
るよう集合している構造であって、前記全ての直円筒５
は薄膜の表面から裏面側までを貫通して開口率の極めて
高い通気性被膜３を構成するものである。なお、前記の
直円筒５の内径は十分な通水量を確保して脱水速度を高
めるためには０．５〜１０μｍ程度としておくことが好
ましい。この高分子多孔質体としては市販されている高
精度高分子多孔質体を用いることができ、このような高
精度高分子多孔質体を前記成形型１のキャビティ形成面
にコーティング法等により均一に塗布すればよい。ま
た、この場合に前記直円筒５の内径は成形体の鋳込条件
に応じて最適の通水量となるよう、任意にコントロール
することが可能である。
【００１０】このように構成されたものにおいては、成
形型１に対して同様の通気性被膜が設けられた上型（図
示せず）が型合わせされると、キャビティ２内に成形原
料である泥漿が流し込まれて、例えば５〜４００Kg／cm
2 程度の鋳込圧力によって加圧脱水されつつ鋳込成形が
行われる点は従来のものと同様であるが、本発明におい
てはキャビティ形成面に直円筒集合構造を有する高分子
多孔質体で形成されて開口率が約８０％と極めて高い通
気性被膜が設けられているので、キャビティ表面におけ
る通水量が大きく短時間で脱水処理を終えることができ
ることとなる。一方、成形型１自体は型強度の大きな石
膏、セラミックス等の多孔質材料によって形成されてお
り十分な強度が確保されているので、前記の鋳込圧力に
対しても何等破損等を発生させることがなく、また、気
孔４の内径も前記の通気性被膜３の直円筒５の内径より
も大きなものとなっているので脱水処理は円滑かつ迅速
に行われることとなる。更には、前記の通気性被膜３は
開口率は高いものの直円筒５の内径は極めて小さいもの
であるので、キャビティの表面状態を滑らかに保つこと
ができ、ネットシェイプ・タイプの成形型として十分に
適用できるものである。なお、鋳込成形後においては常
法に従って成形型より成形体を取り出し、更に後加工を
施して最終製品とするもので、以下、同様の手順により
圧力鋳込成形が繰り返し行われるものである。
形型１に対して同様の通気性被膜が設けられた上型（図
示せず）が型合わせされると、キャビティ２内に成形原
料である泥漿が流し込まれて、例えば５〜４００Kg／cm
2 程度の鋳込圧力によって加圧脱水されつつ鋳込成形が
行われる点は従来のものと同様であるが、本発明におい
てはキャビティ形成面に直円筒集合構造を有する高分子
多孔質体で形成されて開口率が約８０％と極めて高い通
気性被膜が設けられているので、キャビティ表面におけ
る通水量が大きく短時間で脱水処理を終えることができ
ることとなる。一方、成形型１自体は型強度の大きな石
膏、セラミックス等の多孔質材料によって形成されてお
り十分な強度が確保されているので、前記の鋳込圧力に
対しても何等破損等を発生させることがなく、また、気
孔４の内径も前記の通気性被膜３の直円筒５の内径より
も大きなものとなっているので脱水処理は円滑かつ迅速
に行われることとなる。更には、前記の通気性被膜３は
開口率は高いものの直円筒５の内径は極めて小さいもの
であるので、キャビティの表面状態を滑らかに保つこと
ができ、ネットシェイプ・タイプの成形型として十分に
適用できるものである。なお、鋳込成形後においては常
法に従って成形型より成形体を取り出し、更に後加工を
施して最終製品とするもので、以下、同様の手順により
圧力鋳込成形が繰り返し行われるものである。
【００１１】
【発明の効果】以上の説明からも明らかなように本発明
は、十分な型強度を有するうえにキャビティ表面での通
水量が大きく脱水速度を高めて鋳込時間の大幅な短縮化
をも図ることができるものであり、また、簡単かつ安価
に量産することができるもので経済性にも優れていると
いう利点も有する。更には、高分子多孔質体で形成され
る通気性被膜が目づまり、摩耗した場合には貼り替えて
使用することができるので、ベースとなる成形型を繰り
返し使用することができ成形型のコストダウンも図るこ
とが可能となる。よって本発明は従来の問題点を一掃し
た圧力鋳込成形型として、産業の発展に寄与するところ
は極めて大である。
は、十分な型強度を有するうえにキャビティ表面での通
水量が大きく脱水速度を高めて鋳込時間の大幅な短縮化
をも図ることができるものであり、また、簡単かつ安価
に量産することができるもので経済性にも優れていると
いう利点も有する。更には、高分子多孔質体で形成され
る通気性被膜が目づまり、摩耗した場合には貼り替えて
使用することができるので、ベースとなる成形型を繰り
返し使用することができ成形型のコストダウンも図るこ
とが可能となる。よって本発明は従来の問題点を一掃し
た圧力鋳込成形型として、産業の発展に寄与するところ
は極めて大である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例を示す正面断面図である。
【図２】図１の要部を示す拡大断面図である。
１ 成形型 ３ 通気性被膜
Claims (2)
- 【請求項１】 多孔質材料からなる成形型のキャビティ
形成面に、該成形型を構成する多孔質材料の気孔径より
も小さな筒内径の直円筒集合構造を有し、かつ該成形型
を構成する多孔質材料よりも開口率の大きい高分子多孔
質体で形成された通気性被膜を設けたことを特徴とする
圧力鋳込成形型。 - 【請求項２】 成形型の気孔径を１０００μｍ以下とす
るとともに通気性被膜の直円筒内径を０．５〜１０μｍ
としたことを特徴とする請求項１に記載の圧力鋳込成形
型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3274617A JP2518574B2 (ja) | 1991-09-26 | 1991-09-26 | 圧力鋳込成形型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3274617A JP2518574B2 (ja) | 1991-09-26 | 1991-09-26 | 圧力鋳込成形型 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0584719A JPH0584719A (ja) | 1993-04-06 |
| JP2518574B2 true JP2518574B2 (ja) | 1996-07-24 |
Family
ID=17544226
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3274617A Expired - Fee Related JP2518574B2 (ja) | 1991-09-26 | 1991-09-26 | 圧力鋳込成形型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2518574B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2870445B2 (ja) * | 1995-02-20 | 1999-03-17 | ソニー株式会社 | 積層造形法により生成される成形型及びその形成方法 |
-
1991
- 1991-09-26 JP JP3274617A patent/JP2518574B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0584719A (ja) | 1993-04-06 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19960322 |
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