JP2024506225A - 複合材料 - Google Patents

Abstract

本発明は複合材料に関し、複合材料の原料には、ポリエチレンが含まれ、収縮率Ｒは０．２～０．７であり、標準熱収縮強度σｒは０．５～３．５Ｎ／ｍｍ２であり、防カビグレードはグレード２未満であることを特徴とする。本出願は、良い収縮性を具備し、且つ、優れた抗菌防カビ効果があるため、幅広く利用されている。

Description

本発明は、フラッシュ紡糸の技術分野に関し、フラッシュ蒸発技術を利用して製造された複合材料である。

２０２０年初頭に新型コロナウイルス感染症の疫病蔓延が発生して以来、新しい高品質の緊急保護材料の研究開発が緊急の課題となっている。緊急保護用の繊維は、緊急性、重要性、普遍性に等しく重点を置いた研究プロジェクトとして、全国、乃至世界中の繊維及び製品業界から幅広い注目を集めている。アルファからラムダまで、わずか１年半あまりの時間で、新型コロナウイルスの命名に使用されるギリシャ文字は知らずにほぼ半分使用されるほど、新型コロナウイルスが変異する速度は驚くべきものである。ところが、現在、中国と世界での新型エピデミックウイルスの防護服の研究開発は十分とは言えない。抗菌抗ウイルス防護服、再利用可能な防護服、及び高バリア性、高快適性、高強度を備えた保護材料の開発は、多くの科学研究機関及び企業の研究開発の重点となっている。フラッシュ紡糸技術は、１９６０年代にアメリカのデュポン社の科学者によって発明され、ハイテク不織布を製造する方法である。この方法で製造された不織布は、紙、フィルムと布の特性を同時に兼ね備えて、軽量、高強度、防水、通気性、引裂抵抗、耐パンク性などの特徴があり、適用範囲が広く、個人保護、医療包装、国防、建設、印刷などの分野に最適である。ところが、当該技術は比較的複雑で、原料が主にアメリカから輸入され、特に首の詰まったような国際環境に直面して、中国はこの分野での突破を早急に行う必要がある。当該プロジェクトチームは２０１８年にフラッシュ蒸発プロジェクトを立ち上げ、現在は売上を生み出し、この間に主にポリエチレンを原料とし、溶媒を介して溶解した後にフラッシュ紡糸を行い、製造されたフラッシュ材料は従来の製品と比べて、より広い範囲で適用される。同時に、従来のフラッシュ材料は収縮不良と引裂強度の低下という技術的問題が存在し、そのほか、防カビと抗菌効果が良くないという技術的問題も存在する。紡糸ポリマー原料の改善、並びに紡糸溶媒及び紡糸温度の選択を通じて、フラッシュ材料の性能を改善して、その適用範囲を拡大することができる。

本発明は従来技術の不足を克服し、フラッシュ蒸発技術により製造される複合材料を提供することを目的とする。

本発明の目的は以下の技術的解決手段を通して実現される。
複合材料であって、複合材料の原料にはポリエチレンが含まれることを特徴とし、
収縮率Ｒは０．２～０．７であり、
標準熱収縮強度σ_ｒは０．５～３．５Ｎ／ｍｍ^２であり、
収縮率Ｒ＝［（Ｌ_０－Ｌ_１）／Ｌ_０］、
標準熱収縮強度はσ_ｒ＝［Ｆ_ｒ／Ｓ］＊［実際のグラム重量／５０ｇ／ｍ^２］であり、
防カビグレードはグレード２未満であり、
式中の記号において、それぞれ、
Ｌ_０は試験片の初期の長さであり、（単位はｍｍである）、
Ｓは試験片の初期の断面積さであり、（単位はｍｍ^２である）、
Ｌ_１は試験片の熱収縮後の長さであり、（単位はｍｍである）、
Ｆ_ｒは熱収縮力であり、（単位はＮである）、
複合材料の収縮率Ｒの範囲は０．２～０．３である。

複合材料の収縮率Ｒの範囲は０．３～０．４である。

複合材料の収縮率Ｒの範囲は０．４～０．５である。

複合材料の収縮率Ｒの範囲は０．５～０．６である。

複合材料の収縮率Ｒの範囲は０．６～０．７である。

複合材料の標準熱収縮強度σ_ｒは０．５～１．５Ｎ／ｍｍ^２である。

複合材料の標準熱収縮強度σ_ｒは１．５～２．５Ｎ／ｍｍ^２である。

複合材料の標準熱収縮強度σ_ｒは２．５～３．５Ｎ／ｍｍ^２である。

複合材料であって、標準引裂強度Ｐは７～１２ＫＮ／ｍである。

Ｐ＝［Ｆ／ｄ］＊［実際のグラム重量／５０ｇ／ｍ^２］、
Ｆは平均引裂力であり、（単位はＮである）、
ｄは試験片の厚さであり、（単位はｍｍである）。

複合材料の標準引裂強度Ｐは７～８．５ＫＮ／ｍである。

複合材料の標準引裂強度Ｐは８．５～１０ＫＮ／ｍである。

複合材料の標準引裂強度Ｐは１０～１２ＫＮ／ｍである。

複合材料であって、複合材料の防カビグレードはグレード０である。

複合材料の防カビグレードはグレード１である。

複合材料であって、複合材料の原料には複合クロロスルホン化ポリエチレンがさらに含まれ、複合クロロスルホン化ポリエチレンとポリエチレンの混合物における複合クロロスルホン化ポリエチレンの質量分率は６～８％である。

複合クロロスルホン化ポリエチレンは、酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシート、相溶化剤、及びクロロスルホン化ポリエチレン粒子で構成され、ここで、複合クロロスルホン化ポリエチレンにおける酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシートの質量分率は１１～１３％である。

複合材料の製造方法であって、それに含まれる技術的解決手段は以下のとおりである。

まず、紡糸原料を紡糸溶媒に溶解して分散且つ溶解し、紡糸液を取得し、その後、紡糸液に対して１８０～２４０℃でフラッシュ紡糸を行い、フラッシュ繊維を敷設し、最後に、ホットローラーによるホットプレスプロセスを行うことにより、フラッシュ蒸発法によって製造された複合材料を取得する。ホットローラーでホットプレスプロセスを行うことは、具体的に、上部ホットローラーと下部ホットローラーでホットプレスを行うことであり、上部ホットローラーの表面温度Ｔ上と下部ホットローラーの表面温度Ｔ下との差の絶対値ΔＴは５～１０℃であり、且つＴ上とＴ下はいずれも１３５℃未満である。上部ホットローラーの両側の接線はα角を形成し、α角は１００～１４０°である。

紡糸原料は、複合クロロスルホン化ポリエチレンとポリエチレンである。

紡糸液における紡糸原料の質量分率は１０～１５％である。

紡糸溶媒は、芳香族炭化水素、脂肪族炭化水素、脂環式炭化水素、不飽和炭化水素、ハロゲン化炭化水素、アルコール、エステル、エーテル、ケトン、ニトリル、アミド、フルオロカーボンからのいくつかの混合物から選ばれる。

紡糸溶媒は、１－ペンテン、トリクロロフルオロメタン、ジクロロメタン、シクロペンタン、２，３－ジヒドロデカフルオロペンタン、１，１，１，３，３－ペンタフルオロブタンの混合物である。

前記複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子の調製方法は、具体的に以下のステップを含む。

まず、多孔質窒化ホウ素ナノシートを、マイクロ波撹拌の方式により、水酸化ナトリウム溶液に分散させ、アルカリ処理を行い、また、硫酸銅と硫酸亜鉛をそれぞれ水酸化ナトリウム溶液に加え、濾過分離して混合物を取得し、さらに粉砕を行い、第一段階のか焼を先に行い、第一段階のか焼温度は１３０～１５０℃であり、第一段階のか焼時間は０．５～１時間であり、その後、加熱して第二段階のか焼を行い、第二段階のか焼温度は５５０～７００℃であり、第二段階のか焼時間は１～２時間であり、一次生成物が製造される。次に、一次生成物をホウ酸溶液に加え、濾過分離して、粉砕した後、第三段階のか焼を行う。第三段階のか焼温度は４００～５００℃であり、第三段階のか焼時間は２～４時間であり、酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシートが得られる。最後、酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシート、相溶化剤、及びクロロスルホン化ポリエチレン粒子を溶融押出して、造粒し、複合クロロスルホン化ポリエチレンを取得する。

水酸化ナトリウム溶液における多孔質窒化ホウ素ナノシート窒化ホウ素の質量分率は５～２０％であり、水酸化ナトリウム溶液における水酸化ナトリウムの質量分率は１～１５％であり、窒化ホウ素は多孔質の層状構造を具備し、吸着担体として、表面のアルカリ処理の目的は、硫酸銅と硫酸亜鉛の混合溶液における金属イオンとの後続の吸着を実現するためである。多孔質窒化ホウ素ナノシートの比表面積は４００～２５００ｍ^２／ｇであり、多孔質の窒化ホウ素ナノシートは、０．３～１５ｎｍのメソ細孔があり、０．５～１．５ｎｍのミクロポアを備える総細孔容積は０．２～２．４ｍｌ／ｇであり、ここで、メソ細孔は、総細孔容積の２０～９０％を占める。本出願の第一段階のか焼の目的は、主に酸化亜鉛を生成することであり、第二段階のか焼の目的は、主に亜酸化銅を生成することである。これは、主にさまざまな製品を生成するための段階的なか焼の目的である。

硫酸銅と硫酸亜鉛の質量比は１：２～１：５である。

硫酸亜鉛と多孔質窒化ホウ素ナノシートの質量比は１：２～１：５である。

ホウ酸溶液における一次生成物の質量分率は３～６％である。

ホウ酸溶液におけるホウ酸の質量分率は１０～２０％である。

複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子における酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシートの質量分率は１１～１３％である。

複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子における相溶化剤の質量分率は０．５～１％である。

防カビ性及び抗菌性の機能性材料は、窒化ホウ素基板上に、亜酸化銅でドープされたホウ酸亜鉛を担持させる材料であり、酸化第一銅でドープされたホウ酸亜鉛を利用して、微生物の細胞壁を刺して入ることにより、防カビと抗菌効果の両方を兼ね備える。多孔質窒化ホウ素ナノシートは、比表面積が大きく、多孔質特性を持っているため、徐放性の防カビ効果と抗菌効果を有する。本出願は、純粋な原材料（亜酸化銅及びホウ酸亜鉛）の混合よりも優れた防カビ及び抗菌効果がある。複合クロロスルホン化ポリエチレンにおける酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシートの質量分率が低い場合、その分布は均一な状態になる傾向があり、且つ複合クロロスルホン化ポリエチレンにおける相互接触の可能性は低くなるため、明らかに一定の引裂力に耐え、より多くの応力を吸収し、且つ最終製品に力が加わったときに、ポリマーの分子間の動きを減らすことができ、ひび割れの発生を遅らせ、最終製品の引裂強度などの特性の改善に大きなプラスの影響を及ぼす。複合クロロスルホン化ポリエチレンにおける酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシートの質量分率が高い場合、その自身は局所的に凝集する現象が発生しやすいため、製品の均衡な分布構造を破壊し、性能を低下させ、したがって意図された目的を達成できない。これは、複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子における酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシートの質量分率が１１～１３％の範囲にあるように選択された理由である。ホットプレスプロセスのパラメータについては、ΔＴが１０℃を超えると、両側の温度差が大きいため、繊維構造の応力が大きく、収縮率と収縮強度が大きくなり、引裂強度が低下する。α角が１４０°より大きい場合、ホットローラーで覆われた面の表面積が小さく、ローラー表面の熱硬化時間が短く、応力解放が十分ではないため、収縮率と収縮強度が大きな理、引裂強度が小さくなる。

クロロスルホン化ポリエチレンは、白色又は黄色いエラストマーであり、芳香族炭化水素及び塩素化炭化水素に溶解できるが、脂肪及びアルコールに溶解できず、ケトンとエーテルで膨潤できるが、溶解できず、優れた耐オゾン性、耐大気老化性、耐化学的耐食性などを有し、良い物理的機械的特性、耐老化性、耐熱性及び耐低温性を有し、耐油性、耐火性、耐摩耗性に優れる。弾力性に優れるため、製品の収縮性を向上させることができ、これは、本出願はこの原材料を選択するための重要な要素の１つであり、同時に、芳香族炭化水素と塩素化炭化水素に溶解し、本出願のフラッシュ紡糸の原料としてのポリエチレンが、紡糸溶媒に溶解することと似ている。

フラッシュ紡糸による変性機能性材料の製造方法であって、それに含まれた技術的解決手段は以下のとおりである。

まず、紡糸原料を紡糸溶媒に溶解して分散且つ溶解し、紡糸液を取得し、紡糸液における紡糸原料の質量分率は１１．５％～１３．５％であり、その後、紡糸液を１８５～２５０℃においてフラッシュ紡糸を行い、フラッシュファイバーを敷設し、最後に、ホットローラーでホットプレスプロセスを行うことによってフラッシュ紡糸による変性機能性材料を取得する。

ホットローラーでホットプレスプロセスを行うことは、具体的に、上部ホットローラーと下部ホットローラーでホットプレスを行うことであり、上部ホットローラーの表面温度Ｔ上と下部ホットローラーの表面温度Ｔ下との差の絶対値ΔＴは５～１０℃であり、且つＴ上とＴ下はいずれも１３５℃未満である。上部ホットローラーの両側の接線はα角を形成し、α角は１００～１４０°である。

紡糸原料は複合クロロスルホン化ポリエチレン及びポリプロピレンであり、複合クロロスルホン化ポリエチレンとポリプロピレンの混合物における複合クロロスルホン化ポリエチレンの質量分率は６～８％である。

紡糸溶媒は、１－ペンテン、トリクロロフルオロメタン、ジクロロメタン、シクロペンタン、２，３－ジヒドロデカフルオロペンタン、１，１，１，３，３－ペンタフルオロブタンの混合物である。

従来技術に比べて、本発明の積極的な効果は以下のとおりである。

本出願は、クロロスルホン化ポリエチレンを添加して、製品の収縮性を向上させることができ、酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシートを添加することにより、製品の長期的な抗菌及び防カビ効果を明らかに改善することができるため、幅広く適用される。

実施例３の製品のＳＥＭ図である。 比較例７の製品との比較ＳＥＭ図である。 本出願のホットローラーのホットプレス概略図である。

以下のとおり、本発明の複合材料を実施するための形態を提供する。
一、収縮率Ｒと標準熱収縮強度σ_ｒの試験：
収縮率と熱収縮強度の試験については、国家規格ＧＢ／Ｔ３４８４８－２０１７（熱収縮性フィルムの性能の試験方法）を参照し、その試験の基本的な過程は以下のとおりである。

試験片の初期寸法の長さはＬ_０（単位はセンチメートルである）であり、試験片の初期断面積はＳ（単位は平方ミリメートルである）であり、試験片を加熱した後、最大熱収縮力に達した後に４０℃の温度に冷却すると、熱収縮後の試験片のサイズはＬ_１（単位はセンチメートルである）であり、最大熱収縮力はＦ_ｒ（単位はニュートンである）であり、冷却過程中に発生する最大の力は冷間収縮力であり、Ｆ_ｃ（単位はニュートンである）で表される。試験片に対して、１０個の試験片を取って平均値を求め、その後に復帰法を行い、式により、標準熱収縮強度はσ_ｒ＝［Ｆ_ｒ／Ｓ］＊［実際のグラム重量／５０ｇ／ｍ^２］であり、試験片の標準熱収縮強度を取得する。

二、標準引裂強度Ｐの試験：
引裂強度の試験については、規格ＧＢ／Ｔ１６５７８．１－２００８／ＩＳＯ６３６３－１：１９８３を参照し（プラスチックフィルム及びシート、引裂抵抗が大きい場合の測定の第１部分：トラウザー法引裂試験）、その試験の基本的な過程は以下のとおりである。

２００ｍｍ／ｍｉｎの試験速度で、ひび割れを試験片に貫通させるのに必要な平均力はＦで表される。試験片については、１０個の試験片を取って平均値を求める。その後、復帰法を行い、式により、標準引裂強度Ｐ＝［Ｆ／ｄ］＊［実際のグラム重量／５０ｇ／ｍ^２］、Ｆは平均引裂力（単位はニュートンである）、ｄは試験片のグラム重量／５０ｇ／ｍ^２］、厚さ（単位はミリメートルである）である。

三、白色度Ｗの試験：
白色度の試験については、国家規格ＧＢ／Ｔ２２８８０－２００８（紙及び板紙のＣＩＥ白色度の測定、Ｄ６５／１０°の屋外日光）を参照し、規格で指定された条件下で、白色度はＣＩＥ三刺激値を測定することによって得られる。

四、防カビグレードＡＭＡの試験：
防カビグレードの試験については、規格ＧＢ／Ｔ２４３４６－２００９（繊維の防カビ性の評価）を参照し、具体的な試験条件は次のとおりである。

抗カビ試験で使用される菌株は、アスペルギルスニガーＣＧＭＣＣ３．５４８７、ケタマカビＣＧＭＣＣ３．３６０１、ペニシリウムフニクロスムＣＧＭＣＣ３．３８７５、トリコデルマビリデＣＧＭＣＣ３．２９４１である。

防カビ性の恒温恒湿環境パラメータ：２８℃±１℃、９０％±２％；培養時間２８日間。

五、抗菌率Ａの試験：
抗菌率の試験については、規格ＧＢ／Ｔ２０９４４．２－２００７（繊維抗菌性の評価の第２部分：吸収法）を参照し、具体的な試験条件は次のとおりである。

抗菌試験で使用される菌種は、黄色ブドウ球菌、クレブシエラニューモニエ及び大腸菌である。

培養条件：３７℃±２℃，９０％±２％；培養時間１８～２４時間。

抗菌率（即ち、抗菌率）は、９５％以上が抗菌性を持ち、９９％を超えると、優れた抗菌性を有することを意味する。

＜実施例１＞
複合材料の製造方法であって、それに含まれる技術的解決手段は以下のとおりである。

まず、紡糸原料を紡糸溶媒に溶解して分散且つ溶解し、紡糸液を取得し、その後、紡糸液に対して２００℃でフラッシュ紡糸を行い、フラッシュ繊維を敷設し、最後に、ホットローラーによるホットプレスプロセスを行うことにより、複合材料を取得する。ホットローラーでホットプレスプロセスを行うことは、具体的に、上部ホットローラー１と下部ホットローラー２でホットプレスプロセスを行うことであり、上部ホットローラーの表面温度Ｔ上と下部ホットローラーの表面温度Ｔ下との差の絶対値ΔＴは６℃であり、且つＴ上とＴ下はいずれも１３５℃未満である。上部ホットローラーの両側の接線はα角を形成し、α角は１２０°であり、ここで、α角は具体的に図３に示される。

紡糸原料は複合クロロスルホン化ポリエチレン及びポリエチレンであり、複合クロロスルホン化ポリエチレンとポリエチレンの混合物における複合クロロスルホン化ポリエチレンの質量分率は６％である。

紡糸液における紡糸原料の質量分率は１２％である。

紡糸溶媒は、１－ペンテン、トリクロロフルオロメタン、ジクロロメタン、シクロペンタン、２，３－ジヒドロデカフルオロペンタン、１，１，１，３，３－ペンタフルオロブタンの混合物であり、重量比は６：５：４：３：１：１である。

前記複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子の調製方法は、具体的に以下のステップを含む。

まず、多孔質窒化ホウ素ナノシートを、マイクロ波撹拌の方式により、水酸化ナトリウム溶液に分散させ、アルカリ処理を行い、また、硫酸銅と硫酸亜鉛をそれぞれ水酸化ナトリウム溶液に加え、濾過分離して混合物を取得し、さらに粉砕を行い、第一段階のか焼を先に行い、第一段階のか焼温度は１３０～１５０℃であり、第一段階のか焼時間は０．５～１時間であり、その後、加熱して第二段階のか焼を行い、第二段階のか焼温度は５５０～７００℃であり、第二段階のか焼時間は１～２時間であり、一次製品が製造される。次に、一次製品をホウ酸溶液に加え、濾過分離して、粉砕した後、第三段階のか焼を行う。第三段階のか焼温度は４００～５００℃であり、第三段階のか焼時間は２～４時間であり、酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシートが得られる。最後、酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシート、相溶化剤、及びクロロスルホン化ポリエチレン粒子を溶融押出して、造粒し、複合クロロスルホン化ポリエチレンを取得する。

水酸化ナトリウム溶液における多孔質窒化ホウ素ナノシートの窒化ホウ素の質量分率は６％であり、水酸化ナトリウム溶液における水酸化ナトリウムの質量分率は５％である。

硫酸銅と硫酸亜鉛の質量比は１：２である。

硫酸亜鉛と多孔質窒化ホウ素ナノシートの質量比は１：２である。

ホウ酸溶液における一次生成物の質量分率は３％である。

ホウ酸溶液におけるホウ酸の質量分率は１２％である。

複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子における酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシートの質量分率は１１％である。

複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子における相溶化剤の質量分率は０．５％である。

本実施例１の製品試験のパフォーマンスデータは表１に示される。

＜実施例２＞
複合材料の製造方法であって、それに含まれる技術的解決手段は以下のとおりである。

まず、紡糸原料を紡糸溶媒に溶解して分散且つ溶解し、紡糸液を取得し、その後、紡糸液に対して２０５℃でフラッシュ紡糸を行い、フラッシュ繊維を敷設し、最後に、ホットローラーによるホットプレスプロセスを行うことにより、複合材料を取得する。ホットローラーでホットプレスプロセスを行うことは、具体的に、上部ホットローラーと下部ホットローラーでホットプレスを行うことであり、上部ホットローラーの表面温度Ｔ上と下部ホットローラーの表面温度Ｔ下との差の絶対値ΔＴは７℃であり、且つＴ上とＴ下はいずれも１３５℃未満である。上部ホットローラーの両側の接線はα角を形成し、α角は１２２°である。

紡糸原料は複合クロロスルホン化ポリエチレン及びポリエチレンであり、複合クロロスルホン化ポリエチレンとポリエチレンの混合物における複合クロロスルホン化ポリエチレンの質量分率は６．５％である。

紡糸液における紡糸原料の質量分率は１２．５％である。

紡糸溶媒は、１－ペンテン、トリクロロフルオロメタン、ジクロロメタン、シクロペンタン、２，３－ジヒドロデカフルオロペンタン、１，１，１，３，３－ペンタフルオロブタンの混合物であり、重量比は６：５：４：３：１：１である。

前記複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子の調製方法は、具体的に以下のステップを含む。

まず、多孔質窒化ホウ素ナノシートを、マイクロ波撹拌の方式により、水酸化ナトリウム溶液に分散させ、アルカリ処理を行い、また、硫酸銅と硫酸亜鉛をそれぞれ水酸化ナトリウム溶液に加え、濾過分離して混合物を取得し、さらに粉砕を行い、第一段階のか焼を先に行い、第一段階のか焼温度は１３０～１５０℃であり、第一段階のか焼時間は０．５～１時間であり、その後、加熱して第二段階のか焼を行い、第二段階のか焼温度は５５０～７００℃であり、第二段階のか焼時間は１～２時間であり、一次生成物が製造される。次に、一次生成物をホウ酸溶液に加え、濾過分離して、粉砕した後、第三段階のか焼を行う。第三段階のか焼温度は４００～５００℃であり、第三段階のか焼時間は２～４時間であり、酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシートが得られる。最後、酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシート、相溶化剤、及びクロロスルホン化ポリエチレン粒子を溶融押出して、造粒し、複合クロロスルホン化ポリエチレンを取得する。

水酸化ナトリウム溶液における多孔質窒化ホウ素ナノシートの窒化ホウ素の質量分率は８％であり、水酸化ナトリウム溶液における水酸化ナトリウムの質量分率は５％である。

硫酸銅と硫酸亜鉛の質量比は１：２．５である。

硫酸亜鉛と多孔質窒化ホウ素ナノシートの質量比は１：２．５である。

ホウ酸溶液における一次生成物の質量分率は３．５％である。

ホウ酸溶液におけるホウ酸の質量分率は１２％である。

複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子における酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシートの質量分率は１１．５％である。

複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子における相溶化剤の質量分率は０．６％である。

本実施例２の製品試験のパフォーマンスデータは表１に示される。

＜実施例３＞
複合材料の製造方法であって、それに含まれる技術的解決手段は以下のとおりである。

まず、紡糸原料を紡糸溶媒に溶解して分散且つ溶解し、紡糸液を取得し、その後、紡糸液に対して２１０℃でフラッシュ紡糸を行い、フラッシュ繊維を敷設し、最後に、ホットローラーによるホットプレスプロセスを行うことにより、複合材料を取得する。ホットローラーでホットプレスプロセスを行うことは、具体的に、上部ホットローラーと下部ホットローラーでホットプレスを行うことであり、上部ホットローラーの表面温度Ｔ上と下部ホットローラーの表面温度Ｔ下との差の絶対値ΔＴは８℃であり、且つＴ上とＴ下はいずれも１３５℃未満である。上部ホットローラーの両側の接線はα角を形成し、α角は１２４°である。

紡糸原料は複合クロロスルホン化ポリエチレン及びポリエチレンであり、複合クロロスルホン化ポリエチレンとポリエチレンの混合物における複合クロロスルホン化ポリエチレンの質量分率は７％である。

紡糸液における紡糸原料の質量分率は１３％である。

紡糸溶媒は、１－ペンテン、トリクロロフルオロメタン、ジクロロメタン、シクロペンタン、２，３－ジヒドロデカフルオロペンタン、１，１，１，３，３－ペンタフルオロブタンの混合物であり、重量比は６：５：４：３：１：１である。

前記複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子の調製方法は、具体的に以下のステップを含む。

まず、多孔質窒化ホウ素ナノシートを、マイクロ波撹拌の方式により、水酸化ナトリウム溶液に分散させ、アルカリ処理を行い、また、硫酸銅と硫酸亜鉛をそれぞれ水酸化ナトリウム溶液に加え、濾過分離して混合物を取得し、さらに粉砕を行い、第一段階のか焼を先に行い、第一段階のか焼温度は１３０～１５０℃であり、第一段階のか焼時間は０．５～１時間であり、その後、加熱して第二段階のか焼を行い、第二段階のか焼温度は５５０～７００℃であり、第二段階のか焼時間は１～２時間であり、一次製品が製造される。次に、一次製品をホウ酸溶液に加え、濾過分離して、粉砕した後、第三段階のか焼を行う。第三段階のか焼温度は４００～５００℃であり、第三段階のか焼時間は２～４時間であり、酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシートが得られる。最後、酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシート、相溶化剤、及びクロロスルホン化ポリエチレン粒子を溶融押出して、造粒し、複合クロロスルホン化ポリエチレンを取得する。

水酸化ナトリウム溶液における多孔質窒化ホウ素ナノシートの窒化ホウ素の質量分率は１０％であり、水酸化ナトリウム溶液における水酸化ナトリウムの質量分率は５％である。

硫酸銅と硫酸亜鉛の質量比は１：３．５である。

硫酸亜鉛と多孔質窒化ホウ素ナノシートの質量比は１：３．５である。

ホウ酸溶液における一次生成物の質量分率は５％である。

ホウ酸溶液におけるホウ酸の質量分率は１２％である。

複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子における酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシートの質量分率は１２％である。

複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子における相溶化剤の質量分率は０．７％である。

本実施例３の製品試験のパフォーマンスデータは表１に示される。

本実施例３の製品を常温環境に１年間放置し、具体的に、温度は２５±２℃、湿度は（６０±５）％ＲＨである。試験片の防カビグレードを再び試験してグレード１と測定し、抗菌率は９８．２％であり、抗菌防カビ性があまり低下せず、長期的な抗菌防カビ効果を果たす。

＜実施例４＞
複合材料の製造方法であって、それに含まれる技術的解決手段は以下のとおりである。

まず、紡糸原料を紡糸溶媒に溶解して分散且つ溶解し、紡糸液を取得し、その後、紡糸液に対して２１５℃でフラッシュ紡糸を行い、フラッシュ繊維を敷設し、最後に、ホットローラーによるホットプレスプロセスを行うことにより、複合材料を取得する。ホットローラーでホットプレスプロセスを行うことは、具体的に、上部ホットローラーと下部ホットローラーでホットプレスを行うことであり、上部ホットローラーの表面温度Ｔ上と下部ホットローラーの表面温度Ｔ下との差の絶対値ΔＴは８℃であり、且つＴ上とＴ下はいずれも１３５℃未満である。上部ホットローラーの両側の接線はα角を形成し、α角は１２６°である。

紡糸原料は複合クロロスルホン化ポリエチレン及びポリエチレンであり、複合クロロスルホン化ポリエチレンとポリエチレンの混合物における複合クロロスルホン化ポリエチレンの質量分率は７．５％である。

紡糸液における紡糸原料の質量分率は１３．５％である。

紡糸溶媒は、１－ペンテン、トリクロロフルオロメタン、ジクロロメタン、シクロペンタン、２，３－ジヒドロデカフルオロペンタン、１，１，１，３，３－ペンタフルオロブタンの混合物であり、重量比は６：５：４：３：１：１である。

前記複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子の調製方法は、具体的に以下のステップを含む。

まず、多孔質窒化ホウ素ナノシートを、マイクロ波撹拌の方式により、水酸化ナトリウム溶液に分散させ、アルカリ処理を行い、また、硫酸銅と硫酸亜鉛をそれぞれ水酸化ナトリウム溶液に加え、濾過分離して混合物を取得し、さらに粉砕を行い、第一段階のか焼を先に行い、第一段階のか焼温度は１３０～１５０℃であり、第一段階のか焼時間は０．５～１時間であり、その後、加熱して第二段階のか焼を行い、第二段階のか焼温度は５５０～７００℃であり、第二段階のか焼時間は１～２時間であり、一次製品が製造される。次に、一次製品をホウ酸溶液に加え、濾過分離して、粉砕した後、第三段階のか焼を行う。第三段階のか焼温度は４００～５００℃であり、第三段階のか焼時間は２～４時間であり、酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシートが得られる。最後、酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシート、相溶化剤、及びクロロスルホン化ポリエチレン粒子を溶融押出して、造粒し、複合クロロスルホン化ポリエチレンを取得する。

水酸化ナトリウム溶液における多孔質窒化ホウ素ナノシートの窒化ホウ素の質量分率は１２％であり、水酸化ナトリウム溶液における水酸化ナトリウムの質量分率は５％である。

硫酸銅と硫酸亜鉛の質量比は１：４である。

硫酸亜鉛と多孔質窒化ホウ素ナノシートの質量比は１：４である。

ホウ酸溶液における一次生成物の質量分率は５％である。

ホウ酸溶液におけるホウ酸の質量分率は１２％である。

複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子における酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシートの質量分率は１２．５％である。

複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子における相溶化剤の質量分率は０．８％である。

本実施例４の製品試験のパフォーマンスデータは表１に示される。

＜実施例５＞
複合材料の製造方法であって、それに含まれる技術的解決手段は以下のとおりである。

まず、紡糸原料を紡糸溶媒に溶解して分散且つ溶解し、紡糸液を取得し、その後、紡糸液に対して２２０℃でフラッシュ紡糸を行い、フラッシュ繊維を敷設し、最後に、ホットローラーによるホットプレスプロセスを行うことにより、複合材料を取得する。ホットローラーでホットプレスプロセスを行うことは、具体的に、上部ホットローラーと下部ホットローラーでホットプレスを行うことであり、上部ホットローラーの表面温度Ｔ上と下部ホットローラーの表面温度Ｔ下との差の絶対値ΔＴは８℃であり、且つＴ上とＴ下はいずれも１３５℃未満である。上部ホットローラーの両側の接線はα角を形成し、α角は１２８°である。

紡糸原料は複合クロロスルホン化ポリエチレン及びポリエチレンであり、複合クロロスルホン化ポリエチレンとポリエチレンの混合物における複合クロロスルホン化ポリエチレンの質量分率は８％である。

紡糸液における紡糸原料の質量分率は１４％である。

紡糸溶媒は、１－ペンテン、トリクロロフルオロメタン、ジクロロメタン、シクロペンタン、２，３－ジヒドロデカフルオロペンタン、１，１，１，３，３－ペンタフルオロブタンの混合物であり、重量比は６：５：４：３：１：１である。

前記複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子の調製方法は、具体的に以下のステップを含む。

まず、多孔質窒化ホウ素ナノシートを、マイクロ波撹拌の方式により、水酸化ナトリウム溶液に分散させ、アルカリ処理を行い、また、硫酸銅と硫酸亜鉛をそれぞれ水酸化ナトリウム溶液に加え、濾過分離して混合物を取得し、さらに粉砕を行い、第一段階のか焼を先に行い、第一段階のか焼温度は１３０～１５０℃であり、第一段階のか焼時間は０．５～１時間であり、その後、加熱して第二段階のか焼を行い、第二段階のか焼温度は５５０～７００℃であり、第二段階のか焼時間は１～２時間であり、一次生成物が製造される。次に、一次生成物をホウ酸溶液に加え、濾過分離して、粉砕した後、第三段階のか焼を行う。第三段階のか焼温度は４００～５００℃であり、第三段階のか焼時間は２～４時間であり、酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシートが得られる。最後、酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシート、相溶化剤、及びクロロスルホン化ポリエチレン粒子を溶融押出して、造粒し、複合クロロスルホン化ポリエチレンを取得する。

水酸化ナトリウム溶液における多孔質窒化ホウ素ナノシートの窒化ホウ素の質量分率は５～２０％であり、水酸化ナトリウム溶液における水酸化ナトリウムの質量分率は５％である。

硫酸銅と硫酸亜鉛の質量比は１：５である。

硫酸亜鉛と多孔質窒化ホウ素ナノシートの質量比は１：５である。

ホウ酸溶液における一次生成物の質量分率は６％である。

ホウ酸溶液におけるホウ酸の質量分率は１２％である。

複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子における酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシートの質量分率は１３％である。

複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子における相溶化剤の質量分率は０．８％である。

本実施例５の製品試験のパフォーマンスデータは表１に示される。

＜比較例１＞
複合材料の製造方法であって、それに含まれる技術的解決手段は以下のとおりである。

まず、紡糸原料を紡糸溶媒に溶解して分散且つ溶解し、紡糸液を取得し、その後、紡糸液に対して２１０℃でフラッシュ紡糸を行い、フラッシュ繊維を敷設し、最後に、ホットローラーによるホットプレスプロセスを行うことにより、複合材料を取得する。ホットローラーでホットプレスプロセスを行うことは、具体的に、上部ホットローラーと下部ホットローラーでホットプレスを行うことであり、上部ホットローラーの表面温度Ｔ上と下部ホットローラーの表面温度Ｔ下との差の絶対値ΔＴは８℃であり、且つＴ上とＴ下はいずれも１３５℃未満である。上部ホットローラーの両側の接線はα角を形成し、α角は１２４°である。

紡糸原料は複合クロロスルホン化ポリエチレン及びポリエチレンであり、複合クロロスルホン化ポリエチレンとポリエチレンの混合物における複合クロロスルホン化ポリエチレンの質量分率は７％である。

紡糸液における紡糸原料の質量分率は１３％である。

紡糸溶媒は、１－ペンテン、トリクロロフルオロメタン、ジクロロメタン、シクロペンタン、２，３ジヒドロデカフルオロペンタン、１，１，１，３，３－ペンタフルオロブタンの混合物であり、重量比は６：５：４：３：１：１である。

前記複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子は、酸化第一銅、ホウ酸亜鉛、相溶化剤、及びクロロスルホン化ポリエチレン粒子で構成され、ここで、複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子における酸化第一銅、ホウ酸亜鉛及び多孔質窒化ホウ素ナノシートの混合物の質量分率は１２％である。

複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子における相溶化剤の質量分率は０．７％である。

酸化第一銅とホウ酸亜鉛の質量比は１：３．５である。

ホウ酸亜鉛と多孔質窒化ホウ素ナノシートの質量比は１：３．５である。

本比較例１の製品試験のパフォーマンスデータは表１に示される。

本比較例１の製品を常温環境に１年間放置し、具体的に、温度は２５±２℃、湿度は（６０±５）％ ＲＨである。試験片の防カビグレードを再び試験してグレード４と測定し、抗菌率は７８．２％であり、抗菌防カビ性明らかに低下し、抗菌防カビ効果はない。

＜比較例２＞
複合材料の製造方法であって、それに含まれる技術的解決手段は以下のとおりである。

まず、紡糸原料を紡糸溶媒に溶解して分散且つ溶解し、紡糸液を取得し、その後、紡糸液に対して２１０℃でフラッシュ紡糸を行い、フラッシュ繊維を敷設し、最後に、ホットローラーによるホットプレスプロセスを行うことにより、複合材料を取得する。ホットローラーでホットプレスプロセスを行うことは、具体的に、上部ホットローラーと下部ホットローラーでホットプレスを行うことであり、上部ホットローラーの表面温度Ｔ上と下部ホットローラーの表面温度Ｔ下との差の絶対値ΔＴは８℃であり、且つＴ上とＴ下はいずれも１３５℃未満である。上部ホットローラーの両側の接線はα角を形成し、α角は１２４°である。

紡糸原料は複合クロロスルホン化ポリエチレン及びポリエチレンであり、複合クロロスルホン化ポリエチレンとポリエチレンの混合物における複合クロロスルホン化ポリエチレンの質量分率は７％である。

紡糸液における紡糸原料の質量分率は１３％である。

紡糸溶媒は、１－ペンテン、トリクロロフルオロメタン、ジクロロメタン、シクロペンタン、２，３ジヒドロデカフルオロペンタン、１，１，１，３，３－ペンタフルオロブタンの混合物であり、重量比は６：５：４：３：１：１である。

前記複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子の調製方法は、具体的に以下のステップを含む。

まず、多孔質窒化ホウ素ナノシートを、マイクロ波撹拌の方式により、水酸化ナトリウム溶液に分散させ、アルカリ処理を行い、また、硫酸亜鉛を水酸化ナトリウム溶液に加え、濾過分離して混合物を取得し、さらに粉砕を行い、第一段階のか焼を先に行い、第一段階のか焼温度は１３０～１５０℃であり、第一段階のか焼時間は０．５～１時間であり、その後、加熱して第二段階のか焼を行い、第二段階のか焼温度は５５０～７００℃であり、第二段階のか焼時間は１～２時間であり、一次製品が製造される。次に、一次製品をホウ酸溶液に加え、濾過分離して、粉砕した後、第三段階のか焼を行う。第三段階のか焼温度は４００～５００℃であり、第三段階のか焼時間は２～４時間であり、酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシートが得られる。最後、酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシート、相溶化剤、及びクロロスルホン化ポリエチレン粒子を溶融押出して、造粒し、複合クロロスルホン化ポリエチレンを取得する。

水酸化ナトリウム溶液における多孔質窒化ホウ素ナノシートの窒化ホウ素の質量分率は１０％であり、水酸化ナトリウム溶液における水酸化ナトリウムの質量分率は５％である。

硫酸亜鉛と多孔質窒化ホウ素ナノシートの質量比は１：３．５である。

ホウ酸溶液における一次生成物の質量分率は５％である。

ホウ酸溶液におけるホウ酸の質量分率は１２％である。

複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子におけるホウ酸亜鉛／多孔質窒化ホウ素ナノシートの質量分率は１２％である。

複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子における相溶化剤の質量分率は０．７％である。

本比較例２の製品試験のパフォーマンスデータは表１に示される。

＜比較例３＞
複合材料の製造方法であって、それに含まれる技術的解決手段は以下のとおりである。

まず、紡糸原料を紡糸溶媒に溶解して分散且つ溶解し、紡糸液を取得し、その後、紡糸液に対して２１０℃でフラッシュ紡糸を行い、フラッシュ繊維を敷設し、最後に、ホットローラーによるホットプレスプロセスを行うことにより、複合材料を取得する。ホットローラーでホットプレスプロセスを行うことは、具体的に、上部ホットローラーと下部ホットローラーでホットプレスを行うことであり、上部ホットローラーの表面温度Ｔ上と下部ホットローラーの表面温度Ｔ下との差の絶対値ΔＴは８℃であり、且つＴ上とＴ下はいずれも１３５℃未満である。上部ホットローラーの両側の接線はα角を形成し、α角は１２４°である。

紡糸原料は複合クロロスルホン化ポリエチレン及びポリエチレンであり、複合クロロスルホン化ポリエチレンとポリエチレンの混合物における複合クロロスルホン化ポリエチレンの質量分率は７％である。

紡糸液における紡糸原料の質量分率は１３％である。

紡糸溶媒は、１－ペンテン、トリクロロフルオロメタン、ジクロロメタン、シクロペンタン、２，３ジヒドロデカフルオロペンタン、１，１，１，３，３－ペンタフルオロブタンの混合物であり、重量比は６：５：４：３：１：１である。

前記複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子の調製方法は、実施例３と同じであり、区別は以下のとおりしかない。

複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子における酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシートの質量分率は８％である。

本比較例３の製品試験のパフォーマンスデータは表１に示される。

＜比較例４＞
複合材料の製造方法であって、それに含まれる技術的解決手段は以下のとおりである。

まず、紡糸原料を紡糸溶媒に溶解して分散且つ溶解し、紡糸液を取得し、その後、紡糸液に対して２１０℃でフラッシュ紡糸を行い、フラッシュ繊維を敷設し、最後に、ホットローラーによるホットプレスプロセスを行うことにより、複合材料を取得する。ホットローラーでホットプレスプロセスを行うことは、具体的に、上部ホットローラーと下部ホットローラーでホットプレスを行うことであり、上部ホットローラーの表面温度Ｔ上と下部ホットローラーの表面温度Ｔ下との差の絶対値ΔＴは８℃であり、且つＴ上とＴ下はいずれも１３５℃未満である。上部ホットローラーの両側の接線はα角を形成し、α角は１２４°である。

紡糸原料は複合クロロスルホン化ポリエチレン及びポリエチレンであり、複合クロロスルホン化ポリエチレンとポリエチレンの混合物における複合クロロスルホン化ポリエチレンの質量分率は７％である。

紡糸液における紡糸原料の質量分率は１３％である。

紡糸溶媒は、１－ペンテン、トリクロロフルオロメタン、ジクロロメタン、シクロペンタン、２，３ジヒドロデカフルオロペンタン、１，１，１，３，３－ペンタフルオロブタンの混合物であり、重量比は６：５：４：３：１：１である。

前記複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子の調製方法は、実施例３と同じであり、区別は以下のとおりしかない。

複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子における酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシートの質量分率は９％である。

本比較例４の製品試験のパフォーマンスデータは表１に示される。

＜比較例５＞
複合材料の製造方法であって、それに含まれる技術的解決手段は以下のとおりである。

まず、紡糸原料を紡糸溶媒に溶解して分散且つ溶解し、紡糸液を取得し、その後、紡糸液に対して２１０℃でフラッシュ紡糸を行い、フラッシュ繊維を敷設し、最後に、ホットローラーによるホットプレスプロセスを行うことにより、複合材料を取得する。ホットローラーでホットプレスプロセスを行うことは、具体的に、上部ホットローラーと下部ホットローラーでホットプレスを行うことであり、上部ホットローラーの表面温度Ｔ上と下部ホットローラーの表面温度Ｔ下との差の絶対値ΔＴは８℃であり、且つＴ上とＴ下はいずれも１３５℃未満である。上部ホットローラーの両側の接線はα角を形成し、α角は１２４°である。

紡糸原料は複合クロロスルホン化ポリエチレン及びポリエチレンであり、複合クロロスルホン化ポリエチレンとポリエチレンの混合物における複合クロロスルホン化ポリエチレンの質量分率は７％である。

紡糸液における紡糸原料の質量分率は１３％である。

紡糸溶媒は、１－ペンテン、トリクロロフルオロメタン、ジクロロメタン、シクロペンタン、２，３ジヒドロデカフルオロペンタン、１，１，１，３，３－ペンタフルオロブタンの混合物であり、重量比は６：５：４：３：１：１である。

前記複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子の調製方法は、実施例３と同じであり、区別は以下のとおりしかない。

複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子における酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシートの質量分率は１０．５％である。

本比較例５の製品試験のパフォーマンスデータは表１に示される。

＜比較例６＞
複合材料の製造方法であって、それに含まれる技術的解決手段は以下のとおりである。

まず、紡糸原料を紡糸溶媒に溶解して分散且つ溶解し、紡糸液を取得し、その後、紡糸液に対して２１０℃でフラッシュ紡糸を行い、フラッシュ繊維を敷設し、最後に、ホットローラーによるホットプレスプロセスを行うことにより、複合材料を取得する。ホットローラーでホットプレスプロセスを行うことは、具体的に、上部ホットローラーと下部ホットローラーでホットプレスを行うことであり、上部ホットローラーの表面温度Ｔ_上と下部ホットローラーの表面温度Ｔ_下との差の絶対値ΔＴは８℃であり、且つＴ_上とＴ_下はいずれも１３５℃未満である。上部ホットローラーの両側の接線はα角を形成し、α角は１２４°である。

紡糸原料は複合クロロスルホン化ポリエチレン及びポリエチレンであり、複合クロロスルホン化ポリエチレンとポリエチレンの混合物における複合クロロスルホン化ポリエチレンの質量分率は７％である。

紡糸液における紡糸原料の質量分率は１３％である。

紡糸溶媒は、１－ペンテン、トリクロロフルオロメタン、ジクロロメタン、シクロペンタン、２，３ジヒドロデカフルオロペンタン、１，１，１，３，３－ペンタフルオロブタンの混合物であり、重量比は６：５：４：３：１：１である。

前記複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子の調製方法は、実施例３と同じであり、区別は以下のとおりしかない。

複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子における酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシートの質量分率は１３．５％である。

本比較例６の製品試験のパフォーマンスデータは表１に示される。

＜比較例７＞
複合材料の製造方法であって、それに含まれる技術的解決手段は以下のとおりである。

まず、紡糸原料を紡糸溶媒に溶解して分散且つ溶解し、紡糸液を取得し、その後、紡糸液に対して２１０℃でフラッシュ紡糸を行い、フラッシュ繊維を敷設し、最後に、ホットローラーによるホットプレスプロセスを行うことにより、複合材料を取得する。ホットローラーでホットプレスプロセスを行うことは、具体的に、上部ホットローラーと下部ホットローラーでホットプレスを行うことであり、上部ホットローラーの表面温度Ｔ_上と下部ホットローラーの表面温度Ｔ_下との差の絶対値ΔＴは８℃であり、且つＴ_上とＴ_下はいずれも１３５℃未満である。上部ホットローラーの両側の接線はα角を形成し、α角は１２４°である。

紡糸原料は複合クロロスルホン化ポリエチレン及びポリエチレンであり、複合クロロスルホン化ポリエチレンとポリエチレンの混合物における複合クロロスルホン化ポリエチレンの質量分率は７％である。

紡糸液における紡糸原料の質量分率は１３％である。

紡糸溶媒は、１－ペンテン、トリクロロフルオロメタン、ジクロロメタン、シクロペンタン、２，３ジヒドロデカフルオロペンタン、１，１，１，３，３－ペンタフルオロブタンの混合物であり、重量比は６：５：４：３：１：１である。

前記複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子の調製方法は、実施例３と同じであり、区別は以下のとおりしかない。

複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子における酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシートの質量分率は１４．５％である。

対照製品のＳＥＭ画像、実施例３のＳＥＭは図１である。比較例７のＳＥＭは図２である。亜酸化銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシートの含有量が高い場合、ＳＥＭ試験の図３からわかるように、最終製品の含有量は比較的多く、意図した目的を果たさない。実施例３のＳＥＭの図１から、その分布は均一であり、凝集現象は発生しなかったことがわかる。

本比較例７の製品試験のパフォーマンスデータは表１に示される。

＜比較例８＞
複合材料の製造方法であって、それに含まれる技術的解決手段は以下のとおりである。

まず、紡糸原料を紡糸溶媒に溶解して分散且つ溶解し、紡糸液を取得し、その後、紡糸液に対して２１０℃でフラッシュ紡糸を行い、フラッシュ繊維を敷設し、最後に、ホットローラーによるホットプレスプロセスを行うことにより、複合材料を取得する。ホットローラーでホットプレスプロセスを行うことは、具体的に、上部ホットローラーと下部ホットローラーでホットプレスを行うことであり、上部ホットローラーの表面温度Ｔ_上と下部ホットローラーの表面温度Ｔ_下との差の絶対値ΔＴは８℃であり、且つＴ_上とＴ_下はいずれも１３５℃未満である。上部ホットローラーの両側の接線はα角を形成し、α角は１２４°である。

紡糸原料は複合クロロスルホン化ポリエチレン及びポリエチレンであり、複合クロロスルホン化ポリエチレンとポリエチレンの混合物における複合クロロスルホン化ポリエチレンの質量分率は７％である。

紡糸液における紡糸原料の質量分率は１３％である。

紡糸溶媒は、１－ペンテン、トリクロロフルオロメタン、ジクロロメタン、シクロペンタン、２，３ジヒドロデカフルオロペンタン、１，１，１，３，３－ペンタフルオロブタンの混合物であり、重量比は６：５：４：３：１：１である。

前記複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子の調製方法は、実施例３と同じであり、区別は以下のとおりしかない。

複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子における酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシートの質量分率は１６％である。

本比較例８の製品試験のパフォーマンスデータは表１に示される。

＜比較例９＞
複合材料の製造方法であって、それに含まれる技術的解決手段は以下のとおりである。

まず、紡糸原料を紡糸溶媒に溶解して分散且つ溶解し、紡糸液を取得し、その後、紡糸液に対して２１０℃でフラッシュ紡糸を行い、フラッシュ繊維を敷設し、最後に、ホットローラーによるホットプレスプロセスを行うことにより、複合材料を取得する。ホットローラーでホットプレスプロセスを行うことは、具体的に、上部ホットローラーと下部ホットローラーでホットプレスを行うことであり、上部ホットローラーの表面温度Ｔ_上と下部ホットローラーの表面温度Ｔ_下との差の絶対値ΔＴは８℃であり、且つＴ_上とＴ_下はいずれも１３５℃未満である。上部ホットローラーの両側の接線はα角を形成し、α角は１２４°である。

紡糸原料は複合クロロスルホン化ポリエチレン及びポリエチレンであり、複合クロロスルホン化ポリエチレンとポリエチレンの混合物における複合クロロスルホン化ポリエチレンの質量分率は７％である。

紡糸液における紡糸原料の質量分率は１３％である。

紡糸溶媒は、１－ペンテン、トリクロロフルオロメタン、ジクロロメタン、シクロペンタン、２，３ジヒドロデカフルオロペンタン、１，１，１，３，３－ペンタフルオロブタンの混合物であり、重量比は６：５：４：３：１：１である。

前記複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子の調製方法は、具体的に以下のステップを含む。

まず、多孔質窒化ホウ素ナノシートを、マイクロ波撹拌の方式により、水酸化ナトリウム溶液に分散させ、アルカリ処理を行い、また、硫酸銅と硫酸亜鉛をそれぞれ水酸化ナトリウム溶液に加え、濾過分離して混合物を取得し、さらに粉砕を行い、第一段階のか焼を先に行い、第一段階のか焼温度は１３０～１５０℃であり、第一段階のか焼時間は０．５～１時間であり、その後、加熱して第二段階のか焼を行い、第二段階のか焼温度は５５０～７００℃であり、第二段階のか焼時間は１～２時間であり、一次製品が製造される。次に、一次製品をホウ酸溶液に加え、濾過分離して、粉砕した後、第三段階のか焼を行う。第三か焼温度は４００～５００℃であり、第三か焼時間は２～４時間であり、酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシートが得られる。最後、酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシート、相溶化剤、及びクロロスルホン化ポリエチレン粒子を溶融押出して、造粒し、複合クロロスルホン化ポリエチレンを取得する。

水酸化ナトリウム溶液における多孔質窒化ホウ素ナノシートの窒化ホウ素の質量分率は１０％であり、水酸化ナトリウム溶液における水酸化ナトリウムの質量分率は５％である。

硫酸銅と硫酸亜鉛の質量比は１：０．５である。

硫酸亜鉛と多孔質窒化ホウ素ナノシートの質量比は１：３．５である。

ホウ酸溶液における一次生成物の質量分率は５％である。

ホウ酸溶液におけるホウ酸の質量分率は１２％である。

複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子における酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシートの質量分率は１２％である。

複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子における相溶化剤の質量分率は０．７％である。

本比較例９の製品試験のパフォーマンスデータは表１に示される。

＜比較例１０＞
複合材料の製造方法であって、それに含まれる技術的解決手段は以下のとおりである。

まず、紡糸原料を紡糸溶媒に溶解して分散且つ溶解し、紡糸液を取得し、その後、紡糸液に対して２１０℃でフラッシュ紡糸を行い、フラッシュ繊維を敷設し、最後に、ホットローラーによるホットプレスプロセスを行うことにより、複合材料を取得する。ホットローラーでホットプレスプロセスを行うことは、具体的に、上部ホットローラーと下部ホットローラーでホットプレスを行うことであり、上部ホットローラーの表面温度Ｔ_上と下部ホットローラーの表面温度Ｔ_下との差の絶対値ΔＴは８℃であり、且つＴ_上とＴ_下はいずれも１３５℃未満である。上部ホットローラーの両側の接線はα角を形成し、α角は１２４°である。

紡糸原料は複合クロロスルホン化ポリエチレン及びポリエチレンであり、複合クロロスルホン化ポリエチレンとポリエチレンの混合物における複合クロロスルホン化ポリエチレンの質量分率は７％である。

紡糸液における紡糸原料の質量分率は１３％である。

紡糸溶媒は、１－ペンテン、トリクロロフルオロメタン、ジクロロメタン、シクロペンタン、２，３ジヒドロデカフルオロペンタン、１，１，１，３，３－ペンタフルオロブタンの混合物であり、重量比は６：５：４：３：１：１である。

前記複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子の調製方法は、具体的に以下のステップを含む。

まず、多孔質窒化ホウ素ナノシートを、マイクロ波撹拌の方式により、水酸化ナトリウム溶液に分散させ、アルカリ処理を行い、また、硫酸銅と硫酸亜鉛をそれぞれ水酸化ナトリウム溶液に加え、濾過分離して混合物を取得し、さらに粉砕を行い、第一段階のか焼を先に行い、第一段階のか焼温度は１３０～１５０℃であり、第一段階のか焼時間は０．５～１時間であり、その後、加熱して第二段階のか焼を行い、第二段階のか焼温度は５５０～７００℃であり、第二段階のか焼時間は１～２時間であり、一次製品が製造される。次に、一次製品をホウ酸溶液に加え、濾過分離して、粉砕した後、第三段階のか焼を行う。第三か焼温度は４００～５００℃であり、第三か焼時間は２～４時間であり、酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシートが得られる。最後、酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシート、相溶化剤、及びクロロスルホン化ポリエチレン粒子を溶融押出して、造粒し、複合クロロスルホン化ポリエチレンを取得する。

水酸化ナトリウム溶液における多孔質窒化ホウ素ナノシートの窒化ホウ素の質量分率は１０％であり、水酸化ナトリウム溶液における水酸化ナトリウムの質量分率は５％である。

硫酸銅と硫酸亜鉛の質量比は１：１である。

硫酸亜鉛と多孔質窒化ホウ素ナノシートの質量比は１：３．５である。

ホウ酸溶液における一次生成物の質量分率は５％である。

ホウ酸溶液におけるホウ酸の質量分率は１２％である。

複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子における酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシートの質量分率は１２％である。

複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子における相溶化剤の質量分率は０．７％である。

本比較例１０の製品試験のパフォーマンスデータは表１に示される。

＜比較例１１＞
複合材料の製造方法であって、それに含まれる技術的解決手段は以下のとおりである。

まず、紡糸原料を紡糸溶媒に溶解して分散且つ溶解し、紡糸液を取得し、その後、紡糸液に対して２１０℃でフラッシュ紡糸を行い、フラッシュ繊維を敷設し、最後に、ホットローラーによるホットプレスプロセスを行うことにより、複合材料を取得する。ホットローラーでホットプレスプロセスを行うことは、具体的に、上部ホットローラーと下部ホットローラーでホットプレスを行うことであり、上部ホットローラーの表面温度Ｔ_上と下部ホットローラーの表面温度Ｔ_下との差の絶対値ΔＴは１３℃であり、且つＴ_上とＴ_下はいずれも１３５℃未満である。上部ホットローラーの両側の接線はα角を形成し、α角は１２４°である。

紡糸原料は複合クロロスルホン化ポリエチレン及びポリエチレンであり、複合クロロスルホン化ポリエチレンとポリエチレンの混合物における複合クロロスルホン化ポリエチレンの質量分率は７％である。

紡糸液における紡糸原料の質量分率は１３％である。

紡糸溶媒は、１－ペンテン、トリクロロフルオロメタン、ジクロロメタン、シクロペンタン、２，３ジヒドロデカフルオロペンタン、１，１，１，３，３－ペンタフルオロブタンの混合物であり、重量比は６：５：４：３：１：１である。

前記複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子の調製方法は、実施例３とその同じである。

本比較例１１の製品試験のパフォーマンスデータは表１に示される。

＜比較例１２＞
複合材料の製造方法であって、それに含まれる技術的解決手段は以下のとおりである。

まず、紡糸原料を紡糸溶媒に溶解して分散且つ溶解し、紡糸液を取得し、その後、紡糸液に対して２１０℃でフラッシュ紡糸を行い、フラッシュ繊維を敷設し、最後に、ホットローラーによるホットプレスプロセスを行うことにより、複合材料を取得する。ホットローラーでホットプレスプロセスを行うことは、具体的に、上部ホットローラーと下部ホットローラーでホットプレスを行うことであり、上部ホットローラーの表面温度Ｔ_上と下部ホットローラーの表面温度Ｔ_下との差の絶対値ΔＴは２℃であり、且つＴ_上とＴ_下はいずれも１３５℃未満である。上部ホットローラーの両側の接線はα角を形成し、α角は１２４°である。

紡糸原料は複合クロロスルホン化ポリエチレン及びポリエチレンであり、複合クロロスルホン化ポリエチレンとポリエチレンの混合物における複合クロロスルホン化ポリエチレンの質量分率は７％である。

紡糸液における紡糸原料の質量分率は１３％である。

紡糸溶媒は、１－ペンテン、トリクロロフルオロメタン、ジクロロメタン、シクロペンタン、２，３ジヒドロデカフルオロペンタン、１，１，１，３，３－ペンタフルオロブタンの混合物であり、重量比は６：５：４：３：１：１である。

前記複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子の調製方法は、実施例３とその同じである。

本比較例１２の製品試験のパフォーマンスデータは表１に示される。

＜比較例１３＞
複合材料の製造方法であって、それに含まれる技術的解決手段は以下のとおりである。

まず、紡糸原料を紡糸溶媒に溶解して分散且つ溶解し、紡糸液を取得し、その後、紡糸液に対して２１０℃でフラッシュ紡糸を行い、フラッシュ繊維を敷設し、最後に、ホットローラーによるホットプレスプロセスを行うことにより、複合材料を取得する。ホットローラーでホットプレスプロセスを行うことは、具体的に、上部ホットローラーと下部ホットローラーでホットプレスを行うことであり、上部ホットローラーの表面温度Ｔ_上と下部ホットローラーの表面温度Ｔ_下との差の絶対値ΔＴは８℃であり、且つＴ_上とＴ_下はいずれも１３５℃未満である。上部ホットローラーの両側の接線はα角を形成し、α角は１５０°である。

紡糸原料は複合クロロスルホン化ポリエチレン及びポリエチレンであり、複合クロロスルホン化ポリエチレンとポリエチレンの混合物における複合クロロスルホン化ポリエチレンの質量分率は７％である。

紡糸液における紡糸原料の質量分率は１３％である。

紡糸溶媒は、１－ペンテン、トリクロロフルオロメタン、ジクロロメタン、シクロペンタン、２，３ジヒドロデカフルオロペンタン、１，１，１，３，３－ペンタフルオロブタンの混合物であり、重量比は６：５：４：３：１：１である。

前記複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子の調製方法は、実施例３とその同じである。

本比較例１３の製品試験のパフォーマンスデータは表１に示される。

＜比較例１４＞
複合材料の製造方法であって、それに含まれる技術的解決手段は以下のとおりである。

まず、紡糸原料を紡糸溶媒に溶解して分散且つ溶解し、紡糸液を取得し、その後、紡糸液に対して２１０℃でフラッシュ紡糸を行い、フラッシュ繊維を敷設し、最後に、ホットローラーによるホットプレスプロセスを行うことにより、複合材料を取得する。ホットローラーでホットプレスプロセスを行うことは、具体的に、上部ホットローラーと下部ホットローラーでホットプレスを行うことであり、上部ホットローラーの表面温度Ｔ_上と下部ホットローラーの表面温度Ｔ_下との差の絶対値ΔＴは８℃であり、且つＴ_上とＴ_下はいずれも１３５℃未満である。上部ホットローラーの両側の接線はα角を形成し、α角は９０°である。

紡糸原料は複合クロロスルホン化ポリエチレン及びポリエチレンであり、複合クロロスルホン化ポリエチレンとポリエチレンの混合物における複合クロロスルホン化ポリエチレンの質量分率は７％である。

紡糸液における紡糸原料の質量分率は１３％である。

紡糸溶媒は、１－ペンテン、トリクロロフルオロメタン、ジクロロメタン、シクロペンタン、２，３ジヒドロデカフルオロペンタン、１，１，１，３，３－ペンタフルオロブタンの混合物であり、重量比は６：５：４：３：１：１である。

前記複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子の調製方法は、実施例３とその同じである。

本比較例１４の製品試験のパフォーマンスデータは表１に示される。

＜実施例６＞
フラッシュ紡糸による変性機能性材料の製造方法であって、それに含まれた技術的解決手段は以下のとおりである。

まず、紡糸原料を紡糸溶媒に溶解して分散且つ溶解し、紡糸液を取得し、その後、紡糸液に対して２００℃でフラッシュ紡糸を行い、フラッシュ繊維を敷設し、最後に、ホットローラーによるホットプレスプロセスを行うことにより、フラッシュ紡糸による変性機能性材料を取得する。ホットローラーでホットプレスプロセスを行うことは、具体的に、上部ホットローラーと下部ホットローラーでホットプレスを行うことであり、上部ホットローラーの表面温度Ｔ_上と下部ホットローラーの表面温度Ｔ_下との差の絶対値ΔＴは６℃であり、且つＴ_上とＴ_下はいずれも１３５℃未満である。上部ホットローラーの両側の接線はα角を形成し、α角は１２０°である。

紡糸原料は複合クロロスルホン化ポリエチレン及びポリプロピレンであり、複合クロロスルホン化ポリエチレンとポリプロピレンの混合物における複合クロロスルホン化ポリエチレンの質量分率は６％である。

紡糸液における紡糸原料の質量分率は１２％である。

紡糸溶媒は、１－ペンテン、トリクロロフルオロメタン、ジクロロメタン、シクロペンタン、２，３ジヒドロデカフルオロペンタン、１，１，１，３，３－ペンタフルオロブタンの混合物であり、重量比は６：５：４：３：１：１である。

前記複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子の調製方法は、実施例１と同じである。

本実施例１１の製品試験のパフォーマンスデータは表１に示される。

＜実施例７＞
フラッシュ紡糸による変性機能性材料の製造方法であって、それに含まれた技術的解決手段は以下のとおりである。

まず、紡糸原料を紡糸溶媒に溶解して分散且つ溶解し、紡糸液を取得し、その後、紡糸液に対して２１０℃でフラッシュ紡糸を行い、フラッシュ繊維を敷設し、最後に、ホットローラーによるホットプレスプロセスを行うことにより、フラッシュ紡糸による変性機能性材料を取得する。ホットローラーでホットプレスプロセスを行うことは、具体的に、上部ホットローラーと下部ホットローラーでホットプレスを行うことであり、上部ホットローラーの表面温度Ｔ_上と下部ホットローラーの表面温度Ｔ_下との差の絶対値ΔＴは７℃であり、且つＴ_上とＴ_下はいずれも１３５℃未満である。上部ホットローラーの両側の接線はα角を形成し、α角は１２２°である。

紡糸原料は複合クロロスルホン化ポリエチレン及びポリエチレンであり、複合クロロスルホン化ポリエチレンとポリエチレンの混合物における複合クロロスルホン化ポリエチレンの質量分率は７％である。

紡糸液における紡糸原料の質量分率は１３％である。

紡糸溶媒は、１－ペンテン、トリクロロフルオロメタン、ジクロロメタン、シクロペンタン、２，３ジヒドロデカフルオロペンタン、１，１，１，３，３－ペンタフルオロブタンの混合物であり、重量比は６：５：４：３：１：１である。

前記複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子の調製方法は、実施例３と同じである。

本実施例７の製品試験のパフォーマンスデータは表１に示される。

＜実施例８＞
フラッシュ紡糸による変性機能性材料の製造方法であって、それに含まれた技術的解決手段は以下のとおりである。

まず、紡糸原料を紡糸溶媒に溶解して分散且つ溶解し、紡糸液を取得し、その後、紡糸液に対して２２０℃でフラッシュ紡糸を行い、フラッシュ繊維を敷設し、最後に、ホットローラーによるホットプレスプロセスを行うことにより、フラッシュ紡糸による変性機能性材料を取得する。ホットローラーでホットプレスプロセスを行うことは、具体的に、上部ホットローラーと下部ホットローラーでホットプレスを行うことであり、上部ホットローラーの表面温度Ｔ_上と下部ホットローラーの表面温度Ｔ_下との差の絶対値ΔＴは８℃であり、且つＴ_上とＴ_下はいずれも１３５℃未満である。上部ホットローラーの両側の接線はα角を形成し、α角は１２４°である。

紡糸原料は複合クロロスルホン化ポリエチレン及びポリエチレンであり、複合クロロスルホン化ポリエチレンとポリエチレンの混合物における複合クロロスルホン化ポリエチレンの質量分率は８％である。

紡糸液における紡糸原料の質量分率は１４％である。

紡糸溶媒は、１－ペンテン、トリクロロフルオロメタン、ジクロロメタン、シクロペンタン、２，３ジヒドロデカフルオロペンタン、１，１，１，３，３－ペンタフルオロブタンの混合物であり、重量比は６：５：４：３：１：１である。

前記複合クロロスルホン化ポリエチレン粒子の調製方法は、実施例５と同じである。

本実施例８の製品試験のパフォーマンスデータは表１に示される。

上記は、本発明の好ましい実施形態にすぎず、当業者にとって、本発明の要旨から逸脱しない前提において、いくつかの改善及び修飾を行うこともでき、これらの改善及び修飾も、本発明の保護範囲内であると見なされるべきであることに注意すべきである。

１ 上部ホットローラー
２ 下部ホットローラー

Claims (16)

1. 複合材料であって、前記複合材料の原料には、ポリエチレンが含まれ、収縮率Ｒは０．２～０．７であり、標準収縮強度σ_ｒは０．５～３．５Ｎ／ｍｍ^２であり、防カビグレードはグレード２未満であり、ここで、収縮率Ｒ＝［（Ｌ_０－Ｌ_１）／Ｌ_０］であり、標準熱収縮強度σ_ｒ＝［Ｆ_ｒ／Ｓ］＊［実際のグラム重量／５０ｇ／ｍ^２］であり、式中の記号について、それぞれ、Ｌ_０は試験片の初期の長さで、Ｓは試験片の初期断面積で、Ｌ_１は試験片の熱収縮後の長さで、Ｆ_ｒは熱収縮力であることを特徴とする複合材料。
2. 複合材料の収縮率Ｒの範囲は０．２～０．３であることを特徴とする請求項１に記載の複合材料。
3. 複合材料の収縮率Ｒの範囲は０．３～０．４であることを特徴とする請求項１に記載の複合材料。
4. 複合材料の収縮率Ｒの範囲は０．４～０．５であることを特徴とする請求項１に記載の複合材料。
5. 複合材料の収縮率Ｒの範囲は０．５～０．６であることを特徴とする請求項１に記載の複合材料。
6. 複合材料の収縮率Ｒの範囲は０．６～０．７であることを特徴とする請求項１に記載の複合材料。
7. 複合材料の標準熱収縮強度は０．５～１．５Ｎ／ｍｍ^２であることを特徴とする請求項１に記載の複合材料。
8. 複合材料の標準熱収縮強度は１．５～２．５Ｎ／ｍｍ^２であることを特徴とする請求項１に記載の複合材料。
9. 複合材料の標準熱収縮強度は２．５～３．５Ｎ／ｍｍ^２であることを特徴とする請求項１に記載の複合材料。
10. 複合材料の標準引裂強度Ｐは７～１２ＫＮ／ｍであり、ここで、Ｐ＝［Ｆ／ｄ］＊［実際のグラム重量／５０ｇ／ｍ^２］であり、式中の記号について、それぞれ、Ｆは平均引裂力で、ｄは試験片の厚さであることを特徴とする請求項１に記載の複合材料。
11. 複合材料の標準引裂強度Ｐは７～８．５ＫＮ／ｍであることを特徴とする請求項１０に記載の複合材料。
12. 複合材料の標準引裂強度Ｐは８．５～１０ＫＮ／ｍであることを特徴とする請求項１０に記載の複合材料。
13. 複合材料の標準引裂強度Ｐは１０～１２ＫＮ／ｍであることを特徴とする請求項１０に記載の複合材料。
14. 複合材料の防カビグレードはグレード０であることを特徴とする請求項１に記載の複合材料。
15. 複合材料の防カビグレードはグレード１であることを特徴とする請求項１に記載の複合材料。
16. 複合材料の原料には、複合クロロスルホン化ポリエチレンも含まれ、複合クロロスルホン化ポリエチレンは、酸化第一銅／ホウ酸亜鉛の多孔質窒化ホウ素ナノシート、相溶化剤及びクロロスルホン化ポリエチレン粒子で構成されることを特徴とする請求項１に記載の複合材料。