JP2023157752A - 樹脂組成物、および、成形品 - Google Patents
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
【課題】 所望の遮光性を達成しつつ、耐衝撃性、特に、滞留させたときの耐衝撃性の保持率に優れた成形品を提供可能な樹脂組成物、および、成形品の提供。【解決手段】 ポリカーボネート樹脂（Ａ）１００質量部に対して、酸化チタンを主成分とする粒子（Ｂ）５．０～２０．０質量部と、ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）０．１１～５．０質量部を含む樹脂組成物であって、樹脂組成物を用い、シリンダー設定温度２８０℃、かつ、サイクルタイム１分で成形した成形品を操作型電子顕微鏡で観察し、点在する酸化チタンを主成分とする粒子（Ｂ）の領域の面積から、数式（１）を用いて算出した円相当径が、０．１４９μｍ以下である、樹脂組成物。TIFF2023157752000008.tif19136【選択図】 なし
Description
本発明は、樹脂組成物および成形品に関する。
従来から、樹脂成形品の遮蔽性や着色を目的として、ポリカーボネート樹脂に酸化チタンを配合することが行われている（特許文献１、特許文献２）。
上述の通り、ポリカーボネート樹脂を含む樹脂組成物から成形された成形品の遮光性を高めるために、前記樹脂組成物に、多量の酸化チタン粒子を配合することがある。しかしながら、酸化チタンの配合量が多い樹脂組成物とすると、かかる樹脂組成物から得られる成形品の衝撃強さが劣る傾向にある。特に、樹脂組成物を成形する際にシリンダー内で滞留させたときに、成形品の耐衝撃強さが劣る傾向にある。
本発明は、かかる課題を解決することを目的とするものであって、所望の遮光性を達成しつつ、耐衝撃性、特に、滞留させたときの耐衝撃性の保持率に優れた成形品を提供可能な樹脂組成物、および、成形品を提供することを目的とする。
本発明は、かかる課題を解決することを目的とするものであって、所望の遮光性を達成しつつ、耐衝撃性、特に、滞留させたときの耐衝撃性の保持率に優れた成形品を提供可能な樹脂組成物、および、成形品を提供することを目的とする。
上記課題のもと、本発明者が検討を行った結果、ポリカーボネート樹脂と酸化チタン粒子に、ジフェニルスルホンスルホン酸カリウムを配合することにより、上記課題を解決しうることを見出した。
具体的には、下記手段により、上記課題は解決された。
＜１＞ポリカーボネート樹脂（Ａ）１００質量部に対して、酸化チタンを主成分とする粒子（Ｂ）５．０～２０．０質量部と、ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）０．１１～５．０質量部を含む樹脂組成物であって、
前記樹脂組成物を用い、シリンダー設定温度２８０℃、かつ、サイクルタイム１分で成形した成形品を操作型電子顕微鏡で観察し、点在する酸化チタンを主成分とする粒子（Ｂ）の領域の面積から、数式（１）を用いて算出した円相当径が、０．１４９μｍ以下である、樹脂組成物。
＜２＞前記樹脂組成物中のポリオレフィンワックスの含有量が、ポリカーボネート樹脂（Ａ）１００質量部に対し、０．１質量部未満である、＜１＞に記載の樹脂組成物。
＜３＞前記樹脂組成物を用い、シリンダー温度２８０℃、かつ、サイクルタイム１分で３ｍｍ厚の試験片を成形し、ＩＳＯ１７９－１に基づき測定されたノッチ付きシャルピー衝撃強さが４０ｋＪ／ｍ2以上である、＜１＞または＜２＞に記載の樹脂組成物。
＜４＞前記樹脂組成物を用い、シリンダー設定温度３１０℃、かつ、シリンダー内での滞留時間７分で３ｍｍ厚の試験片を成形し、ＩＳＯ１７９－１に基づき測定されたノッチ付きシャルピー衝撃強さが、３０ｋＪ／ｍ2以上である、＜１＞～＜３＞のいずれか１つに記載の樹脂組成物。
＜５＞前記樹脂組成物を用い、シリンダー設定温度３１０℃、かつ、シリンダー内での滞留時間７分で３ｍｍ厚の試験片を成形し、ＩＳＯ１７９－１に基づき測定されたノッチ付きシャルピー衝撃強さが、前記樹脂組成物を用い、シリンダー設定温度２８０℃、かつ、サイクルタイム１分で成形した際の前記同様の方法で測定したノッチ付きシャルピー衝撃強さと比較して衝撃強さ保持率が７０％以上である、＜１＞～＜４＞のいずれか１つに記載の樹脂組成物。
＜６＞前記酸化チタンを主成分とする粒子（Ｂ）がＴｉＯ2：９０．０～９８．０質量％、Ａｌ2Ｏ3：０．５～３．５質量％、および、ＳｉＯ2：０～６．０質量％を含む、＜１＞～＜５＞のいずれか１つに記載の樹脂組成物。
＜７＞＜１＞～＜６＞のいずれか１つに記載の樹脂組成物から形成された成形品。
具体的には、下記手段により、上記課題は解決された。
＜１＞ポリカーボネート樹脂（Ａ）１００質量部に対して、酸化チタンを主成分とする粒子（Ｂ）５．０～２０．０質量部と、ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）０．１１～５．０質量部を含む樹脂組成物であって、
前記樹脂組成物を用い、シリンダー設定温度２８０℃、かつ、サイクルタイム１分で成形した成形品を操作型電子顕微鏡で観察し、点在する酸化チタンを主成分とする粒子（Ｂ）の領域の面積から、数式（１）を用いて算出した円相当径が、０．１４９μｍ以下である、樹脂組成物。
＜３＞前記樹脂組成物を用い、シリンダー温度２８０℃、かつ、サイクルタイム１分で３ｍｍ厚の試験片を成形し、ＩＳＯ１７９－１に基づき測定されたノッチ付きシャルピー衝撃強さが４０ｋＪ／ｍ2以上である、＜１＞または＜２＞に記載の樹脂組成物。
＜４＞前記樹脂組成物を用い、シリンダー設定温度３１０℃、かつ、シリンダー内での滞留時間７分で３ｍｍ厚の試験片を成形し、ＩＳＯ１７９－１に基づき測定されたノッチ付きシャルピー衝撃強さが、３０ｋＪ／ｍ2以上である、＜１＞～＜３＞のいずれか１つに記載の樹脂組成物。
＜５＞前記樹脂組成物を用い、シリンダー設定温度３１０℃、かつ、シリンダー内での滞留時間７分で３ｍｍ厚の試験片を成形し、ＩＳＯ１７９－１に基づき測定されたノッチ付きシャルピー衝撃強さが、前記樹脂組成物を用い、シリンダー設定温度２８０℃、かつ、サイクルタイム１分で成形した際の前記同様の方法で測定したノッチ付きシャルピー衝撃強さと比較して衝撃強さ保持率が７０％以上である、＜１＞～＜４＞のいずれか１つに記載の樹脂組成物。
＜６＞前記酸化チタンを主成分とする粒子（Ｂ）がＴｉＯ2：９０．０～９８．０質量％、Ａｌ2Ｏ3：０．５～３．５質量％、および、ＳｉＯ2：０～６．０質量％を含む、＜１＞～＜５＞のいずれか１つに記載の樹脂組成物。
＜７＞＜１＞～＜６＞のいずれか１つに記載の樹脂組成物から形成された成形品。
本発明により、所望の遮光性を達成しつつ、耐衝撃性、特に、滞留させたときの耐衝撃性の保持率に優れた成形品を提供可能な樹脂組成物、および、成形品を提供可能になった。
以下、本発明を実施するための形態（以下、単に「本実施形態」という）について詳細に説明する。なお、以下の本実施形態は、本発明を説明するための例示であり、本発明は本実施形態のみに限定されない。
なお、本明細書において「～」とはその前後に記載される数値を下限値および上限値として含む意味で使用される。
本明細書において、各種物性値および特性値は、特に述べない限り、２３℃におけるものとする。
本明細書で示す規格で説明される測定方法等が年度によって異なる場合、特に述べない限り、２０２２年１月１日時点における規格に基づくものとする。
なお、本明細書において「～」とはその前後に記載される数値を下限値および上限値として含む意味で使用される。
本明細書において、各種物性値および特性値は、特に述べない限り、２３℃におけるものとする。
本明細書で示す規格で説明される測定方法等が年度によって異なる場合、特に述べない限り、２０２２年１月１日時点における規格に基づくものとする。
本実施形態の樹脂組成物は、ポリカーボネート樹脂（Ａ）１００質量部に対して、酸化チタンを主成分とする粒子（Ｂ）（以下、「酸化チタン粒子」ということがある）５～２０質量部と、ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）０．１１～５．０質量部を含む樹脂組成物であって、前記樹脂組成物を用い、シリンダー設定温度２８０℃、かつ、サイクルタイム１分で成形した成形品を操作型電子顕微鏡で観察し、点在する酸化チタンを主成分とする粒子（Ｂ）の領域の面積から、数式（１）を用いて算出した円相当径が、０．１４９μｍ以下であることを特徴とする。上記のように円相当径を小さくすることにより、酸化チタン粒子（Ｂ）の凝集が抑えられる。結果として、所望の遮光性を達成しつつ、耐衝撃性、特に、滞留させたときの耐衝撃性の保持率に優れた成形品が得られる樹脂組成物を提供可能になる。
＜ポリカーボネート樹脂（Ａ）＞
本実施形態の樹脂組成物は、ポリカーボネート樹脂（Ａ）を含む。
具体的には、ポリカーボネート樹脂（Ａ）は、分子主鎖中に炭酸エステル結合を含む－［Ｏ－Ｒ－ＯＣ（＝Ｏ）］－単位（Ｒが、有機基、好ましくは炭化水素基、より好ましくは、脂肪族基、芳香族基、または、脂肪族基と芳香族基の双方を含むもの、さらに直鎖構造あるいは分岐構造を持つもの）を含むものであれば、特に限定されない。本実施形態においては、ポリカーボネート樹脂（Ａ）は、芳香族ポリカーボネート樹脂が好ましく、ビスフェノール骨格を有するポリカーボネート樹脂がより好ましい。このようなポリカーボネート樹脂を用いることにより、より優れた耐熱性と靱性が達成される。本実施形態においては、ビスフェノール骨格を有するポリカーボネート樹脂は、全構成単位の９０モル％以上がビスフェノール骨格を有する構成単位であることが好ましく、全構成単位の９０モル％以上がビスフェノールＡ由来の構成単位であることがより好ましい。
本実施形態の樹脂組成物は、ポリカーボネート樹脂（Ａ）を含む。
具体的には、ポリカーボネート樹脂（Ａ）は、分子主鎖中に炭酸エステル結合を含む－［Ｏ－Ｒ－ＯＣ（＝Ｏ）］－単位（Ｒが、有機基、好ましくは炭化水素基、より好ましくは、脂肪族基、芳香族基、または、脂肪族基と芳香族基の双方を含むもの、さらに直鎖構造あるいは分岐構造を持つもの）を含むものであれば、特に限定されない。本実施形態においては、ポリカーボネート樹脂（Ａ）は、芳香族ポリカーボネート樹脂が好ましく、ビスフェノール骨格を有するポリカーボネート樹脂がより好ましい。このようなポリカーボネート樹脂を用いることにより、より優れた耐熱性と靱性が達成される。本実施形態においては、ビスフェノール骨格を有するポリカーボネート樹脂は、全構成単位の９０モル％以上がビスフェノール骨格を有する構成単位であることが好ましく、全構成単位の９０モル％以上がビスフェノールＡ由来の構成単位であることがより好ましい。
また、ポリカーボネート樹脂（Ａ）の粘度平均分子量（Ｍｖ）は、１０，０００以上であることが好ましく、より好ましくは１２，０００以上であり、さらに好ましくは１５，０００以上である。前記下限値以上とすることにより、得られる成形品の耐久性がより向上する傾向にある。前記ポリカーボネート樹脂（Ａ）の粘度平均分子量（Ｍｖ）の上限値は、５０，０００以下であることが好ましく、より好ましくは４０，０００以下であり、さらに好ましくは３０，０００以下である。前記上限値以下とすることにより、成形品の成形加工性がより向上する傾向にある。
粘度平均分子量（Ｍｖ）は、溶媒としてメチレンクロライドを使用し、ウベローデ粘度計を用いて温度２５℃での極限粘度［η］（単位ｄＬ／ｇ）を求め、Ｓｃｈｎｅｌｌの粘度式、すなわち、η＝１．２３×１０-4×Ｍｖ0.83、から算出される値を意味する。
２種以上のポリカーボネート樹脂を用いる場合は、混合物の粘度平均分子量とする。
粘度平均分子量（Ｍｖ）は、溶媒としてメチレンクロライドを使用し、ウベローデ粘度計を用いて温度２５℃での極限粘度［η］（単位ｄＬ／ｇ）を求め、Ｓｃｈｎｅｌｌの粘度式、すなわち、η＝１．２３×１０-4×Ｍｖ0.83、から算出される値を意味する。
２種以上のポリカーボネート樹脂を用いる場合は、混合物の粘度平均分子量とする。
ポリカーボネート樹脂（Ａ）の製造方法は、特に限定されるものではなく、従来公知のホスゲン法（界面重合法）や溶融法（エステル交換法）により製造したものを使用することができる。また、溶融法を用いた場合には、末端基のＯＨ基量を調整したポリカーボネート樹脂を使用することができる。
本実施形態で用いるポリカーボネート樹脂（Ａ）は、ポリカーボネート樹脂のリサイクル品（回収品、マテリアルリサイクル品、ケミカルリサイクル品等を含む）、不合格品、熱可塑性樹脂成形の際の端材であってもよい。
上記の他、ポリカーボネート樹脂（Ａ）の詳細は、特開２０２１－０８４９４２号公報の段落００１３～００４１の記載、特開２０２１－１１９２１１号公報の段落００３０～００３５を参酌でき、この内容は本明細書に組み込まれる。
本実施形態の樹脂組成物中のポリカーボネート樹脂（Ａ）の割合は、８３質量％以上であることが好ましく、８５質量％以上であることがより好ましく、８７質量％以上であることがさらに好ましい。前記下限値以上とすることにより、得られる成形品の耐衝撃特がより向上する傾向にある。また、本実施形態の樹脂組成物中のポリカーボネート樹脂（Ａ）の割合は、９５質量％以下であることが好ましく、９３質量％以下であることがより好ましい。前記上限値以下とすることにより、得られる成形品の遮光性がより向上する傾向にある。
本実施形態の樹脂組成物は、ポリカーボネート樹脂（Ａ）を１種のみ含んでいてもよいし、２種以上含んでいてもよい。２種以上含む場合、合計量が上記範囲となることが好ましい。
本実施形態の樹脂組成物は、ポリカーボネート樹脂（Ａ）を１種のみ含んでいてもよいし、２種以上含んでいてもよい。２種以上含む場合、合計量が上記範囲となることが好ましい。
＜酸化チタンを主成分とする粒子（Ｂ）＞
本実施形態の樹脂組成物は、酸化チタンを主成分とする粒子（酸化チタン粒子）（Ｂ）を含む。酸化チタン粒子（Ｂ）を含むことにより、得られる成形品の遮光性を達成できる。
酸化チタンを主成分とするとは、酸化チタン粒子（Ｂ）に含まれる成分のうち、酸化チタンが最も多いことを意味し、通常は、酸化チタン粒子（Ｂ）中の酸化チタン（好ましくは二酸化チタン）の割合が、８５．０質量％以上であり、９０．０質量％以上であることが好ましい。
前記酸化チタン粒子（Ｂ）は、ＴｉＯ2：９０．０～９８．０質量％、Ａｌ2Ｏ3：０．５～３．５質量％、および、ＳｉＯ2：０～６．０質量％を含むことが好ましい。さらには、酸化チタン粒子（Ｂ）は、前記成分に加え、ＳＯ3を０～０．１質量％、Ｎａ2Ｏを０～０．１５質量％、Ｃｌを０～０．０１質量％含んでいてもよい。さらにまた、酸化チタン粒子（Ｂ）は、他の成分を含んでいてもよく、それらの合計が１００質量％となる。
本実施形態の樹脂組成物は、酸化チタンを主成分とする粒子（酸化チタン粒子）（Ｂ）を含む。酸化チタン粒子（Ｂ）を含むことにより、得られる成形品の遮光性を達成できる。
酸化チタンを主成分とするとは、酸化チタン粒子（Ｂ）に含まれる成分のうち、酸化チタンが最も多いことを意味し、通常は、酸化チタン粒子（Ｂ）中の酸化チタン（好ましくは二酸化チタン）の割合が、８５．０質量％以上であり、９０．０質量％以上であることが好ましい。
前記酸化チタン粒子（Ｂ）は、ＴｉＯ2：９０．０～９８．０質量％、Ａｌ2Ｏ3：０．５～３．５質量％、および、ＳｉＯ2：０～６．０質量％を含むことが好ましい。さらには、酸化チタン粒子（Ｂ）は、前記成分に加え、ＳＯ3を０～０．１質量％、Ｎａ2Ｏを０～０．１５質量％、Ｃｌを０～０．０１質量％含んでいてもよい。さらにまた、酸化チタン粒子（Ｂ）は、他の成分を含んでいてもよく、それらの合計が１００質量％となる。
本実施形態においては、酸化チタン粒子（Ｂ）はルチル型の酸化チタン粒子でも、アナタース型酸化チタン粒子であってもよい。また、酸化チタン粒子（Ｂ）は、その表面が表面処理剤で処理されていることが好ましい。すなわち、酸化チタン粒子（Ｂ）の表面に表面処理剤から形成された層（特に、有機物層）を有することが好ましい。このような構成とすることにより、ポリカーボネート樹脂（Ａ）中で酸化チタンがより分散しやすくなり、より外観に優れた成形品が得られる。表面処理剤は、高分子が例示され、シロキサン化合物が好ましく、特に水素メチルシロキサンやジメチルシロキサンなどが好ましい。表面処理剤は酸化チタン表面に物理的に吸着していてもよく、化学的に結合していてもよい。
酸化チタンは、通常、二酸化チタンである。
酸化チタンは、通常、二酸化チタンである。
本実施形態においては、樹脂組成物は、ポリカーボネート樹脂（Ａ）１００質量部に対し、酸化チタン粒子（Ｂ）５．０～２０．０質量部を含む。前記下限値以上とすることにより、遮蔽性が向上する傾向にある。また、前記上限値以下とすることにより、滞留成形時にも、より高い耐衝撃性が得られる傾向にある。
本実施形態においては、酸化チタン粒子（Ｂ）の含有量は、ポリカーボネート樹脂（Ａ）１００質量部に対し、６．０質量部以上であることが好ましく、８．０質量部以上であることがさらに好ましく、９．０質量部以上であることが一層好ましい。本実施形態においては、酸化チタン粒子（Ｂ）の含有量は、ポリカーボネート樹脂（Ａ）１００質量部に対し、１８．０質量部以下であることが好ましく、１６．０質量部以下であることがより好ましく、１４．０質量部以下であることがさらに好ましく、１２．０質量部以下であることが一層好ましい。
本実施形態の樹脂組成物は、酸化チタン粒子（Ｂ）を１種のみ含んでいてもよいし、２種以上含んでいてもよい。２種以上含む場合、合計量が上記範囲となることが好ましい。
本実施形態においては、酸化チタン粒子（Ｂ）の含有量は、ポリカーボネート樹脂（Ａ）１００質量部に対し、６．０質量部以上であることが好ましく、８．０質量部以上であることがさらに好ましく、９．０質量部以上であることが一層好ましい。本実施形態においては、酸化チタン粒子（Ｂ）の含有量は、ポリカーボネート樹脂（Ａ）１００質量部に対し、１８．０質量部以下であることが好ましく、１６．０質量部以下であることがより好ましく、１４．０質量部以下であることがさらに好ましく、１２．０質量部以下であることが一層好ましい。
本実施形態の樹脂組成物は、酸化チタン粒子（Ｂ）を１種のみ含んでいてもよいし、２種以上含んでいてもよい。２種以上含む場合、合計量が上記範囲となることが好ましい。
＜ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）＞
本実施形態の樹脂組成物は、ポリカーボネート樹脂（Ａ）１００質量部に対して、ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）０．１１～５．０質量部を含む。ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）を含むことにより、酸化チタン粒子（Ｂ）の凝集を効果的に抑制し、得られる成形品の耐衝撃性、特に、滞留させたときの耐衝撃性の保持率を向上させることができる。
ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）は、一般的に、ポリカーボネート樹脂の難燃剤として用いられる成分である。本実施形態においては、ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）を難燃剤として用いるよりも多く配合することにより、酸化チタン粒子（Ｂ）を効果的に分散させることに成功したものである。
また、ポリカーボネート樹脂に用いる難燃剤としては、ｐ－トルエンスルホン酸ナトリウムなども知られているが、ｐ－トルエンスルホン酸ナトリウムを配合しても、酸化チタン粒子（Ｂ）の分散促進効果が小さい点で本発明の効果は驚くべきものである。
本実施形態の樹脂組成物は、ポリカーボネート樹脂（Ａ）１００質量部に対して、ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）０．１１～５．０質量部を含む。ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）を含むことにより、酸化チタン粒子（Ｂ）の凝集を効果的に抑制し、得られる成形品の耐衝撃性、特に、滞留させたときの耐衝撃性の保持率を向上させることができる。
ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）は、一般的に、ポリカーボネート樹脂の難燃剤として用いられる成分である。本実施形態においては、ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）を難燃剤として用いるよりも多く配合することにより、酸化チタン粒子（Ｂ）を効果的に分散させることに成功したものである。
また、ポリカーボネート樹脂に用いる難燃剤としては、ｐ－トルエンスルホン酸ナトリウムなども知られているが、ｐ－トルエンスルホン酸ナトリウムを配合しても、酸化チタン粒子（Ｂ）の分散促進効果が小さい点で本発明の効果は驚くべきものである。
ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）は、ジフェニルスルホン－３－スルホン酸カリウムが好ましい。また、ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）としては、Ａｒｉｃｈｅｍ社製、ＫＳＳ－ＦＲなどの市販品を用いることができる。
本実施形態の樹脂組成物におけるジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）の含有量は、ポリカーボネート樹脂（Ａ）１００質量部に対し、０．１１質量部以上であり、０．１３質量部以上であることが好ましく、０．１５質量部以上であることがより好ましく、０．２質量部以上であることがさらに好ましく、０．２４質量部以上であることが一層好ましく、０．２６質量部以上であることがより一層好ましい。前記下限値以上とすることにより、耐衝撃性、特に、滞留させたときの耐衝撃性の保持率がより向上する傾向にある。また、前記ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）の含有量の上限値は、ポリカーボネート樹脂（Ａ）１００質量部に対し、５．０質量部以下であり、４．０質量部以下であることが好ましく、３．０質量部以下であることがより好ましく、２．０質量部以下であることがさらに好ましく、１．５質量部以下であることが一層好ましく、０．８質量部以下であることがより一層好ましく、０．５質量部以下であることがさらに一層好ましい。前記下限値以上とすることにより、耐衝撃性、特に、滞留させたときの耐衝撃性の保持率がより向上する傾向にある。
本実施形態の樹脂組成物は、ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）を１種のみ含んでいてもよいし、２種以上含んでいてもよい。２種以上含む場合、合計量が上記範囲となることが好ましい。
本実施形態の樹脂組成物は、ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）を１種のみ含んでいてもよいし、２種以上含んでいてもよい。２種以上含む場合、合計量が上記範囲となることが好ましい。
本実施形態の樹脂組成物は、ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）以外のアルカリ金属塩を含んでいてもよいし、含んでいなくてもよい。ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）以外のアルカリ金属塩としては、特開２０１５－１１７２９８号公報の段落００６９～００７８の記載を参酌でき、この内容は本明細書に組み込まれる。
本実施形態の樹脂組成物は、ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）以外のアルカリ金属塩を実質的に含まないことが好ましい。実質的に含まないとは、ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）以外のアルカリ金属塩の含有量が、樹脂組成物に含まれるジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）の含有量の１０質量％以下であることをいい、５質量％以下であることが好ましく、３質量％以下であることがより好ましく、１質量％以下であることがさらに好ましい。
本実施形態の樹脂組成物は、ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）以外のアルカリ金属塩を実質的に含まないことが好ましい。実質的に含まないとは、ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）以外のアルカリ金属塩の含有量が、樹脂組成物に含まれるジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）の含有量の１０質量％以下であることをいい、５質量％以下であることが好ましく、３質量％以下であることがより好ましく、１質量％以下であることがさらに好ましい。
＜他の成分＞
本実施形態の樹脂組成物は、さらに、上記以外の他の成分を含んでいてもよい。他の成分としては、強化材、離型剤、酸化チタン以外の着色剤（例えば、カーボンブラック等）、安定剤（熱安定剤や酸化防止剤等）、アルカリ金属塩以外の難燃剤、難燃助剤、滴下防止剤、紫外線吸収剤、蛍光増白剤、耐衝撃性改良剤、エポキシ化合物、防曇剤、流動性改良剤、可塑剤、分散剤、抗菌剤、抗ウィルス剤等が例示される。これらの成分の詳細は、特開２０１４－１３６７１０号公報の段落０１０７～０１１５の記載、特開２０１５－１１７２９８号公報の段落０１０６～０１２８の記載、特開２０１８－０９５７０６号公報の段落００５５～００６１の記載を参酌でき、これらの内容は本明細書に組み込まれる。
上記他の成分の含有量は、含有する場合、樹脂組成物の質量を基準として、例えば０．００１質量％以上であり、また、例えば、５．０質量％以下であり、好ましくは３．０質量％以下、より好ましくは１．０質量％以下である。
本実施形態の樹脂組成物は、さらに、上記以外の他の成分を含んでいてもよい。他の成分としては、強化材、離型剤、酸化チタン以外の着色剤（例えば、カーボンブラック等）、安定剤（熱安定剤や酸化防止剤等）、アルカリ金属塩以外の難燃剤、難燃助剤、滴下防止剤、紫外線吸収剤、蛍光増白剤、耐衝撃性改良剤、エポキシ化合物、防曇剤、流動性改良剤、可塑剤、分散剤、抗菌剤、抗ウィルス剤等が例示される。これらの成分の詳細は、特開２０１４－１３６７１０号公報の段落０１０７～０１１５の記載、特開２０１５－１１７２９８号公報の段落０１０６～０１２８の記載、特開２０１８－０９５７０６号公報の段落００５５～００６１の記載を参酌でき、これらの内容は本明細書に組み込まれる。
上記他の成分の含有量は、含有する場合、樹脂組成物の質量を基準として、例えば０．００１質量％以上であり、また、例えば、５．０質量％以下であり、好ましくは３．０質量％以下、より好ましくは１．０質量％以下である。
本実施形態の樹脂組成物は、樹脂組成物中のポリオレフィンワックスの含有量が、ポリカーボネート樹脂（Ａ）１００質量部に対し、０．１質量部未満であることが好ましい。このような構成とすることにより、より酸化チタン粒子（Ｂ）の凝集をより効果的に抑制できる。すなわち、ポリオレフィンワックスは、酸化チタン粒子（Ｂ）の表面の水酸基をひきつけやすく、酸化チタン粒子（Ｂ）を凝集させやすくする傾向があるが、本実施形態の樹脂組成物は、ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）を多めに配合することにより、酸化チタン粒子（Ｂ）の分散性を高めている。
本実施形態においては、樹脂組成物中のポリオレフィンワックスの含有量が、ポリカーボネート樹脂（Ａ）１００質量部に対し、０．０５質量部未満であることがより好ましく、０．０１質量部未満であることがさらに好ましく、０．００５質量部未満であることが一層好ましい。樹脂組成物中のポリオレフィンワックスの含有量の下限値は、ポリカーボネート樹脂（Ａ）１００質量部に対し、０質量部以上であってもよい。
本実施形態においては、樹脂組成物中のポリオレフィンワックスの含有量が、ポリカーボネート樹脂（Ａ）１００質量部に対し、０．０５質量部未満であることがより好ましく、０．０１質量部未満であることがさらに好ましく、０．００５質量部未満であることが一層好ましい。樹脂組成物中のポリオレフィンワックスの含有量の下限値は、ポリカーボネート樹脂（Ａ）１００質量部に対し、０質量部以上であってもよい。
＜樹脂組成物の物性＞
本実施形態の樹脂組成物は、成形品中の酸化チタン粒子（Ｂ）の凝集が効果的に抑制されている。
具体的には、本実施形態の樹脂組成物を用い、シリンダー設定温度２８０℃、かつ、サイクルタイム１分で成形した成形品を操作型電子顕微鏡で観察し、点在する酸化チタンを主成分とする粒子（Ｂ）の領域の面積から、数式（１）を用いて算出した円相当径が、０．１４９μｍ以下である。ここでのπは、円周率である。このように小さい円相当径は、酸化チタン粒子（Ｂ）の配合量を調整すること、ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）を配合すること、および、ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）の配合量を調整すること、後述するポリオレフィンワックスなど、酸化チタン粒子（Ｂ）を凝集させやすい成分の含有量を減らすこと等によって達成される。
本実施形態の樹脂組成物は、成形品中の酸化チタン粒子（Ｂ）の凝集が効果的に抑制されている。
具体的には、本実施形態の樹脂組成物を用い、シリンダー設定温度２８０℃、かつ、サイクルタイム１分で成形した成形品を操作型電子顕微鏡で観察し、点在する酸化チタンを主成分とする粒子（Ｂ）の領域の面積から、数式（１）を用いて算出した円相当径が、０．１４９μｍ以下である。ここでのπは、円周率である。このように小さい円相当径は、酸化チタン粒子（Ｂ）の配合量を調整すること、ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）を配合すること、および、ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）の配合量を調整すること、後述するポリオレフィンワックスなど、酸化チタン粒子（Ｂ）を凝集させやすい成分の含有量を減らすこと等によって達成される。
本実施形態における円相当径は、小さいほど、成形品中の酸化チタン粒子（Ｂ）の凝集が少ないことを意味している。
前記円相当径は、０．１４８μｍ以下であることが好ましく、０．１４７μｍ以下であることがより好ましく、０．１４６μｍ以下であることがさらに好ましく、０．１４５μｍ以下であることが一層好ましい。また、前記円相当径の下限は特に定めるものではないが、０．０５０μｍ以上が実際的である。
本実施形態における円相当径は、後述する実施例に記載に従って測定される。
前記円相当径は、０．１４８μｍ以下であることが好ましく、０．１４７μｍ以下であることがより好ましく、０．１４６μｍ以下であることがさらに好ましく、０．１４５μｍ以下であることが一層好ましい。また、前記円相当径の下限は特に定めるものではないが、０．０５０μｍ以上が実際的である。
本実施形態における円相当径は、後述する実施例に記載に従って測定される。
本実施形態の樹脂組成物は、遮蔽性が高い成形品を提供することができる。特に、本実施形態の樹脂組成物を１．０ｍｍの厚さに成形したときの全光線透過率が０．０４％以下であることが好ましく、０．０２％未満であることがより好ましく、０．０１５％以下であることがさらに好ましい。前記全光線透過率の下限値は０％であってもよいが、０．００１％以上であっても十分に要求性能を満たすものである。
全光線透過率は後述する実施例の記載に従って測定される。
全光線透過率は後述する実施例の記載に従って測定される。
また、本実施形態の樹脂組成物は、耐衝撃性に優れた成形品を提供することができる。特に、前記樹脂組成物を用い、シリンダー温度２８０℃、かつ、サイクルタイム１分で３ｍｍ厚の試験片を成形し、ＩＳＯ１７９－１に基づき測定されたノッチ付きシャルピー衝撃強さが４０ｋＪ／ｍ2以上であることが好ましく、４２ｋＪ／ｍ2以上であることがより好ましく、４４ｋＪ／ｍ2以上であることがさらに好ましく、４６ｋＪ／ｍ2以上であることが一層好ましく、４９ｋＪ／ｍ2以上であることがより好ましい。前記ノッチ付きシャルピー衝撃強さの上限は、特に定めるものではないが、７０ｋＪ／ｍ2以下が実際的である。
本実施形態の樹脂組成物は、成形時シリンダー内で滞留させた場合においても、高い耐衝撃性を達成できる。具体的には、本実施形態の樹脂組成物を用い、シリンダー設定温度３１０℃、かつ、シリンダー内での滞留時間７分で３ｍｍ厚の試験片を成形し、ＩＳＯ１７９－１に基づき測定されたノッチ付きシャルピー衝撃強さが、３０ｋＪ／ｍ2以上であることが好ましく、３２ｋＪ／ｍ2以上であることがより好ましく、３４ｋＪ／ｍ2以上であることがさらに好ましく、３６ｋＪ／ｍ2以上であることが一層好ましく、３９ｋＪ／ｍ2以上であることがより好ましい。前記ノッチ付きシャルピー衝撃強さの上限は、特に定めるものではないが、６０ｋＪ／ｍ2以下が実際的である。
本実施形態の樹脂組成物は、成形時シリンダー内で滞留させた場合においても、高い耐衝撃性を達成できる。具体的には、本実施形態の樹脂組成物を用い、シリンダー設定温度３１０℃、かつ、シリンダー内での滞留時間７分で３ｍｍ厚の試験片を成形し、ＩＳＯ１７９－１に基づき測定されたノッチ付きシャルピー衝撃強さが、３０ｋＪ／ｍ2以上であることが好ましく、３２ｋＪ／ｍ2以上であることがより好ましく、３４ｋＪ／ｍ2以上であることがさらに好ましく、３６ｋＪ／ｍ2以上であることが一層好ましく、３９ｋＪ／ｍ2以上であることがより好ましい。前記ノッチ付きシャルピー衝撃強さの上限は、特に定めるものではないが、６０ｋＪ／ｍ2以下が実際的である。
本実施形態の樹脂組成物は、成形時シリンダー内で滞留させた場合においても、高い耐衝撃性を維持できる。具体的には、前記樹脂組成物を用い、シリンダー設定温度３１０℃、かつ、シリンダー内での滞留時間７分で３ｍｍ厚の試験片を成形し、ＩＳＯ１７９－１に基づき測定されたノッチ付きシャルピー衝撃強さが、前記樹脂組成物を用い、シリンダー設定温度２８０℃かつサイクルタイム１分で成形した際の前記同様の方法で測定したノッチ付きシャルピー衝撃強さと比較して衝撃強さ保持率が７０％以上であることが好ましく、７３％以上であることがより好ましく、７６％以上であることがさらに好ましく、８０％以上であることが一層好ましく、８３％以上であることがより一層好ましい。前記衝撃強さ保持率の上限は特に定めるものではないが、９５％以下が実際的である。
ノッチ付きシャルピー衝撃強さは、後述する実施例の記載に従って測定される。
ノッチ付きシャルピー衝撃強さは、後述する実施例の記載に従って測定される。
＜樹脂組成物の製造＞
本実施形態の樹脂組成物の製造方法に制限はなく、公知の樹脂組成物の製造方法を広く採用でき、ポリカーボネート樹脂（Ａ）、酸化チタン粒子（Ｂ）、および、ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）、ならびに、必要に応じて配合されるその他の成分を、例えばタンブラーやヘンシェルミキサーなどの各種混合機を用い予め混合した後、バンバリーミキサー、ロール、ブラベンダー、単軸混練押出機、二軸混練押出機、ニーダーなどの混合機で溶融混練する方法が挙げられる。なお、溶融混練の温度は特に制限されないが、通常２４０～３２０℃の範囲である。
本実施形態の樹脂組成物の製造方法に制限はなく、公知の樹脂組成物の製造方法を広く採用でき、ポリカーボネート樹脂（Ａ）、酸化チタン粒子（Ｂ）、および、ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）、ならびに、必要に応じて配合されるその他の成分を、例えばタンブラーやヘンシェルミキサーなどの各種混合機を用い予め混合した後、バンバリーミキサー、ロール、ブラベンダー、単軸混練押出機、二軸混練押出機、ニーダーなどの混合機で溶融混練する方法が挙げられる。なお、溶融混練の温度は特に制限されないが、通常２４０～３２０℃の範囲である。
本実施形態の樹脂組成物は、各種成形品に成形される。すなわち、本実施形態の成形品は、本実施形態の樹脂組成物から形成された成形品である。成形品の成形方法は特に定めるものではないが、その例を挙げると、射出成形法、超高速射出成形法、射出圧縮成形法、二色成形法、ガスアシスト等の中空成形法、断熱金型を使用した成形法、急速加熱金型を使用した成形法、発泡成形（超臨界流体も含む）、インサート成形、ＩＭＣ（インモールドコーティング成形）成形法、押出成形法、シート成形法、熱成形法、回転成形法、積層成形法、プレス成形法、ブロー成形法等が挙げられ、中でも射出成形が好ましい。
また、本実施形態の成形品の形状としては、特に制限はなく、成形品の用途、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、板状、プレート状、ロッド状、シート状、フィルム状、円筒状、環状、円形状、楕円形状、多角形形状、異形品、中空品、枠状、箱状、パネル状のもの等、また特殊な形状のもの等、各種形状のものが挙げられる。
本実施形態の成形品は、構造部材の部品や、携帯電子機器部品、車両および医療機器の部品や、その他の電気回路を含む電子部品、食品および医薬品の容器、ならびに、これらを形成するための複合材料として用いることが好ましい。
特に、本実施形態の成形品は、車載用部品、具体的には、ヘッドランプ、特に、ライトガイドベースとして好ましく用いられる。
特に、本実施形態の成形品は、車載用部品、具体的には、ヘッドランプ、特に、ライトガイドベースとして好ましく用いられる。
以下に実施例を挙げて本発明をさらに具体的に説明する。以下の実施例に示す材料、使用量、割合、処理内容、処理手順等は、本発明の趣旨を逸脱しない限り、適宜、変更することができる。従って、本発明の範囲は以下に示す具体例に限定されるものではない。
実施例で用いた測定機器等が廃番等により入手困難な場合、他の同等の性能を有する機器を用いて測定することができる。
実施例で用いた測定機器等が廃番等により入手困難な場合、他の同等の性能を有する機器を用いて測定することができる。
１．原料
原料は下記表に示すものを用いた。
原料は下記表に示すものを用いた。
なお、実施例および比較例で検討したすべてのサンプルに離型剤として理研ビタミン製Ｓ-１００Ａを０．１質量％およびエメリーオレオ社製ＶＰＧ８６１を０．３質量％、安定剤としてアデカ工業製アデカスタブ２１１２を０．０３質量％添加した。
また、表２および表３において、「ポリカーボネート樹脂（Ａ１）／（Ａ２）」は、ポリカーボネート樹脂（Ａ１）とポリカーボネート樹脂（Ａ２）を、メルトボリュームレート（ＭＶＲ、３００℃、１．２ｋｇｆ）が１７．５ｃｍ3／１０分となるように調整したものを用いた。「ポリカーボネート樹脂（Ａ１）／（Ａ２）」におけるポリカーボネート樹脂（Ａ１）とポリカーボネート樹脂（Ａ２）の質量比は、約７７：１３である。
２．実施例１～５、比較例１～７
＜樹脂ペレットの調製＞
表１に記載の各成分を表２または表３に示す割合（各成分は質量部である）で配合し、タンブラーミキサーで均一に混合して混合物を作製し、この混合物を、２軸押出機（日本製鋼所製「TEX25αIII」に供給し、スクリュー回転７００ｒｐｍ、吐出量２０ｋｇ／時、バレル温度２６０℃の条件で混練し、ノズル先端からストランド状に押出した。押出物を水槽にて急冷し、ペレタイザーを用いてカットしてペレット化し、樹脂組成物のペレットを得た。
＜樹脂ペレットの調製＞
表１に記載の各成分を表２または表３に示す割合（各成分は質量部である）で配合し、タンブラーミキサーで均一に混合して混合物を作製し、この混合物を、２軸押出機（日本製鋼所製「TEX25αIII」に供給し、スクリュー回転７００ｒｐｍ、吐出量２０ｋｇ／時、バレル温度２６０℃の条件で混練し、ノズル先端からストランド状に押出した。押出物を水槽にて急冷し、ペレタイザーを用いてカットしてペレット化し、樹脂組成物のペレットを得た。
＜モールドデポジット＞
上記で得られたペレットを１２０℃、５時間乾燥した後、射出成形機（住友重工社製、ＳＥ７Ｍ－Ｃ１２）にて、シリンダー温度２８０℃、金型温度４０℃、スクリュー回転数３００ｒｐｍ、射出速度４ｍｍ／ｓの条件下で２００ショット成形する過程において、下記の基準を基に金型汚染状況を評価した。５人の専門家が確認し、多数決で判断した。
Ａ：金型汚染の程度が金属塩無添加品と同程度
Ｂ：金型汚染の程度が金属塩無添加品よりも悪化
上記で得られたペレットを１２０℃、５時間乾燥した後、射出成形機（住友重工社製、ＳＥ７Ｍ－Ｃ１２）にて、シリンダー温度２８０℃、金型温度４０℃、スクリュー回転数３００ｒｐｍ、射出速度４ｍｍ／ｓの条件下で２００ショット成形する過程において、下記の基準を基に金型汚染状況を評価した。５人の専門家が確認し、多数決で判断した。
Ａ：金型汚染の程度が金属塩無添加品と同程度
Ｂ：金型汚染の程度が金属塩無添加品よりも悪化
＜全光線透過率（１．０ｍｍ厚）＞
上記の方法で得られたペレットを１２０℃で５時間乾燥した後、射出成形機（芝浦機械社製「ＥＣ７５」）にて、シリンダー温度２８０℃、金型温度８０℃、スクリュー回転数１００ｒｐｍ、射出速度３０ｍｍ／ｓの条件下にて、１．０ｍｍ厚さの試験片を製造した。
得られた試験片について、ヘイズメーターを用いて全光線透過率（単位：％）を測定した。
ヘイズメーターは、日本電色工業（株）製のＮＤＨ－２０００型ヘイズメーターを用いた。
上記の方法で得られたペレットを１２０℃で５時間乾燥した後、射出成形機（芝浦機械社製「ＥＣ７５」）にて、シリンダー温度２８０℃、金型温度８０℃、スクリュー回転数１００ｒｐｍ、射出速度３０ｍｍ／ｓの条件下にて、１．０ｍｍ厚さの試験片を製造した。
得られた試験片について、ヘイズメーターを用いて全光線透過率（単位：％）を測定した。
ヘイズメーターは、日本電色工業（株）製のＮＤＨ－２０００型ヘイズメーターを用いた。
＜円相当径（μｍ）＞
得られたペレットを１２０℃で５時間乾燥させた後、射出成形機（芝浦機械社製「ＥＣ７５」）にて、シリンダー温度２８０℃、金型温度８０℃、スクリュー回転数８０ｒｐｍ、射出速度３０ｍｍ／ｓの条件で射出成形し、ＩＳＯ多目的試験片（３．０ｍｍｔ）を製造した。得られた試験片をメタノールにて５分間超音波洗浄を実施し、ダンベル中央部の表面を操作型電子顕微鏡（ＳＥＭ） Ｓ－４８００（日立ハイテクノロジーズ製）を用いて加速電圧３．０ｋｖ、電流１０μＡ、３０００倍で表面観察を行った。得られた画像をガウシアン３×３フィルターにかけ、自動２値化処理を実施し、０．００１μｍ2以下の面積として表示されたものをノイズとして削除した。得られた画像データ上に点在するそれぞれの酸化チタンの面積から下記の式を用いて円に相当する径（直径）を算出し、その平均値を当サンプルの円相当径（単位：μｍ）とした。
得られたペレットを１２０℃で５時間乾燥させた後、射出成形機（芝浦機械社製「ＥＣ７５」）にて、シリンダー温度２８０℃、金型温度８０℃、スクリュー回転数８０ｒｐｍ、射出速度３０ｍｍ／ｓの条件で射出成形し、ＩＳＯ多目的試験片（３．０ｍｍｔ）を製造した。得られた試験片をメタノールにて５分間超音波洗浄を実施し、ダンベル中央部の表面を操作型電子顕微鏡（ＳＥＭ） Ｓ－４８００（日立ハイテクノロジーズ製）を用いて加速電圧３．０ｋｖ、電流１０μＡ、３０００倍で表面観察を行った。得られた画像をガウシアン３×３フィルターにかけ、自動２値化処理を実施し、０．００１μｍ2以下の面積として表示されたものをノイズとして削除した。得られた画像データ上に点在するそれぞれの酸化チタンの面積から下記の式を用いて円に相当する径（直径）を算出し、その平均値を当サンプルの円相当径（単位：μｍ）とした。
＜シャルピー衝撃強さ（成形温度２８０℃１分サイクル）＞
得られたペレットを１２０℃で５時間乾燥させた後、射出成形機（芝浦機械社製「ＥＣ７５」）にて、シリンダー温度２８０℃、金型温度８０℃、スクリュー回転数８０ｒｐｍ、射出速度３０ｍｍ／ｓの条件（サイクルタイム１分）で射出成形し、ＩＳＯ多目的試験片（３．０ｍｍｔ）を製造した。
得られたＩＳＯ多目的試験片（３．０ｍｍｔ）を用い、ＩＳＯ規格１７９－１に基づき、温度２３℃で、ノッチ付きシャルピー衝撃強さ（単位：ｋＪ／ｍ2）を測定した。
得られたペレットを１２０℃で５時間乾燥させた後、射出成形機（芝浦機械社製「ＥＣ７５」）にて、シリンダー温度２８０℃、金型温度８０℃、スクリュー回転数８０ｒｐｍ、射出速度３０ｍｍ／ｓの条件（サイクルタイム１分）で射出成形し、ＩＳＯ多目的試験片（３．０ｍｍｔ）を製造した。
得られたＩＳＯ多目的試験片（３．０ｍｍｔ）を用い、ＩＳＯ規格１７９－１に基づき、温度２３℃で、ノッチ付きシャルピー衝撃強さ（単位：ｋＪ／ｍ2）を測定した。
＜シャルピー衝撃強さ（成形温度３１０℃７分滞留）＞
得られたペレットを１２０℃で５時間乾燥させた後、射出成形機（芝浦機械社製「ＥＣ７５」）にて、シリンダー温度３１０℃、金型温度８０℃、スクリュー回転数８０ｒｐｍで計量し、シリンダー内で７分滞留させた後、射出速度３０ｍｍ／ｓの条件で射出成形し、ＩＳＯ多目的試験片（３．０ｍｍｔ）を製造した。
得られたＩＳＯ多目的試験片（３．０ｍｍｔ）を用い、ＩＳＯ規格１７９－１に基づき、温度２３℃で、ノッチ付きシャルピー衝撃強さ（単位：ｋＪ／ｍ2）を測定した。
得られたペレットを１２０℃で５時間乾燥させた後、射出成形機（芝浦機械社製「ＥＣ７５」）にて、シリンダー温度３１０℃、金型温度８０℃、スクリュー回転数８０ｒｐｍで計量し、シリンダー内で７分滞留させた後、射出速度３０ｍｍ／ｓの条件で射出成形し、ＩＳＯ多目的試験片（３．０ｍｍｔ）を製造した。
得られたＩＳＯ多目的試験片（３．０ｍｍｔ）を用い、ＩＳＯ規格１７９－１に基づき、温度２３℃で、ノッチ付きシャルピー衝撃強さ（単位：ｋＪ／ｍ2）を測定した。
＜衝撃強さ保持率（％）＞
上記シャルピー衝撃強さ（成形温度３１０℃７分滞留）およびシャルピー衝撃強さ（成形温度２８０℃１分サイクル）の値から、衝撃強さ保持率である、［シャルピー衝撃強さ（成形温度３１０℃７分滞留）／シャルピー衝撃強さ（成形温度２８０℃１分サイクル）］×１００（単位：％）を算出した。
上記シャルピー衝撃強さ（成形温度３１０℃７分滞留）およびシャルピー衝撃強さ（成形温度２８０℃１分サイクル）の値から、衝撃強さ保持率である、［シャルピー衝撃強さ（成形温度３１０℃７分滞留）／シャルピー衝撃強さ（成形温度２８０℃１分サイクル）］×１００（単位：％）を算出した。
上記結果から明らかなとおり、本実施形態の樹脂組成物から得られる成形品は、所望の遮光性を達成しつつ、耐衝撃性、特に、滞留させたときの耐衝撃性の保持率に優れていた。
Claims (7)
- ポリカーボネート樹脂（Ａ）１００質量部に対して、酸化チタンを主成分とする粒子（Ｂ）５．０～２０．０質量部と、ジフェニルスルホンスルホン酸カリウム（Ｃ）０．１１～５．０質量部を含む樹脂組成物であって、
前記樹脂組成物を用い、シリンダー設定温度２８０℃、かつ、サイクルタイム１分で成形した成形品を操作型電子顕微鏡で観察し、点在する酸化チタンを主成分とする粒子（Ｂ）の領域の面積から、数式（１）を用いて算出した円相当径が、０．１４９μｍ以下である、樹脂組成物。
- 前記樹脂組成物中のポリオレフィンワックスの含有量が、ポリカーボネート樹脂（Ａ）１００質量部に対し、０．１質量部未満である、請求項１に記載の樹脂組成物。
- 前記樹脂組成物を用い、シリンダー温度２８０℃、かつ、サイクルタイム１分で３ｍｍ厚の試験片を成形し、ＩＳＯ１７９－１に基づき測定されたノッチ付きシャルピー衝撃強さが４０ｋＪ／ｍ2以上である、請求項１または２に記載の樹脂組成物。
- 前記樹脂組成物を用い、シリンダー設定温度３１０℃、かつ、シリンダー内での滞留時間７分で３ｍｍ厚の試験片を成形し、ＩＳＯ１７９－１に基づき測定されたノッチ付きシャルピー衝撃強さが、３０ｋＪ／ｍ2以上である、請求項１または２に記載の樹脂組成物。
- 前記樹脂組成物を用い、シリンダー設定温度３１０℃、かつ、シリンダー内での滞留時間７分で３ｍｍ厚の試験片を成形し、ＩＳＯ１７９－１に基づき測定されたノッチ付きシャルピー衝撃強さが、前記樹脂組成物を用い、シリンダー設定温度２８０℃、かつ、サイクルタイム１分で成形した際の前記同様の方法で測定したノッチ付きシャルピー衝撃強さと比較して衝撃強さ保持率が７０％以上である、請求項１または２に記載の樹脂組成物。
- 前記酸化チタンを主成分とする粒子（Ｂ）がＴｉＯ2：９０．０～９８．０質量％、Ａｌ2Ｏ3：０．５～３．５質量％、および、ＳｉＯ2：０～６．０質量％を含む、請求項１または２に記載の樹脂組成物。
- 請求項１または２に記載の樹脂組成物から形成された成形品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2022067848A JP2023157752A (ja) | 2022-04-15 | 2022-04-15 | 樹脂組成物、および、成形品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2022067848A JP2023157752A (ja) | 2022-04-15 | 2022-04-15 | 樹脂組成物、および、成形品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2023157752A true JP2023157752A (ja) | 2023-10-26 |
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ID=88469471
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2022067848A Pending JP2023157752A (ja) | 2022-04-15 | 2022-04-15 | 樹脂組成物、および、成形品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2023157752A (ja) |
-
2022
- 2022-04-15 JP JP2022067848A patent/JP2023157752A/ja active Pending
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