JP2022507340A - 高強度非磁性オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】非磁性特性を有すると共に高強度のオーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法を提供する。【解決手段】本発明の非磁性オーステナイト系ステンレス鋼は、重量％で、Ｃ：０．０２～０．１２％、Ｓｉ：１．２％以下、Ｍｎ：０．５～２．０％、Ｃｒ：１７．０～２２．０％、Ｎｉ：１１．０～１５．０％、Ｍｏ：３．０％以下、Ｎ：０．２５％以下、残りはＦｅ及び不可避な不純物からなり、Ｃ＋Ｎ：０．２５％以上を満足し、下記式（１）及び（２）を満足する。式（１）：［｛Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５×Ｓｉ＋１８｝／｛Ｎｉ＋３０×（Ｃ＋Ｎ）＋０．５×Ｍｎ＋３６｝＋０．２６２］×１６１－１６１－ｌｏｇ（冷却速度）＜０、式（２）：５５１－４６２×（Ｃ＋Ｎ）－９．２×Ｓｉ－８．１×Ｍｎ－１３．７×Ｃｒ－２９×Ｎｉ－１８．５×Ｍｏ≦－２００【選択図】図１
Description
本発明は、非磁性オーステナイト系ステンレス鋼に関し、より詳しくは、非磁性特性を有すると共に高い強度を示すことができるオーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法に関する。
最近、多様な機能を有するスマート機器の出現によって電子機器に用いられる素材に対する新しい要求、特に、電気効率の向上及び誤作動の防止のための磁性低減に対する要求が増加している。３００系ステンレス鋼は、オーステナイト相の非磁性特性により通常的に非磁性特性を示すので、このような電子機器用素材として広く用いられている。
一方、３００系ステンレス鋼は、凝固時にデルタ－フェライトが形成される。凝固時に形成されるデルタ－フェライトは、結晶粒の成長を抑制し、熱間加工性を向上させる効果がある。一般的に、デルタ－フェライトは、熱処理を通じて１，３００～１，４５０℃温度範囲で安定的に分解できる。しかし、デルタ－フェライトが圧延及び焼鈍工程でも完全に除去されず残留する場合があり、残留するデルタ－フェライトにより磁性が増加して電子機器用材料として用いられない問題があった。
また、３００系ステンレス鋼は、高強度化のために加工硬化を実施し、このとき、オーステナイト相がマルテンサイト相に変態が起きる。加工硬化時に現われるマルテンサイト相を加工誘起マルテンサイト相と言い、加工誘起マルテンサイト相は、素材の強度を急激に増加させる。よって、３００系ステンレス鋼の強度を高めるために加工誘起マルテンサイト相が広く活用されている。しかし、マルテンサイト相は、磁性を示すので、電子機器で要求する非磁性特性を満足させない問題がある。
本発明の目的は、オーステナイト系ステンレス鋼の凝固時に形成されるフェライトの分率を適正化し、高強度化時に形成される加工誘起マルテンサイト相の形成を抑制して磁性の発生を防止し、微細二次相を活用して高強度を確保することができる非磁性オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法を提供することにある。
本発明による高強度非磁性オーステナイト系ステンレス熱延焼鈍鋼板は、重量％で、Ｃ：０．０２～０．１２％、Ｓｉ：１．２％以下、Ｍｎ：０．５～２．０％、Ｃｒ：１７．０～２２．０％、Ｎｉ：１１．０～１５．０％、Ｍｏ：３．０％以下、Ｎ：０．２５％以下、残りはＦｅ及び不可避な不純物からなり、下記式（１）を満足することを特徴とする。
（１）［｛Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５×Ｓｉ＋１８｝／｛Ｎｉ＋３０×（Ｃ＋Ｎ）＋０．５×Ｍｎ＋３６｝＋０．２６２］×１６１－１６１－ｌｏｇ（冷却速度）＜０
ここで、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｓｉ、Ｎｉ、Ｃ、Ｎ、Ｍｎは、各元素の含量（重量％）を意味し、冷却速度は溶鋼から凝固する鋳片の冷却速度（℃／ｓ）を意味する。
この熱延焼鈍鋼板は、透磁率（μ）が１．０１以下であることを特徴とする。
この熱延焼鈍鋼板は、重量％で、Ｃ＋Ｎが０．２５％以上を満足することを特徴とする。
本発明による高強度非磁性オーステナイト系ステンレス冷延鋼板は、重量％で、Ｃ：０．０２～０．１２％、Ｓｉ：１．２％以下、Ｍｎ：０．５～２．０％、Ｃｒ：１７．０～２２．０％、Ｎｉ：１１．０～１５．０％、Ｍｏ：３．０％以下、Ｎ：０．２５％以下、残りはＦｅ及び不可避な不純物からなり、Ｃ＋Ｎ：０．２５％以上を満足し、下記式（１）及び（２）を満足することを特徴とする。
（１）［｛Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５×Ｓｉ＋１８｝／｛Ｎｉ＋３０×（Ｃ＋Ｎ）＋０．５×Ｍｎ＋３６｝＋０．２６２］×１６１－１６１－ｌｏｇ（冷却速度）＜０
（２）５５１－４６２×（Ｃ＋Ｎ）－９．２×Ｓｉ－８．１×Ｍｎ－１３．７×Ｃｒ－２９×Ｎｉ－１８．５×Ｍｏ≦－２００
この冷延鋼板は、圧下率８０％以上の冷間圧延材であり、透磁率（μ）が１．０２以下であることを特徴とする。降伏強度が１，２８０ＭＰａ以上であることを特徴とする。
この冷延鋼板は、平均直径２０～２００ｎｍの炭窒化物の析出物数が４０個／μｍ２以上であってもよい。
本発明による高強度非磁性オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法は、重量％で、Ｃ：０．０２～０．１２％、Ｓｉ：１．２％以下、Ｍｎ：０．５～２．０％、Ｃｒ：１７．０～２２．０％、Ｎｉ：１１．０～１５．０％、Ｍｏ：３．０％以下、Ｎ：０．２５％以下、Ｃ＋Ｎ：０．２５％以上、残りはＦｅ及び不可避な不純物からなるスラブを熱間圧延及び焼鈍熱処理して熱延焼鈍鋼板を製造するステップ、及び前記熱延焼鈍鋼板を８０％以上の圧下率で冷間圧延して冷延鋼板を製造するステップ、を含み、スラブは、下記式（１）及び（２）を満足し、冷延鋼板の透磁率（μ）は、１．０２以下であることを特徴とする。
（１）［｛Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５×Ｓｉ＋１８｝／｛Ｎｉ＋３０×（Ｃ＋Ｎ）＋０．５×Ｍｎ＋３６｝＋０．２６２］×１６１－１６１－ｌｏｇ（冷却速度）＜０
（２）５５１－４６２×（Ｃ＋Ｎ）－９．２×Ｓｉ－８．１×Ｍｎ－１３．７×Ｃｒ－２９×Ｎｉ－１８．５×Ｍｏ≦－２００
この熱延焼鈍鋼板の透磁率（μ）は、１．０１以下であり、冷間圧延による透磁率の増加分が０．０１以下であることを特徴とする。
この冷延鋼板は、降伏強度が１，２８０ＭＰａ以上であり、平均直径２０～２００ｎｍの炭窒化物の析出物数が４０個／μｍ２以上であることを特徴とする。
本発明によるオーステナイト系ステンレス鋼は、凝固時に形成されるフェライトの分率を適正化し、加工誘起マルテンサイトの変態を抑制して、非磁性特性を確保することができる。磁性の抑制は、スマート器機での通信エラーの防止及び電力効率上昇の効果をもたらすことができる。
また、既存の加工誘起マルテンサイトの変態を通じた強度向上の代わりに合金成分を活用して強度向上の特性を示すことができる。強度の向上は、部品の軽量化に寄与することができ、スマート器機の重さ減少に効果がある。
本発明の一実施例による高強度非磁性オーステナイト系ステンレス熱延焼鈍鋼板は、重量％で、Ｃ：０．０２～０．１２％、Ｓｉ：１．２％以下、Ｍｎ：０．５～２．０％、Ｃｒ：１７．０～２２．０％、Ｎｉ：１１．０～１５．０％、Ｍｏ：３．０％以下、Ｎ：０．２５％以下、残りはＦｅ及び不可避な不純物からなり、下記式（１）を満足する。
（１）［｛Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５×Ｓｉ＋１８｝／｛Ｎｉ＋３０×（Ｃ＋Ｎ）＋０．５×Ｍｎ＋３６｝＋０．２６２］×１６１－１６１－ｌｏｇ（冷却速度）＜０
ここで、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｓｉ、Ｎｉ、Ｃ、Ｎ、Ｍｎは、各元素の含量（重量％）を意味し、冷却速度は溶鋼から凝固する鋳片の冷却速度（℃／ｓ）を意味する。
以下、本発明の実施例を、添付図面を参照して詳細に説明する。
本発明は、オーステナイト系ステンレス鋼の凝固時に形成されるフェライト相の分率を適正化し、特に、はやい冷却の場合にも残存するフェライト相の増加を考慮して磁性の形成を防止できる最適の条件を導出した。また、高強度化時に形成される加工誘起マルテンサイト相の形成を抑制するためにオーステナイト相の安定化度を増加させた。これを通じて、磁性が発生することを防止する一方、強度の増加のためにＣ、Ｎのような侵入型元素の添加による固溶強化及び微細炭窒化物の二次相を活用した析出硬化を通じて高強度化を確保した。
本発明の一実施例による高強度非磁性オーステナイト系ステンレス鋼は、重量％で、Ｃ：０．０２～０．１２％、Ｓｉ：１．２％以下、Ｍｎ：０．５～２．０％、Ｃｒ：１７．０～２２．０％、Ｎｉ：１１．０～１５．０％、Ｍｏ：３．０％以下、Ｎ：０．２５％以下、残りはＦｅ及び不可避な不純物からなる。
以下、本発明の実施例での合金元素含量の数値限定理由に対して説明する。以下では、特に言及がない限り、単位は、重量％である。
Ｃの含量は、０．０２～０．１２％である。
Ｃは、強力なオーステナイト相の安定化元素であって、固溶強化による材料強度の増加に有効な元素である。非磁性特性を示すためにオーステナイト相の安定化に寄与し、特に、本発明では、２００ｎｍ以下の微細な析出相を形成して強度を増加させることに寄与する。オーステナイト相の安定化度の確保のために０．０２％以上添加することが要求され、過度な添加時に析出相の粗大化及びこれによる耐食性の低下を引き起こすので、０．１２％以下に制限することが好ましい。
Ｓｉの含量は、１．２％以下である。
Ｓｉは、耐食性の向上に効果を示すが、フェライト相の安定化元素として透磁率を増加させる問題がある。また、過多な場合、σ相などの金属間化合物の析出を助長して機械的特性及び耐食性を低下させるので、１．２％以下に制限することが好ましい。
Ｍｎの含量は、０．５～２．０％である。
Ｍｎは、Ｃ、Ｎｉのようなオーステナイト相の安定化元素であって、非磁性の強化に有効である。しかし、Ｍｎ含量の増加は、ＭｎＳなどの介在物の形成に関与して耐食性が要求される場合好ましくないので、Ｍｎ含量を０．５～２．０％に制限することが好ましい。
Ｃｒの含量は、１７．０～２２．０％である。
Ｃｒは、ステンレス鋼の耐食性の向上のために最も重要な元素である。十分な耐食性の確保のために１７．０％以上含むことが好ましいが、Ｃｒがフェライト相の安定化元素であるので、非磁性鋼で添加を制限する必要がある。Ｃｒ含量が高くなると、フェライト相の分率が増加して非磁性特性を得るためには多量のＮｉが含まれなければならないので、費用が増加し、σ相の形成が助長されて機械的物性及び耐食性低下の原因になる。したがって、Ｃｒ含量は、２２．０％以下に制限することが好ましい。
Ｎｉの含量は、１１．０～１５．０％である。
Ｎｉは、オーステナイト相の安定化元素のうち最も強力な元素であって、非磁性特性を得るためには、１１．０％以上含有する必要がある。しかし、Ｎｉ含量の増加は、原料価格の上昇と直結するので、１５．０％以下に制限することが好ましい。
Ｍｏの含量は、３．０％以下である。
Ｍｏは、耐食性の向上に有用な元素であるが、フェライト相の安定化元素であって、多量添加するときフェライト相の分率が増加して非磁性特性を得にくい。また、σ相の形成が助長されて機械的物性及び耐食性低下の原因になるので、３．０％以下に制限することが好ましい。
Ｎの含量は、０．２５％以下である。
Ｎは、オーステナイト相の安定化に有用な元素であって、非磁性の確保のために必須な元素である。しかし、多量添加するとき、熱間加工性を減少させて鋼の実収率を低下させるので、０．２５％以下に制限することが好ましい。
上述した合金元素を除いたステンレス鋼の残りは、Ｆｅ及びその他不可避な不純物からなる。
一般的に、３００系ステンレス鋼は、大部分オーステナイト相で構成され、凝固時に形成された一部のフェライト相が残存する微細組織として現われる。３００系ステンレス鋼の組織内に存在するオーステナイト相は、面心立方形構造であって磁性を帯びないが、フェライト相は、体心立方形構造を有する組織の特性によって磁性を帯びることになる。一部の残存フェライト相は、凝固時に形成されたフェライトが残留するものであって、残留するフェライト相の含量を制御して所望するサイズの磁性特性を得ることができる。特に、非磁性鋼の場合には、フェライト相の分率を最大限低くするか、無くすことが必須的である。
凝固時に残留するフェライト相の含量は、合金成分の影響を大きく受ける。また、最近多様な製造技術の発達によって製造時に多様な冷却速度を適用することが可能であり、このとき、残留フェライト相の含量が冷却速度によって変化する。
３００系ステンレス鋼で凝固時に残留するフェライトの含量は、Ｎｉ、Ｃ、Ｎなどオーステナイト相を安定化させる成分元素とフェライト相を安定化させるＣｒ、Ｓｉ、Ｍｏなどの成分元素の比に影響を受ける。通常的に、残留するフェライトの分率は、下の関係式のような経験式を通じて予測され、これに比例する傾向があることが知られている。
〔関係式〕
［｛Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５×Ｓｉ＋１８｝／｛Ｎｉ＋３０×（Ｃ＋Ｎ）＋０．５×Ｍｎ＋３６｝＋０．２６２］×１６１－１６１
しかし、鋳片の冷却速度がはやい場合、凝固による温度減少中に経ることになるオーステナイトの単相領域でフェライトが分解され得る十分な時間を有しにくいので、比較的高い分率のフェライトが残留することになる。そのために本発明では、溶鋼から凝固する鋳片の冷却速度（℃／ｓ）を考慮した式（１）を導出し、多様な３００系ステンレス鋼に対して式（１）の値が負の値を有するとき、スマート器機などで要求される透磁率（μ）１．０２以下の磁性値を示すことができる。
（１）［｛Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５×Ｓｉ＋１８｝／｛Ｎｉ＋３０×（Ｃ＋Ｎ）＋０．５×Ｍｎ＋３６｝＋０．２６２］×１６１－１６１－ｌｏｇ（冷却速度）＜０
最終冷延材が透磁率１．０２以下の非磁性特性を確保するためには、熱延焼鈍鋼板の透磁率が１．０１以下を示すことが好ましい。式（１）の値が０以上である場合、残留フェライトが形成されて熱延焼鈍鋼板の透磁率が１．０１を超過することになる。
一方、３００系ステンレス鋼は、加工硬化を通じて強度を向上させる。変形量によってマルテンサイト相が形成されながら強度増加が現われる。しかし、スマート器機用素材で、マルテンサイト相は磁性を示すので、適合する部品として用いられない。本発明では、式（２）を通じてマルテンサイト変態を抑制して加工硬化中に磁性の増加を起こさない成分範囲を導出した。
（２）５５１－４６２×（Ｃ＋Ｎ）－９．２×Ｓｉ－８．１×Ｍｎ－１３．７×Ｃｒ－２９×Ｎｉ－１８．５×Ｍｏ≦－２００
式（２）の範囲を満足するとき、０．０１以下、より好ましくは、０．００５以下の微小な透磁率の増加のみが現われる。特に、式（１）と（２）を同時に満足させるとき、最終冷延材は、６０％以上冷延時にも加工誘起マルテンサイト相の形成を抑制することができるので、スマート器機で要求される透磁率（μ）１．０２以下の磁性値を示すことができる。
一方、マルテンサイト変態の抑制は、３００系ステンレス鋼の加工硬化時に現われる強度の増加を得られない結果をもたらす。本発明では、このような強度減少を防止するために、Ｃ、Ｎのような侵入型元素添加による固溶強化及び微細二次相の析出を活用して高強度化特性を確保した。
本発明の一実施例によると、Ｃ＋Ｎ：０．２５％以上を含み、平均直径２０～２００ｎｍの炭窒化物の析出物数が４０個／μｍ２以上であってもよい。
通常、過度なＣ、Ｎの添加は、炭窒化物の形成による耐食性の低下をもたらす。Ｃｒと結合力に優れたＣ、Ｎの含量が過多のとき、耐食性に有効なＣｒがフェライト－オーステナイト相の境界で炭窒化物として形成され、結晶粒界周囲のＣｒ含量の減少により腐食抵抗性が低下するので、一般的にＣ及びＮの含量をそれぞれ０．０５％以下に制限する。本発明では、１００℃／ｓｅｃ以上のはやい冷却速度で凝固させる場合まで考慮して、このとき、Ｃ含量とＮ含量の和が２５００ｐｐｍ以上の値を有するとき、１，２８０ＭＰａ以上の降伏強度を示すことができる。添加したＣ、Ｎは、微細な炭窒化物の析出相の形態で分布し、微細組織の分析を通じて、図１のように０．５x０．５μｍ２内に１０個以上の２００ｎｍ以下の微細な炭窒化物が形成されることが確認できる。
次に、本発明の一実施例による高強度非磁性オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法に対して説明する。
本発明による非磁性オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法は、オーステナイト系ステンレス鋼の一般的な工程を通じて製造され得る。熱延焼鈍熱処理後の残留フェライト分率及び冷延時の加工誘起マルテンサイト相の形成の防止のためには、合金元素の組成の制御が重要である。
本発明の一実施例による非磁性オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法は、重量％で、Ｃ：０．０２～０．１２％、Ｓｉ：１．２％以下、Ｍｎ：０．５～２．０％、Ｃｒ：１７．０～２２．０％、Ｎｉ：１１．０～１５．０％、Ｍｏ：３．０％以下、Ｎ：０．２５％以下、Ｃ＋Ｎ：０．２５％以上、残りはＦｅ及び不可避な不純物からなるスラブを熱間圧延及び焼鈍熱処理して熱延焼鈍鋼板を製造するステップ、及び前記熱延焼鈍鋼板を８０％以上の圧下率で冷間圧延して冷延鋼板を製造するステップ、を含むことができる。
熱延焼鈍鋼板は、式（１）を満足することで、透磁率（μ）１．０１以下を示すことができる。また、式（２）を満足することで、冷延鋼板による透磁率の増加分が１．０１以下であってもよく、さらに、０．００５以下の透磁率の増加も可能である。これによって、冷延鋼板は、透磁率１．０２以下を示すことができる。
以下、本発明の好ましい実施例をより詳しく説明する。
表１に記載した合金組成を有する鋼を３種の冷却速度を適用して製造した。
連続鋳造法は、平均１０℃／ｓの冷却速度で２００ｎｍ厚さのスラブで鋳造した後、熱延及び焼鈍熱処理工程を通じて熱延焼鈍鋼板を製造した。１，２５０℃で２時間加熱した後、２ｍｍ厚さまで熱間圧延を実施して熱延コイルを製造し、１，１５０℃で焼鈍熱処理した後に透磁率を測定した。
そして、平均冷却速度５０℃／ｓを適用してインゴット素材を製造し、連続鋳造法と同一の条件で熱延及び焼鈍熱処理を行って２ｍｍの熱延コイルを製造した。
最後に、薄板鋳造法を用いて平均冷却速度１００℃／ｓで２ｍｍの熱延コイルを製造し、１，１５０℃で焼鈍熱処理した後に透磁率を測定した。
その後、各鋼種の２ｍｍ熱延コイルを８０％冷間圧延した後に冷延鋼板の透磁率を測定した。透磁率は、接触式フェロメータを用いて測定した。
表２に示すように、式（１）の値が０未満の負の値を示すとき、熱延焼鈍鋼板の透磁率が１．０１以下で現われ、具体的には、１～１０鋼種で１．００２以下と非常に小さく現われた。
表１及び表２を見ると、本発明の合金成分系及び式（１）を満足する１～１０鋼種のうち１～８のみ式（２）を同時に満足する。１～８鋼種は、式（２）も同時に満足することで８０％圧下率の冷間圧延時にも加工誘起マルテンサイト相の形成が抑制されて最終冷延鋼板の透磁率が増加せず１．０２以下を満足した。実際に、０．００４以下の透磁率の増加分を示した。しかし、９及び１０鋼種は、合金成分系を満足するにもかかわらず式（２）の値が－２００より高くて透磁率が増加し、これによって、１．０２を超過する透磁率を示した。
１１～１８鋼種は、式（１）及び式（２）をどちらも満足できず熱延焼鈍鋼板の透磁率が１．０１を超過し、透磁率の増加分も高くて最終冷延鋼板の透磁率も１．０２を超過した。特に、本発明の合金成分系に該当する式（２）も満足する１９鋼種の場合には、透磁率の増加分が０であったが、式（１）を満足できず熱延焼鈍鋼板の透磁率が１．０２を既に超過する。ここから式（１）の満足を通じて熱延焼鈍鋼板の透磁率を１．０１以下に制御することが重要であることが確認できた。
式（２）の値が本発明の上限である－２００より相対的に高い１５、２０、２１鋼種は、透磁率の増加分が０．５以上と高く現れたことから、冷間圧延による加工誘起マルテンサイト相が多量生成されたことが分かる。
表３は、Ｃ＋Ｎ含量による８０％冷延材の降伏強度を測定した結果である。
表３に示すように、Ｃ＋Ｎ含量が０．２５％以上であるとき、加工誘起マルテンサイト相の生成なしでも１，２８０ＭＰａ以上の降伏強度を達成することができた。表２での７、８鋼種は、式（１）、式（２）、透磁率を全て満足するが、Ｃ＋Ｎ含量が０．２５％に未達で最終冷延材の降伏強度が１，２３０ＭＰａ以下レベルとなった。高い含量のＣ、Ｎを添加するとき、降伏強度の増加は、図１及び図２に示したように、微細炭窒化物の二次相の析出によるものであると確認された。
以上、本発明の実施例を説明したが、これに限定されるものではない。
本発明によるオーステナイト系ステンレス鋼は、非磁性及び高強度特性を具現でき、スマート器機などの非磁性が要求される分野に好適である。
Claims (10)
- 重量％で、Ｃ：０．０２～０．１２％、Ｓｉ：１．２％以下、Ｍｎ：０．５～２．０％、Ｃｒ：１７．０～２２．０％、Ｎｉ：１１．０～１５．０％、Ｍｏ：３．０％以下、Ｎ：０．２５％以下、残りはＦｅ及び不可避な不純物からなり、
下記式（１）を満足することを特徴とする高強度非磁性オーステナイト系ステンレス熱延焼鈍鋼板。
（１）［｛Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５×Ｓｉ＋１８｝／｛Ｎｉ＋３０×（Ｃ＋Ｎ）＋０．５×Ｍｎ＋３６｝＋０．２６２］×１６１－１６１－ｌｏｇ（冷却速度）＜０
（ここで、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｓｉ、Ｎｉ、Ｃ、Ｎ、Ｍｎは、各元素の含量（重量％）を意味し、冷却速度は、溶鋼から凝固する鋳片の冷却速度（℃／ｓ）を意味する。） - 透磁率（μ）１．０１以下であることを特徴とする請求項１に記載の高強度非磁性オーステナイト系ステンレス熱延焼鈍鋼板。
- 重量％で、Ｃ＋Ｎ：０．２５％以上を満足することを特徴とする請求項１に記載の高強度非磁性オーステナイト系ステンレス熱延焼鈍鋼板。
- 重量％で、Ｃ：０．０２～０．１２％、Ｓｉ：１．２％以下、Ｍｎ：０．５～２．０％、Ｃｒ：１７．０～２２．０％、Ｎｉ：１１．０～１５．０％、Ｍｏ：３．０％以下、Ｎ：０．２５％以下、残りはＦｅ及び不可避な不純物からなり、
Ｃ＋Ｎ：０．２５％以上を満足し、
下記式（１）及び（２）を満足することを特徴とする高強度非磁性オーステナイト系ステンレス冷延鋼板。
（１）［｛Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５×Ｓｉ＋１８｝／｛Ｎｉ＋３０×（Ｃ＋Ｎ）＋０．５×Ｍｎ＋３６｝＋０．２６２］×１６１－１６１－ｌｏｇ（冷却速度）＜０
（２）５５１－４６２×（Ｃ＋Ｎ）－９．２×Ｓｉ－８．１×Ｍｎ－１３．７×Ｃｒ－２９×Ｎｉ－１８．５×Ｍｏ≦－２００
（ここで、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｓｉ、Ｎｉ、Ｃ、Ｎ、Ｍｎは、各元素の含量（重量％）を意味し、冷却速度は、溶鋼から凝固する鋳片の冷却速度（℃／ｓ）を意味する。） - 前記冷延鋼板は、圧下率８０％以上の冷間圧延材であり、
透磁率（μ）１．０２以下であることを特徴とする請求項４に記載の高強度非磁性オーステナイト系ステンレス冷延鋼板。 - 前記冷延鋼板は、圧下率８０％以上の冷間圧延材であり、
降伏強度１，２８０ＭＰａ以上であることを特徴とする請求項４に記載の高強度非磁性オーステナイト系ステンレス冷延鋼板。 - 平均直径２０～２００ｎｍの炭窒化物の析出物数が４０個／μｍ２以上であることを特徴とする請求項４に記載の高強度非磁性オーステナイト系ステンレス冷延鋼板。
- 重量％で、Ｃ：０．０２～０．１２％、Ｓｉ：１．２％以下、Ｍｎ：０．５～２．０％、Ｃｒ：１７．０～２２．０％、Ｎｉ：１１．０～１５．０％、Ｍｏ：３．０％以下、Ｎ：０．２５％以下、Ｃ＋Ｎ：０．２５％以上、残りはＦｅ及び不可避な不純物からなるスラブを熱間圧延及び焼鈍熱処理して熱延焼鈍鋼板を製造するステップ、及び前記熱延焼鈍鋼板を８０％以上の圧下率で冷間圧延して冷延鋼板を製造するステップ、を含み、
前記スラブは、下記式（１）及び（２）を満足し、
前記冷延鋼板の透磁率（μ）は、１．０２以下であることを特徴とする高強度非磁性オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。
（１）［｛Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５×Ｓｉ＋１８｝／｛Ｎｉ＋３０×（Ｃ＋Ｎ）＋０．５×Ｍｎ＋３６｝＋０．２６２］×１６１－１６１－ｌｏｇ（冷却速度）＜０
（２）５５１－４６２×（Ｃ＋Ｎ）－９．２×Ｓｉ－８．１×Ｍｎ－１３．７×Ｃｒ－２９×Ｎｉ－１８．５×Ｍｏ≦－２００
（ここで、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｓｉ、Ｎｉ、Ｃ、Ｎ、Ｍｎは、各元素の含量（重量％）を意味し、冷却速度は、溶鋼から凝固する鋳片の冷却速度（℃／ｓ）を意味する。） - 前記熱延焼鈍鋼板の透磁率（μ）は、１．０１以下であり、
前記冷間圧延による透磁率の増加分が０．０１以下であることを特徴とする請求項８に記載の高強度非磁性オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。 - 前記冷延鋼板は、降伏強度が１，２８０ＭＰａ以上であり、
平均直径２０～２００ｎｍの炭窒化物の析出物数が４０個／μｍ２以上であることを特徴とする請求項８に記載の高強度非磁性オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。
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