CN115821170A - 一种抗氢脆无磁不锈钢及其制造方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种抗氢脆无磁不锈钢，其化学成分组成以质量％计含有，C：0.03～0.06％、Si：≤0.60％、Mn：1.3‑1.5％、S：≤0.030、P：≤0.025、Cr：17.5～18.0％、Ni：12.5～13.0％、Cu：0.30～0.50％、N：0.03～0.06％、其余为Fe和不可避免的杂质元素；且所述抗氢脆无磁不锈钢的化学成分组成满足：IF＝37.193‑51.248C‑2.5884Ni‑1.0174Mn‑0.46770Cr‑34.396N≤‑7；Md30/50＝551‑462*(C+N)‑9.2*Si‑8.1*Mn‑13.7*Cr‑29*(Ni+Cu)‑18.5*Mo≤‑100。本发明的抗氢脆无磁不锈钢通过合理的成分设计使得本发明的抗氢脆无磁不锈钢在其他性能不降低的条件下，耐蚀性好、在变形达到30％时仍无形变马氏体，具有无磁抗氢脆的特性；具有较高的纯净度、优秀的耐蚀性和良好的综合力学性能。
Description
技术领域
本发明涉及抗氢脆无磁不锈钢及其制备技术领域，具体涉及一种抗氢脆无磁不锈钢及其制造方法。
背景技术
高压储能系统工作在常温高压氢气条件下要确保其长期、稳定、可靠地运行，就必须考虑金属材料的氢脆问题。随着燃料电池技术和加氢建设的发展，各主要发达国家都开始关注常温高压下的氢脆问题。
氢原子从金属表面进入金属晶格的穴位或金属原子间的间隙，形成置换式或间隙式固溶体。随着氢原子的不断进入，由于浓度梯度的作用，氢原子在金属原子间隙中作扩散运动，使金属基体中的氢达到一定浓度。当金属中有缺陷存在时，固溶的氢将通过扩散、脱附过程在缺陷处析出并结合成氢分子，这种方式存在的氢是目前公认的引起金属氢脆的机制之一。也有研究者认为氢在位错处聚集，位错运动促进氢气的富集并在一定条件下形成柯氏气团，气团钉扎位错引起材料局部强化，反之氢气团的存在又可以促进位错的发射和运动或称氢促进局部塑性变形。
由于奥氏体相是无磁的，奥氏体不锈钢在正常情况下也是无磁的，奥氏体稳定性低时易存在有磁的铁素体或马氏体相，铁素体或马氏体相间的原子间隙较大，易于氢原子在间隙内的扩散，因而增大不锈钢的氢致塑性损失，在表相上就表现为无磁不锈钢的抗氢脆能力比较高。奥氏体不稳定因子可以通过以下IF值公式来计算：
IF＝37.193-51.248C-2.5884Ni-1.0174Mn-0.46770Cr-34.396N
IF值越低奥氏体相越稳定。
有些奥氏体相在变形过程中奥氏体相会受诱发转变成有马氏体相，奥氏体在形变过程中的稳定性可以用Md30/50值来表征：
Md30/50＝551-462*(C+N)-9.2*Si-8.1*Mn-13.7*Cr-29*(Ni+Cu)-18.5*Mo
Md30/50值越低奥氏体相在变形过程中的稳定性越高。
显然，C、Ni、Mn、Cr、N含量增加会提高奥氏体相的稳定性，从而降低氢脆的敏感性。由于氢的扩散过程控制着合金的氢脆进程，因而所有降低氢扩散速度的都会可以降低氢脆的敏感性。
304奥氏体不锈钢是稳定型的奥氏体不锈钢，经常用于制造压力容器，被NASA的标准划为轻微脆化的材料，氢会一定程度上降低抗拉强度和断面收缩率。316奥氏体不锈钢也是稳定型的奥氏体不锈钢，很多学者的研究表明它比其它大部分奥氏体不锈钢具有更好的抗氢脆性能，并且该性能随着镍含量的增加而提高。304和316奥氏体(不锈钢)在常温固溶条件下是稳定的奥氏体相，但是在焊接不平衡组织条件下存在铁素体、在成形或其他变形过程中也经常伴有形变马氏体，无疑会增加氢脆的风险。
基于上述情况，本发明提出了一种抗氢脆无磁不锈钢及其制造方法，可有效解决以上问题。
发明内容
本发明的目的在于提供一种抗氢脆无磁不锈钢及其制造方法。本发明在304和316奥氏体不锈钢的基础上经过反复试验，重新设计了化学成分，新设计的材料在其他性能不降低的条件下，耐蚀性好、在变形达到30％时仍无形变马氏体，具有无磁抗氢脆的特性。适用于常温高压储能条件下要确保长期、稳定、可靠的环境，也可以用于电子、通讯设备等要求组织稳定，保持高强度、无磁和高耐蚀的领域。
为解决以上技术问题，本发明提供的技术方案是：
一种抗氢脆无磁不锈钢，其化学成分组成以质量％计含有，
C：0.03～0.06％、
Si：≤0.60％、
Mn：1.3-1.5％、
S：≤0.030、
P：≤0.025、
Cr：17.5～18.0％、
Ni：12.5～13.0％、
Cu：0.30～0.50％、
N：0.03～0.06％、
其余为Fe和不可避免的杂质元素；
且所述抗氢脆无磁不锈钢的化学成分组成满足：
IF＝37.193-51.248C-2.5884Ni-1.0174Mn-0.46770Cr-34.396N≤-7；
Md30/50＝551-462*(C+N)-9.2*Si-8.1*Mn-13.7*Cr-29*(Ni+Cu)-18.5*Mo≤-100。
本发明在304和316奥氏体不锈钢的基础上经过反复试验，重新设计了化学成分，通过合理的成分设计使得本发明的抗氢脆无磁不锈钢在其他性能不降低的条件下，耐蚀性好、在变形达到30％时仍无形变马氏体，具有无磁抗氢脆的特性。适用于常温高压储能条件下要确保长期、稳定、可靠的环境，也可以用于电子、通讯设备等要求组织稳定，保持高强度、无磁和高耐蚀的领域。
本发明中，控制IF＝37.193-51.248C-2.5884Ni-1.0174Mn-0.46770Cr-34.396N≤-7，确保了本发明的抗氢脆无磁不锈钢室温时无残余铁素体相，组织为全奥氏体组织；控制其元素配比满足Md30/50＝551-462*(C+N)-9.2*Si-8.1*Mn-13.7*Cr-29*(Ni+Cu)-18.5*Mo≤-100，保证了本发明的抗氢脆无磁不锈钢材料经30％以内冷加工或者变形不发生马氏体相变，仍保持奥氏体单相组织。
其中，本发明的抗氢脆无磁不锈钢的组成成分中，
C、N(碳、氮)：碳、氮是强奥氏体形成元素，一定程度上可以取代镍，促进奥氏体形成，并稳定奥氏体组织，显著降低Ms和Md30/50温度。但是，当碳含量过高时，易形成富铬碳氮化物，导致晶间腐蚀。本发明经过大量试验，合理地控制C：0.03～0.06％，N：0.03～0.06％。
Si(硅)：硅是铁素体形成和稳定元素，在熔炼过程中用于脱氧，硅含量过高时加速金属间相析出，同时引起残余铁素体相含量过高。因此，本发明经过大量试验，合理地设计硅含量为≤0.60％。
Mn(锰)：锰是奥氏体形成和稳定元素，可以利用锰一定程度上取代镍，获得奥氏体组织，锰也降低Md30/50温度，提高奥氏体的稳定性；同时锰的添加可以显著提高氮的溶解度。但Mn降低耐蚀性。因此，本发明经过大量试验，合理地控制Mn：1.3～1.5％。
Cr(铬)：铬是钢获得耐腐蚀性能的最重要元素，为保证良好的耐蚀性，需要添加较高的铬。但铬是主要的铁素体形成元素，过高的铬将导致材料铬当量高，镍铬当量比失调，材料凝固后出现磁性的铁素体相。综合考虑，本发明中控制Cr：17.5～18.0％。
Ni(镍)：镍是强奥氏体形成和稳定元素，Ni是贵金属，含量过高会显著增加材料成本。因此，本发明经过大量试验，合理地控制Ni含量为12.5～13.0％。
S(硫)：硫是夹杂物元素，含量尽量低。
P(磷)：磷是夹杂物元素，含量尽量低。
Cu(铜)：铜是奥氏体形成和稳定元素，可以提高不锈钢的塑性和在还原性酸中的耐腐蚀性。Cu是贵金属，含量过高会显著增加材料成本。因此，本发明经过大量试验，合理地中控制Cu含量为0.30～0.50％。
本发明还提供一种所述的抗氢脆无磁不锈钢的制造方法，包括以下步骤：
A、通过炼钢工艺路径并浇注制备符合所述抗氢脆无磁不锈钢化学成分组成要求的钢铸坯；
优选的，所述炼钢工艺路径为：EAF→AOD→LF。
优选的，所述EAF为电炉冶炼。
优选的，所述电炉冶炼采用全铁水冶炼或铁水+废钢冶炼。
这样可以比较灵活地采用不同的原料进行冶炼。
优选的，所述AOD为氩氧共吹脱碳精炼炉。
这样可以实现大幅度将脱碳至超低碳，也可以进行合金的微调。
优选的，所述LF为钢包精炼。
这样可以对合金含量进一步微调，LF炉还具有升温功能，可以使镇静时间加长，使夹杂物有充分的时间上浮进而提升材料的纯净度。
通过EAF→AOD→LF(EAF+AOD+LF)的炼钢路径能够保证材料的成分控制精准，纯净度足够高(夹杂物控制：A、B、C、D四类夹杂物单相细系不超过1.0级，四项总和不超过2.0级)。
通过所述炼钢工艺路径冶炼的钢水经过连铸机浇注成钢铸坯(连铸坯)待下一步热轧。
B、将步骤A制备得到的所述钢铸坯加热至温度为1230℃±15℃，然后保温至所述钢铸坯的内外温度均匀一致，然后进行热轧形成钢带，并经过收卷，得到热轧卷；
本发明以上化学成分的钢铸坯(钢坯)在1230℃±15℃时为全奥氏体组织，在接下来的热轧过程中加工性能良好。
优选的，将步骤A制备得到的所述钢铸坯加热的升温速率为3～6℃/min。
优选的，步骤B中，所述钢带的厚度为3～6mm。
C、将所述热轧卷经固溶处理和酸洗，得到白皮卷，即得到所述抗氢脆无磁不锈钢；所述固溶处理的固溶温度为1080±20℃；
优选的，步骤C中，所述酸洗的工艺采用奥氏体不锈钢的酸洗工艺。
热轧后的卷带(热轧卷)表面是氧化皮，并且因为成卷的材料冷却条件不同，材料的组织、性能状态也不一致，因而需要固溶+酸洗。固溶温度为1080±20℃，此温度下能使碳化物重新固溶，因而使材料的组织、性能趋于稳定、统一。酸洗的工艺参考常规的奥氏体不锈钢即可。
如果材料需要进一步减薄，就继续采用冷轧+退火工艺。
D、将所述白皮卷进行冷轧，得到冷轧卷；
优选的，所述冷轧可在二十辊轧机或者连轧机上进行。
优选的，所述冷轧的压下率为50％～80％。
压下率过小会使冷轧退火后出现混晶而使力学性能不均，而压下率过大会使组织过度各向异性甚至产生分层。
E、将所述冷轧卷进行退火处理。
优选的，这里退火处理的温度为1080±20℃。
本发明所述抗氢脆无磁不锈钢其他的生产工艺可以参考常规的奥氏体不锈钢即可。
本发明与现有技术相比，具有以下优点及有益效果：
本发明在304和316奥氏体不锈钢的基础上经过反复试验，重新设计了化学成分，通过合理的成分设计使得本发明的抗氢脆无磁不锈钢在其他性能不降低的条件下，耐蚀性好、在变形达到30％时仍无形变马氏体，具有无磁抗氢脆的特性。适用于常温高压储能条件下要确保长期、稳定、可靠的环境，也可以用于电子、通讯设备等要求组织稳定，保持高强度、无磁和高耐蚀的领域。
本发明有良好的无磁性抗氢脆性。综合利用C、N、Mn、Ni、Cu等元素尤其是N的奥氏体化与稳定奥氏体相功能，促使凝固冷却过程中无残余铁素体相出现；在冷加工或者变形过程中，奥氏体相具有较高的稳定性，不发生马氏体相变，维持单相奥氏体组织。
本发明抗氢脆无磁不锈钢具有较高的纯净度、优秀的耐蚀性和良好的综合力学性能。通过对生产工艺和关键工艺参数的严格控制，有效保障材料的生产过程和各项性能的稳定可靠。
本发明中，控制IF＝37.193-51.248C-2.5884Ni-1.0174Mn-0.46770Cr-34.396N≤-7，确保了本发明的抗氢脆无磁不锈钢室温时无残余铁素体相，组织为全奥氏体组织；控制其元素配比满足Md30/50＝551-462*(C+N)-9.2*Si-8.1*Mn-13.7*Cr-29*(Ni+Cu)-18.5*Mo≤-100，保证了本发明的抗氢脆无磁不锈钢材料经30％以内冷加工或者变形不发生马氏体相变，仍保持奥氏体单相组织。
其中，本发明的抗氢脆无磁不锈钢的组成成分中，
C、N(碳、氮)：碳、氮是强奥氏体形成元素，一定程度上可以取代镍，促进奥氏体形成，并稳定奥氏体组织，显著降低Ms和Md30/50温度。但是，当碳含量过高时，易形成富铬碳氮化物，导致晶间腐蚀。本发明经过大量试验，合理地控制C：0.03～0.06％，N：0.03～0.06％。
Si(硅)：硅是铁素体形成和稳定元素，在熔炼过程中用于脱氧，硅含量过高时加速金属间相析出，同时引起残余铁素体相含量过高。因此，本发明经过大量试验，合理地设计硅含量为≤0.60％。
Mn(锰)：锰是奥氏体形成和稳定元素，可以利用锰一定程度上取代镍，获得奥氏体组织，锰也降低Md30/50温度，提高奥氏体的稳定性；同时锰的添加可以显著提高氮的溶解度。但Mn降低耐蚀性。因此，本发明经过大量试验，合理地控制Mn：1.3～1.5％。
Cr(铬)：铬是钢获得耐腐蚀性能的最重要元素，为保证良好的耐蚀性，需要添加较高的铬。但铬是主要的铁素体形成元素，过高的铬将导致材料铬当量高，镍铬当量比失调，材料凝固后出现磁性的铁素体相。综合考虑，本发明中控制Cr：17.5～18.0％。
Ni(镍)：镍是强奥氏体形成和稳定元素，Ni是贵金属，含量过高会显著增加材料成本。因此，本发明经过大量试验，合理地控制Ni含量为12.5～13.0％。
S(硫)：硫是夹杂物元素，含量尽量低。
P(磷)：磷是夹杂物元素，含量尽量低。
Cu(铜)：铜是奥氏体形成和稳定元素，可以提高不锈钢的塑性和在还原性酸中的耐腐蚀性。Cu是贵金属，含量过高会显著增加材料成本。因此，本发明经过大量试验，合理地中控制Cu含量为0.30～0.50％。
本发明的制造方法工艺简单，操作简便，节省了人力和设备成本。
附图说明
图1为本发明实施例2的热力学计算相图。
具体实施方式
为了使本领域的技术人员更好地理解本发明的技术方案，下面结合具体实施例对本发明的优选实施方案进行描述，但是不能理解为对本专利的限制。
下述实施例中所述试验方法或测试方法，如无特殊说明，均为常规方法；所述试剂和材料，如无特殊说明，均从常规商业途径获得，或以常规方法制备。
一种抗氢脆无磁不锈钢，其化学成分组成以质量％计含有，
C：0.03～0.06％、
Si：≤0.60％、
Mn：1.3-1.5％、
S：≤0.030、
P：≤0.025、
Cr：17.5～18.0％、
Ni：12.5～13.0％、
Cu：0.30～0.50％、
N：0.03～0.06％、
其余为Fe和不可避免的杂质元素；
且所述抗氢脆无磁不锈钢的化学成分组成满足：
IF＝37.193-51.248C-2.5884Ni-1.0174Mn-0.46770Cr-34.396N≤-7；
Md30/50＝551-462*(C+N)-9.2*Si-8.1*Mn-13.7*Cr-29*(Ni+Cu)-18.5*Mo≤-100。
本发明还提供一种所述的抗氢脆无磁不锈钢的制造方法，包括以下步骤：
A、通过炼钢工艺路径并浇注制备符合所述抗氢脆无磁不锈钢化学成分组成要求的钢铸坯；
优选的，所述炼钢工艺路径为：EAF→AOD→LF。
优选的，所述EAF为电炉冶炼。
优选的，所述电炉冶炼采用全铁水冶炼或铁水+废钢冶炼。
优选的，所述AOD为氩氧共吹脱碳精炼炉。
优选的，所述LF为钢包精炼。
B、将步骤A制备得到的所述钢铸坯加热至温度为1230℃±15℃，然后保温至所述钢铸坯的内外温度均匀一致，然后进行热轧形成钢带，并经过收卷，得到热轧卷；
优选的，将步骤A制备得到的所述钢铸坯加热的升温速率为3～6℃/min。
优选的，步骤B中，所述钢带的厚度为3～6mm。
C、将所述热轧卷经固溶处理和酸洗，得到白皮卷，即得到所述抗氢脆无磁不锈钢；所述固溶处理的固溶温度为1080±20℃；
优选的，步骤C中，所述酸洗的工艺采用奥氏体不锈钢的酸洗工艺。
D、将所述白皮卷进行冷轧，得到冷轧卷；
优选的，所述冷轧可在二十辊轧机或者连轧机上进行。
优选的，所述冷轧的压下率为50％～80％。
E、将所述冷轧卷进行退火处理。
优选的，这里退火处理的温度为1080±20℃。
实施例：
表1中列出了常规奥氏体不锈钢304、316和实施例1～实施例5的化学成分。
附图是实施例2的热力学计算相图，也是本发明所述抗氢脆无磁不锈钢的典型相图，相图中横坐标是温度，纵坐标代表相摩尔分数，计算相图显示，本发明无磁不锈钢在从钢水凝固过程中直接由液相转变成奥氏体相(无磁)，没有出现高温铁素体相(有磁)，从而保证了冷却后的无磁性。由相转变的规律还可以知道，本发明无磁不锈钢在实施焊接等工艺时，只要不添加额外材料熔池在从液相变成固相时也不会出现有磁的高温铁素体相。
表1常规奥氏体不锈钢304、316和实施例1～实施例5的化学成分
| 牌号 | C | Si | Mn | Cr | Ni | Cu | Mo | N |
| 304 | 0.04 | 0.35 | 1.5 | 18.1 | 8.1 | - | - | - |
| 316 | 0.03 | 0.20 | 1.5 | 16.2 | 10.1 | - | 2.1 | - |
| 实施例1 | 0.037 | 0.30 | 1.5 | 17.8 | 12.9 | 0.5 | 0.04 | |
| 实施例2 | 0.033 | 0.60 | 1.5 | 18.0 | 12.6 | 0.5 | 0.03 | |
| 实施例3 | 0.060 | 0.33 | 1.3 | 17.7 | 12.7 | 0.3 | 0.03 | |
| 实施例4 | 0.047 | 0.43 | 1.4 | 17.8 | 12.5 | 0.3 | 0.06 | |
| 实施例5 | 0.030 | 0.20 | 1.3 | 17.5 | 12.6 | 0.3 | 0.03 |
表2常规奥氏体不锈钢304、316和实施例1～实施例5生产工艺路径、关键工艺参数及四大类夹杂物的分布情况
表3常规奥氏体不锈钢304、316和实施例1～实施例5的力学性能
本发明实施例均以EAF+AOD+LF工艺路径冶炼，然后采用连铸法浇铸成坯，再进行加热热轧成板卷材，其中EAF是电炉冶炼，可以采用全铁水或铁水+废钢冶炼，可以比较灵活地采用不同的原料进行冶炼；AOD是氩氧共吹脱碳精炼炉，可以实现大幅度将脱碳至超低碳，也可以进行合金的微调；LF是钢包精炼，可以对合金含量进一步微调，LF炉还具有升温功能，可以使镇静时间加长，使夹杂物有充分的时间上浮进而提升材料的纯净度。通过EAF+AOD+LF的炼钢路径能够保证材料的成分控制精准，纯净度足够高。通过以上冶炼的钢水经过连铸机浇注成连铸坯待下一步热轧。控制热轧过程中加热温度1200～1260℃，此温度区间可以获得优异的热加工性能，避免边部裂纹。材料热轧后的厚度为3mm。热轧后进行固溶和酸洗，固溶温度为1020～1080℃，材料充分回复再结晶。采用冷轧+退火工艺对热轧后的材料进一步减薄至1.0mm，其中退火的温度为1080±20℃，其他的生产工艺可以参考常规的奥氏体不锈钢。
表2中列出了实施例的生产工艺路径、关键工艺参数及四大类夹杂物的分布情况。按以上要求生产的本发明实施例的夹杂物控制要求为：A、B、C、D四大类夹杂物单相细系不超过1.0级，四项总和不超过2.0级，实施例的夹杂物控制全部附合要求。非金属夹杂物的评级按照GB/T 10561-2005进行。有效控制夹杂物的数量和大小可以减少材料的薄弱点，提高材料的可靠性。由表2可以看出，用实施例的工艺和方法生产的产品的夹杂物含量比常规304和316的少很多，常规产品的单项含量在2.0级以下，四项总和不超过3.0级，由此可见用本发明工艺和方法生产的产品可靠性更高。
表3中列出了常规奥氏体不锈钢304、316和实施例1～实施例5的力学性能。实施例与304和316相比，屈服强度、抗拉强度和硬度略低，但有良好的延伸率，代表在强度满足要求的情况下，实施例更易于成形加工。可见实施例具有良好的综合力学性能。
表3中列出了常规奥氏体不锈钢304、316和实施例1～实施例5的抗点蚀指数PREN值、力学性能。PREN值的经验计算公式为Cr+3.3Mo+20N，值越高代表了抗点蚀的能力越强。从图1可以看到实施例的PREN值介于304和316的值之间，代表其抗点蚀能力介于二者之间。
表3中还列出了IF值和和Md30/50温度，这两个参数可以表征奥氏体的稳定性。可以看到，实施例的IF值全部低于-7，甚至达到-9.39，远低于常规奥氏体不锈钢304的4.18和316的0.45，代表实施例中奥氏体的稳定性远高于常规奥氏体不锈钢。同时可以看到，实施例的Md30/50温度都低于-100℃，甚至低于-130℃，远低于常规奥氏体不锈钢304的34.20和316的-30.22，代表实施例在进行形变的过程中无磁的奥氏体相转变为有磁的马氏体相的倾向远低于常规奥氏体不锈钢。
表3中还列出了变形30％时的磁性相的百分比。经过室温形变或者室温加工30％后，常规奥氏体不锈钢304和316分别产生了7％和3％的磁性马氏体相，而本发明实施例1～5所述的材料仍保持100％的奥氏体相，进一步说明本发明材料的奥氏体具有更高的稳定性，在成形、加工后仍能够保持全奥氏体的组织。
综上所述，本发明所述抗氢脆无磁不锈钢在成分体系设计时能过增加C、Ni、Mn、Cr、N含量提高奥氏体相的稳定性；以EAF+AOD+LF工艺路径保证材料的高纯净度；通过合理控制热轧加热温度和固溶温度等关键工艺参数，最终使材料具有可靠的无磁抗氢脆特性，同时具有良好的综合力学性能和耐蚀性能。总体而言，本发明提供了一种成本较经济的抗氢脆无磁不锈钢，适用于常温高压储能环境，也可以用于电子、通讯、医疗设备等要求无磁和高耐蚀的领域。
以上仅是本发明的优选实施方式，应当指出的是，上述优选实施方式不应视为对本发明的限制，本发明的保护范围应当以权利要求所限定的范围为准。对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明的精神和范围内，还可以做出若干改进和润饰，这些改进和润饰也应视为本发明的保护范围。
Claims (10)
1.一种抗氢脆无磁不锈钢，其特征在于，其化学成分组成以质量％计含有，
C：0.03～0.06％、
Si：≤0.60％、
Mn：1.3-1.5％、
S：≤0.030、
P：≤0.025、
Cr：17.5～18.0％、
Ni：12.5～13.0％、
Cu：0.30～0.50％、
N：0.03～0.06％、
其余为Fe和不可避免的杂质元素；
且所述抗氢脆无磁不锈钢的化学成分组成满足：
IF＝37.193-51.248C-2.5884Ni-1.0174Mn-0.46770Cr-34.396N≤-7；
Md30/50＝551-462*(C+N)-9.2*Si-8.1*Mn-13.7*Cr-29*(Ni+Cu)-18.5*Mo≤-100。
2.一种如权利要求1所述的抗氢脆无磁不锈钢的制造方法，其特征在于，包括以下步骤：
A、通过炼钢工艺路径并浇注制备符合所述抗氢脆无磁不锈钢化学成分组成要求的钢铸坯；
B、将步骤A制备得到的所述钢铸坯加热至温度为1230℃±15℃，然后保温至所述钢铸坯的内外温度均匀一致，然后进行热轧形成钢带，并经过收卷，得到热轧卷；
C、将所述热轧卷经固溶处理和酸洗，得到白皮卷，即得到所述抗氢脆无磁不锈钢；所述固溶处理的固溶温度为1080±20℃；
步骤A中，所述炼钢工艺路径为：EAF→AOD→LF。
3.根据权利要求2所述的抗氢脆无磁不锈钢的制造方法，其特征在于，还包括以下步骤：
D、将所述白皮卷进行冷轧，得到冷轧卷；
E、将所述冷轧卷进行退火处理。
4.根据权利要求2或3所述的抗氢脆无磁不锈钢的制造方法，其特征在于，所述EAF为电炉冶炼；所述电炉冶炼采用全铁水冶炼或铁水+废钢冶炼；
所述AOD为氩氧共吹脱碳精炼炉；
所述LF为钢包精炼。
5.根据权利要求2或3所述的抗氢脆无磁不锈钢的制造方法，其特征在于，将步骤A制备得到的所述钢铸坯加热的升温速率为3～6℃/min。
6.根据权利要求2或3所述的抗氢脆无磁不锈钢的制造方法，其特征在于，步骤B中，所述钢带的厚度为3～6mm。
7.根据权利要求2或3所述的抗氢脆无磁不锈钢的制造方法，其特征在于，步骤C中，所述酸洗的工艺采用奥氏体不锈钢的酸洗工艺。
8.根据权利要求2或3所述的抗氢脆无磁不锈钢的制造方法，其特征在于，步骤D中，所述冷轧可在二十辊轧机或者连轧机上进行。
9.根据权利要求2或3所述的抗氢脆无磁不锈钢的制造方法，其特征在于，步骤D中，所述冷轧的压下率为50％～80％。
10.根据权利要求2或3所述的抗氢脆无磁不锈钢的制造方法，其特征在于，步骤E中，所述退火处理的温度为1080±20℃。
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