JP2022123818A - 複合繊維およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】本発明は、従来のポリメチルペンテン系繊維よりもさらに捲縮性に優れたポリメチルペンテン系の複合繊維を提供することを目的とする。【解決手段】本発明は、横断面が（ａ）部および（ｂ）部の少なくとも２の領域を有する複合繊維であって、前記（ａ）部と前記（ｂ）部の質量比〔（ａ）：（ｂ）〕が、１０：９０～９０：１０であり、前記（ａ）部は２６０℃、５．０ｋｇｆで測定したＭＦＲ（Ａ）が３０～１８０ｇ／１０ｍｉｎの範囲にある４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）から、前記（ｂ）部は２６０℃、５．０ｋｇｆで測定したＭＦＲ（Ｂ）が１８０ｇ／１０ｍｉｎを超え、４００ｇ／１０ｍｉｎ以下の範囲にある４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）からそれぞれ構成されてなる複合繊維に係る。【選択図】なし

Description

本発明は、捲縮性に優れたメチルペンテン系重合体からなる複合繊維、およびその製造方法に関する。

従来から軽量で嵩高性に優れた織編物が要望されており、これまでに種々の繊維が提案されている。
ポリメチルペンテンは、従来繊維に用いられていたポリエステル、ポリエチレン、ポリプロピレンよりも比重が小さく、極めて軽量性に優れている。また、他のポリオレフィンよりも融点や軟化点が高く、耐熱性に優れ、さらには熱や光に対する耐性も高いため、衣料用途への展開が可能である。

しかしながら、ポリメチルペンテンは結晶性が高く、収縮しにくいという特性を有している。そのため、ポリメチルペンテンを単独で繊維化した場合には、捲縮性を付与することは困難である。また、ポリメチルペンテンは剥離性が高いという特性を有している。例えば、ポリメチルペンテンと他の熱可塑性樹脂とのサイドバイサイド型複合繊維とした場合には、繊維化後の製織、製編などの高次加工工程において剥離が生じ、複合繊維の形態を維持することができないため、ポリメチルペンテンと他の熱可塑性樹脂との収縮差を利用した捲縮性の付与は困難である。

ポリメチルペンテンを用いた繊維としては、特許文献１に、ポリメチルペンテン系樹脂（Ａ）およびポリメチルペンテン系樹脂（Ｂ）からなり、それぞれのＭＦＲ（測定温度２６０℃、荷重５ｋｇ）をＭＦＲ（Ａ）、ＭＦＲ（Ｂ）としたときに、ＭＦＲ（Ａ）＜ＭＦＲ（Ｂ）であるサイドバイサイド型複合繊維が開示されている。そして、特許文献１の実施例には、ＭＦＲが１００ｇ／１０分のポリメチルペンテン系樹脂（Ａ）とＭＦＲが１８０ｇ／１０分のポリメチルペンテン系樹脂（Ｂ）を用い、捲縮数が１．１～３．０山／ｃｍのサイドバイサイド型複合繊維を得たことが記載されている。

特開２０１５－１２１００７号公報

本発明は、従来のポリメチルペンテン系繊維よりもさらに捲縮性に優れたポリメチルペンテン系の複合繊維を提供することを目的とする。

本発明は、横断面が（ａ）部および（ｂ）部の少なくとも２の領域を有する複合繊維であって、
前記（ａ）部と前記（ｂ）部の質量比〔（ａ）：（ｂ）〕が、１０：９０～９０：１０であり、
前記（ａ）部は２６０℃、５．０ｋｇｆで測定したＭＦＲ（Ａ）が３０～１８０ｇ／１０ｍｉｎの範囲にある４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）から、前記（ｂ）部は２６０℃、５．０ｋｇｆで測定したＭＦＲ（Ｂ）が１８０ｇ／１０ｍｉｎを超え、４００ｇ／１０ｍｉｎ以下の範囲にある４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）からそれぞれ構成されてなる複合繊維に係る。

本発明の４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）と４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）からそれぞれ構成されてなる複合繊維は、捲縮性に優れ、しかも耐熱性を有し、軽量であるので、衣料品、寝装用品の中綿材料、クッション材、緩衝材の他、吸音材や遮音材、防振材や制振材、断熱材、保温材等の用途や技術分野で使用することができる。

《４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）》
本発明の複合繊維を構成する成分の一つである４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）は、２６０℃、５．０ｋｇｆで測定したＭＦＲ（Ａ）が３０～１８０ｇ／１０ｍｉｎ、好ましくは３０～１５０ｇ／１０ｍｉｎ、より好ましくは５０～１４５ｇ／１０ｍｉｎの範囲にある。

ＭＦＲ（Ａ）が３０ｇ／１０ｍｉｎ未満の重合体は、溶融粘度が高すぎるため紡糸性が悪くなり、一方、ＭＦＲ（Ａ）が１８０ｇ／１０ｍｉｎを超える重合体は、後述の４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）のＭＦＲ（Ｂ）との溶融粘度差が小さくなるため得られる複合繊維の捲縮性が劣る恐れがある。

また、本発明に係る４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）のＭＦＲ（Ａ）が上記範囲にあることにより、本発明の複合繊維を構成する成分の他の一つである４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）のＭＦＲ（Ｂ）との比である（ＭＦＲ（Ａ）／ＭＦＲ（Ｂ））を０．１０～０．６５の範囲にすることが容易となる。

本発明に係る４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）は、好ましくは下記要件（Ａ－Ｉ）および（Ａ－II）を満たす。
〈要件（Ａ－Ｉ）〉
本発明に係る４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）は、４－メチル－１－ペンテンから導かれる構成単位の含有量（Ｕ１）が１００～９０．０モル％、より好ましくは１００～９３．０モル％、さらに好ましくは９９．５～９５．０モル％の範囲であり、エチレンおよび炭素原子数３～２０のα－オレフィン（４－メチル－１－ペンテンを除く）からなる群より選ばれるオレフィンから導かれる構成単位の含有量（Ｕ２）が０～１０．０モル％、より好ましくは０～７．０モル％、さらに好ましくは０．５～５．０モル％〔（Ｕ１）と（Ｕ２）の合計量を１００モル％とする。〕の範囲である。

本発明に係る４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）が共重合体である場合、４－メチル－１－ペンテンと共重合するエチレン及び炭素原子数３～２０のα－オレフィンとして具体的には、エチレン、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、３－メチル－１－ブテン、１－ヘキセン、３－メチル－１－ペンテン、３－エチル－１－ペンテン、４，４－ジメチル－１－ペンテン、４－メチル－１－ヘキセン、４，４－ジメチル－１－ヘキセン、４－エチル－１－ヘキセン、３－エチル－１－ヘキセン、１－オクテン、１－デセン、１－ドデセン、１－テトラデセン、１－ヘキサデセン、１－オクタデセンおよび１－エイコセンなどが挙げられる。これらのうち好ましくは、エチレン、プロピレン、１－ブテン、３－メチル－１－ブテン、１－ヘキセン、３－メチル－１－ペンテン、１－オクテン、１－デセン、１－ドデセン、１－テトラデセン、１－ヘキサデセン、１－オクタデセンであり、これらのα－オレフィンは、１種単独でもよく、または２種以上の組み合わせでもよい。

本発明において、４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）中の４－メチル－１－ペンテンから導かれる構成単位、ならびに、エチレンおよび炭素原子数３～２０のα－オレフィン（４－メチル－１－ペンテンを除く）から導かれる構成単位の量は、重合反応中に添加する４－メチル－１－ペンテン、ならびに、エチレンおよび炭素原子数３～２０のα－オレフィン（４－メチル－１－ペンテンを除く）の量によって調整することができる。
かかる重合体を用いることにより、より捲縮性に優れる複合繊維を得ることができる。

〈要件（Ａ－II）〉
本発明に係る４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）は、ＪＩＳ Ｋ７１１２（密度勾配管法）に準拠して測定した密度が８２０～８５０ｋｇ／ｍ³、好ましくは８２５～８４５ｋｇ／ｍ³、より好ましくは８３０～８４０ｋｇ／ｍ³、さらに好ましくは８３０～８３５ｋｇ／ｍ³の範囲にある。
密度が上記範囲を満たす４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）を用いてなる複合繊維は軽量性に優れる。

本発明に係る４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）は、上記要件に加え、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）で測定した融点（Ｔｍ）が、通常、２００～２６０℃、好ましくは２１０～２５０℃、より好ましくは２１５～２４５℃の範囲にある。
融点（Ｔｍ）が上記範囲にあると耐熱性に優れる複合繊維が得られる。

また、本発明に係る４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）は、通常、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）で測定した融解熱が５０Ｊ／ｇ以下、好ましくは１０～５０Ｊ／ｇ、より好ましくは１５～４５Ｊ／ｇ、さらに好ましくは２０～４０Ｊ／ｇの範囲にある。

融解熱が上記範囲内にあると、繊維の捲縮性を高めることができる。４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）の融解熱は、コモノマー種およびその量を適宜選択することなどにより任意に調整することができる。

本発明に係る４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）は通常、１３５℃のデカリン中で測定した極限粘度［η］_Aが、１．３５～２．２０ｄｌ／ｇ、好ましくは１．４０～２．２０ｄｌ／ｇ、より好ましくは１．４５～１．９０ｄｌ／ｇの範囲にある。極限粘度［η］_Aが上記範囲内であると、得られる繊維の捲縮性を高めることができる。

《４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）》
本発明の複合繊維を構成する成分の一つである４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）は、２６０℃、５．０ｋｇｆで測定したＭＦＲ（Ｂ）が１８０ｇ／１０ｍｉｎを超え、５５０ｇ／１０ｍｉｎ以下、好ましくは２００～４００ｇ／１０ｍｉｎ、より好ましくは２３０～３８０ｇ／ｍｉｎ、さらに好ましくは２５０～３５０ｇ／１０ｍｉｎの範囲にある。

ＭＦＲ（Ｂ）が上記範囲にあると、紡糸性および捲縮性に優れる複合繊維が得られる。また、本発明に係る４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）のＭＦＲ（Ｂ）が上記範囲にあることにより、本発明の複合繊維を構成する成分の一つである４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）のＭＦＲ（Ａ）との比である（ＭＦＲ（Ａ）／ＭＦＲ（Ｂ））を０．１０～０．６５の範囲にすることが容易となる。

本発明に係る４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）は好ましくは下記要件（Ｂ－Ｉ）および（Ｂ－II）を満たす。
〈要件（Ｂ－Ｉ）〉
本発明に係る４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）は、４－メチル－１－ペンテンから導かれる構成単位の含有量（Ｕ３）が１００～９０．０モル％、より好ましくは１００～９３．０モル％、さらに好ましくは９９．５～９５．０モル％の範囲であり、エチレンおよび炭素原子数３～２０のα－オレフィン（４－メチル－１－ペンテンを除く）から導かれる構成単位の含有量（Ｕ４）が０～１０．０モル％、より好ましくは０～７．０モル％、さらに好ましくは０．５～５．０モル％〔（Ｕ３）と（Ｕ４）の合計量を１００モル％とする。〕の範囲である。

本発明に係る４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）が共重合体である場合、４－メチル－１－ペンテンと共重合するエチレン及び炭素原子数３～２０のα－オレフィンとして具体的には、エチレン、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、３－メチル－１－ブテン、１－ヘキセン、３－メチル－１－ペンテン、３－エチル－１－ペンテン、４，４－ジメチル－１－ペンテン、４－メチル－１－ヘキセン、４，４－ジメチル－１－ヘキセン、４－エチル－１－ヘキセン、３－エチル－１－ヘキセン、１－オクテン、１－デセン、１－ドデセン、１－テトラデセン、１－ヘキサデセン、１－オクタデセンおよび１－エイコセンなどが挙げられる。これらのうち好ましくは、エチレン、プロピレン、１－ブテン、３－メチル－１－ブテン、１－ヘキセン、３－メチル－１－ペンテン、１－オクテン、１－デセン、１－ドデセン、１－テトラデセン、１－ヘキサデセン、１－オクタデセンであり、これらのα－オレフィンは、１種単独でもよく、または２種以上の組み合わせでもよい。

本発明において、４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）中の４－メチル－１－ペンテンから導かれる構成単位、ならびに、エチレンおよび炭素原子数３～２０のα－オレフィン（４－メチル－１－ペンテンを除く）から導かれる構成単位の量は、重合反応中に添加する４－メチル－１－ペンテン、ならびに、エチレンおよび炭素原子数３～２０のα－オレフィン（４－メチル－１－ペンテンを除く）の量によって調整することができる。
かかる重合体を用いることにより、より捲縮性に優れる複合繊維を得ることができる。

〈要件（Ｂ－II）〉
本発明に係る４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）は、ＪＩＳ Ｋ７１１２（密度勾配管法）に準拠して測定した密度が８２０～８５０ｋｇ／ｍ³、好ましくは８２５～８４５ｋｇ／ｍ³、より好ましくは８３０～８４０ｋｇ／ｍ³、さらに好ましくは８３０～８３５ｋｇ／ｍ³の範囲にある。
密度が上記範囲を満たす４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）を用いてなる複合繊維は軽量性に優れる。

本発明に係る４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）は、上記要件に加え、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）で測定した融点（Ｔｍ）が、通常、２００～２６０℃、好ましくは２１０～２５０℃、より好ましくは２１５～２４５℃の範囲にある。
融点（Ｔｍ）が上記範囲にあると耐熱性に優れる複合繊維が得られる。

また、本発明に係る４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）は、通常、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）で測定した融解熱が３０Ｊ／ｇ以上、好ましくは３０～６０Ｊ／ｇ、より好ましくは３５～５５Ｊ／ｇ、さらに好ましくは４０～５０Ｊ／ｇの範囲にある。

融解熱が上記範囲内にあると、繊維の捲縮性を高めることができる。４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）の融解熱は、コモノマー種およびその量を適宜選択することなどにより任意に調整することができる。

本発明に係る４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）は通常、１３５℃のデカリン中で測定した極限粘度［η］_Bが、１．００～１．３５ｄｌ／ｇ、好ましくは１．０５～１．３５ｄｌ／ｇ、より好ましくは１．０５～１．３０ｄｌ／ｇ、さらに好ましくは１．１０～１．２５ｄｌ／ｇの範囲にある。極限粘度［η］_Bが上記範囲内であると、得られる繊維の捲縮性を高めることができる。

本発明に係る４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）と４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）とは、好ましくは下記要件（Ｉ）を満たす。

〈要件（Ｉ）〉
ＭＦＲの比（ＭＦＲ（Ａ）／ＭＦＲ（Ｂ））が、０．１０～０．６５、より好ましくは０．１３～０．６３、さらに好ましくは０．１５～０．６０、最も好ましくは０．１８～０．５０の範囲にある。
本発明に係る４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）と４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）とのＭＦＲの比（ＭＦＲ（Ａ）／ＭＦＲ（Ｂ））が、上記範囲にあると、溶融紡糸を容易に行うことができ、より捲縮性に優れる複合繊維が得られる。

＜複合繊維＞
本発明の複合繊維は、横断面（繊維の紡糸方向に対して垂直方向）が（ａ）部および（ｂ）部の少なくとも２の領域を有する複合繊維であって、
前記（ａ）部と前記（ｂ）部の質量比〔（ａ）：（ｂ）〕が、１０：９０～９０：１０、好ましくは２０：８０～８０：２０、より好ましくは３０：７０～７０：３０の範囲にあり、前記（ａ）部は前記４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）から、前記（ｂ）部は前記４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）からそれぞれ構成されてなる複合繊維である。

本発明の複合繊維は捲縮し得る限り、特に制限はなく、例えばサイドバイサイド型複合繊維および偏心芯鞘型複合繊維等を挙げることができる。
「サイドバイサイド型繊維」とは、少なくとも２種類の樹脂を溶融押出し、貼り合わせ、貼り合わせ面の面内方向に引き揃えて紡糸することで得られる繊維をいう。サイドバイサイド型繊維の断面に占める、少なくとも２種類の樹脂の比は、主に溶融押出時における樹脂の押出比率により決まる。

「偏心芯鞘型複合繊維」とは、芯鞘型繊維の断面形状において、内層部の重心位置が繊維全体の重心位置と異なる繊維を言い、内層部の重心位置が繊維全体の重心位置と異なるように配置された複合型ノズル、例えば偏心芯鞘型複合ノズルを用いて作製される。また、偏心芯鞘型複合繊維の断面に占める、少なくとも２種類の樹脂の比は、主に溶融押出時における樹脂の押出比率により決まる。

このうち、より高い捲縮性を得るという観点からは、サイドバイサイド型複合繊維が好ましい。また、捲縮性と紡糸成形性に優れるという観点からは、偏心芯鞘型が好ましい。
複合繊維が、偏心芯鞘型である場合、芯成分は重合体（Ｂ）であり、鞘成分は重合体（Ａ）であることが好ましい。

前記芯成分の偏心率は、２０～８５％の範囲内にあることが好ましく、３０～８０％の範囲内にあることがより好ましく、４０～７５％の範囲内にあることが特に好ましい。なお、ここでいう偏心率とは、次式で定義される。
偏心率（％）＝（複合繊維断面の中心と芯成分断面の中心との距離）
／複合繊維の半径×１００

本発明の複合繊維の断面形状（外周形状）は、特に制限がなく、用途や要求特性に応じて適宜選択することができ、真円形、扁平形、だるま形、多葉形、多角形などが挙げられる。偏心芯鞘型複合繊維の場合、その断面形状は通常、真円形である。

＜複合繊維の製造方法＞
本発明の複合繊維の製造は、上記４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）と上記４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）を二つの押出機を用いてそれぞれ個別に溶融し、複合紡糸口金から吐出して複合繊維を得る工程、前記複合繊維を冷却、延伸、細化して、捲縮させた後、捕集ベルト上に所定の厚さに堆積する工程、あるいは巻き取る工程など種々公知の製造方法を採り得る。

以下、本発明の複合繊維がサイドバイサイド型複合繊維である場合の製造方法の一具体例について詳述する。
４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）および４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）をそれぞれ別々に溶融紡糸機にて溶融し、計量ポンプで計量した後、紡糸口金で４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）と４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）とをサイドバイサイドに貼り合わせ、吐出して紡出糸条を得る。紡出糸条は冷却装置によって冷却、固化された後、油剤を付与され、交絡付与装置で交絡を付与される。その後、紡出糸条はゴデットロールに引き取られ、巻取機で巻き取られて巻取糸（サイドバイサイド型複合繊維）となる。

溶融紡糸機は、紡糸ができれば特に制限はなく、例えばエクストルーダー型、プレッシャーメルター型が挙げられる。製糸操業性、生産性、繊維の機械的特性を向上させるために、必要に応じて紡糸口金下部に２～２０ｃｍの長さの加熱筒や保温筒を設置してもよい。

溶融紡糸における紡糸温度は、２６０～３２０℃であることが好ましい。紡糸温度が２６０℃以上であれば、紡糸口金より吐出された紡出糸条の伸長粘度が十分に低下するため吐出が安定し、さらには、紡糸張力が過度に高くならず、糸切れを抑制することができるため好ましい。紡糸温度は２７０℃以上であることがより好ましく、２８０℃以上であることが更に好ましい。一方、紡糸温度が３２０℃以下であれば、紡糸時の熱分解を抑制することができ、得られるサイドバイサイド型複合繊維の機械的特性不良や着色が生じないため好ましい。紡糸温度は３１０℃以下であることがより好ましく、３００℃以下であることが更に好ましい。

溶融紡糸における紡糸速度は、紡糸温度や、４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）と４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）との複合比率などに応じて適宜選択することができるが、３００～３０００ｍ／分であることが好ましい。紡糸速度が８００ｍ／分以上であれば、走行糸条が安定し、糸切れを抑制することができるため好ましい。紡糸速度は１０００ｍ／分以上であることがより好ましく、１５００ｍ／分以上であることが更に好ましい。一方、紡糸速度が３０００ｍ／分以下であれば、紡出糸条を十分に冷却することができ、安定した紡糸を行うことができるため好ましい。紡糸速度は２７５０ｍ／分以下であることがより好ましく、２５００ｍ／分以下であることが更に好ましい。

溶融紡糸によって引き取られた未延伸糸は、所望の繊維特性を有するサイドバイサイド型複合繊維を得るために延伸を行った方が好ましい。延伸の方法は、特に制限がなく、公知の方法に従い、ドラムに一旦巻き取った未延伸糸を延伸する２工程法、ドラムへ巻き取らずに連続して延伸する直接紡糸延伸法などが挙げられるが、これらに限定されない。

延伸における加熱方法としては、走行糸条を直接的あるいは間接的に加熱できる装置であれば、特に限定されない。加熱方法の具体例として、加熱ローラー、熱ピン、熱板、レーザーなどの装置、温水、熱水などの液体浴、熱空、スチームなどの気体浴などが挙げられるがこれらに限定されない。これらの加熱方法は単独で使用してもよく、複数を併用してもよい。加熱方法としては、加熱温度の制御、走行糸条への均一な加熱、装置が複雑にならない観点から、加熱ローラーとの接触、熱ピンとの接触、熱板との接触、温水や熱水などの液体浴への浸漬を好適に採用できる。

延伸を行う場合の延伸倍率は、４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）と４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）との複合比率、延伸後のサイドバイサイド型複合繊維の強度や伸度などに応じて適宜選択することができるが、１．１～３．５倍であることが好ましい。延伸倍率が１．１倍以上であれば、延伸によってサイドバイサイド型複合繊維の強度や伸度などの機械的特性を向上させることができるため好ましい。延伸倍率は１．２倍以上であることがより好ましく、１．３倍以上であることが更に好ましい。一方、延伸倍率が３．５倍以下であれば、延伸時の糸切れが抑制され、安定した延伸を行うことができるため好ましい。延伸倍率は３．２倍以下であることがより好ましく、３．０倍以下であることが更に好ましい。また、１段延伸法または２段以上の多段延伸法のいずれの方法によってもよい。

延伸を行う場合の延伸温度は、延伸後のサイドバイサイド型複合繊維の強度や伸度などに応じて適宜選択することができるが、８０～１４０℃であることが好ましい。延伸温度が８０℃以上であれば、延伸に供給される糸条の予熱が充分に行われ、延伸時の熱変形が均一となり、繊度斑の発生を抑制できるため好ましい。延伸温度は８５℃以上であることがより好ましく、９０℃以上であることが更に好ましい。一方、延伸温度が１４０℃以下であれば、延伸時の糸切れが抑制され、安定した延伸を行うことができるため好ましい。延伸温度は１３５℃以下であることがより好ましく、１３０℃以下であることが更に好ましい。また、必要に応じて、延伸後に８０～１５０℃の熱セットを行ってもよい。

［偏心芯鞘型複合繊維の製造方法］
本発明の複合繊維が偏心芯鞘型複合繊維である場合の製造方法の一例を、以下に示す。偏心芯鞘型複合繊維は、例えば、上述した「上記４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）と上記４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）を二つの押出機を用いてそれぞれ個別に溶融し、複合紡糸口金から吐出して複合繊維を得る工程」において、偏心芯鞘型複合ノズルを用いること、４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）と４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）とを、偏心芯鞘型複合ノズルのそれぞれ鞘成分注入ノズルおよび芯成分注入ノズルから供給すること、ならびに鞘成分の質量分率および芯成分の質量分率を前記偏心芯鞘複合ノズルにおける、芯部および鞘部の樹脂吐出量を調整することによって制御すること以外は上述したサイドバイサイド型複合繊維の製造方法と同様の方法により、製造することができる。

＜粒状綿＞
本発明の粒状綿は上記本発明の複合繊維を含む。本発明の粒状綿は本発明の複合繊維を好ましくは３０質量％以上、より好ましくは５０質量％以上、さらに好ましくは７０質量％以上含み、最も好ましくは８０質量％以上含む。

本発明の粒状綿は、本発明の複合繊維以外の繊維を含んでもよく、その場合は、本発明の効果を損なわなければ特に制限されない。複合繊維以外の繊維としては、具体的には、例えば、コットン、シルク、ウール、麻、及びパルプなどの天然繊維、レーヨン、キュプラ、及び溶剤紡糸セルロース繊維などの再生繊維、及びアクリル系、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリ乳酸、及びポリブチレンサクシネート及びその共重合体等のポリエステル系、ナイロン６、ナイロン１２及びナイロン６６等のアミド系、ポリプロピレン、ポリエチレン（高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン等を含む）、ポリ１－ブテン、エチレン－ビニルアルコール共重合体、及びエチレン－酢酸ビニル共重合体等のポリオレフィン系、ならびにポリウレタン系などの合成繊維が挙げられる。前記合成繊維は、単一繊維であっても、或いは上記の樹脂から選択される２以上の樹脂からなるその他の複合繊維であってもよい。例えば、その他の複合繊維は、芯鞘型複合繊維、又は分割型複合繊維であってよい。

＜粒状綿の製造方法＞
本発明の粒状綿は、種々公知の製造方法、具体的には、前記本発明の複合繊維を切断した複合繊維、及び必要に応じて他の繊維を用意し、必要に応じて、前記複合繊維および／または他の繊維を開繊する。そしてこれらの繊維を所定量秤量し、公知の粒綿製造装置を用いて繊維を交絡させて粒状綿とする。

粒状綿の製造装置としては、高速気流を用い、高速気流下で原料となる繊維を交絡、粒状にする製造装置（例えば、特開平０３－２０６１２５号公報に記載）、回転可能な金属製の容器内部に掻き上げ羽根を設け、前記容器内部に繊維を投入した後、前記金属容器を回転させて粒状綿を得る製造装置（例えば、特開２００３－１８３９６９号公報に記載）がある。また、原料となる繊維を塊状とし、円筒状内面と螺旋状溝によって挟み、螺旋状溝を回転させることで球状にする製造方法（例えば、特開２００１－２９５１７０号公報に記載）もある。粒状綿の製造装置及び製造方法は、繊維を交絡して粒状にできる装置、及び製造方法であれば特に限定されず、いずれの装置及び方法であってもよい。

粒状綿の直径は特に限定されず、例えば、２ｍｍ以上３０ｍｍ以下であってよい。粒状綿の直径は各製造方法において任意の値に調整でき、前記高速気流下で繊維を撹拌して粒状綿にする製造方法であれば、高速気流下で繊維を撹拌する時間を調整することで、大きくすることができるし、小さくすることもできる。

本発明の粒状綿においては、繊維同士が実質的に接着していない。すなわち、原料となる繊維を粒状綿に加工する段階、又は粒状綿に加工した後において、構成繊維間を接着させない。各種粒状綿において、構成繊維間を接着する方法としては、粒状綿に対し、熱処理を行い構成繊維の一部を溶融させて構成繊維間を熱接着する方法、及び粒状綿を製造する段階や粒状に調整した後、各種接着剤を加えて構成繊維間を接着する方法が知られているが、本実施形態で用いる粒状綿については、これらの処理を意図的に行わず、粒状綿は実質的に繊維の交絡のみで、その形状を維持している。粒状綿において、構成繊維間を接着すると、粒状綿の嵩が減少しやすいことに加え、粒状綿の形状が一定の形に固定されてしまうため、複雑な形の空間に対し中綿材料として充填しようとする際、空間の細部にまで行き渡らずに、中綿材料が充填されていない空間が形成されやすい。また、粒状綿同士を、構成繊維の一部を溶融させて接着させたり、接着剤を用いて接着させたりして強固に接着させると得られる粒状綿成形体の風合いが硬くなりやすく、触感を損なうおそれがある。

《用途》
本発明の複合繊維は、例えば、ダウンジャケット等の衣料品に使用する中綿材料、掛け布団やシュラフ、枕等の寝装用品に使用する中綿材料、クッション材（例えば、自動車用、航空機用、鉄道車両用、船舶用の座席に使用するクッション材のほか、一般家庭用、事務用の座席に使用するクッション材）、衣料用パッド（例えば、女性のブラジャーのパッド、肩パッド、肘当てパッド、膝当てパッド等）、緩衝材の他、吸音材や遮音材、防振材や制振材、断熱材、保温材等の用途や技術分野で使用することができる。

以下、実施例に基づいて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
実施例および比較例で用いた４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）および４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）は以下に示す製造例で各々製造した。

［製造例１］
４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ａ－１）の製造
国際公開第２００６／０５４６１３号の比較例７において、得られる共重合体の４－メチル－１－ペンテンおよび１－デセンから導かれる構成単位の含有量が下記表１に記載の含有量となるようにモノマーの装入量を変更し、下記表1に記載のメルトフローレート（ＭＦＲ）となるように重合時の水素量を調整することによって、４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ａ－１）を得た。

〔製造例２〕
４－メチル－１－ペンテン・１－ヘキサデセン・１－オクタデセン共重合体（Ａ－２）の製造
国際公開第２００６／０５４６１３号の実施例１７において、得られる共重合体の４－メチル－１－ペンテンおよび１－ヘキサデセンと1－オクタデセン混合物から導かれる構成単位の含有量が下記表１に記載の含有量となるようにモノマーの装入量を変更し、下記表１に記載のメルトフローレート（ＭＦＲ）となるように重合時の水素量を調整することによって、４－メチル－１－ペンテン・１－ヘキサデセン・１－オクタデセン共重合体（Ａ－２）を得た。

〔製造例３〕
４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ａ－３）の製造
国際公開第２００６／０５４６１３号の比較例７において、得られる共重合体の４－メチル－１－ペンテンおよび１－デセンから導かれる構成単位の含有量が下記表１に記載の含有量となるようにモノマーの装入量を変更し、下記表１に記載のメルトフローレート（ＭＦＲ）となるように重合時の水素量を調整あるいは混練溶融を行うことによって、４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ａ－３）を得た。

〔製造例４〕
４－メチル－１－ペンテン・１－ヘキサデセン・１－オクタデセン共重合体（Ａ－４）の製造
国際公開第２００６／０５４６１３号の実施例１７において、得られる共重合体の４－メチル－１－ペンテンおよび１－ヘキサデセンと１－オクタデセン混合物から導かれる構成単位の含有量が下記表１に記載の含有量となるようにモノマーの装入量を変更し、下記表１に記載のメルトフローレート（ＭＦＲ）となるように重合時の水素量を調整することによって、４－メチル－１－ペンテン・１－ヘキサデセン・１－オクタデセン共重合体（Ａ－４）を得た。

〔製造例５〕
４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ａ'－１）の製造
国際公開第２００６／０５４６１３号の比較例７において、得られる共重合体の４－メチル－１－ペンテンおよび１－デセンから導かれる構成単位の含有量が下記表１に記載の含有量となるように、モノマーの装入量を変更することによって、４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ａ'－１）を得た。

〔製造例６〕
４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ｂ－１）の製造
国際公開第２００６／０５４６１３号の比較例７において、得られる共重合体の４－メチル－１－ペンテンおよび１－デセンから導かれる構成単位の含有量が下記表１に記載の含有量となるようにモノマーの装入量を変更し、下記表１に記載のメルトフローレート（ＭＦＲ）となるように重合時の水素量を調整あるいは混練溶融を行うことによって、４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ｂ－１）を得た。

〔製造例７〕
４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ｂ－２）の製造
国際公開第２００６／０５４６１３号の比較例７において、得られる共重合体の４－メチル－１－ペンテンおよび１－デセンから導かれる構成単位の含有量が下記表１に記載の含有量となるようにモノマーの装入量を変更し、下記表１に記載のメルトフローレート（ＭＦＲ）となるように重合時の水素量を調整あるいは混練溶融を行うことによって、４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ｂ－２）を得た。

〔製造例８〕
４－メチル－１－ペンテン重合体（Ｂ－３）の製造
国際公開第２０１４／０５０８１７号の合成例４に従い、（８－オクタメチルフルオレン－１２'－イル－（２－（アダマンタン－１－イル）－８－メチル－３，３ｂ，４，５，６，７，７ａ，８－オクタヒドロシクロペンタ［ａ］インデン）)ジルコニウムジクロライド（以下「メタロセン化合物（ａ）」ともいう。）を合成した。

充分に乾燥し、窒素置換したシュレンク管に、磁気攪拌子を入れ、メタロセン化合物（ａ）５．０μｍｏｌを入れ、修飾メチルアルミノキサンの懸濁液３００ｅｑ／ｃａｔ．（ｎ－ヘキサン溶媒、アルミニウム原子換算で１．５０ｍｍｏｌ）を攪拌しながら室温で加え、メタロセン化合物（ａ）の濃度が１μｍｏｌ／ｍＬとなる量のヘプタンを加えて触媒液を調製した。

充分に乾燥し、窒素置換した内容積１，５００ｍｌのＳＵＳ製オートクレーブに、４－メチル－１－ペンテン５００ｍＬ、シクロヘキサン２５０ｍＬ、および、トリイソブチルアルミニウムのヘキサン溶液（Ａｌ濃度：０．５Ｍ）０．５ｍｍｏｌを装入し、水素１２０．０ｍＬを加えた後、８５０回転／分で撹拌しながら重合温度６０℃に昇温した。

このオートクレーブに前記触媒液０．１ｍＬ（メタロセン化合物（ａ）の濃度：０．１μｍｏｌ）を装入して重合を開始し、重合開始から２０分後にメタノールを加えて重合を停止した。

冷却／脱圧したオートクレーブから取り出した重合液を、アセトンとメタノールの１：１溶液中に投入し、ポリマーを析出させて、濾過により回収した。その後、回収したポリマーを８０℃で１２時間減圧乾燥して、４－メチル－１－ペンテン重合体（Ｂ－３）を得た。

〔製造例９〕
４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ｂ'－１）の製造
国際公開第２００６／０５４６１３号の比較例７において、得られる共重合体の４－メチル－１－ペンテンおよび１－デセンから導かれる構成単位の含有量が下記表１に記載の含有量となるようにモノマーの装入量を変更し、下記表１に記載のメルトフローレート（ＭＦＲ）となるように重合時の水素量を調整することによって、４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ｂ－１’）を得た。

上記製造例１～９で得られた重合体および共重合体の組成、メルトフローレート（ＭＦＲ）、極限粘度［η］、融点および融解熱を以下の測定方法により測定した。結果を表１に示す。

〈メルトフローレート（ＭＦＲ）〉
メルトフローレート（ＭＦＲ）はＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して２６０℃、５ｋｇｆの条件で測定した。

〈極限粘度［η］測定〉
極限粘度［η］は、デカリン溶媒を用いて、１３５℃で測定した。具体的には、重合体または共重合体約２０ｍｇをデカリン１５ｍｌに溶解し、１３５℃のオイルバス中で比粘度ηspを測定した。このデカリン溶液にデカリン溶媒を５ｍｌ追加して希釈後、同様にして比粘度ηspを測定した。この希釈操作をさらに２回繰り返し、濃度（Ｃ）を０に外挿した時のηsp／Ｃの値（ｄｌ／ｇ）を極限粘度として求めた（下記式参照）。
［η］＝ｌｉｍ（ηsp／Ｃ） （Ｃ→０）

<融点（Ｔｍ）、融解熱>
セイコーインスツル（株）製のＤＳＣ測定装置（ＤＳＣ２２０Ｃ）により、発熱・吸熱曲線を求め、昇温時の最大融解ピーク位置の温度を融点（Ｔｍ）とした。測定は、以下のようにして行った。ペレット試料約５ｍｇを測定用アルミパンに詰め、１０℃／分の加熱速度で２０℃から２８０℃に昇温し、２８０℃で５分間保持した後、１０℃／分の冷却速度で２０℃まで降温し、２０℃で５分間保持した後、再度１０℃／分の加熱速度で２０℃から２８０℃に昇温し、再度５０℃／分の冷却速度で５０℃まで降温した。２回目の昇温時に発現した融解ピークを、融点（Ｔｍ）とした。また、その融解ピークから融解熱を求めた。融解ピークが複数ある場合には最もピーク強度の強い値を融点とした。

〈密度〉
ＪＩＳ Ｋ７１１２（密度勾配管法）に準拠して測定した。

<重合体および共重合体の組成測定>
重合体および共重合体中の、各モノマーから導かれる構成単位の含有量は、以下の装置および条件により、¹³Ｃ－ＮＭＲスペクトルによって算出した。

装置として、ブルカー社製のＡＶＡＮＣＥＩＩＩｃｒｙｏ－５００型核磁気共鳴装置を用い、溶媒として、ｏ－ジクロロベンゼン／ベンゼン－ｄ₆（４/１ ｖ/ｖ）混合溶媒を用い、試料濃度：５５ｍｇ／０．６ｍＬ、測定温度：１２０℃、観測核：¹³Ｃ（１２５ＭＨｚ）、シーケンス：シングルパルスプロトンブロードバンドデカップリング、パルス幅：５．０μ秒（４５°パルス）、繰返し時間：５．５秒、積算回数：６４回の条件で、ベンゼン－ｄ₆の１２８ｐｐｍのピークをケミカルシフトの基準値として測定した。主鎖メチンシグナルの積分値を用い、各モノマーから導かれる構成単位の含有量（モル％）を算出した。

なお、４－メチル－１－ペンテンから導かれる構成単位の含有量を４ＭＰ－１含有量ともいい、４－メチル－１－ペンテン以外のモノマー（コモノマー）から導かれる構成単位の含有量の合計をコモノマー含有量ともいう。

〔実施例１〕
製造例１で得た４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ａ－１）および製造例６で得た４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ｂ－１）をそれぞれ別々の押出機で２９０℃で溶融し、軽量ポンプで軽量した後、紡糸ブロックに内蔵された紡糸パックに送った。紡糸パック内でろ過した後、紡糸温度２９０℃で、紡糸口金で４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ａ－１）と４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ｂ－１）とを、複合比率〔（Ａ－１）／（Ｂ－１）〕（断面面積比）を５０／５０になるように、紡糸口金内で、サイドバイサイドに接合して吐出し、サイドバイサイド型の複合繊維を製造した。得られた複合繊維を、冷却装置によって冷却、固化して、給油装置で油剤を付与した後、サクションガンで引き取って、サイドバイサイド（ＳｂｙＳ）型複合繊維を得た。

〔実施例２〕
実施例１で用いた４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ａ－１）に替えて製造例２で得た４－メチル－１－ペンテン・１－ヘキサデセン・１－オクタデセン共重合体（Ａ－２）を用いる以外は実施例1と同様に行い、サイドバイサイド型複合繊維を得た。

〔実施例３〕
実施例１で用いた４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ａ－１）に替えて製造例３で得た４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ａ－３）を用いる以外は実施例1と同様に行い、サイドバイサイド型複合繊維を得た。

〔実施例４〕
実施例１で用いた４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ｂ－１）に替えて製造例７で得た４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ｂ－２）を用いる以外は実施例1と同様に行い、サイドバイサイド型複合繊維を得た。

〔実施例５〕
実施例１で用いた４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ａ－１）に替えて製造例４で得た４－メチル－１－ペンテン・１－ヘキサデセン・１－オクタデセン共重合体（Ａ－４）を用いる以外は実施例1と同様に行い、サイドバイサイド型複合繊維を得た。

〔実施例６〕
実施例１で用いた４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ａ－１）に替えて製造例２で得た４－メチル－１－ペンテン・１－ヘキサデセン・１－オクタデセン共重合体（Ａ－２）を用い、実施例１で用いた４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ｂ－１）に替えて製造例８で得た４－メチル－１－ペンテン重合体（Ｂ－３）を用いる以外は実施例1と同様に行い、サイドバイサイド型複合繊維を得た。

〔実施例７〕
実施例１で用いた４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ａ－１）に替えて製造例４で得た４－メチル－１－ペンテン・１－ヘキサデセン・１－オクタデセン共重合体（Ａ－４）を用い、実施例１で用いた４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ｂ－１）に替えて製造例８で得た４－メチル－１－ペンテン重合体（Ｂ－３）を用いる以外は実施例1と同様に行い、サイドバイサイド型複合繊維を得た。

〔実施例８〕
実施例１で用いた４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ａ－１）と４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ｂ－１）をそれぞれ別個の押出機を用い、２９０℃で溶融し、軽量ポンプで軽量した後、紡糸ブロックに内蔵された紡糸パックに送った。紡糸パック内でろ過した後、紡糸温度２９０℃にて、偏心芯鞘型紡糸口金で４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ａ－１）と４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ｂ－１）とを、複合比率〔（Ａ－１）／（Ｂ－１）〕（断面面積比）を５０／５０とし、偏心率を５０％として吐出して偏心芯鞘型複合繊維を製造した。得られた偏心芯鞘型複合繊維を、冷却装置によって冷却、固化して、給油装置で油剤を付与した後、第１ゴデットロールに引き取られ、第２ゴデットロール、第３ゴデットロールおよび第４ゴデットロールを介して、巻取機で巻き取って、偏心芯鞘型複合繊維を得た。

〔実施例９〕
実施例８で用いた４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ａ－１）に替えて製造例２で得た４－メチル－１－ペンテン・１－ヘキサデセン・１－オクタデセン共重合体（Ａ－２）を用いる以外は実施例８と同様に行い、偏心芯鞘型複合繊維を得た。

〔実施例１０〕
実施例８で用いた４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ｂ－１）に替えて製造例８で得た４－メチル－１－ペンテン重合体（Ｂ－３）を用いる以外は実施例８と同様に行い、偏心芯鞘型複合繊維を得た。

〔実施例１１〕
実施例８で用いた４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ａ－１）に替えて製造例２で得た４－メチル－１－ペンテン・１－ヘキサデセン・１－オクタデセン共重合体（Ａ－２）を用い、実施例８で用いた４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ｂ－１）に替えて製造例８で得た４－メチル－１－ペンテン重合体（Ｂ－３）を用いる以外は実施例８と同様に行い、偏心芯鞘型複合繊維を得た。

〔実施例１２〕
実施例８で、偏心率を７３％としたこと以外は実施例８と同様に行い、偏心芯鞘型複合繊維を得た。

〔実施例１３〕
実施例８で用いた４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ａ－１）に替えて製造例２で得た４－メチル－１－ペンテン・１－ヘキサデセン・１－オクタデセン共重合体（Ａ－２）を用い、偏心率を７３％としたこと以外は実施例８と同様に行い、偏心芯鞘型複合繊維を得た。

〔実施例１４〕
実施例８で、４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ａ－１）と４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ｂ－１）との複合比率〔（Ａ－１）／（Ｂ－１）〕（断面面積比）を６０／４０とし、偏心率を７３％としたこと以外は実施例８と同様に行い、偏心芯鞘型複合繊維を得た。

〔比較例１〕
実施例８で用いた４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ａ－１）に替えて製造例５で得た４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ａ'－１）を、実施例８で用いた４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ｂ－１）に替えて製造例９で得た４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ｂ'－１）を用いる以外は、実施例８と同様に行い、偏心芯鞘型複合繊維を得た。

〔比較例２〕
実施例８で用いた４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ｂ－１）に替えて４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ｂ'－１）を用いる以外は、実施例８と同様に行い、偏心芯鞘型複合繊維を得た。

〔比較例３〕
実施例８で用いた４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ａ－１）に替えて４－メチル－１－ペンテン・１－ヘキサデセン・１－オクタデセン共重合体（Ａ－４）を、実施例８で用いた４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ｂ－１）に替えて製造例９で得た４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ｂ'－１）を用いる以外は、実施例８と同様に行い、偏心芯鞘型複合繊維を得た。

〔比較例４〕
製造例１で得た４－メチル－１－ペンテン・１－デセン共重合体（Ａ－１）を押出機で２９０℃で溶融し、軽量ポンプで軽量した後、紡糸ブロックに内蔵された紡糸パックに送った。紡糸パック内でろ過した後、紡糸温度２９０℃で吐出して未延伸繊維を製造した。得られた未延伸繊維を、冷却装置によって冷却、固化して、給油装置で油剤を付与した後、ゴデットロールを介して９５℃の条件のもと、１．４倍に延伸した後に、クリンパーで繊維に捲縮をかけ、熱セットして単繊維を得た。

上記実施例および比較例で得られたサイドバイサイド型複合繊維の捲縮数および捲縮率を以下の測定方法により測定した。なお測定試料としては、サイドバイサイド型複合繊維及び偏心芯鞘型複合繊維をカットして得られた短繊維を用いた。短繊維はＪＩＳ Ｌ１０１５規格で評価した。
結果を表２に示す。

実施例および比較例で得られた複合繊維の物性は、以下の方法で測定した。
＜捲縮数、捲縮率＞
捲縮数および捲縮率は、測定試料として短繊維を用い、ＪＩＳ Ｌ１０１５に準拠して測定した。測定試料に初荷重をかけた時の掴み間の距離（ｍｍ）を読み、１ｉｎｃｈあたりの捲縮数を求めた。初荷重は１．８ｍＮ×試料の繊度（ｄｔｅｘ）とした。また、捲縮数の読み方は山と谷を全部数え、２で除して求めた。
捲縮率は試料に１．８ｍＮ×試料の繊度（ｄｔｅｘ）の初荷重をかけた場合の長さと、４４．１ｍＮ×試料の繊度（ｄｔｅｘ）の荷重をかけた時の長さから、下記式により算出した。
Ｃ＝（ｂ－ａ）×１００／ｂ
Ｃ：捲縮率（％）
ａ：初荷重をかけた時の長さ（ｍｍ）
ｂ：４４．１ｍＮ×試料の繊度（ｄｔｅｘ）の荷重をかけた時の長さ（ｍｍ）

＜粒状綿加工性およびクッション性の評価＞
＜粒状綿の作製方法＞
上記実施例８～実施例１４および比較例４で得られた繊維を３８ｍｍにカットし、開繊機を通過させ、粒状綿装置を用いて粒状綿を作成した。

＜粒状綿の加工性評価＞
上記で粒状綿にすることができたものを〇、粒状綿化できなかったものを×とした。

＜クッションの作製方法＞
上記で得られた粒状綿を１５ｇを２０ｃｍ四方の袋状の生地に入れてクッションを作製した。

＜クッションの評価方法＞
厚さ、回復率、圧縮率はＪＩＳ Ｌ １０９７に準用して測定した。
保温率はＪＩＳ Ｌ １０９６ Ａ法に準拠して測定した。（ＡＳＴＭ形保温性試験機使用、試験室温湿度：２０℃、６５％ＲＨ）

（結果）
実施例は自己捲縮が発現した。一方比較例１～３は自己捲縮が発現しなかった。比較例４は自己捲縮しなかった。このため機械捲縮にて捲縮をかけ粒状綿を作製したが粒状綿にすることができなかった。

Claims (8)

1. 横断面が（ａ）部および（ｂ）部の少なくとも２の領域を有する複合繊維であって、
   前記（ａ）部と前記（ｂ）部の質量比〔（ａ）：（ｂ）〕が、１０：９０～９０：１０であり、
   前記（ａ）部は２６０℃、５．０ｋｇｆで測定したＭＦＲ（Ａ）が３０～１８０ｇ／１０ｍｉｎの範囲にある４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）から、前記（ｂ）部は２６０℃、５．０ｋｇｆで測定したＭＦＲ（Ｂ）が１８０ｇ／１０ｍｉｎを超え、４００ｇ／１０ｍｉｎ以下の範囲にある４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）からそれぞれ構成されてなる複合繊維。
2. 前記ＭＦＲ（Ａ）と前記ＭＦＲ（Ｂ）が、下記要件（Ｉ）を満たす、請求項１に記載の複合繊維。
   要件（Ｉ）：ＭＦＲの比（ＭＦＲ（Ａ）／ＭＦＲ（Ｂ））が、０．１０～０．６５である。
3. 前記４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）が下記要件（Ａ－Ｉ）および（Ａ－II）を満たし、前記４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）が下記要件（Ｂ－Ｉ）および（Ｂ－II）を満たす、請求項１または２に記載の複合繊維。
   （Ａ－Ｉ）４－メチル－１－ペンテンから導かれる構成単位の含有量（Ｕ１）が１００～９０．０モル％であり、エチレンおよび炭素原子数３～２０のα－オレフィン（４－メチル－１－ペンテンを除く）からなる群より選ばれるオレフィンから導かれる構成単位の含有量（Ｕ２）が０～１０．０モル％である。
   （Ａ－II）ＪＩＳ Ｋ７１１２（密度勾配管法）に準拠して測定した密度が８２０～８５０ｋｇ／ｍ³の範囲にある。
   （Ｂ－Ｉ）４－メチル－１－ペンテンから導かれる構成単位の含有量（Ｕ３）が１００～９０．０モル％であり、エチレンおよび炭素原子数３～２０のα－オレフィン（４－メチル－１－ペンテンを除く）から導かれる構成単位の含有量（Ｕ４）が０～１０．０モル％である。
   （Ｂ－II）ＪＩＳ Ｋ７１１２（密度勾配管法）に準拠して測定した密度が８２０～８５０ｋｇ／ｍ³の範囲にある。
4. サイドバイサイド型複合繊維または偏心芯鞘型複合繊維である請求項１～３のいずれか１項に記載の複合繊維。
5. ２６０℃、５．０ｋｇｆで測定したＭＦＲ（Ａ）が３０～１８０ｇ／１０ｍｉｎの範囲にある４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）と、２６０℃、５．０ｋｇｆで測定したＭＦＲ（Ｂ）が１８０ｇ／１０ｍｉｎを超え、４００ｇ／１０ｍｉｎ以下の範囲にある４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）とを、複合して溶融紡糸する複合繊維の製造方法。
6. ４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）と４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）とをサイドバイサイド型に配して紡糸する請求項５に記載の複合繊維の製造方法。
7. ４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）と４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ）とを、偏心芯鞘型複合ノズルのそれぞれ鞘成分注入ノズルおよび芯成分注入ノズルから供給して紡糸する請求項５に記載の複合繊維の製造方法。
8. 粒状綿である、請求項１～４のいずれか１項に記載の複合繊維。