JP2021197860A - 積層コアおよび積層コアの製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】積層コアの磁気特性を維持しつつ、絶縁被膜により接着される前に積層方向に隣り合う電磁鋼板同士が位置ズレするのを抑制した積層コアを提供する。【解決手段】母材鋼板が、接着能を有する絶縁被膜３で被覆された電磁鋼板４０が、積層方向に複数積層された積層コア２１であって、積層方向に隣り合う電磁鋼板同士のコアバック部２２のうち、径方向における電磁鋼板のティース部とは反対側の部分である第１周部が、カシメ部により保持され、積層方向に隣り合う電磁鋼板同士のコアバック部のうち第１周部以外の第２周部、および電磁鋼板のティース部２３が、絶縁被膜による接着によりそれぞれ保持されている。【選択図】図６

Description

本発明は、積層コアおよび積層コアの製造方法に関する。

従来、積層方向に隣り合う電磁鋼板同士の間に接着剤を塗布し、複数の電磁鋼板を互いに接着して積層コアを構成することが知られている（例えば、特許文献１参照）。
特許文献１では、第１送給装置から送り出された電磁鋼板に、接着剤が塗布される。この電磁鋼板と、第２送給装置から送り出された電磁鋼板とが、貼り合わされ、一体化される。一体化された電磁鋼板は、フープ状に巻取られて、フープ状鋼板が形成される。そして、フープ状鋼板が打抜きかしめ結束されて、積層コアが形成される。

特開２００５−３４８４５６号公報

一方で、母材鋼板を絶縁被膜で覆って電磁鋼板を構成し、この絶縁被膜として、接着能を有する材料を用いることが知られている。積層コアの製造時には、複数の電磁鋼板を積層させた状態で、例えば複数の電磁鋼板を加圧又は加熱する。これにより、電磁鋼板の絶縁被膜が溶け、積層方向に隣り合う電磁鋼板同士が接着される。
しかしながら、電磁鋼板同士が接着される前には、積層された電磁鋼板の位置ズレが発生する恐れがある。このため、位置ズレの防止が課題である。また、電磁鋼板同士が接着される前の位置ズレ防止用に電磁鋼板同士をカシメ部により保持すると、そのカシメ部の位置によっては、積層コアの磁気特性が低下する虞がある。

本発明は、このような問題点に鑑みてなされたものであって、積層コアの磁気特性を維持しつつ、絶縁被膜により接着される前に積層方向に隣り合う電磁鋼板同士が位置ズレするのを抑制した積層コア、およびこの積層コアの製造方法を提供することを目的とする。

前記課題を解決するために、この発明は以下の手段を提案している。
本発明の積層コアは、母材鋼板が、接着能を有する絶縁被膜で被覆された電磁鋼板が、積層方向に複数積層された積層コアであって、前記積層方向に隣り合う前記電磁鋼板同士のコアバック部のうち、径方向における前記電磁鋼板のティース部とは反対側の部分である第１周部が、カシメ部により保持され、前記積層方向に隣り合う前記電磁鋼板同士の前記コアバック部のうち前記第１周部以外の第２周部、および前記電磁鋼板の前記ティース部が、前記絶縁被膜による接着によりそれぞれ保持されていることを特徴としている。
また、本発明の積層コアの製造方法は、母材鋼板が、接着能を有する絶縁被膜で被覆された電磁鋼板が、積層方向に複数積層された積層コアを製造する積層コアの製造方法であって、前記積層方向に隣り合う前記電磁鋼板同士のコアバック部のうち、径方向における前記電磁鋼板のティース部とは反対側の部分である第１周部を、カシメ部により保持し、前記積層方向に隣り合う前記電磁鋼板同士の前記コアバック部のうち前記第１周部以外の第２周部、および前記電磁鋼板の前記ティース部を、前記絶縁被膜による接着によりそれぞれ保持することを特徴としている。
ここで言う接着能を有するとは、加熱および加圧の少なくとも一方をされること等により、溶けて接着する特性を有することを意味する。コアバック部の第１周部とは、コアバック部における外周部（径方向外側の部分）又はコアバック部における内周部（径方向内側の部分）であり、コアバック部に全周にわたって形成された部分のことを意味する。

一般的に、積層コアの電磁鋼板では、コアバック部からティース部が径方向に向かって突出する。例えば積層コアを用いて回転電機を構成し、この回転電機を動作させたときに、回転電機に発生する磁束線は、第２周部に比べて第１周部を通り難い。
これらの発明によれば、積層方向に隣り合う電磁鋼板同士のコアバック部の第１周部がカシメ部により保持されているため、積層方向に隣り合う電磁鋼板同士が位置ズレするのが抑制される。従って、積層コアの製造時に、絶縁被膜により接着される前に、積層方向に隣り合う電磁鋼板同士が位置ズレするのを抑制することができる。
また、積層方向に隣り合う電磁鋼板同士のコアバック部の第１周部に、カシメ部を配置する。前記のように回転電機に発生する磁束線は第１周部を通り難いため、積層コアにカシメ部を形成しても、積層コアの磁気特性を維持することができる。
積層コアでは、電磁鋼板同士のコアバック部の第２周部、およびティース部が、絶縁被膜により接着されているため、積層方向に隣り合う電磁鋼板同士を広範囲にわたって確実に接着することができる。

また、前記積層コアにおいて、前記コアバック部の前記第１周部は、前記コアバック部の外周部であってもよい。
この発明によれば、積層コアが、いわゆるインナーロータ型の場合に、積層コアの磁気特性を維持しつつ、絶縁被膜により接着される前に積層方向に隣り合う電磁鋼板同士が位置ズレするのを抑制することができる。

また、前記積層コアにおいて、前記積層方向に隣り合う前記電磁鋼板同士が、２以上の前記カシメ部により保持されていてもよい。
この発明によれば、積層方向に隣り合う電磁鋼板同士のうちの一方が他方に対して、電磁鋼板の積層方向を向く表面に沿って位置ズレするのを、より確実に抑制することができる。

また、前記積層コアにおいて、前記積層方向に見たときに、周方向に隣り合う前記カシメ部は、前記積層方向に位置を交互に配置されていてもよい。
この発明によれば、複数のカシメ部が、積層方向に重ねられた複数の電磁鋼板全てにわたって配置されている場合に比べて、カシメ部を介した同一積層方向の連続した導通箇所が減少し、層間電流が流れる電磁鋼板の範囲が制限される。従って、積層コアのエネルギー損失を抑え、積層コアのエネルギー効率を向上させることができる。
なお、交互に配置されるカシメ部は、電磁鋼板の面内に１箇所以上形成される必要がある。積層方向に見たときに、１以上の整数であるＮに対して、電磁鋼板Ｎ枚おきに、カシメ部が形成されていてもよい。

本発明の積層コアおよび積層コアの製造方法によれば、積層コアの磁気特性を維持しつつ、絶縁被膜により接着される前に積層方向に隣り合う電磁鋼板同士が位置ズレするのを抑制することができる。

本発明の第１実施形態に係る積層コアを備えた回転電機の断面図である。 同積層コアの側面図である。 同積層コアを形成する素材の平面図である。 図３のＢ−Ｂ断面図である。 図４のＣ部の拡大図である。 図２のＡ１−Ａ１断面図である。 図６のＡ２−Ａ２断面の斜視図である。 本発明の第１実施形態に係る積層コアの製造方法に好ましく用いられる製造装置の側面図である。 同積層コアの製造方法を示すフローチャートである。 本発明の第２実施形態に係る積層コアの側面図である。 図１０のＡ６−Ａ６断面図である。 図１０のＡ７−Ａ７断面図である。 図１１のＡ８−Ａ８断面の斜視図である。 図１１のＡ９−Ａ９断面の斜視図である。 本発明の第２実施形態に係る積層コアの製造方法に好ましく用いられる製造装置の側面図である。

（第１実施形態）
以下、図面を参照し、本発明の第１実施形態に係る積層コアと、この積層コアを備えた回転電機と、この積層コアを形成する素材について説明する。なお、本実施形態では、回転電機として電動機、具体的には交流電動機、より具体的には同期電動機、より一層具体的には永久磁石界磁型電動機を一例に挙げて説明する。この種の電動機は、例えば、電気自動車などに好適に採用される。

（回転電機１０）
図１に示すように、回転電機１０は、ステータ２０と、ロータ３０と、ケース５０と、回転軸６０と、を備える。ステータ２０およびロータ３０は、ケース５０内に収容される。ステータ２０は、ケース５０内に固定される。なお、図１には、後述するダボ４２は、示していない。
本実施形態では、回転電機１０として、ロータ３０がステータ２０の径方向内側に位置するインナーロータ型を採用している。しかしながら、回転電機１０として、ロータ３０がステータ２０の外側に位置するアウターロータ型を採用してもよい。また、本実施形態では、回転電機１０が、１２極１８スロットの三相交流モータである。しかしながら、極数、スロット数、相数などは、適宜変更することができる。
回転電機１０は、例えば、各相に実効値１０Ａ、周波数１００Ｈｚの励磁電流を印加することにより、回転数１０００ｒｐｍで回転することができる。

ステータ２０は、ステータ用積層コア（以下、ステータコア）２１と、図示しない巻線と、を備える。
ステータコア２１（後述する電磁鋼板４０）は、環状のコアバック部２２と、複数のティース部２３と、を備える。以下では、ステータコア２１（又はコアバック部２２）の中心軸線Ｏ方向を軸方向と言い、ステータコア２１（又はコアバック部２２）の径方向（中心軸線Ｏに直交する方向）を径方向と言い、ステータコア２１（又はコアバック部２２）の周方向（中心軸線Ｏ回りに周回する方向）を周方向と言う。

コアバック部２２は、ステータ２０を軸方向から見た平面視において円環状に形成されている。
複数のティース部２３は、コアバック部２２の内周から径方向内側に向けて（径方向に沿ってコアバック部２２の中心軸線Ｏに向けて）突出する。複数のティース部２３は、周方向に同等の角度間隔をあけて配置されている。本実施形態では、中心軸線Ｏを中心とする中心角２０度おきに１８個のティース部２３が設けられている。複数のティース部２３は、互いに同等の形状でかつ同等の大きさに形成されている。よって、複数のティース部２３は、互いに同じ厚み寸法を有している。
前記巻線は、ティース部２３に巻回されている。前記巻線は、集中巻きされていてもよく、分布巻きされていてもよい。

ロータ３０は、ステータ２０（ステータコア２１）に対して径方向の内側に配置されている。ロータ３０は、ロータコア３１と、複数の永久磁石３２と、を備える。
ロータコア３１は、ステータ２０と同軸に配置される環状（円環状）に形成されている。ロータコア３１内には、前記回転軸６０が配置されている。回転軸６０は、ロータコア３１に固定されている。
複数の永久磁石３２は、ロータコア３１に固定されている。本実施形態では、２つ１組の永久磁石３２が１つの磁極を形成している。複数組の永久磁石３２は、周方向に同等の角度間隔をあけて配置されている。本実施形態では、中心軸線Ｏを中心とする中心角３０度おきに１２組（全体では２４個）の永久磁石３２が設けられている。

本実施形態では、永久磁石界磁型電動機として、埋込磁石型モータが採用されている。ロータコア３１には、ロータコア３１を軸方向に貫通する複数の貫通孔３３が形成されている。複数の貫通孔３３は、複数の永久磁石３２の配置に対応して設けられている。各永久磁石３２は、対応する貫通孔３３内に配置された状態でロータコア３１に固定されている。各永久磁石３２のロータコア３１への固定は、例えば永久磁石３２の外面と貫通孔３３の内面とを接着剤により接着すること等により、実現できる。なお、永久磁石界磁型電動機として、埋込磁石型に代えて表面磁石型モータを採用してもよい。

ステータコア２１およびロータコア３１は、いずれも積層コアである。例えばステータコア２１は、図２に示すように、複数の電磁鋼板４０が積層方向に積層されることで形成されている。なお、積層方向は、前記軸方向である。

なお、ステータコア２１およびロータコア３１それぞれの積厚（中心軸線Ｏに沿った全長）は、例えば５０．０ｍｍとされる。ステータコア２１の外径は、例えば２５０．０ｍｍとされる。ステータコア２１の内径は、例えば１６５．０ｍｍとされる。ロータコア３１の外径は、例えば１６３．０ｍｍとされる。ロータコア３１の内径は、例えば３０．０ｍｍとされる。ただし、これらの値は一例であり、ステータコア２１の積厚、外径や内径、およびロータコア３１の積厚、外径や内径は、これらの値のみに限られない。ここで、ステータコア２１の内径は、ステータコア２１におけるティース部２３の先端部を基準とする。すなわち、ステータコア２１の内径は、全てのティース部２３の先端部に内接する仮想円の直径である。

ステータコア２１およびロータコア３１を形成する各電磁鋼板４０は、例えば、図３から図５に示すような素材１を打ち抜き加工すること等により形成される。素材１は、電磁鋼板４０の母材となる鋼板（電磁鋼板）である。素材１としては、例えば、帯状の鋼板や切り板等が挙げられる。
積層コアの説明の途中ではあるが、以下では、この素材１について説明する。なお本明細書において、電磁鋼板４０の母材となる帯状の鋼板を、素材１という場合がある。素材１を打ち抜き加工して積層コアに用いられる形状にした鋼板を、電磁鋼板４０という場合がある。

（素材１）
素材１は、例えば、コイル１Ａ（図１０参照）に巻き取られた状態で取り扱われる。本実施形態では、素材１として、無方向性電磁鋼板を採用している。無方向性電磁鋼板としては、ＪＩＳ Ｃ ２５５２：２０１４の無方向性電磁鋼帯を採用できる。しかしながら、素材１として、無方向性電磁鋼板に代えて方向性電磁鋼板を採用してもよい。この場合の方向性電磁鋼板としては、ＪＩＳ Ｃ ２５５３：２０１９の方向性電磁鋼帯を採用できる。また、素材1としては、ＪＩＳ Ｃ ２５５８：２０１５の無方向性薄電磁鋼帯や方向性薄電磁鋼帯を採用できる。

素材１の平均板厚ｔ０の上下限値は、素材１が電磁鋼板４０として用いられる場合も考慮して、例えば以下のように設定される。
素材１が薄くなるに連れて素材１の製造コストは増す。そのため、製造コストを考慮すると、素材１の平均板厚ｔ０の下限値は、０．１０ｍｍ、好ましくは０．１５ｍｍ、より好ましくは０．１８ｍｍとなる。
一方で素材１が厚すぎると、製造コストは良好になるが、素材１が電磁鋼板４０として用いられた場合に、渦電流損が増加してコア鉄損が劣化する。そのため、コア鉄損と製造コストを考慮すると、素材１の平均板厚ｔ０の上限値は、０．６５ｍｍ、好ましくは０．３５ｍｍ、より好ましくは０．３０ｍｍとなる。
素材１の平均板厚ｔ０の上記範囲を満たすものとして、０．２０ｍｍを例示できる。

なお、素材１の平均板厚ｔ０は、後述する母材鋼板２の厚さだけでなく、絶縁被膜３の厚さも含まれる。また、素材１の平均板厚ｔ０の測定方法は、例えば、以下の測定方法による。例えば、素材１がコイル１Ａの形状に巻き取られている場合、素材１の少なくとも一部を平板形状に巻きだす。平板形状に巻き出された素材１において、素材１の長手方向の所定の位置（例えば、素材１の長手方向の端縁から、素材１の全長の１０％分の長さ、離れた位置）を選定する。この選定した位置において、素材１を、その幅方向に沿って５つの領域に区分する。これらの５つの領域の境界となる４か所において、素材１の板厚を測定する。４か所の板厚の平均値を、素材１の平均板厚ｔ０とすることができる。

この素材１の平均板厚ｔ０についての上下限値は、電磁鋼板４０としての平均板厚ｔ０の上下限値としても当然に採用可能である。なお、電磁鋼板４０の平均板厚ｔ０の測定方法は、例えば、以下の測定方法による。例えば、積層コアの積厚を、周方向に同等の間隔をあけて４か所において（すなわち、中心軸線Ｏを中心とした９０度おきに）測定する。測定した４か所の積厚それぞれを、積層されている電磁鋼板４０の枚数で割って、１枚当たりの板厚を算出する。４か所の板厚の平均値を、電磁鋼板４０の平均板厚ｔ０とすることができる。

図４および図５に示すように、素材１は、母材鋼板２と、絶縁被膜（絶縁コーティング）３と、を備えている。素材１は、帯状の母材鋼板２の両面が絶縁被膜３によって被覆されてなる。本実施形態では、素材１の大部分が母材鋼板２によって形成され、母材鋼板２の表面に、母材鋼板２よりも薄い絶縁被膜３が積層されている。

母材鋼板２の化学組成は、以下に質量％単位で示すように、質量％で２．５％〜４．５％のＳｉを含有する。なお、化学組成をこの範囲とすることにより、素材１（電磁鋼板４０）の降伏強度を、例えば、３８０ＭＰａ以上５４０ＭＰａ以下に設定することができる。

Ｓｉ：２．５％〜４．５％
Ａｌ：０．００１％〜３．０％
Ｍｎ：０．０５％〜５．０％
残部：Ｆｅおよび不純物

素材１が電磁鋼板４０として用いられるときに、絶縁被膜３は、積層方向に隣り合う電磁鋼板４０間での絶縁性能を発揮する。また本実施形態では、絶縁被膜３は、接着能（自己融着機能）を有していて、積層方向に隣り合う電磁鋼板４０を接着する。より具体的には、絶縁被膜３は、加圧および加熱の少なくとも一方をされること等により融着する。
絶縁被膜３は、単層構成であってもよく、複層構成であってもよい。より具体的には、例えば、絶縁被膜３は、絶縁性能と接着能とを兼ね備えた単層構成であってもよく、絶縁性能に優れる下地絶縁被膜と、接着性能に優れる上地絶縁被膜とを含む複層構成であってもよい。

例えば、絶縁被膜３は、電磁鋼板用コーティング組成物が母材鋼板２上に塗布されてなる。
電磁鋼板用コーティング組成物としては、特に限定されず、例えば、エポキシ樹脂と、エポキシ樹脂硬化剤と、を含有する組成物が挙げられる。すなわち、接着能を備える絶縁被膜としては、エポキシ樹脂と、エポキシ樹脂硬化剤と、を含有する膜が、一例として挙げられる。

エポキシ樹脂としては、一般的なエポキシ樹脂が使用できる。具体的には、エポキシ樹脂は、一分子中にエポキシ基を２個以上有するエポキシ樹脂であれば特に制限なく使用可能である。このようなエポキシ樹脂としては、例えば、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、トリフェニルメタン型エポキシ樹脂、フェノールノボラック型エポキシ樹脂、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂、脂環式エポキシ樹脂、グリシジルエステル型エポキシ樹脂、グリシジルアミン型エポキシ樹脂、ヒダントイン型エポキシ樹脂、イソシアヌレート型エポキシ樹脂、アクリル酸変性エポキシ樹脂（エポキシアクリレート）、リン含有エポキシ樹脂、及びこれらのハロゲン化物（臭素化エポキシ樹脂等）や水素添加物等が挙げられる。これらのエポキシ樹脂は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

電磁鋼板用コーティング組成物は、アクリル樹脂を含有してもよい。
アクリル樹脂としては、特に限定されない。アクリル樹脂に用いるモノマーとしては、例えば、アクリル酸、メタクリル酸等の不飽和カルボン酸、メチル（メタ）アクリレート、エチル（メタ）アクリレート、ｎ−ブチル（メタ）アクリレート、イソブチル（メタ）アクリレート、シクロヘキシル（メタ）アクリレート、２−エチルヘキシル（メタ）アクリレート、２−ヒドロキシエチル（メタ）アクリレート、ヒドロキシプロピル（メタ）アクリレート等の（メタ）アクリレートを例示できる。なお、（メタ）アクリレートとは、アクリレート又はメタクリレートを意味する。アクリル樹脂としては、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。

アクリル樹脂は、アクリルモノマー以外の他のモノマーに由来する構成単位を有していてもよい。他のモノマーとしては、例えば、エチレン、プロピレン、スチレン等が挙げられる。他のモノマーとしては、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。

アクリル樹脂を用いる場合、エポキシ樹脂にアクリル樹脂をグラフトさせたアクリル変性エポキシ樹脂として用いてもよい。電磁鋼板用コーティング組成物においては、アクリル樹脂を形成するモノマーとして含まれていてもよい。

エポキシ樹脂硬化剤としては、潜在性を持つ加熱硬化タイプのものが使用可能であり、例えば、芳香族ポリアミン、酸無水物、フェノール系硬化剤、ジシアンジアミド、三フッ化ホウ素−アミン錯体、有機酸ヒドラジッド等が挙げられる。芳香族ポリアミンとしては、例えば、メタフェニレンジアミン、ジアミノジフェニルメタン、ジアミノジフェニルスルホン等が挙げられる。フェノール系硬化剤としては、例えば、フェノールノボラック樹脂、クレゾールノボラック樹脂、ビスフェノールノボラック樹脂、トリアジン変性フェノールノボラック樹脂、フェノールレゾール樹脂等が挙げられる。なかでも、エポキシ樹脂硬化剤としては、フェノール系硬化剤が好ましく、フェノールレゾール樹脂がより好ましい。エポキシ樹脂硬化剤としては、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。

電磁鋼板用コーティング組成物中のエポキシ樹脂硬化剤の含有量は、エポキシ樹脂１００質量部に対して、５〜３５質量部が好ましく、１０〜３０質量部がより好ましい。

電磁鋼板用コーティング組成物は、硬化促進剤（硬化触媒）、乳化剤、消泡剤等の添加剤が配合されていてもよい。添加剤としては、１種のみを使用してもよく、２種以上を併用してもよい。

本実施形態では、絶縁被膜３は、母材鋼板２の両面を全面にわたって隙間なく覆っている。しかしながら、前述の絶縁性能や接着能が確保される範囲において、絶縁被膜３が、母材鋼板２の両面を隙間なく覆っていなくてもよい。言い換えると、絶縁被膜３が、母材鋼板２の表面に間欠的に設けられていてもよい。

本実施形態では、絶縁被膜３は、母材鋼板２の両面を全面にわたって隙間なく覆っている。しかしながら、前述の絶縁性能や接着能が確保される範囲において、絶縁被膜３の一部の層は、母材鋼板２の両面を隙間なく覆っていなくてもよい。言い換えると、絶縁被膜３の一部の層が、母材鋼板２の表面に間欠的に設けられていてもよい。
ただし、絶縁性能を確保するには、母材鋼板２の両面は全面が露出しないように絶縁被膜３によって覆われている必要がある。具体的には、絶縁被膜３が絶縁性能に優れる下地絶縁被膜を有さず、絶縁性能と接着能を兼ね備えた単層構成である場合は、絶縁被膜３は母材鋼板２の全面にわたって隙間なく形成されている必要がある。これに対し、絶縁被膜３が、絶縁性能に優れる下地絶縁被膜と、接着能に優れる上地絶縁被膜とを含む複層構成である場合、下地絶縁被膜と上地絶縁被膜の両方を母材鋼板２の全面にわたって隙間なく形成する他に、下地絶縁被膜を母材鋼板の全面にわたって隙間なく形成し、上地絶縁被膜を間欠的に設けても、絶縁性能と接着能の両立が可能である。

下地絶縁被膜を形成するコーティング組成物としては、特に限定されず、例えば、クロム酸含有処理剤、リン酸塩含有処理等の一般的な処理剤を使用できる。

接着能を備える絶縁被膜は、前記電磁鋼板用コーティング組成物が母材鋼板上に塗布されてなる。接着能を備える絶縁被膜は、例えば、絶縁性能と接着能を兼ね備えた単層構成の絶縁被膜や、下地絶縁被膜上に設けられる上地絶縁被膜である。接着能を備える絶縁被膜は、積層コア製造時の加熱圧着前においては、未硬化状態又は半硬化状態（Ｂステージ）であり、加熱圧着時の加熱によって硬化反応が進行して接着能が発現する。

絶縁被膜３の平均厚みｔ１の上下限値は、素材１が電磁鋼板４０として用いられる場合も考慮して、例えば以下のように設定される。
素材１が電磁鋼板４０として用いられる場合において、絶縁被膜３の平均厚みｔ１（電磁鋼板４０（素材１）片面あたりの厚さ）は、互いに積層される電磁鋼板４０間での絶縁性能及び接着能を確保できるように調整する。
単層構成の絶縁被膜３の場合、絶縁被膜３の平均厚みｔ１（電磁鋼板４０（素材１）片面あたりの厚さ）は、例えば、１．５μｍ以上８．０μｍ以下とすることができる。
複層構成の絶縁被膜３の場合、下地絶縁被膜の平均厚みは、例えば、０．３μｍ以上１．２μｍ以下とすることができ、０．７μｍ以上０．９μｍ以下が好ましい。上地絶縁被膜の平均厚みは、例えば、１．５μｍ以上８．０μｍ以下とすることができる。
なお、素材１における絶縁被膜３の平均厚みｔ１の測定方法は、素材１の平均板厚ｔ０と同様の考え方で、複数箇所の絶縁被膜３の厚みを求め、それらの厚みの平均として求めることができる。

この素材１における絶縁被膜３の平均厚みｔ１についての上下限値は、電磁鋼板４０における絶縁被膜３の平均厚みｔ１の上下限値としても当然に採用可能である。なお、電磁鋼板４０における絶縁被膜３の平均厚みｔ１の測定方法は、例えば、以下の測定方法による。例えば、積層コアを形成する複数の電磁鋼板のうち、積層方向の最も外側に位置する電磁鋼板４０（表面が積層方向に露出している電磁鋼板４０）を選定する。選定した電磁鋼板４０の表面において、径方向の所定の位置（例えば、電磁鋼板４０における内周縁と外周縁との丁度中間（中央）の位置）を選定する。選定した位置において、電磁鋼板４０の絶縁被膜３の厚みを、周方向に同等の間隔をあけて４か所において（すなわち、中心軸線Ｏを中心とした９０度おきに）測定する。測定した４か所の厚みの平均値を、絶縁被膜３の平均厚みｔ１とすることができる。
なお、このように絶縁被膜３の平均厚みｔ１を、積層方向の最も外側に位置する電磁鋼板４０において測定した理由は、絶縁被膜３の厚みが、電磁鋼板４０の積層方向に沿った積層位置で殆ど変わらないように、絶縁被膜３が作り込まれているからである。

以上のような素材１を打ち抜き加工することで電磁鋼板４０が製造され、電磁鋼板４０によって積層コア（ステータコア２１やロータコア３１）が製造される。

図６および図７に示すように、電磁鋼板４０には、ダボ４２が形成されている。なお、図７では、電磁鋼板４０を構成する複数の電磁鋼板４０のうちの一部を示している。
ダボ４２は、電磁鋼板４０の一部を軸方向の第１端側から、第１端とは反対の第２端側に向かって突出するように変形させることで、形成されている。
ダボ４２において、電磁鋼板４０から軸方向の第２端側に向かって突出した部分が、凸部４２ａを構成する。ダボ４２において、電磁鋼板４０の軸方向の第１端側の表面が軸方向の第２端側に向かって凹んだ部分が、凹部４２ｂを構成する。図６に示すように、例えば、ダボ４２は、軸方向に見たときに周方向に長い矩形状に形成されている。

図６および図７に示すように、電磁鋼板４０において、コアバック部２２におけるティース部２３の径方向外側に位置する部分には、ダボ４２および貫通孔４３が形成されている。ダボ４２は、電磁鋼板４０のコアバック部２２の外周部２２ａ（コアバック部２２の第１周部）に形成されている。外周部２２ａは、コアバック部２２に全周にわたって形成されている。外周部２２ａは、電磁鋼板４０のコアバック部２２のうち、径方向におけるティース部２３とは反対側の部分である。
ダボ４２は、電磁鋼板４０のコアバック部２２におけるティース部２３の径方向外側に位置する部分の、周方向の中心に形成されていることが好ましい。
電磁鋼板４０において、ダボ４２は２以上（複数）形成されている。

ある電磁鋼板４０のダボ４２の凹部４２ｂ内に、別の電磁鋼板４０のダボ４２の凸部４２ａが締め込まれることで、ある電磁鋼板４０における凹部４２ｂの周縁部に凸部４２ａが固く止められている。こうして、ある電磁鋼板４０における貫通孔４３の周縁部、およびダボ４２で、カシメ部４１が構成される。カシメ部４１は、積層方向に隣り合う電磁鋼板４０同士のコアバック部２２の外周部２２ａを保持している。より詳しくは、積層方向に隣り合う電磁鋼板４０同士が、２以上のカシメ部４１により保持されている。

ここで、図６および図７に示すように、コアバック部２２のうち外周部２２ａ以外の部分を、内周部２２ｂ（第２周部）と言う。内周部２２ｂは、コアバック部２２に全周にわたって形成されている。
積層方向に隣り合う電磁鋼板４０同士において、コアバック部２２の内周部２２ｂおよびティース部２３の間に、接着部３ａがそれぞれ形成される。接着部３ａは、電磁鋼板４０の絶縁被膜３により形成されている。これにより、積層方向に隣り合う電磁鋼板４０同士のコアバック部２２の内周部２２ｂおよび電磁鋼板４０のティース部２３が、絶縁被膜３による接着によりそれぞれ保持される。
なお、積層方向に隣り合う電磁鋼板４０同士のコアバック部２２の外周部２２ａの間に接着部３ａが形成されてもよい。この場合、積層方向に隣り合う電磁鋼板４０同士のコアバック部２２の外周部２２ａが、絶縁被膜３による接着により保持される。
また、電磁鋼板４０のコアバック部２２の外周部２２ａにおける積層方向の表面には、図示しないマスキング剤が塗布されていてもよい。マスキング剤には、コロイダルシリカ、有機溶剤等を用いることができる。このため、電磁鋼板４０のコアバック部２２の外周部２２ａを加圧又は加熱しても、この外周部２２ａの絶縁被膜３が融着せず、積層方向に隣り合う電磁鋼板４０のコアバック部２２の外周部２２ａ同士の間に、接着部３ａは形成されない。

すなわち、電磁鋼板４０における積層方向を向く表面（以下、第１面と言う）には、接着部３ａにより互いに接着されている領域（以下、接着領域と言う）と、接着部３ａにより互いに接着されていない領域（以下、非接着領域と言う）とが、混在している。
なお、電磁鋼板４０の第１面全体が、接着領域であってもよい。

なお、電磁鋼板４０同士における接着領域と、非接着領域との確認方法は、以下のようになる。すなわち、接着部３ａを介して接着されている電磁鋼板４０同士を引きはがす。引きはがされた電磁鋼板４０の第１面を観察し、接着領域の剥離に伴って生じる絶縁被膜３の接着痕が残っている領域を接着領域と判定し、接着痕が残っていない領域を非接着領域と判定することができる（前述のように粘着性によって固着されている領域には、接着痕が残らない）。この判定に際しては、コンピュータや人工知能を利用した画像処理を用いてもよい。

本実施形態では、ロータコア３１を形成する方の複数の電磁鋼板は、図１に示す第２カシメ部（ダボ）４５によって互いに固定されている。しかしながら、ロータコア３１を形成する複数の電磁鋼板も、ステータコア２１と同様に絶縁被膜３により固定した積層構造を有してもよい。

（ステータコア２１の製造方法）
次に、以上のように構成されたステータコア２１を製造するステータコアの製造方法（以下、単に製造方法とも言う）について説明する。
図８に、本製造方法で好ましく用いられる製造装置１００の側面図を示す。
製造装置１００では、コイル１Ａ（フープ）から素材１を矢印Ｆ方向に向かって送り出しつつ、各ステージに配置された金型により複数回の打ち抜きを行って電磁鋼板４０の形状に徐々に形成していく。例えば、電磁鋼板４０を形成していく間に、電磁鋼板４０にマスキング剤を塗布してもよい。
そして、打ち抜いた電磁鋼板４０を、周方向の位置決めをしつつ複数積層する。積層した複数の電磁鋼板４０を昇温させながら加圧する。その結果、積層方向に隣り合う電磁鋼板４０同士を、絶縁被膜３を融着した接着部３ａにより接着（融着）する。

図８に示すように、製造装置１００は、複数段の打ち抜きステーション１１０を備えている。打ち抜きステーション１１０は、二段であってもよく、三段以上であってもよい。各段の打ち抜きステーション１１０は、素材１の下方に配置された雌金型１１１と、素材１の上方に配置された雄金型１１２とを備える。
例えば、隣り合う雌金型１１１の間に、素材１にマスキング剤を塗布する塗布部が配置されていてもよい。例えば、塗布部は、供給管により構成される。

製造装置１００は、さらに、最も下流の打ち抜きステーション１１０よりも下流位置に積層ステーション１４０を備える。この積層ステーション１４０は、外周打ち抜き雌金型１４２と、外周打ち抜き雄金型１４４と、スプリング１４５と、を備えている。
外周打ち抜き雌金型１４２は、素材１の下方に配置されている。一方、外周打ち抜き雄金型１４４及びスプリング１４５は、素材１の上方に配置されている。なお、符号２１は、ステータコアを示している。

以上説明の構成を有する製造装置１００を用いて、本実施形態の製造方法が行われる。図９は、製造方法Ｓを示すフローチャートである。
予め、コイル１Ａより素材１を図８の矢印Ｆ方向に順次送り出す。そして、この素材１に対し、まず打抜き工程（図９に示すステップＳ１）を行う。
打抜き工程Ｓ１では、複数段の打ち抜きステーション１１０による打ち抜き加工を行う。打抜き工程Ｓ１を行うことで、素材１に、図６に示したコアバック部２２と複数のティース部２３を有する電磁鋼板４０の形状を得る。打抜き工程Ｓ１では、電磁鋼板４０にダボ４２を形成する。ただし、この時点では完全には打ち抜かれていないので、矢印Ｆ方向に沿って次工程へと進む。
打抜き工程Ｓ１では、塗布部により、電磁鋼板４０におけるコアバック部２２の外周部２２ａに、マスキング剤が塗布されてもよい。

図８に示すように、素材１は積層ステーション１４０へと送り出され、外周打ち抜き雄金型１４４により打ち抜かれ、素材１から電磁鋼板４０が製造される。以上の工程により、打抜き工程Ｓ１が終了する。打抜き工程Ｓ１が終了すると、ステップＳ６に移行する。
次に、カシメ・接着工程（ステップＳ６）において、素材１から電磁鋼板４０を下方に落とし、外周打ち抜き雌金型１４２内で複数の電磁鋼板４０を積層させる。複数の電磁鋼板４０は、外周打ち抜き雌金型１４２内で精度良く、積層される。
外周打ち抜き雄金型１４４内で所定の枚数積層された電磁鋼板４０は、スプリング１４５により一定の加圧力を受ける。電磁鋼板４０Ａが圧力を受けることで、電磁鋼板４０のダボ４２の凹部４２ｂ内に、その電磁鋼板４０の上方に配置された別の電磁鋼板４０におけるダボ４２の凸部４２ａが締め込まれて、カシメ部４１が構成される。こうして、積層方向に隣り合う電磁鋼板４０同士のコアバック部２２の外周部２２ａが、カシメ部４１により保持される。このように、カシメ・接着工程Ｓ６で、カシメ工程Ｓ７が行われる。

外周打ち抜き雄金型１４４内で積層された複数の電磁鋼板４０は、別途構成される加熱装置（不図示）によって、例えば温度２００℃まで加熱される。この加熱により、絶縁被膜３の融着が進む。この加熱は、例えば、積層方向に隣り合う電磁鋼板４０同士のコアバック部２２の内周部およびティース部２３が、絶縁被膜３による接着によりそれぞれ保持されるように調節される。絶縁被膜３の融着により、接着部３ａが形成される。このように、カシメ・接着工程Ｓ６で、接着工程Ｓ８が行われる。
この例では、カシメ・接着工程Ｓ６において、カシメ工程Ｓ７の後で接着工程Ｓ８が行われる。

なお、製造装置１００が加熱装置を備えない場合には、外周打ち抜き雌金型１４２内で複数の電磁鋼板４０は互いに接着されない。外周打ち抜き雌金型１４２で積層された電磁鋼板４０を接着させる前に、複数の電磁鋼板４０は外周打ち抜き雌金型１４２外に取り出される。この場合、外周打ち抜き雌金型１４２内で積層された複数の電磁鋼板４０は、図示されない治具で積層方向の両側から挟んで保持した上で、搬送したり加熱したりしてもよい。
電磁鋼板４０の外周部２２ａにマスキング剤が塗布される場合には、複数の電磁鋼板４０が加熱されると、電磁鋼板４０の絶縁被膜３のうち、マスキング剤が塗布されていない部分が融着する。これにより、積層方向に隣り合う電磁鋼板４０同士のコアバック部２２の内周部およびティース部２３が、絶縁被膜３による接着によりそれぞれ保持される。

カシメ・接着工程Ｓ６が行われると、図２に示すように、積層方向に隣り合う電磁鋼板４０同士が、２以上のカシメ部４１により保持される。積層方向の電磁鋼板４０ごとに、カシメ部４１が配置される。
カシメ・接着工程Ｓ６が終了すると、製造方法Ｓの全工程が終了し、ステータコア２１が完成する。

以上のように構成および製造されたステータコア２１を用いて、回転電機１０を構成する。回転電機１０において、ステータコア２１の巻線に励磁電流を印加すると、例えば図７に示すように、複数の電磁鋼板４０全体で層間電流Ｆ１が発生する。すなわち、層間電流Ｆ１が流れる電磁鋼板４０の範囲が、積層方向の全ての電磁鋼板４０となる。

一般的に、ステータコアの電磁鋼板では、コアバック部からティース部が径方向に向かって突出する。例えばステータコア２１を用いて回転電機１０を構成し、この回転電機１０を動作させたときに、回転電機１０に発生する磁束線は、コアバック部２２の内周部（第２周部）２２ｂに比べて外周部（第１周部）２２ａを通り難い。
これに対して、本実施形態のステータコア２１及び製造方法Ｓによれば、積層方向に隣り合う電磁鋼板４０同士のコアバック部２２の外周部がカシメ部４１により保持されているため、積層方向に隣り合う電磁鋼板４０同士が位置ズレするのが抑制される。従って、ステータコア２１の製造時に、絶縁被膜３により接着される前に、積層方向に隣り合う電磁鋼板４０同士が位置ズレするのを抑制することができる。従って、ステータコア２１の製造が容易になり、ステータコア２１の生産性を向上させることができる。
また、積層方向に隣り合う電磁鋼板４０同士のコアバック部２２の外周部に、カシメ部４１を配置する。前記のように回転電機１０に発生する磁束線はコアバック部２２の外周部を通り難いため、ステータコア２１にカシメ部４１を形成しても、ステータコア２１の磁気特性を維持することができる。
ステータコア２１では、電磁鋼板４０同士のコアバック部２２の内周部およびティース部２３が、絶縁被膜３により接着されているため、積層方向に隣り合う電磁鋼板４０同士を広範囲にわたって確実に接着することができる。

コアバック部２２の第１周部は、コアバック部２２の外周部２２ａである。従って、ステータコア２１が、いわゆるインナーロータ型の場合に、ステータコア２１の磁気特性を維持しつつ、絶縁被膜３により接着される前に積層方向に隣り合う電磁鋼板４０同士が位置ズレするのを抑制することができる。
積層方向に隣り合う電磁鋼板４０同士が、２以上のカシメ部４１により保持されている。従って、積層方向に隣り合う電磁鋼板４０同士のうちの一方が他方に対して、電磁鋼板４０の積層方向を向く表面に沿って位置ズレするのを、より確実に抑制することができる。

（第２実施形態）
次に、本発明の第２実施形態について図１０から図１４を参照しながら説明するが、前記実施形態と同一の部位には同一の符号を付してその説明は省略し、異なる点についてのみ説明する。
図１０に、本実施形態のステータコア７１を示す。ここで、ステータコア７１において、軸方向の第１端から奇数枚目の電磁鋼板４０を、以下では単に電磁鋼板４０Ａとも言う。ステータコア７１において、軸方向の第１端から偶数枚目の電磁鋼板４０を、以下では単に電磁鋼板４０Ｂとも言う。以下に説明するように、電磁鋼板４０Ａと電磁鋼板４０Ｂとでは、互いの構成は同一であるが、周方向の配置位置が互いに異なる。

また、図１０に示すように、複数の電磁鋼板４０Ａのうち、軸方向の第１端側から第２端側に向かって順に、電磁鋼板４０Ａ_１，４０Ａ_３，‥とも言う。また、複数の電磁鋼板４０Ｂのうち、軸方向の第１端側から第２端側に向かって順に、電磁鋼板４０Ｂ_２，４０Ｂ_４，‥とも言う。

すなわち、複数の電磁鋼板４０は、軸方向の第１端側から第２端側に向かって順に、電磁鋼板４０Ａ_１，４０Ｂ_２，４０Ａ_３，４０Ｂ_４，‥の順に配置されている。
なお、電磁鋼板４０に形成されたカシメ部４１、および接着部３ａについては、後で詳しく述べる。
電磁鋼板４０Ａ，４０Ｂは、前記素材１を打ち抜き加工すること等により形成される。

図１１および図１２に示すように、電磁鋼板４０Ａ，４０Ｂには、前記ダボ４２および貫通孔４３が形成されている。電磁鋼板４０Ａ，４０Ｂは、電磁鋼板４０に対して、貫通孔４３が形成されているとともに、前記ダボ４２の形成位置が異なる。
貫通孔４３は、ダボ４２の形状に対応して、軸方向に見たときに周方向に長い矩形状に形成されている。貫通孔４３は、電磁鋼板４０を軸方向に貫通している。
例えば、電磁鋼板４０の外周面には、ダボ４２の周方向の位置を表す溝が形成されていてもよい。

図１１および図１２に示すように、電磁鋼板４０Ａ，４０Ｂにおいて、コアバック部２２におけるティース部２３の径方向外側に位置する部分には、ダボ４２および貫通孔４３が形成されている。ダボ４２および貫通孔４３は、電磁鋼板４０Ａ，４０Ｂのコアバック部２２の外周部２２ａに形成されている。
ダボ４２および貫通孔４３は、電磁鋼板４０Ａ，４０Ｂのコアバック部２２におけるティース部２３の径方向外側に位置する部分の、周方向の中心に形成されていることが好ましい。
電磁鋼板４０Ａ，４０Ｂにおいて、ダボ４２および貫通孔４３は周方向に交互に形成されている。電磁鋼板４０Ａ，４０Ｂにおいて、ダボ４２および貫通孔４３はそれぞれ２以上（複数）形成されている。

図１３は、図１１のＡ８−Ａ８断面の斜視図である。図１４は、図１１のＡ９−Ａ９断面の斜視図である。なお、図１３および図１４では、ステータコア７１を構成する複数の電磁鋼板４０のうち、軸方向の第１端から第２端に向かって複数（この例では５つ）の電磁鋼板４０を示している。
図１３および図１４に示すように、電磁鋼板４０Ａのダボ４２に対する軸方向の第２端側に、電磁鋼板４０Ｂの貫通孔４３が配置されている。同様に、電磁鋼板４０Ｂのダボ４２に対する軸方向の第２端側に、電磁鋼板４０Ａの貫通孔４３が配置されている。電磁鋼板４０Ａを中心軸線Ｏ回り（周方向）に所定の角度回転させると、電磁鋼板４０Ｂになる。
貫通孔４３内に、ダボ４２の凸部４２ａが締め込まれることで、電磁鋼板４０における貫通孔４３の周縁部に凸部４２ａが固く止められている。こうして、電磁鋼板４０における貫通孔４３の周縁部、およびダボ４２で、カシメ部７２が構成される。カシメ部７２は、積層方向に隣り合う電磁鋼板４０同士のコアバック部２２の外周部を保持している。より詳しくは、積層方向に隣り合う電磁鋼板４０同士が、２以上のカシメ部７２により保持されている。

図１３に示す断面では、電磁鋼板４０Ａ_１および電磁鋼板４０Ｂ_２によりカシメ部７２が形成されている。さらに、電磁鋼板４０Ａ_３および電磁鋼板４０Ｂ_４によりカシメ部７２が形成されている。すなわち、カシメ部７２が形成されていることで、電磁鋼板４０Ａ_１，４０Ｂ_２が組となり、電磁鋼板４０Ａ_３，４０Ｂ_４が組となる。この断面において、複数のカシメ部７２を、軸方向の第１端側から第２端側に向かって順に、カシメ部７２Ａ，７２Ｂとも言う。カシメ部７２Ａは、基本的に電磁鋼板４０Ｂ_２と同一面上に形成されている。カシメ部７２Ｂは、基本的に電磁鋼板４０Ｂ_４と同一面上に形成されている。
一方で、図１４に示す断面では、電磁鋼板４０Ｂ_２および電磁鋼板４０Ａ_３によりカシメ部７２が形成されている。さらに、電磁鋼板４０Ｂ_４および電磁鋼板４０Ａ_５によりカシメ部７２が形成されている。すなわち、カシメ部７２が形成されていることで、電磁鋼板４０Ｂ_２，４０Ａ_３が組となり、電磁鋼板４０Ｂ_４，４０Ａ_５が組となる。この断面において、複数のカシメ部７２を、軸方向の第１端側から第２端側に向かって順に、カシメ部７２Ｃ，７２Ｄとも言う。カシメ部７２Ｃは、基本的に電磁鋼板４０Ａ_３と同一面上に形成されている。カシメ部７２Ｄは、基本的に電磁鋼板４０Ａ_５と同一面上に形成されている。

この例では、電磁鋼板４０、１枚おきに、複数のカシメ部７２が積層方向に並べて配置されている。すなわち、１という整数であるＮに対して、電磁鋼板４０、Ｎ枚おきに、複数のカシメ部７２が積層方向に並べて配置されている。
例えば図１３に示す断面では、電磁鋼板４０Ａ_１および電磁鋼板４０Ｂ_２によるカシメ部７２Ａ、および、電磁鋼板４０Ａ_３および電磁鋼板４０Ｂ_４によるカシメ部７２Ｂが、電磁鋼板４０、１枚おきに積層方向に並べて配置されている。また図６に示す断面では、電磁鋼板４０Ｂ_２および電磁鋼板４０Ａ_３によるカシメ部７２Ｃ、および、電磁鋼板４０Ｂ_４および電磁鋼板４０Ａ_５によるカシメ部７２Ｄが、電磁鋼板４０、１枚おきに積層方向に並べて配置されている。
このように、同一形状のカシメ部７２が、積層方向において電磁鋼板４０、２枚ごとに繰り返されることを、本明細書では、電磁鋼板４０、１枚おきに、複数のカシメ部７２が積層方向に並べて配置されている。と言う。電磁鋼板４０、Ｎ枚おきに、の場合についても、同様である。
なお、Ｎは２以上であってもよいし、素数であってもよい。

ステータコア２１を積層方向に見たときに、図１３に示す断面におけるカシメ部７２Ａと、図１４に示す断面におけるカシメ部７２Ｂとは、周方向に隣り合うカシメ部７２である。カシメ部７２Ａ，７２Ｂは、積層方向に位置を交互に（ずらして）配置されている。すなわち、積層方向において、カシメ部７２Ａが配置されている位置と、カシメ部７２Ｂが配置されている位置とが、ずれている。このずれの長さは、カシメ部７２Ａの積層方向の全長（電磁鋼板４０の厚さ）以上でもよいし、カシメ部７２Ａの積層方向の全長の一部であってもよい。
ステータコア２１を積層方向に見たときに、積層方向の第１端側に配置されたカシメ部７２は、積層方向の位置が交互になるように、全周にわたって配置されている。

（ステータコア７１の製造方法）
次に、以上のように構成されたステータコア7１を製造する製造方法について説明する。
図１５に、本製造方法で好ましく用いられる製造装置１５０の側面図を示す。
製造装置１５０では、前記製造装置１００の各構成に加えて、積層ステーション１４０が位置決め装置１５１を備えている。例えば、位置決め装置１５１は、電磁鋼板４０の外周面に形成された溝の位置に基づいて、電磁鋼板４０Ａ，４０Ｂの周方向の位置決めをしたうえで、電磁鋼板４０Ａ，４０Ｂを積層する。

以上説明の構成を有する製造装置１５０を用いて、本実施形態の製造方法が行われる。図９は、製造方法Ｓ１０を示すフローチャートである。
まず打抜き工程Ｓ１１では、電磁鋼板４０にダボ４２および貫通孔４３を形成する。
次に、カシメ・接着工程Ｓ１６では、外周打ち抜き雌金型１４２内で複数の電磁鋼板４０を積層させる。この積層の際、電磁鋼板４０は、位置決め装置１５１により、外周面に形成された溝の位置に基づいて周方向の位置決めをされ、電磁鋼板４０Ａ，４０Ｂとして積層される。
この後でカシメ工程Ｓ７を行うと、電磁鋼板４０の貫通孔４３内にダボ４２の凸部４２ａが締め込まれて、カシメ部７２が構成される。
カシメ・接着工程Ｓ１６が行われると、積層方向に隣り合う電磁鋼板４０同士が、２以上のカシメ部７２により保持される。電磁鋼板４０、１枚おきに、複数のカシメ部７２が積層方向に並べて配置される。積層方向に見たときに、周方向に隣り合うカシメ部７２は、積層方向に位置を交互に配置される。
カシメ・接着工程Ｓ１６が終了すると、製造方法Ｓ１０の全工程が終了し、ステータコア７１が完成する。

以上のように構成および製造されたステータコア７１を用いて、回転電機を構成する。回転電機において、ステータコア７１の巻線に励磁電流を印加すると、例えば図１３および図１４に示すように、電磁鋼板４０Ａ_３で層間電流Ｆ１が発生する。
図１３に示すように、例えば電磁鋼板４０Ａ_３で発生した層間電流Ｆ１は、カシメ部７２Ｂが形成されることで組となった２枚の電磁鋼板４０Ａ_３，４０Ｂ_４内で流れる。すなわち、層間電流Ｆ１が流れる電磁鋼板４０の範囲が、積層方向に２枚の電磁鋼板４０に制限される。電磁鋼板４０の表面には、絶縁性能を有する絶縁被膜３が配置されている。しかし、カシメ部７２Ｂが形成されることで組となった２枚の電磁鋼板４０Ａ_３，４０Ｂ_４間には、カシメ部７２Ｂを通して層間電流Ｆ１が流れる。
また、図１４に示すように、例えば電磁鋼板４０Ａ_３で発生した層間電流Ｆ１は、カシメ部７２Ｃが形成されることで組となった２枚の電磁鋼板４０Ｂ_２，４０Ａ_３内で流れる。
この場合、前記ステータコア２１に比べて、ステータコア７１のエネルギー損失が小さくなる。

以上説明したように、本実施形態のステータコア７１および製造方法Ｓ１０によれば、ステータコア７１の磁気特性を維持しつつ、絶縁被膜３により接着される前に積層方向に隣り合う電磁鋼板４０同士が位置ズレするのを抑制することができる。
さらに、積層方向に見たときに、周方向に隣り合う前記カシメ部７２は、積層方向に位置を交互に配置されている。このため、複数のカシメ部７２が、積層方向に重ねられた複数の電磁鋼板４０全てにわたって配置されている場合に比べて、カシメ部を介した同一積層方向の連続した導通箇所が減少し、層間電流Ｆ１が流れる電磁鋼板４０の範囲が制限される。従って、ステータコア７１のエネルギー損失を抑え、ステータコア７１のエネルギー効率を向上させることができる。

以上、本発明の第１実施形態および第２実施形態について図面を参照して詳述したが、具体的な構成はこの実施形態に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲の構成の変更、組み合わせ、削除等も含まれる。さらに、各実施形態で示した構成のそれぞれを適宜組み合わせて利用できることは、言うまでもない。
例えば、前記第１実施形態及び第２実施形態では、積層方向に隣り合う電磁鋼板４０同士が、１つのカシメ部４１，７２により保持されていてもよいし、３つ以上のカシメ部４１，７２により保持されていてもよい。
ステータコア２１，７１において、積層方向に見たときに、周方向に隣り合うカシメ部４１，７２は、積層方向に同じ位置に配置されていてもよい。

素材１において、母材鋼板２上に、コアバック部２２の内周部およびティース部２３に対応した形状に絶縁被膜３を形成する場合等には、製造方法Ｓにおいてマスキング剤が用いられてもよい。
複数のティース部２３は、コアバック部２２の外周から径方向外側に向けて突出していてもよい。この場合、コアバック部２２の第１周部は、コアバック部２２の内周部に該当する。コアバック部２２の第２周部は、コアバック部２２の外周部に該当する。

ステータコア２１の形状は、上記実施形態で示した形態のみに限定されるものではない。具体的には、ステータコア２１の外径および内径の寸法、積厚、スロット数、ティース部２３の周方向と径方向の寸法比率、ティース部２３とコアバック部２２との径方向の寸法比率等は、所望の回転電機の特性に応じて任意に設計可能である。
前記実施形態におけるロータ３０では、２つ１組の永久磁石３２が１つの磁極を形成しているが、本発明はこの形態のみに限られない。例えば、１つの永久磁石３２が１つの磁極を形成していてもよく、３つ以上の永久磁石３２が１つの磁極を形成していてもよい。

上記実施形態では、回転電機１０（または、回転電機）として、永久磁石界磁型電動機を一例に挙げて説明したが、回転電機１０の構造は、以下に例示するようにこれのみに限られず、更には以下に例示しない種々の公知の構造も採用可能である。
上記実施形態では、回転電機１０として、永久磁石界磁型電動機を一例に挙げて説明したが、本発明はこれのみに限られない。例えば、回転電機１０がリラクタンス型電動機や電磁石界磁型電動機（巻線界磁型電動機）であってもよい。
上記実施形態では、交流電動機として、同期電動機を一例に挙げて説明したが、本発明はこれに限られない。例えば、回転電機１０が誘導電動機であってもよい。
上記実施形態では、回転電機１０として、交流電動機を一例に挙げて説明したが、本発明はこれに限られない。例えば、回転電機１０が直流電動機であってもよい。
上記実施形態では、回転電機１０として、電動機を一例に挙げて説明したが、本発明はこれに限られない。例えば、回転電機１０が発電機であってもよい。

２ 母材鋼板
３ 絶縁被膜
２１，７１ ステータコア（積層コア）
２２ コアバック部
２３ ティース部
３１ ロータコア（積層コア）
４０，４０Ａ，４０Ｂ 電磁鋼板
４１，７２ カシメ部
Ｓ，Ｓ１０ 積層コアの製造方法
Ｓ７ カシメ工程
Ｓ８ 接着工程

Claims (5)

1. 母材鋼板が、接着能を有する絶縁被膜で被覆された電磁鋼板が、積層方向に複数積層された積層コアであって、
   前記積層方向に隣り合う前記電磁鋼板同士のコアバック部のうち、径方向における前記電磁鋼板のティース部とは反対側の部分である第１周部が、カシメ部により保持され、
   前記積層方向に隣り合う前記電磁鋼板同士の前記コアバック部のうち前記第１周部以外の第２周部、および前記電磁鋼板の前記ティース部が、前記絶縁被膜による接着によりそれぞれ保持されている積層コア。
2. 前記コアバック部の前記第１周部は、前記コアバック部の外周部である請求項１に記載の積層コア。
3. 前記積層方向に隣り合う前記電磁鋼板同士が、２以上の前記カシメ部により保持されている請求項１又は２に記載の積層コア。
4. 前記積層方向に見たときに、周方向に隣り合う前記カシメ部は、前記積層方向に位置を交互に配置されている請求項１から３のいずれか一項に記載の積層コア。
5. 母材鋼板が、接着能を有する絶縁被膜で被覆された電磁鋼板が、積層方向に複数積層された積層コアを製造する積層コアの製造方法であって、
   前記積層方向に隣り合う前記電磁鋼板同士のコアバック部のうち、径方向における前記電磁鋼板のティース部とは反対側の部分である第１周部を、カシメ部により保持し、
   前記積層方向に隣り合う前記電磁鋼板同士の前記コアバック部のうち前記第１周部以外の第２周部、および前記電磁鋼板の前記ティース部を、前記絶縁被膜による接着によりそれぞれ保持する積層コアの製造方法。

Images