JP2021191079A - 直流電源装置およびそれに用いる電流安定化回路並びに電源ラインのノイズ抑制方法 - Google Patents
直流電源装置およびそれに用いる電流安定化回路並びに電源ラインのノイズ抑制方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2021191079A JP2021191079A JP2020093471A JP2020093471A JP2021191079A JP 2021191079 A JP2021191079 A JP 2021191079A JP 2020093471 A JP2020093471 A JP 2020093471A JP 2020093471 A JP2020093471 A JP 2020093471A JP 2021191079 A JP2021191079 A JP 2021191079A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- current
- voltage
- power supply
- switching
- circuit
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 title claims abstract description 20
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 16
- 230000001629 suppression Effects 0.000 title claims description 8
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims abstract description 41
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 claims description 51
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims description 30
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 14
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 9
- 101710170231 Antimicrobial peptide 2 Proteins 0.000 description 7
- 101710170230 Antimicrobial peptide 1 Proteins 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 4
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 4
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 4
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 2
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 2
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 2
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 2
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000005669 field effect Effects 0.000 description 1
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000003071 parasitic effect Effects 0.000 description 1
- 238000012552 review Methods 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
- H02M3/02—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac
- H02M3/04—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters
- H02M3/10—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M3/145—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M3/155—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M1/00—Details of apparatus for conversion
- H02M1/44—Circuits or arrangements for compensating for electromagnetic interference in converters or inverters
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
- H02M3/02—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac
- H02M3/04—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters
- H02M3/10—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M3/145—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M3/155—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
- H02M3/156—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators
- H02M3/158—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators including plural semiconductor devices as final control devices for a single load
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M1/00—Details of apparatus for conversion
- H02M1/0045—Converters combining the concepts of switch-mode regulation and linear regulation, e.g. linear pre-regulator to switching converter, linear and switching converter in parallel, same converter or same transistor operating either in linear or switching mode
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M1/00—Details of apparatus for conversion
- H02M1/0067—Converter structures employing plural converter units, other than for parallel operation of the units on a single load
- H02M1/007—Plural converter units in cascade
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M1/00—Details of apparatus for conversion
- H02M1/14—Arrangements for reducing ripples from dc input or output
- H02M1/15—Arrangements for reducing ripples from dc input or output using active elements
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03F—AMPLIFIERS
- H03F3/00—Amplifiers with only discharge tubes or only semiconductor devices as amplifying elements
- H03F3/45—Differential amplifiers
- H03F3/45071—Differential amplifiers with semiconductor devices only
- H03F3/45076—Differential amplifiers with semiconductor devices only characterised by the way of implementation of the active amplifying circuit in the differential amplifier
- H03F3/45475—Differential amplifiers with semiconductor devices only characterised by the way of implementation of the active amplifying circuit in the differential amplifier using IC blocks as the active amplifying circuit
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
Abstract
【課題】バッテリーから比較的長い電源ラインを介して負荷へ直流電圧を供給するシステムにおける電源ラインの輻射ノイズを抑制する。【解決手段】スイッチング電源装置（２２）を備え、輻射ノイズを発生するおそれのある電源ライン（１１）を介して直流電源（１０）から供給される直流入力電圧を変換して異なる電位の直流電圧を出力する直流電源装置において、スイッチング電源装置の前段または後段に、電流安定化回路（２１）が接続されているようにした。そして、電流安定化回路（２１）は、電流入力端子と電流出力端子との間に直列に接続された抵抗素子（Ｒ１）およびトランジスタ（Ｑ１）と、電流出力端子に接続されたローパスフィルタ（ＬＰＦ）と、抵抗素子とトランジスタとの接続ノードの電圧とローパスフィルタの出力電圧との電位差に応じてトランジスタ（Ｑ１）を制御して負荷急変時に当該トランジスタに定電流を流す制御回路を備えるようにする。【選択図】図１
Description
本発明は、負荷へ直流電圧を供給する直流電源装置およびそれに用いる電流安定化回路並びに電源ラインのノイズ抑制方法に関し、例えばバッテリーから比較的長いケーブル等の電源ラインを介して負荷へ直流電圧を供給するシステムに利用して有効な技術に関する。
ドライブレコーダーのように、バッテリーから比較的長い電源ケーブルを介して負荷へ直流電圧を供給するシステムにおいては、電圧低下を防止するとともに効率を良くするため、機器側にスイッチング電源（ＤＣ−ＤＣコンバータ）を設けている。このように、長い電源ケーブルでバッテリーからスイッチング電源へ電流を供給するシステムにおいては、電源側のスイッチング動作に伴い電源ケーブルから輻射ノイズが放出され、テレビ放送受信機等他の電子機器へ悪影響を及ぼすという課題がある。
従来、電源ラインの輻射ノイズを低減するための技術として、フェライトビーズインダクタを電源ラインへ挿入する技術が知られている。例えば、ＡＶ機器に組み込まれるデジタルアンプのようなノイズ対策が必要とされる電子機器において、Ｄ級ドライバの電源ラインに大容量コンデンサと小容量コンデンサを並列接続するとともに、両コンデンサ間にフェライトビーズを接続して低ノイズ化を実現するようにした発明が提案されている（特許文献１）。
また、ケーブルをシールド化して輻射ノイズを低減する技術もあるが、ドライブレコーダーのような電子機器を備えた車載システム等においては、ケーブルの量が増加する傾向があり、ケーブルのシールド化はコストおよび重量の増加を招くため、シールド化によるノイズ対策は適切でない。
また、ケーブルをシールド化して輻射ノイズを低減する技術もあるが、ドライブレコーダーのような電子機器を備えた車載システム等においては、ケーブルの量が増加する傾向があり、ケーブルのシールド化はコストおよび重量の増加を招くため、シールド化によるノイズ対策は適切でない。
比較的長い電源ケーブルを介して負荷へ直流電圧を供給するシステムであって負荷側に直流電源装置（ＤＣ−ＤＣコンバータ）を備えるシステムにおいては、ＤＣ−ＤＣコンバータでのスイッチング動作に伴い電源ケーブルを流れる電流が激しく変動することが輻射ノイズの原因となる。また、フェライトビーズのインピーダンスは通常数百Ωであるため、フェライトビーズを電源ケーブルの途中に挿入しても電流変化が上流へ伝わるのを有効に抑制することができず、輻射ノイズを充分に低減できないとともに、最適なビーズの選定は煩雑で設計負担が大きい上、使用する部品等の見直しが必要になって変更する場合も多くの手間を要し時間がかかるという課題がある。
ところで、従来、バッテリーの電源電圧を負荷となる電子機器に必要な電圧に変換して供給する直流電源装置には、スイッチング制御方式のＤＣ−ＤＣコンバータまたはシリーズレギュレータのようなリニアレギュレータのいずれかが使用されている。このうちリニアレギュレータはノイズが出ないという利点を有するものの、効率が悪く発生する熱が多いというデメリットがある。一方、ＤＣ−ＤＣコンバータは効率が良いという利点を有するものの、ノイズが発生するというデメリットがある。そこで、低ノイズを優先したい場合にはリニアレギュレータを使用し、効率を優先したい場合にはＤＣ−ＤＣコンバータを使用するというように、電源の使い分けが行われていた。
本発明者は、スイッチングノイズを発生するＤＣ−ＤＣコンバータの上流側にリニアレギュレータを設けることで電源ケーブルから放出される輻射ノイズを減らせるのではないかと考え、詳細な検討を行なった。その結果、電源ケーブルの輻射ノイズをある程度は減らせるものの、バッテリー電圧の変化で効率が大きく変わる、レギュレータのサーボ帯域を上げないとノイズ低減効果が出にくいがサーボ帯域を上げるとレギュレータが発振し易くなる、ＤＣ−ＤＣコンバータの入力コンデンサの最適容量値とリニアレギュレータの出力コンデンサの最適容量値とが一致しないことが多くそれによって発振やリップル電流の増加などのトラブルが起こり易い、といった問題点があることが明らかとなった。
また、本発明者は、電源ケーブルの輻射ノイズを低減するため、ＤＣ−ＤＣコンバータの下流側にリニアレギュレータを設けることも考えた。従来、ＤＣ−ＤＣコンバータの後段にレギュレータを接続するようにした発明として、特許文献２に記載されているものがある。しかしながら、特許文献２の発明は、ＤＣ−ＤＣコンバータの出力端子と負荷との間に設けられる大容量コンデンサへの突入電流の発生を防止することを課題とするもので、電源ラインの輻射ノイズを低減することを課題とするものでなく、かかる方法による輻射ノイズの低減効果は充分でないことが分かった。
この発明は上記のような背景の下になされたもので、その目的とするところは、バッテリーから比較的長い電源ラインを介して負荷へ直流電圧を供給するシステムにおける電源ラインの輻射ノイズを抑制することができる直流電源装置およびそれに用いる電流安定化回路並びに電源ラインのノイズ抑制方法を提供することにある。
また、本発明の他の目的は、バッテリー電圧の変化で効率が大きく変わったり、レギュレータが発振し易くなったり、リップル電流が増加したりすることなく電源ラインの輻射ノイズを抑制することができる直流電源装置およびそれに用いる電流安定化回路並びに電源ラインのノイズ抑制方法を提供することにある。
また、本発明の他の目的は、バッテリー電圧の変化で効率が大きく変わったり、レギュレータが発振し易くなったり、リップル電流が増加したりすることなく電源ラインの輻射ノイズを抑制することができる直流電源装置およびそれに用いる電流安定化回路並びに電源ラインのノイズ抑制方法を提供することにある。
上記目的を達成するため、本出願に係る第１の発明は、
スイッチング電源装置を備え、輻射ノイズを発生するおそれのある電源ラインを介して直流電源から供給される直流入力電圧を変換して異なる電位の直流電圧を出力する直流電源装置において、
前記スイッチング電源装置の前段または後段に、電流安定化回路が接続されているようにしたものである。
スイッチング電源装置を備え、輻射ノイズを発生するおそれのある電源ラインを介して直流電源から供給される直流入力電圧を変換して異なる電位の直流電圧を出力する直流電源装置において、
前記スイッチング電源装置の前段または後段に、電流安定化回路が接続されているようにしたものである。
上記のような構成の直流電源装置によれば、スイッチング電源装置（ＤＣ−ＤＣコンバータ）と電源ラインとの間に接続された電流安定化回路によって、スイッチング電源装置のスイッチング動作により発生したノイズが電源ラインに伝達するのを防止することができ、それによって電源ラインの電流が大きく変動して電源ラインから輻射ノイズが放出されるのを抑制することができる。
また、バッテリー電圧の変化で効率が大きく変わったり、レギュレータが発振し易くなったり、リップル電流が増加したりすることなく電源ラインの輻射ノイズを抑制することができる。
また、バッテリー電圧の変化で効率が大きく変わったり、レギュレータが発振し易くなったり、リップル電流が増加したりすることなく電源ラインの輻射ノイズを抑制することができる。
ここで、望ましくは、前記電流安定化回路は、
電流入力端子と電流出力端子との間に直列に接続された抵抗素子およびトランジスタと、
前記電流出力端子に接続されたローパスフィルタと、
前記抵抗素子とトランジスタとの接続ノードの電圧と前記ローパスフィルタの出力電圧との電位差に応じて前記トランジスタを制御して負荷急変時に当該トランジスタに定電流を流す制御回路と、を備えているように構成する。
かかる構成によれば、比較的高い周波数の負荷電流変動に対しては前後の電位差の低周波成分に応じた定電流を維持するように電流安定化回路が働くため電源ラインの輻射ノイズを抑制しつつ、比較的低い周波数の負荷電流変動に対しては当該直流電源装置の負荷における電流の増減に応じた電流を電流安定化回路より流すことができる。
電流入力端子と電流出力端子との間に直列に接続された抵抗素子およびトランジスタと、
前記電流出力端子に接続されたローパスフィルタと、
前記抵抗素子とトランジスタとの接続ノードの電圧と前記ローパスフィルタの出力電圧との電位差に応じて前記トランジスタを制御して負荷急変時に当該トランジスタに定電流を流す制御回路と、を備えているように構成する。
かかる構成によれば、比較的高い周波数の負荷電流変動に対しては前後の電位差の低周波成分に応じた定電流を維持するように電流安定化回路が働くため電源ラインの輻射ノイズを抑制しつつ、比較的低い周波数の負荷電流変動に対しては当該直流電源装置の負荷における電流の増減に応じた電流を電流安定化回路より流すことができる。
また、望ましくは、前記ローパスフィルタは、前記スイッチング電源装置のスイッチング周波数成分を遮断し、前記スイッチング電源装置のサーボ制御周波数成分を通過させるように時定数が設定されているようにする。
かかる構成によれば、スイッチング電源装置のスイッチング動作により発生したノイズが電源ラインに伝達するのを有効に防止するとともに、スイッチング電源装置のサーボ制御に伴う電流の増減に応答した電流を電流安定化回路により流すことができる。
かかる構成によれば、スイッチング電源装置のスイッチング動作により発生したノイズが電源ラインに伝達するのを有効に防止するとともに、スイッチング電源装置のサーボ制御に伴う電流の増減に応答した電流を電流安定化回路により流すことができる。
さらに、望ましくは、前記制御回路は、
前記抵抗素子とトランジスタとの接続ノードの電圧を一方の入力端子の入力電圧とする演算増幅回路と、
前記電流入力端子と前記演算増幅回路の他方の入力端子との間に接続された電圧制御電圧源回路と、
前記電流入力端子の電位を安定化させるコンデンサと、を備え、
前記電圧制御電圧源回路は、
一対の制御端子を備え、前記一対の制御端子の電位差に対応する電圧を生成するように構成され、前記一対の制御端子のうち一方の端子の電位が前記コンデンサによって安定化され、前記一対の制御端子のうち他方の端子に前記ローパスフィルタの出力電圧が印加されているように構成する。
かかる構成によれば、コンデンサによってノイズを低減させ、電流入力端子側の電位変動により電流安定化回路が流す電流が変動するのを防止することができる。
前記抵抗素子とトランジスタとの接続ノードの電圧を一方の入力端子の入力電圧とする演算増幅回路と、
前記電流入力端子と前記演算増幅回路の他方の入力端子との間に接続された電圧制御電圧源回路と、
前記電流入力端子の電位を安定化させるコンデンサと、を備え、
前記電圧制御電圧源回路は、
一対の制御端子を備え、前記一対の制御端子の電位差に対応する電圧を生成するように構成され、前記一対の制御端子のうち一方の端子の電位が前記コンデンサによって安定化され、前記一対の制御端子のうち他方の端子に前記ローパスフィルタの出力電圧が印加されているように構成する。
かかる構成によれば、コンデンサによってノイズを低減させ、電流入力端子側の電位変動により電流安定化回路が流す電流が変動するのを防止することができる。
さらに、望ましくは、前記電流入力端子と前記コンデンサとの間に定電圧源が接続され、
前記電圧制御電圧源回路は、前記定電圧源により持ち上げられた電圧を基準にして、前記ローパスフィルタの出力電圧に応じた電圧を前記演算増幅回路の他方の入力端子に供給するように構成する。
かかる構成によれば、トランジスタのエミッタ・コレクタ間の電位差が低くなって電流安定化回路が動作しない期間が生じるのを回避することができる。
前記電圧制御電圧源回路は、前記定電圧源により持ち上げられた電圧を基準にして、前記ローパスフィルタの出力電圧に応じた電圧を前記演算増幅回路の他方の入力端子に供給するように構成する。
かかる構成によれば、トランジスタのエミッタ・コレクタ間の電位差が低くなって電流安定化回路が動作しない期間が生じるのを回避することができる。
本出願の他の発明に係る電流安定化回路は、
電流入力端子と電流出力端子との間に直列に接続された抵抗素子およびトランジスタと、
前記電流出力端子に接続されたローパスフィルタと、
前記抵抗素子とトランジスタとの接続ノードの電圧と前記ローパスフィルタの出力電圧との電位差に応じて前記トランジスタを制御して負荷急変時に当該トランジスタに定電流を流す制御回路と、を備えているように構成したものである。
上記のような構成を有する電流安定化回路によれば、電流出力端子側の高周波ノイズが電流入力端子側へ伝達するのを抑制しつつ、比較的低い周波数では入力側と出力側の電位差に応じた電流を流すことができる。
電流入力端子と電流出力端子との間に直列に接続された抵抗素子およびトランジスタと、
前記電流出力端子に接続されたローパスフィルタと、
前記抵抗素子とトランジスタとの接続ノードの電圧と前記ローパスフィルタの出力電圧との電位差に応じて前記トランジスタを制御して負荷急変時に当該トランジスタに定電流を流す制御回路と、を備えているように構成したものである。
上記のような構成を有する電流安定化回路によれば、電流出力端子側の高周波ノイズが電流入力端子側へ伝達するのを抑制しつつ、比較的低い周波数では入力側と出力側の電位差に応じた電流を流すことができる。
ここで、望ましくは、前記制御回路は、
前記抵抗素子とトランジスタとの接続ノードの電圧を一方の入力端子の入力電圧とする演算増幅回路と、
前記電流入力端子と前記演算増幅回路の他方の入力端子との間に接続された電圧制御電圧源回路と、
前記電流入力端子の電位を安定化させるコンデンサと、を備え、
前記電圧制御電圧源回路は、
一対の制御端子を備え、前記一対の制御端子の電位差に対応する電圧を生成するように構成され、前記一対の制御端子のうち一方の端子の電位が前記コンデンサによって安定化され、前記一対の制御端子のうち他方の端子に前記ローパスフィルタの出力電圧が印加されているように構成する。
かかる構成によれば、コンデンサによってノイズを低減させ、電流入力端子側の電位変動により電流安定化回路が流す電流が変動するのを防止することができる。
前記抵抗素子とトランジスタとの接続ノードの電圧を一方の入力端子の入力電圧とする演算増幅回路と、
前記電流入力端子と前記演算増幅回路の他方の入力端子との間に接続された電圧制御電圧源回路と、
前記電流入力端子の電位を安定化させるコンデンサと、を備え、
前記電圧制御電圧源回路は、
一対の制御端子を備え、前記一対の制御端子の電位差に対応する電圧を生成するように構成され、前記一対の制御端子のうち一方の端子の電位が前記コンデンサによって安定化され、前記一対の制御端子のうち他方の端子に前記ローパスフィルタの出力電圧が印加されているように構成する。
かかる構成によれば、コンデンサによってノイズを低減させ、電流入力端子側の電位変動により電流安定化回路が流す電流が変動するのを防止することができる。
さらに、望ましくは、前記電流入力端子と前記コンデンサとの間に定電圧源が接続され、前記電圧制御電圧源回路は、前記定電圧源により持ち上げられた電圧を基準にして、前記ローパスフィルタの出力電圧に応じた電圧を前記演算増幅回路の他方の入力端子に供給するように構成する。
かかる構成によれば、トランジスタのエミッタ・コレクタ間の電位差が低くなって電流安定化回路が動作しない期間が生じるのを回避することができる。
かかる構成によれば、トランジスタのエミッタ・コレクタ間の電位差が低くなって電流安定化回路が動作しない期間が生じるのを回避することができる。
さらに、抵抗調整用抵抗と前記抵抗調整用抵抗と直列に接続された切替え素子から成る抵抗調整器を複数有し、
前記抵抗調整器を前記抵抗素子と並列に接続するための前記切替え素子を切り替える切替え手段を有し、
出力電流の大きさに応じて前記抵抗調整器の並列接続数を切替え可能に構成する。
前記抵抗調整器を前記抵抗素子と並列に接続するための前記切替え素子を切り替える切替え手段を有し、
出力電流の大きさに応じて前記抵抗調整器の並列接続数を切替え可能に構成する。
本出願の他の発明は、
スイッチング電源装置を備え、輻射ノイズを発生するおそれのある電源ラインを介して直流電源から供給される直流入力電圧を変換して異なる電位の直流電圧を出力する直流電源装置において、
前記スイッチング電源装置の前段または後段に、請求項６〜９のいずれかに記載の電流安定化回路を複数有し、前記複数の電流安定化回路の接続を切り替える切替え手段と、前記切替え手段の切替え信号を生成するロジック回路とを備え、出力電流の大きさに応じて前記電流安定化回路の並列接続数を切替え可能に構成したものである。
このような構成を有する直流電源装置によれば、サーボ制御帯域を変化させることなく、抵抗による電圧降下が大きくなるのを回避することができる。
スイッチング電源装置を備え、輻射ノイズを発生するおそれのある電源ラインを介して直流電源から供給される直流入力電圧を変換して異なる電位の直流電圧を出力する直流電源装置において、
前記スイッチング電源装置の前段または後段に、請求項６〜９のいずれかに記載の電流安定化回路を複数有し、前記複数の電流安定化回路の接続を切り替える切替え手段と、前記切替え手段の切替え信号を生成するロジック回路とを備え、出力電流の大きさに応じて前記電流安定化回路の並列接続数を切替え可能に構成したものである。
このような構成を有する直流電源装置によれば、サーボ制御帯域を変化させることなく、抵抗による電圧降下が大きくなるのを回避することができる。
また、望ましくは、前記スイッチング電源装置の出力端子には出力電流を電圧に変換する電流センス抵抗が接続され、
前記ロジック回路は前記電流センス抵抗の電圧に応じて前記切替え手段の切替え信号を生成するように構成する。
これにより、出力電流の大きさに応じた切替え手段の切替え信号を簡単に生成することができる。
前記ロジック回路は前記電流センス抵抗の電圧に応じて前記切替え手段の切替え信号を生成するように構成する。
これにより、出力電流の大きさに応じた切替え手段の切替え信号を簡単に生成することができる。
さらに、望ましくは、 前記ロジック回路は、切替え電流値にちょうど合致した負荷電流の時に頻繁に切替えを繰り返さないよう、ロジック回路はヒステリシスを有しているように構成する。
これにより、負荷電流が切替え電流値付近で頻繁に切り替わるのを防止することができる。
これにより、負荷電流が切替え電流値付近で頻繁に切り替わるのを防止することができる。
本出願のさらに他の発明は、
スイッチング電源装置を備え、輻射ノイズを発生するおそれのある電源ラインを介して直流電源から供給される直流入力電圧を変換して異なる電位の直流電圧を負荷へ供給する直流電源供給システムにおける前記電源ラインより放出される輻射ノイズを抑制するノイズ抑制方法において、
前記電源ラインを介して前記スイッチング電源装置に流れる電流を電流安定化回路で制限することによって、前記スイッチング電源装置のスイッチング動作に伴うノイズが前記電源ラインに伝達するのを抑制するようにしたものである。
上記のような方法によれば、電源ラインから輻射ノイズが放出されるのを抑制することができる。
スイッチング電源装置を備え、輻射ノイズを発生するおそれのある電源ラインを介して直流電源から供給される直流入力電圧を変換して異なる電位の直流電圧を負荷へ供給する直流電源供給システムにおける前記電源ラインより放出される輻射ノイズを抑制するノイズ抑制方法において、
前記電源ラインを介して前記スイッチング電源装置に流れる電流を電流安定化回路で制限することによって、前記スイッチング電源装置のスイッチング動作に伴うノイズが前記電源ラインに伝達するのを抑制するようにしたものである。
上記のような方法によれば、電源ラインから輻射ノイズが放出されるのを抑制することができる。
本発明の直流電源装置およびそれに用いる電流安定化回路並びに電源ラインのノイズ抑制方法によれば、バッテリーから比較的長い電源ライン（電源ケーブル）を介して負荷へ直流電圧を供給するシステムにおける電源ラインの輻射ノイズを抑制することができる。また、バッテリー電圧の変化で効率が大きく変わったり、レギュレータが発振し易くなったり、リップル電流が増加したりすることなく電源ラインの輻射ノイズを抑制することができるという効果がある。
以下、本発明の好適な実施の形態を、図面を参照しながら説明する。
図１は、本発明に係る直流電源装置を、バッテリーなどの直流電源からの電源電圧を、電源ケーブルを介して負荷に供給する電源供給システムに適用した場合の一実施形態の概略構成を示す。
図１の電源供給システムは、バッテリー１０からの電源電圧を、電源ケーブル１１を介して、本実施形態の直流電源装置２０へ供給し、直流電源装置２０は入力された電圧を負荷となる電子機器に適した電圧に変換して安定した出力電圧Ｖoutを出力し、負荷へ電流Ｉoutを流す。図１において、符号Ｌｗは電源ケーブル１１の有するインダクタンス成分を、符号ＲＬは負荷となる電子機器の等価抵抗（負荷抵抗）を表わしている。
図１は、本発明に係る直流電源装置を、バッテリーなどの直流電源からの電源電圧を、電源ケーブルを介して負荷に供給する電源供給システムに適用した場合の一実施形態の概略構成を示す。
図１の電源供給システムは、バッテリー１０からの電源電圧を、電源ケーブル１１を介して、本実施形態の直流電源装置２０へ供給し、直流電源装置２０は入力された電圧を負荷となる電子機器に適した電圧に変換して安定した出力電圧Ｖoutを出力し、負荷へ電流Ｉoutを流す。図１において、符号Ｌｗは電源ケーブル１１の有するインダクタンス成分を、符号ＲＬは負荷となる電子機器の等価抵抗（負荷抵抗）を表わしている。
本実施形態の直流電源装置２０は、電源ケーブル１１を介してバッテリー１０からの電流を制御する電流安定化回路２１と、電流安定化回路２１の後段に設けられたスイッチング制御方式のＤＣ−ＤＣコンバータ２２とから構成されている。特に制限されるものでないが、電流安定化回路２１とＤＣ−ＤＣコンバータ２２がプリント配線基板のような１つの基板上に実装される場合、電流安定化回路２１とＤＣ−ＤＣコンバータ２２との間は、基板に形成された２本のプリント配線パターンからなる電源ライン２３によって接続される。なお、上記電源ケーブル１１には、ＰｏＣケーブルのような信号と電源を同時に供給する同軸ケーブルが含まれる。
なお、従来、同軸ケーブルはシールドケーブルでもあるため低伝導ノイズ化は不要であったが、ＰｏＣケーブルはデジタル映像などの通信信号と電源を同時に供給するため、低伝導ノイズ化が必要となる。そこで、従来はインダクタとキャパシタから成るフィルタなどで低伝導ノイズ化を実現していたが、本発明に係る直流電源装置では、ＰｏＣケーブル接続前のフィルタを不要とする。
なお、従来、同軸ケーブルはシールドケーブルでもあるため低伝導ノイズ化は不要であったが、ＰｏＣケーブルはデジタル映像などの通信信号と電源を同時に供給するため、低伝導ノイズ化が必要となる。そこで、従来はインダクタとキャパシタから成るフィルタなどで低伝導ノイズ化を実現していたが、本発明に係る直流電源装置では、ＰｏＣケーブル接続前のフィルタを不要とする。
図２には、ＤＣ−ＤＣコンバータ２２の具体的な回路例が示されている。図２に示すように、本実施例のＤＣ−ＤＣコンバータ２２は、図１の電源ライン２３が接続される一対の電圧入力端子ＩＮ１，ＩＮ２と、一対の電圧出力端子ＯＵＴ１，ＯＵＴ２を備えており、電圧出力端子ＯＵＴ１，ＯＵＴ２に負荷ＲＬが接続されている。また、電圧入力端子ＩＮ２と電圧出力端子ＯＵＴ２とは互いに接続され接地点に接続されるとともに、電圧出力端子ＯＵＴ１とＯＵＴ２（接地点）との間には平滑用のコンデンサＣ１が接続されている。さらに、電圧出力端子ＯＵＴ１とＯＵＴ２（接地点）との間には、ＤＣ−ＤＣコンバータの出力電圧Ｖoutを分圧する直列形態のブリーダ抵抗Ｒb1，Ｒb2が接続されている。
また、ＤＣ−ＤＣコンバータ２２は、電圧入力端子ＩＮ１と電圧出力端子ＯＵＴ１との間に直列に接続されたＰチャネル形ＭＯＳＦＥＴ（電界効果トランジスタ）からなるスイッチング素子としてのスイッチング・トランジスタＭ１とインダクタＬ１を備える。さらに、トランジスタＭ１とインダクタＬ１との接続ノードＮ１と電圧出力端子ＯＵＴ２（接地点）との間に接続された同期整流トランジスタＭ２と、上記トランジスタＭ１，Ｍ２をオン、オフ制御する信号を生成するスイッチング制御回路としてのロジック回路ＬＧＣと、前記ブリーダ抵抗Ｒb1，Ｒb2により分圧された電圧がフィードバック電圧ＶＦＢとして反転入力端子が接続された誤差アンプＡＭＰ１を備える。
誤差アンプＡＭＰ１の非反転入力端子には参照電圧Ｖrefが印加されており、誤差アンプＡＭＰ１はフィードバック電圧ＶＦＢと参照電圧Ｖrefとの電位差に応じた電圧をロジック回路ＬＧＣへ出力し、ロジック回路ＬＧＣは、誤差アンプＡＭＰ１の出力電圧に応じてスイッチング・トランジスタＭ１のオン時間を制御し、Ｍ２をオフ、Ｍ１をオンしてインダクタＬ１に電流を流してエネルギーを蓄積した後、Ｍ１をオフ、Ｍ２をオンしてインダクタＬ１の蓄積エネルギーを放出させて電圧出力端子ＯＵＴ１へ向けて電流Ｉoutを流すとともに、入力電圧を変換して負荷へ直流電圧を供給する。
本実施形態のＤＣ−ＤＣコンバータ２２のロジック回路ＬＧＣにおけるスイッチング・トランジスタＭ１とＭ２のオン、オフ制御方式に関しては、例えば特開２０１２−１３９０２３号公報に記載されているように、従前より種々の制御方式が提案されており、本実施形態のＤＣ−ＤＣコンバータ２２においては公知の制御方式を採用してロジック回路ＬＧＣを構成することができるので、具体例の説明は省略する。
なお、上記トランジスタＭ１，Ｍ２とロジック回路ＬＧＣと誤差アンプＡＭＰ１は、１個の半導体チップ上に半導体集積回路（ＩＣ）として構成されていても良い。
なお、上記トランジスタＭ１，Ｍ２とロジック回路ＬＧＣと誤差アンプＡＭＰ１は、１個の半導体チップ上に半導体集積回路（ＩＣ）として構成されていても良い。
図３には、電流安定化回路２１の第１の実施形態が示されている。図３に示すように、本実施形態の電流安定化回路２１は、電源ケーブル１１を介してバッテリー１０から供給される直流電圧が印加される電流入力端子ＩＮと電流出力端子ＯＵＴとの間に設けられたＰＮＰバイポーラ・トランジスタからなる電流制御用トランジスタＱ１と、該トランジスタＱ１のエミッタ端子と電流入力端子ＩＮとの間に接続された抵抗Ｒ１と、トランジスタＱ１を制御するオペアンプ（演算増幅回路）ＡＭＰ２と、該オペアンプＡＭＰ２の非反転入力端子に印加する電圧を生成する電圧制御電圧源回路ＶＳ１とを備えている。抵抗Ｒ１には、抵抗値が１０Ω程度の低抵抗値の素子が使用される。
また、電流安定化回路２１は、上記電流出力端子ＯＵＴと電圧制御電圧源回路ＶＳ１のマイナス側制御端子（−）との間に設けられたローパスフィルタＬＰＦを備えている。
電圧制御電圧源回路ＶＳ１は、一対の制御端子（＋），（−）と一対の出力端子とを備えており、制御端子（＋），（−）間の電位差に相当する電圧を出力端子間に発生する。これにより、本実施例では、電流入力端子ＩＮの電位よりも制御端子（＋），（−）間の電位差に相当する電圧分だけ低い電圧が、オペアンプＡＭＰ２の非反転入力端子に印加されることとなる。電圧制御電圧源回路ＶＳ１は、例えばオペアンプやトランジスタなどにより構成された公知の電圧制御電圧源を使用することができる。
電圧制御電圧源回路ＶＳ１は、一対の制御端子（＋），（−）と一対の出力端子とを備えており、制御端子（＋），（−）間の電位差に相当する電圧を出力端子間に発生する。これにより、本実施例では、電流入力端子ＩＮの電位よりも制御端子（＋），（−）間の電位差に相当する電圧分だけ低い電圧が、オペアンプＡＭＰ２の非反転入力端子に印加されることとなる。電圧制御電圧源回路ＶＳ１は、例えばオペアンプやトランジスタなどにより構成された公知の電圧制御電圧源を使用することができる。
ローパスフィルタＬＰＦは、電流安定化回路２１の電流出力端子ＯＵＴと電圧制御電圧源回路ＶＳ１のマイナス側制御端子（−）との間に接続された抵抗Ｒ２と、電圧制御電圧源回路ＶＳ１のマイナス側制御端子（−）と接地点との間に接続されたコンデンサＣ２とからなり、電流出力端子ＯＵＴの電圧変動成分のうち、後段のＤＣ−ＤＣコンバータ２２のスイッチング周波数に相当する高周波成分を除去し、ＤＣ−ＤＣコンバータ２２のサーボ帯域（サーボ制御周波数）に相当する低周波成分を通過させるように時定数が設定される。
これにより、ローパスフィルタＬＰＦは、後段のＤＣ−ＤＣコンバータ２２のサーボ制御に伴う電流出力端子ＯＵＴの電圧変動のみを、電圧制御電圧源回路ＶＳ１を介してオペアンプＡＭＰ２へ伝え、スイッチング制御に伴う電流出力端子ＯＵＴの電圧変動をオペアンプＡＭＰ２へ伝えないように働く。具体的には、例えばＤＣ−ＤＣコンバータ２２のスイッチング周波数が２ＭＨｚで、サーボ制御周波数が２.４ｋＨｚである場合、抵抗Ｒ２として抵抗値が１０数ｋΩの素子が使用され、コンデンサＣ２として容量値が数ｎＦの素子が使用される。なお、電流安定化回路のサーボ制御はＬＰＦだけではなく、オペアンプの帯域、抵抗Ｒ１、電流安定化回路出力端子のコンデンサなどが絡み合って決まることとなる。ＬＰＦ部はセカンドポールを担っており、帯域そのものより、位相余裕に対して支配的に作用する。
一方、電流安定化回路２１の電流入力端子ＩＮと接地点との間には直列接続された定電圧源ＣＶＳ１および抵抗Ｒ３があり、電圧制御電圧源回路ＶＳ１のプラス側制御端子（＋）と接地点との間に接続されたノイズを低減するためのコンデンサＣ３が接続されているとともに、定電圧源ＣＶＳ１と抵抗Ｒ３との接続ノードＮ３の電位が電圧制御電圧源回路ＶＳ１のプラス側制御端子（＋）に印加されている。具体的には、抵抗Ｒ３として抵抗値が数ＭΩの素子が使用され、コンデンサＣ３として容量値が数μＦの素子が使用される。
上記のような構成により、電流安定化回路２１の電流入力端子ＩＮおよび電圧制御電圧源回路ＶＳ１のプラス側制御端子（＋）の電位を安定化させ、前後すなわち電流入力端子ＩＮと電流出力端子ＯＵＴとの間の電位差の低周波成分を維持させるように動作することとなる。
上記のような構成により、電流安定化回路２１の電流入力端子ＩＮおよび電圧制御電圧源回路ＶＳ１のプラス側制御端子（＋）の電位を安定化させ、前後すなわち電流入力端子ＩＮと電流出力端子ＯＵＴとの間の電位差の低周波成分を維持させるように動作することとなる。
図４に、図３の電流安定化回路２１を簡略化した変形例を示す。この変形例においては、電流安定化回路２１の電流入力端子ＩＮと接地点との間はコンデンサＣ３のみで構成され、定電圧源ＣＶＳ１はオペアンプＡＭＰ２の非反転入力端子とローパスフィルタＬＰＦ間に接続されており、数ｄＢほどノイズ低減効果が減少するが、図３の回路とほぼ同等の効果が得られる。また、図５には、図３の電流安定化回路２１において、抵抗Ｒ１と直列にビーズＢＤを追加した変形例を示す。ビーズＢＤを追加することで、更に３０ｄＢほどノイズ低減効果を上げることができる。
また、定電圧源ＣＶＳ１はバイポーラ・トランジスタのコレクタ・エミッタ間電圧ＶＣＥに相当する電圧（約０．２Ｖ）を発生するように構成されており、これによりバイポーラ・トランジスタが常時動作することが可能になるとともに、前記電圧が０.２Ｖ程度と小さくなるように構成することでバイポーラ・トランジスタの熱損失を抑制し、トランジスタで発生する損失を最小限にすることが可能となるという利点がある。また同時に電圧を小さくし過ぎないことでバイポーラ・トランジスタの寄生容量の増大を防いでいる。
上記のような構成を有する本実施形態の電流安定化回路２１は、電流制御用トランジスタＱ１に流れるコレクタ電流をＩｃ、電流入力端子ＩＮと電流出力端子ＯＵＴとの間の電位差をΔＶとおくと、Ｉｃ＝（ΔＶ−ＣＶＳ１）／Ｒ１で表わされる電流を流すように動作する。
ここで、電流入力端子ＩＮと電流出力端子ＯＵＴとの間の電位差ΔＶは、上述したように、ＤＣ−ＤＣコンバータ２２の動作に伴う高周波成分を除去し低周波成分を維持するようにされるため、ＤＣ−ＤＣコンバータ２２のスイッチング動作で激しく変動する電流出力端子ＯＵＴ側の電流変化を上流側の電源ケーブル１１へ伝えない一方、ＤＣ−ＤＣコンバータ２２のサーボ制御に伴う電流変化には追従して変化する電流Ｉｃを流すことができるようになる。
ここで、電流入力端子ＩＮと電流出力端子ＯＵＴとの間の電位差ΔＶは、上述したように、ＤＣ−ＤＣコンバータ２２の動作に伴う高周波成分を除去し低周波成分を維持するようにされるため、ＤＣ−ＤＣコンバータ２２のスイッチング動作で激しく変動する電流出力端子ＯＵＴ側の電流変化を上流側の電源ケーブル１１へ伝えない一方、ＤＣ−ＤＣコンバータ２２のサーボ制御に伴う電流変化には追従して変化する電流Ｉｃを流すことができるようになる。
上述したように、本実施形態の直流電源装置２０は、ＤＣ−ＤＣコンバータ２２により直流電圧を生成して負荷となる機器へ供給するため、リニアレギュレータのみからなる直流電源装置に比べて変換効率を高めることができる。また、ＤＣ−ＤＣコンバータ２２の前段に電流安定化回路２１が設けられているため、ＤＣ−ＤＣコンバータ２２におけるスイッチング動作で発生したノイズが上流側の電源ケーブル１１に伝わりにくくなり、電源ケーブル１１から漏れる輻射ノイズ（放射ノイズ）を低減することができる。また、バッテリー電圧の変化で効率が大きく変わったり、レギュレータが発振し易くなったり、リップル電流が増加したりすることなく電源ラインの輻射ノイズを抑制することができる。さらに、電流安定化回路２１によって電源投入時等に定格以上のラッシュ電流が負荷へ流れ込むのを防止することができる。
次の表１には、ＤＣ−ＤＣコンバータのみからなる直流電源装置（ＤＣＤＣ）と、ＤＣ−ＤＣコンバータからなる直流電源装置にビーズを組み合わせた場合（ＤＣＤＣ＋ビーズ）と、電流安定化回路２１とＤＣ−ＤＣコンバータ２２とからなる本実施形態の直流電源装置（ＤＣＤＣ＋電流安定化回路）と、リニアレギュレータのみからなる直流電源装置（ＬＤＯ）について、シミュレーションを行なって取得した変換効率と、線間が０．５mmで長さが４ｍの平行線からなるケーブル（ＵＬ規格ＡＷＧ２０）を電源ラインとして使用し、スイッチング周波数を２ＭＨｚとした場合の放射ノイズ（ケーブルから３ｍ離れた位置の磁界強度）の値を示す。表１における「差分」は、ＤＣ−ＤＣコンバータのみからなる直流電源装置の効率と磁界を基準とした場合の相対値である。なお、上記シミュレーションにおいては、Ｖin＝５Ｖ, Ｖout＝１．８Ｖ, Ｉout＝２００ｍＡ, ｆsw_dcdc＝２ＭＨｚとした。
一方、本実施形態を適用することにより、パターンやケーブルからの輻射ノイズが低減するためセット内での高周波ノイズ伝搬を避けるために排除していた共通インピーダンスもある程度許容可能となる。また、例えば共通の電源から複数の負荷（電子機器）の近傍に設けられたＤＣ−ＤＣコンバータへそれぞれ電源を供給する複数のケーブルを平行に敷設する場合、センシティブな信号が通る線材をノイズ源のパターンから遠ざけるために行っていた複雑なスタイリングを量産管理する必要も減り、セットの小型化と安定性向上が実現する。さらに、基板を変更せずにＥＭＩを改善することも可能となる。
また、車載システムのような多くの電子機器を備えたシステムは高機能化に伴い複雑化が進み、ケーブルが指数関数的に増える傾向にあるので、ケーブルからの輻射ノイズを抑えることは喫緊の課題である。本実施形態の直流電源装置を使用すれば、サイズの大きなフェライトビーズやＰｏＣフィルタを構成する部品を使用せずに電源ケーブルからの輻射ノイズを低減することができ、ケーブルのスリム化を図ることができる。また、実施形態の直流電源装置を使用すれば、電子機器のセット内のケーブルのスタイリング差で生じるノイズ干渉トラブルを抑え、機器全体の信頼性を向上させることも可能となる。
ところで、図３に示す電流安定化回路２１は、負荷電流の変動幅が比較的小さいシステムに有効な回路であり、負荷電流の変動幅がある程度大きくなると対応することができないという課題がある。そこで、次に、負荷電流の変動幅がある程度大きくなったとしても対応することができる、つまり比較的大電流時においても負荷電流が高い周波数で変動する負荷急変時の場合には定電流を流すことができ、負荷電流が比較的低い周波数で変動する場合には単なる抵抗としての役割を果たす電流安定化回路について説明する。図６には、そのような機能を有する電流安定化回路２１の具体的な回路構成例（第２の実施形態）が示されている。
図６に示すように、第２の実施形態の電流安定化回路２１は、図３に示す第１の実施形態の電流安定化回路における抵抗Ｒ１及び抵抗Ｒ２を可変可能としたもので、その一例として抵抗Ｒ１と並列に抵抗Ｒ１a及び抵抗Ｒ１ｂ（追加可能な数はこれに限らない）を追加可能な構成とし、抵抗Ｒ１が変化した時の電圧降下を低減することにより大電流時に飽和しないようにすることが出来る。なお、抵抗Ｒ１が変化することでサーボ帯域も変化してしまうため、ローパスフィルタＬＰＦの抵抗Ｒ２も同時に変化させることでサーボ帯域が変化しないようにしている。なお、切替え信号を生成するために、出力電流Ｉoutを電圧に変換する電流検出抵抗Ｒｓが接続されている。また、負荷電流が切替え電流値付近で頻繁に切替え動作を繰り返さないようにするため、ロジック回路にはヒステリシスを持たせるようにしてもよい。また、制御用ロジック回路に入力する電位を生成するために、ＤＣ−ＤＣコンバータ出力後に、出力電流を電圧に変換する電流センス抵抗Ｒｓが接続されている。
次に本発明の第３の実施形態について説明する。上記第２の実施形態では、トランジスタスイッチで抵抗Ｒ１と並列に抵抗を追加していくことで電圧降下を抑制していたが、この場合にはサーボ制御帯域が大きく変化してしまうためその制御も必要となるため回路が煩雑となっていた。そこで、第３の実施形態では、図７に示すように、電流安定化回路２１を複数並列に設けるとともに、切替え手段（ＳＷ1，ＳＷ2）を設けて、出力電流に応じて切替え手段を切り替えることで順次並列接続数を増やすことができるように構成したものである。
なお、切替え信号を生成するために、出力電流Ｉoutを電圧に変換する電流検出抵抗Ｒｓが接続されている。また、負荷電流が切替え電流値付近で頻繁に切替え動作を繰り返さないようにするため、ロジック回路にはヒステリシスを持たせるようにしてもよい。上記のような構成により、負荷電流を大きくした場合にシリーズ抵抗(トランジスタＱ１のエミッタ端子と電流入力端子ＩＮとの間に接続された抵抗)での電圧降下を抑制することができる。
なお、切替え信号を生成するために、出力電流Ｉoutを電圧に変換する電流検出抵抗Ｒｓが接続されている。また、負荷電流が切替え電流値付近で頻繁に切替え動作を繰り返さないようにするため、ロジック回路にはヒステリシスを持たせるようにしてもよい。上記のような構成により、負荷電流を大きくした場合にシリーズ抵抗(トランジスタＱ１のエミッタ端子と電流入力端子ＩＮとの間に接続された抵抗)での電圧降下を抑制することができる。
（変形例）
次に、上記実施形態の直流電源装置２０の変形例について説明する。
本変形例は、図８に示すように、ＤＣ−ＤＣコンバータ２２の後段に電流安定化回路２１を設けるようにしたものである。
一般に、車載システム等ではＰＯＬ（Point Of Load）の考え方で、負荷の近くに電源を置くのが望ましいとされているので、ＤＣ−ＤＣコンバータから負荷までの間に長いケーブルや配線パターンがあるシステムは少ないが、パワーマネージメントＩＣなどを使用して電源を集約し、占有面積を最小化したいというニーズもあるので、適用するシステムによっては図８のような構成の電源装置が有効に働く場合が充分に考えられる。
次に、上記実施形態の直流電源装置２０の変形例について説明する。
本変形例は、図８に示すように、ＤＣ−ＤＣコンバータ２２の後段に電流安定化回路２１を設けるようにしたものである。
一般に、車載システム等ではＰＯＬ（Point Of Load）の考え方で、負荷の近くに電源を置くのが望ましいとされているので、ＤＣ−ＤＣコンバータから負荷までの間に長いケーブルや配線パターンがあるシステムは少ないが、パワーマネージメントＩＣなどを使用して電源を集約し、占有面積を最小化したいというニーズもあるので、適用するシステムによっては図８のような構成の電源装置が有効に働く場合が充分に考えられる。
以上本発明者によってなされた発明を実施形態に基づき具体的に説明したが、本発明は前記実施形態に限定されるものではない。例えば前記実施形態では、電流安定化回路２１を構成するトランジスタとしてバイポーラ・トランジスタを使用したものを示したが、バイポーラ・トランジスタの代わりにＭＯＳトランジスタを使用しても良い。さらに、前記実施形態では、本発明をＤＣ−ＤＣコンバータ２２として同期整流方式のＤＣ−ＤＣコンバータを使用した直流電源装置に適用したものについて説明したが、本発明は図２のスイッチング・トランジスタＭ２の代わりにダイオードを使用した非同期整流方式のＤＣ−ＤＣコンバータを使用した直流電源装置にも適用することができる。
また、図２の実施例においては、電圧モード制御のＤＣ−ＤＣコンバータに適用したものを示したが、これに限定せず、電流モード制御またはヒステリシス制御のＤＣ−ＤＣコンバータでも良い。
また、図２の実施例においては、電圧モード制御のＤＣ−ＤＣコンバータに適用したものを示したが、これに限定せず、電流モード制御またはヒステリシス制御のＤＣ−ＤＣコンバータでも良い。
さらに、前記実施形態では、本発明を非絶縁型のＤＣ−ＤＣコンバータを直流電源装置とするシステムに適用した場合について説明したが、本発明は、トランスを備え一次側巻線に流す電流をスイッチング制御する絶縁型のＤＣ−ＤＣコンバータを直流電源装置とするシステムにも適用することができる。
また、前記実施形態では、バッテリーから負荷へ電源電圧を供給する電源ラインとして電源ケーブルを使用したシステムについて説明したが、プリント配線基板のような基板上に形成された配線パターンを電源ラインとして負荷へ電源電圧を供給するシステムにも適用することができる。
なお、本発明の電流安定化回路２１は、スイッチング動作をして激しく電流変化するもの全てに対し有効であり、例えば図９に示すようにスイッチング方式のモータードライバ（Ｍ１〜Ｍ４）へ電源を供給する電源ケーブルからの輻射ノイズの低減や、Ｄクラスアンプへ電源を供給する電源ケーブルからの輻射ノイズの低減にも適用することができる。
また、前記実施形態では、バッテリーから負荷へ電源電圧を供給する電源ラインとして電源ケーブルを使用したシステムについて説明したが、プリント配線基板のような基板上に形成された配線パターンを電源ラインとして負荷へ電源電圧を供給するシステムにも適用することができる。
なお、本発明の電流安定化回路２１は、スイッチング動作をして激しく電流変化するもの全てに対し有効であり、例えば図９に示すようにスイッチング方式のモータードライバ（Ｍ１〜Ｍ４）へ電源を供給する電源ケーブルからの輻射ノイズの低減や、Ｄクラスアンプへ電源を供給する電源ケーブルからの輻射ノイズの低減にも適用することができる。
１０……バッテリー、１１……電源ケーブル（電源ライン）、２０……直流電源装置、２１……電流安定化回路、２２……ＤＣ−ＤＣコンバータ、ＡＭＰ１，ＡＭＰ２……アンプ、ＬＰＦ……ローパスフィルタ、ＶＳ１……電圧制御電圧源回路、ＣＶＳ１……定電圧源、Ｌ１……インダクタ（コイル）、Ｑ１……電流制御駆動用トランジスタ
Claims (13)
- スイッチング電源装置を備え、輻射ノイズを発生するおそれのある電源ラインを介して直流電源から供給される直流入力電圧を変換して異なる電位の直流電圧を出力する直流電源装置であって、
前記スイッチング電源装置の前段または後段に、電流安定化回路が接続されていることを特徴とする直流電源装置。 - 前記電流安定化回路は、
電流入力端子と電流出力端子との間に直列に接続された抵抗素子およびトランジスタと、
前記電流出力端子に接続されたローパスフィルタと、
前記抵抗素子とトランジスタとの接続ノードの電圧と前記ローパスフィルタの出力電圧との電位差に応じて前記トランジスタを制御して負荷急変時に当該トランジスタに定電流を流す制御回路と、を備えていることを特徴とする請求項１に記載の直流電源装置。 - 前記ローパスフィルタは、前記スイッチング電源装置のスイッチング周波数成分を遮断し、前記スイッチング電源装置のサーボ制御周波数成分を通過させるように時定数が設定されていることを特徴とする請求項２に記載の直流電源装置。
- 前記制御回路は、
前記抵抗素子とトランジスタとの接続ノードの電圧を一方の入力端子の入力電圧とする演算増幅回路と、
前記電流入力端子と前記演算増幅回路の他方の入力端子との間に接続された電圧制御電圧源回路と、
前記電流入力端子の電位を安定化させるコンデンサと、を備え、
前記電圧制御電圧源回路は、
一対の制御端子を備え、前記一対の制御端子の電位差に対応する電圧を生成するように構成され、前記一対の制御端子のうち一方の端子の電位が前記コンデンサによって安定化され、前記一対の制御端子のうち他方の端子に前記ローパスフィルタの出力電圧が印加されていることを特徴とする請求項２または３に記載の直流電源装置。 - 前記電流入力端子と前記コンデンサとの間に定電圧源が接続され、
前記電圧制御電圧源回路は、前記定電圧源により持ち上げられた電圧を基準にして、前記ローパスフィルタの出力電圧に応じた電圧を前記演算増幅回路の他方の入力端子に供給するように構成されていることを特徴とする請求項４に記載の直流電源装置。 - 電流入力端子と電流出力端子との間に直列に接続された抵抗素子およびトランジスタと、
前記電流出力端子に接続されたローパスフィルタと、
前記抵抗素子とトランジスタとの接続ノードの電圧と前記ローパスフィルタの出力電圧との電位差に応じて前記トランジスタを制御して負荷急変時に当該トランジスタに定電流を流す制御回路と、を備えていることを特徴とする電流安定化回路。 - 前記制御回路は、
前記抵抗素子とトランジスタとの接続ノードの電圧を一方の入力端子の入力電圧とする演算増幅回路と、
前記電流入力端子と前記演算増幅回路の他方の入力端子との間に接続された電圧制御電圧源回路と、
前記電流入力端子の電位を安定化させるコンデンサと、を備え、
前記電圧制御電圧源回路は、
一対の制御端子を備え、前記一対の制御端子の電位差に対応する電圧を生成するように構成され、前記一対の制御端子のうち一方の端子の電位が前記コンデンサによって安定化され、前記一対の制御端子のうち他方の端子に前記ローパスフィルタの出力電圧が印加されていることを特徴とする請求項６に記載の電流安定化回路。 - 前記電流入力端子と前記コンデンサとの間に定電圧源が接続され、
前記電圧制御電圧源回路は、前記定電圧源により持ち上げられた電圧を基準にして、前記ローパスフィルタの出力電圧に応じた電圧を前記演算増幅回路の他方の入力端子に供給するように構成されていることを特徴とする請求項７に記載の電流安定化回路。 - 抵抗調整用抵抗と前記抵抗調整用抵抗と直列に接続された切替え素子から成る抵抗調整器を複数有し、
前記抵抗調整器を前記抵抗素子と並列に接続するための前記切替え素子を切り替える切替え手段を有し、
出力電流の大きさに応じて前記抵抗調整器の並列接続数を切替え可能に構成されていることを特徴とする請求項８に記載の電流安定化回路。 - スイッチング電源装置を備え、輻射ノイズを発生するおそれのある電源ラインを介して直流電源から供給される直流入力電圧を変換して異なる電位の直流電圧を出力する直流電源装置であって、
前記スイッチング電源装置の前段または後段に、請求項６〜９のいずれかに記載の電流安定化回路を複数有し、前記複数の電流安定化回路の接続を切り替える切替え手段と、前記切替え手段の切替え信号を生成するロジック回路とを備え、出力電流の大きさに応じて前記電流安定化回路の並列接続数を切替え可能に構成されていることを特徴とする直流電源装置。 - 前記スイッチング電源装置の出力端子には出力電流を電圧に変換する電流センス抵抗が接続され、
前記ロジック回路は前記電流センス抵抗の電圧に応じて前記切替え手段の切替え信号を生成することを特徴とする請求項１０に記載の直流電源装置。 - 前記ロジック回路は、切替え電流値にちょうど合致した負荷電流の時に頻繁に切替えを繰り返さないよう、ロジック回路はヒステリシスを有していることを特徴とする請求項１１に記載の直流電源装置。
- スイッチング電源装置を備え、輻射ノイズを発生するおそれのある電源ラインを介して直流電源から供給される直流入力電圧を変換して異なる電位の直流電圧を負荷へ供給する直流電源供給システムにおける前記電源ラインより放出される輻射ノイズを抑制するノイズ抑制方法であって、
前記電源ラインを介して前記スイッチング電源装置に流れる電流を電流安定化回路で制限することによって、前記スイッチング電源装置のスイッチング動作に伴うノイズが前記電源ラインに伝達するのを抑制することを特徴とする電源ラインのノイズ抑制方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2020093471A JP2021191079A (ja) | 2020-05-28 | 2020-05-28 | 直流電源装置およびそれに用いる電流安定化回路並びに電源ラインのノイズ抑制方法 |
| EP21174674.8A EP3916978A1 (en) | 2020-05-28 | 2021-05-19 | Dc power supply device, current stabilizing circuit for dc power supply device, and method for reducing noise of power-supply line |
| US17/325,540 US11451141B2 (en) | 2020-05-28 | 2021-05-20 | DC power supply device, current stabilizing circuit for DC power supply device, and method for reducing noise of power-supply line |
| CN202110574228.1A CN113746318A (zh) | 2020-05-28 | 2021-05-25 | 直流电源装置、电流稳定化电路及电源线的噪声抑制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2020093471A JP2021191079A (ja) | 2020-05-28 | 2020-05-28 | 直流電源装置およびそれに用いる電流安定化回路並びに電源ラインのノイズ抑制方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2021191079A true JP2021191079A (ja) | 2021-12-13 |
Family
ID=76011793
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2020093471A Pending JP2021191079A (ja) | 2020-05-28 | 2020-05-28 | 直流電源装置およびそれに用いる電流安定化回路並びに電源ラインのノイズ抑制方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US11451141B2 (ja) |
| EP (1) | EP3916978A1 (ja) |
| JP (1) | JP2021191079A (ja) |
| CN (1) | CN113746318A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115411831A (zh) * | 2022-11-02 | 2022-11-29 | 上海泰矽微电子有限公司 | 一种用于小信号采样的低纹波电源供电系统及方法 |
| EP4262071A1 (en) | 2022-04-12 | 2023-10-18 | Mitsumi Electric Co., Ltd. | Direct current power supply apparatus |
Family Cites Families (51)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4041247A (en) * | 1976-10-12 | 1977-08-09 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Method and apparatus for operation of carbon microphones at low average current levels |
| JPH0638712B2 (ja) * | 1983-09-30 | 1994-05-18 | 日本電気株式会社 | Ｄｃ−ｄｃコンバ−タ |
| US4716358A (en) * | 1986-11-12 | 1987-12-29 | Northern Telecom Limited | Constant current circuits |
| US5477132A (en) * | 1992-01-10 | 1995-12-19 | Space Systems/Loral, Inc. | Multi-sectioned power converter having current-sharing controller |
| US6150802A (en) * | 1998-08-28 | 2000-11-21 | Hewlett-Packard Company | Adjustable voltage controlled DC to DC switcher current source |
| AU2001282963A1 (en) * | 2000-07-21 | 2002-02-05 | Ixys Corporation | Active power filter for isolating electrically noisy load from low noise power supply |
| US6661210B2 (en) * | 2002-01-23 | 2003-12-09 | Telfonaktiebolaget L.M. Ericsson | Apparatus and method for DC-to-DC power conversion |
| CA2388434A1 (en) * | 2002-05-31 | 2003-11-30 | Catena Networks Canada Inc. | Method of controlling low frequency load currents drawn from a dc source |
| US6825619B2 (en) * | 2002-08-08 | 2004-11-30 | Datex-Ohmeda, Inc. | Feedback-controlled LED switching |
| JP3732173B2 (ja) * | 2002-11-18 | 2006-01-05 | ローム株式会社 | 電源装置及びこれを用いた液晶表示装置 |
| DE10301503A1 (de) * | 2003-01-16 | 2004-08-05 | Siemens Ag | Stromversorgungseinrichtung |
| JP3953443B2 (ja) * | 2003-07-08 | 2007-08-08 | ローム株式会社 | 昇降圧ｄｃ−ｄｃコンバータ及びこれを用いたポータブル機器 |
| JP4031399B2 (ja) * | 2003-07-08 | 2008-01-09 | セイコーインスツル株式会社 | 半導体集積回路装置 |
| JP2005086931A (ja) * | 2003-09-10 | 2005-03-31 | Renesas Technology Corp | スイッチング電源装置とそれに用いられる半導体集積回路 |
| US7391630B2 (en) * | 2003-10-24 | 2008-06-24 | Pf1, Inc. | Method and system for power factor correction using constant pulse proportional current |
| JP4573602B2 (ja) * | 2004-08-26 | 2010-11-04 | 三洋電機株式会社 | 増幅装置 |
| JP2006262121A (ja) | 2005-03-17 | 2006-09-28 | Taiyo Yuden Co Ltd | デジタルアンプ |
| US7605572B2 (en) * | 2005-03-31 | 2009-10-20 | Virginia Tech Intellectual Properties, Inc. | Input current sensing AVP method for future VRM |
| JP4781744B2 (ja) * | 2005-08-05 | 2011-09-28 | ローム株式会社 | 電源装置及びこれを用いた電気機器 |
| US7378822B2 (en) * | 2005-11-17 | 2008-05-27 | Linear Technology Corporation | Switching regulator slope compensation generator circuit |
| GB2437556B (en) * | 2006-04-26 | 2011-03-23 | Wolfson Microelectronics Plc | Improvements in switching regulator circuits |
| JP2007304698A (ja) * | 2006-05-09 | 2007-11-22 | Nec Electronics Corp | 電源回路及び液晶表示装置 |
| JP5402945B2 (ja) * | 2009-02-02 | 2014-01-29 | サンケン電気株式会社 | スイッチング電源装置 |
| JP2010207013A (ja) | 2009-03-05 | 2010-09-16 | Sony Ericsson Mobilecommunications Japan Inc | 電源回路および携帯電話端末 |
| TWI377773B (en) * | 2009-05-08 | 2012-11-21 | Richtek Technology Corp | Pwm controller and method for a dc-to-dc converter |
| US8587274B2 (en) * | 2009-09-17 | 2013-11-19 | Linear Technology Corporation | Feedback control of a DC/DC power converter |
| US8963528B2 (en) * | 2010-04-30 | 2015-02-24 | Lockheed Martin Corporation | Method and means to implement fixed frequency operation of buck mode switching |
| JP5771982B2 (ja) | 2010-12-27 | 2015-09-02 | ミツミ電機株式会社 | スイッチング電源装置 |
| JP5810298B2 (ja) * | 2011-01-25 | 2015-11-11 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | スイッチング電源装置 |
| JP5768475B2 (ja) * | 2011-04-28 | 2015-08-26 | ミツミ電機株式会社 | スイッチング電源装置 |
| US9049760B2 (en) * | 2013-03-11 | 2015-06-02 | Immense Advance Technology Corp. | PFC LED driver having a flicker control mechanism |
| US9018929B2 (en) * | 2013-03-15 | 2015-04-28 | Intersil Americas LLC | Internal compensation for power management integrated circuits |
| US9343964B2 (en) * | 2013-03-29 | 2016-05-17 | Virginia Tech Intellectual Properties, Inc. | I2 average current mode (ACM) control for switching power converters |
| US9601997B2 (en) * | 2013-03-29 | 2017-03-21 | Virginia Tech Intellectual Properties, Inc. | V^2 power converter control with capacitor current ramp compensation |
| US9648674B2 (en) * | 2013-08-27 | 2017-05-09 | Texas Instruments Incorporated | Method and apparatus for calculating an average value of an inaccessible current from an accessible current |
| KR102114726B1 (ko) * | 2013-10-23 | 2020-06-05 | 삼성전자주식회사 | 전력 증폭 장치 및 방법 |
| US11005365B2 (en) * | 2014-06-25 | 2021-05-11 | Semiconductor Components Industries, Llc | Power converter using hysteretic boost architecture and method therefor |
| US9979287B2 (en) * | 2014-09-10 | 2018-05-22 | Texas Instruments Incorporated | Feedforward loop to stabilize current-mode switching converters |
| EP3023797B1 (en) * | 2014-11-19 | 2019-04-10 | Dialog Semiconductor (UK) Ltd | Output current monitor circuit for switching regulator |
| US9525351B2 (en) * | 2014-12-03 | 2016-12-20 | Linear Technology Corporation | Inductor current sensing in a buck converter using multiple filters |
| CN108141940B (zh) * | 2015-08-04 | 2019-11-19 | 株式会社小糸制作所 | 车辆用灯具及光源的点亮电路 |
| TWI595734B (zh) * | 2015-09-04 | 2017-08-11 | 通嘉科技股份有限公司 | 漣波遏止器 |
| US9952610B1 (en) * | 2017-06-07 | 2018-04-24 | Mitsumi Electric Co., Ltd. | Clamp circuit to suppress reference voltage variation in a voltage regulator |
| US10566936B1 (en) * | 2017-07-26 | 2020-02-18 | National Technology & Engineering Solutions Of Sandia, Llc | Supply-noise-rejecting current source |
| KR20190080763A (ko) * | 2017-12-28 | 2019-07-08 | 미쓰미덴기가부시기가이샤 | 전원 장치, 반도체 집적 회로 및 리플 억제 방법 |
| JP7078897B2 (ja) * | 2018-08-03 | 2022-06-01 | オムロン株式会社 | スイッチング電源装置 |
| US10728985B2 (en) * | 2018-10-16 | 2020-07-28 | Koito Manufacturing Co., Ltd. | Vehicle lamp and lighting circuit |
| JP7294051B2 (ja) * | 2019-10-15 | 2023-06-20 | 富士電機株式会社 | スイッチング制御回路、電源回路 |
| US11095220B2 (en) * | 2019-11-25 | 2021-08-17 | Texas Instruments Incorporated | Voltage regulation replica transistors, comparator, ramp signal, and latch circuit |
| US11277104B2 (en) * | 2020-02-10 | 2022-03-15 | Cirrus Logic, Inc. | Dynamic stability control in amplifier driving high Q load |
| US11264959B2 (en) * | 2020-06-16 | 2022-03-01 | Texas Instruments Incorporated | Reference precharge system |
-
2020
- 2020-05-28 JP JP2020093471A patent/JP2021191079A/ja active Pending
-
2021
- 2021-05-19 EP EP21174674.8A patent/EP3916978A1/en active Pending
- 2021-05-20 US US17/325,540 patent/US11451141B2/en active Active
- 2021-05-25 CN CN202110574228.1A patent/CN113746318A/zh active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP4262071A1 (en) | 2022-04-12 | 2023-10-18 | Mitsumi Electric Co., Ltd. | Direct current power supply apparatus |
| CN115411831A (zh) * | 2022-11-02 | 2022-11-29 | 上海泰矽微电子有限公司 | 一种用于小信号采样的低纹波电源供电系统及方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP3916978A1 (en) | 2021-12-01 |
| CN113746318A (zh) | 2021-12-03 |
| US11451141B2 (en) | 2022-09-20 |
| US20210376722A1 (en) | 2021-12-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10498214B2 (en) | Multi-stage amplifier | |
| US9454168B2 (en) | LDO regulator powered by its regulated output voltage for high PSRR | |
| US10409307B2 (en) | Method and apparatus for DC-DC converter with boost/low dropout (LDO) mode control | |
| KR100881537B1 (ko) | Ｄｃ-ｄｃ 레귤레이터용 드룹증폭기회로 및 다중위상 ｄｃ-ｄｃ 컨버터 | |
| US8810215B2 (en) | Power supply with dynamic input current suppression | |
| US7352161B2 (en) | Burst-mode switching voltage regulator with ESR compensation | |
| US20150364991A1 (en) | Input filter for a power electronic system | |
| JP2021191079A (ja) | 直流電源装置およびそれに用いる電流安定化回路並びに電源ラインのノイズ抑制方法 | |
| Salimath et al. | An 86% Efficiency, Wide-V $ _ {in} $ SIMO DC–DC Converter Embedded in a Car-Radio IC | |
| US10672757B2 (en) | Multiphase parallel direct-current (DC) to DC circuit and chip structure thereof | |
| US9471071B2 (en) | Apparatus, system and method for voltage regulator with an improved voltage regulation using a remote feedback loop and filter | |
| JP7037931B2 (ja) | スイッチング電源 | |
| JP2012034472A (ja) | 電源制御回路、電源回路 | |
| JP2023156011A (ja) | 直流電源装置 | |
| CN221042667U (zh) | 一种输出可调电路以及印制线路板和降压调试电路 | |
| JP4775000B2 (ja) | Ｄｃ−ｄｃコンバータ | |
| JP4538273B2 (ja) | 半導体装置及びそれを備えたスイッチングレギュレータ | |
| KR20220120945A (ko) | 내재화된 전력변환부를 포함하는 능동형 전류 보상 장치 | |
| TW202249404A (zh) | 具有轉換率控制機制的電源轉換器 | |
| CN115145344A (zh) | 一种调压电源电路 | |
| Controller | Dual Synchronous |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20200601 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20230517 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20231211 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20240130 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20240307 |