JP2021187037A - ポリゴンミラー、光偏向器、光走査装置、画像形成装置、金型、及び樹脂体の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】樹脂体の側面の形状精度を高める。【解決手段】ポリゴンミラーは、樹脂体３０を有する。樹脂体３０は、四角柱状である。樹脂体３０は、天面３０１、底面３０２及び側面３５１〜３５４を含む。各側面３５１〜３５４には、反射膜が設けられる。天面３０１は、外形が多角形の平面３１０と、平面３１０に対して凹み、平面３１０の対角線Ｌ１１，Ｌ１２と交差しないように配置された、平面３１０の各辺Ｓ１１，Ｓ１２，Ｓ１３，Ｓ１４に沿う溝３１１〜３１４と、を有する。【選択図】図３

Description

本発明は、ポリゴンミラーに関する。

レーザプリンタ等の画像形成装置に用いられる光走査装置は、画像信号に応じて光源から出射したレーザ光を光変調し、光変調されたレーザ光を、ポリゴンミラーを有する光偏向器で偏向走査する。光偏向器で走査されたレーザ光は、ｆθレンズなどの走査レンズによって、像担持体の一例である感光ドラム上に結像される。これにより、感光ドラムの表面には、静電潜像が形成される。感光ドラム上の静電潜像を現像装置によってトナー像に顕像化し、これを記録紙等のシートに転写し、シート上のトナーを加熱し定着させることでシートに画像が形成される。

この種の装置に用いられるポリゴンミラーは、アルミニウム等の金属を精密旋盤等の精密加工機で所定の形状に機械加工したものが一般的である。

一方、特許文献１には、ポリゴンミラーの基体を樹脂で形成するもの提案されている。樹脂製のポリゴンミラーは、金属製のポリゴンミラーに対し、コストを低減することができ、また、形状に自由度を持たせることができる。

特開２０１９−１９１３３５号公報

ポリゴンミラーにおける樹脂製の基体である樹脂体は、金型を用いて射出成形により形成される。具体的には、金型内のキャビティに溶融樹脂を充填し、金型内で溶融樹脂を冷却固化させて樹脂体を形成し、樹脂体を金型から離型させる。樹脂体は、側面を有する角柱形状に形成される。樹脂体の側面には、光を反射させるための反射膜が設けられる。このため、側面には、高い形状精度が要求される。

そこで本発明は、樹脂体の側面の形状精度を高めることを目的とする。

本発明のポリゴンミラーは、第１底面、第２底面及び側面を含む角柱状の樹脂体と、前記側面に設けられた反射膜と、を備え、前記第１底面は、外形が多角形の第１平面と、前記第１平面に対して凹み、前記第１平面の対角線と交差しないように配置された、前記第１平面の各辺に沿う少なくとも１つの第１溝と、を有する、ことを特徴とする。

本発明によれば、樹脂体の側面の形状精度が高まる。

第１実施形態に係る画像形成装置を示す断面模式図である。 （ａ）は、第１実施形態に係る光走査装置を模式的に示す斜視図である。（ｂ）は、第１実施形態に係るスキャナモータの断面図である。 （ａ）及び（ｂ）は、第１実施形態に係るポリゴンミラーにおける樹脂体の斜視図である。 （ａ）は、第１実施形態に係る樹脂体の断面図である。（ｂ）は、（ａ）に示す樹脂体の要部の拡大図である。 第１実施形態に係る金型の断面模式図である。 （ａ）及び（ｂ）は、第１実施形態に係る金型におけるキャビティの斜視図である。 （ａ）〜（ｃ）は、第１実施形態に係るポリゴンミラーにおける樹脂体の製造方法の各工程を示す説明図である。 （ａ）〜（ｃ）は、第１実施形態に係るポリゴンミラーにおける樹脂体の製造方法の各工程を示す説明図である。 （ａ）〜（ｄ）は、第１実施形態に係るシミュレーション結果を示すグラフである。 （ａ）及び（ｂ）は、第２実施形態に係るポリゴンミラーにおける樹脂体の斜視図である。 （ａ）は、第２実施形態に係る樹脂体の断面図である。（ｂ）は、（ａ）に示す樹脂体の要部の拡大図である。 （ａ）及び（ｂ）は、第２実施形態に係る金型におけるキャビティの斜視図である。 （ａ）〜（ｄ）は、第２実施形態に係るシミュレーション結果を示すグラフである。

以下、本発明を実施するための形態を、図面を参照しながら詳細に説明する。
［第１実施形態］
図１は、第１実施形態に係る画像形成装置１００を示す断面模式図である。画像形成装置１００は、電子写真式である。図１の画像形成装置１００は、プリンタであるが、これに限定するものではなく、複写機、ファクシミリ、複合機等であってもよい。

画像形成装置１００は、記録材であるシートＰに画像を形成する画像形成部１１０を備える。画像形成部１１０は、光走査装置１０１、プロセスカートリッジ１０２、転写部の一例である転写ローラ１０７、及び定着器１０８を有する。プロセスカートリッジ１０２は、像担持体の一例である感光ドラム１０３、帯電部１１１、及び現像部１１２を有する。

光走査装置１０１は、得られた画像情報に基づいたレーザ光Ｌを出射し、プロセスカートリッジ１０２の感光ドラム１０３上に照射することで、感光ドラム１０３の表面をレーザ光Ｌで走査する。これにより、感光ドラム１０３上に潜像が形成され、この潜像がプロセスカートリッジ１０２によって現像剤としてのトナーによりトナー像として顕像化される。

一方、シート積載板１０４上に積載されたシートＰは、給送ローラ１０５によって１枚ずつ分離されながら給送され、搬送ローラ１０６によって感光ドラム１０３と転写ローラ１０７とのニップ部に搬送される。ニップ部に搬送されたシートＰ上には、感光ドラム１０３上に形成されたトナー像が転写ローラ１０７によって転写される。

未定着のトナー像が転写されたシートＰは、さらに下流側の定着器１０８に搬送される。定着器１０８は、内部に加熱体を有し、シートＰを加熱及び加圧することにより、トナー像を画像としてシートＰに定着させる。その後、シートＰは、排出ローラ１０９によって機外に排出される。

図２（ａ）は、第１実施形態に係る光走査装置１０１を模式的に示す斜視図である。光走査装置１０１は、筺体２０３と、筺体２０３に支持された、光源２０１、シリンドリカルレンズ２０２、ｆθレンズ２０５、及び光偏向器の一例であるスキャナモータ１と、を有する。筺体２０３には、光学絞り２０４が形成されている。光源２０１から出射されたレーザ光Ｌは、シリンドリカルレンズ２０２によって集光され、光学絞り２０４によって所定のビーム径に制限される。

光学絞り２０４を通過したレーザ光Ｌは、スキャナモータ１によって偏向され、ｆθレンズ２０５を通過後、図１の感光ドラム１０３上に集光し静電潜像を形成する。

なお、光源２０１やシリンドリカルレンズ２０２、スキャナモータ１等は筺体２０３に収容されている。筺体２０３の開口部は、樹脂や金属製の光学蓋（不図示）によって閉塞される。

図２（ｂ）は、第１実施形態に係るスキャナモータ１の断面図である。図２（ｂ）には、スキャナモータ１を回転中心を含む面で切断したスキャナモータ１の切断面を模式的に図示している。スキャナモータ１は、板金で構成された基板４、基板４に固定された軸受スリーブ５、ロータマグネット６を有するロータ７、及び軸受スリーブ５に回転可能に支持され、ロータ７と一体の回転軸８を備える。また、スキャナモータ１は、ロータ７と一体の台座２、基板４に固定されたステータコイル９、及び台座２を介して回転軸８に固定されたポリゴンミラー３を備える。ロータ７及びステータコイル９で、ポリゴンミラー３を回転駆動する駆動源の一例であるモータ１０が構成されている。ポリゴンミラー３は、回転することにより、図２（ａ）に示すレーザ光Ｌを偏向するものである。ポリゴンミラー３は、樹脂で形成された基体である樹脂体３０と、樹脂体３０の各側面に形成された反射膜３１と、を有する。

図３（ａ）及び図３（ｂ）は、第１実施形態に係るポリゴンミラー３における樹脂体３０の斜視図である。図３（ａ）は、ポリゴンミラー３における樹脂体３０の上面斜視図、図３（ｂ）は、ポリゴンミラー３における樹脂体３０の下面斜視図である。図４（ａ）は、第１実施形態に係る樹脂体３０の断面図である。図４（ａ）には、図３（ａ）のＩＶ−ＩＶ線に沿う樹脂体３０の断面を図示している。図４（ｂ）は、図４（ａ）に示す樹脂体３０の要部の拡大図である。

樹脂体３０は、角柱状、第１実施形態では四角柱状の樹脂体である。樹脂体３０の樹脂材料には、熱可塑性樹脂を用いるのが好ましい。熱可塑性樹脂の中でも、シクロオレフィンポリマー、シクロオレフィンコポリマー、ポリカーボネート、あるいは、アクリルを用いるのが好ましい。樹脂体３０は、第１底面である天面３０１と、第２底面である底面３０２と、複数、第１実施形態では４つの側面３５１〜３５４と、を有する。各側面３５１〜３５４は平面である。各側面３５１〜３５４には、図２（ａ）及び図２（ｂ）に示す反射膜３１が設けられている。

天面３０１は、第１平面である平面３１０を有する。平面３１０は、外形が多角形であり、複数の辺を有する。本実施形態では平面３１０は、外形が四角形であり、４つの辺Ｓ１１〜Ｓ１４を有する。

底面３０２は、第２平面である平面３２０を有する。平面３２０は、外形が多角形であり、複数の辺を有する。本実施形態では平面３２０は、平面３１０と同様、外形が四角形であり、４つの辺Ｓ２１〜Ｓ２４を有する。即ち、平面３１０の外形と平面３２０の外形とは合同である。

複数の辺Ｓ１１〜Ｓ１４，Ｓ２１〜Ｓ２４は、同一の長さである。よって、各平面３１０，３２０の外形は、正方形である。辺Ｓ１１，Ｓ２１の長さ方向を、方向Ｘ１とする。辺Ｓ１２，Ｓ２２の長さ方向を、方向Ｘ２とする。辺Ｓ１３，Ｓ２３の長さ方向を、方向Ｘ３とする。辺Ｓ１４，Ｓ２４の長さ方向を、方向Ｘ４とする。平面３１０と平面３２０とは平行である。平面３１０と垂直な方向を方向Ｚ１とする。よって、方向Ｚ１は、平面３２０と垂直な方向でもある。

平面３１０は、四角形であるので、２つの対角線Ｌ１１，Ｌ１２がある。平面３２０は、四角形であるので、２つの対角線Ｌ２１，Ｌ２２がある。２つの対角線Ｌ１１，Ｌ１２の交点と、２つの対角線Ｌ２１，Ｌ２２の交点とを通過する仮想線Ｃ０が、樹脂体３０の回転中心線である。仮想線Ｃ０を含む位置に、円柱状の貫通孔１６が形成されている。つまり、貫通孔１６の中心線が仮想線Ｃ０である。貫通孔１６には、図２（ｂ）に示す回転軸８が挿入される。

天面３０１は、平面３１０に対して凹む、平面３１０の各辺Ｓ１１〜Ｓ１４に沿う少なくとも１つの第１溝を有する。各辺Ｓ１１〜Ｓ１４に沿う少なくとも１つの第１溝は、本実施形態では１つの第１溝である。即ち、辺Ｓ１１に沿う少なくとも１つの第１溝は、１つの溝３１１である。また、辺Ｓ１２に沿う少なくとも１つの第１溝は、１つの溝３１２である。また、辺Ｓ１３に沿う少なくとも１つの第１溝は、１つの溝３１３である。また、辺Ｓ１４に沿う少なくとも１つの第１溝は、１つの溝３１４である。

溝３１１は、貫通孔１６、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ１１との間に配置されている。溝３１２は、貫通孔１６、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ１２との間に配置されている。溝３１３は、貫通孔１６、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ１３との間に配置されている。溝３１４は、貫通孔１６、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ１４との間に配置されている。

底面３０２は、平面３２０に対して凹む、平面３２０の各辺Ｓ２１〜Ｓ２４に沿う少なくとも１つの第２溝を有する。各辺Ｓ２１〜Ｓ２４に沿う少なくとも１つの第２溝は、本実施形態では１つの第２溝である。即ち、辺Ｓ２１に沿う少なくとも１つの第２溝は、１つの溝３２１である。また、辺Ｓ２２に沿う少なくとも１つの第２溝は、１つの溝３２２である。また、辺Ｓ２３に沿う少なくとも１つの第２溝は、１つの溝３２３である。また、辺Ｓ２４に沿う少なくとも１つの第２溝は、１つの溝３２４である。

溝３２１は、貫通孔１６、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ２１との間に配置されている。溝３２２は、貫通孔１６、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ２２との間に配置されている。溝３２３は、貫通孔１６、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ２３との間に配置されている。溝３２４は、貫通孔１６、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ２４との間に配置されている。

溝３１１は、辺Ｓ１１の近傍に配置されている。溝３１２は、辺Ｓ１２の近傍に配置されている。溝３１３は、辺Ｓ１３の近傍に配置されている。溝３１４は、辺Ｓ１４の近傍に配置されている。溝３２１は、辺Ｓ２１の近傍に配置されている。溝３２２は、辺Ｓ２２の近傍に配置されている。溝３２３は、辺Ｓ２３の近傍に配置されている。溝３２４は、辺Ｓ２４の近傍に配置されている。

各溝３１１〜３１４は、対角線Ｌ１１，Ｌ１２と交差しない位置に配置されている。各溝３２１〜３２４は、対角線Ｌ２１，Ｌ２２と交差しない位置に配置されている。天面３０１は、仮想線Ｃ０に関して回転対称な形状である。また、天面３０１は、対角線Ｌ１１，Ｌ１２に関して線対称な形状である。底面３０２は、仮想線Ｃ０に関して回転対称な形状である。また、底面３０２は、対角線Ｌ２１，Ｌ２２に関して線対称な形状である。天面３０１と底面３０２とは、仮想線Ｃ０に直交する仮想面に関して面対称な形状である。

次に、樹脂体３０を製造するのに用いる金型について説明する。図５は、第１実施形態に係る金型１４０の断面模式図である。図５には、型締めした状態の金型１４０を図示している。金型１４０は、樹脂体３０を形成するためのキャビティ５０を有する。金型１４０を型締めした状態で、キャビティ５０が画成される。図６（ａ）及び図６（ｂ）は、第１実施形態に係る金型におけるキャビティ５０の斜視図である。図６（ａ）は、キャビティ５０の上面斜視図、図６（ｂ）は、キャビティ５０の下面斜視図である。

キャビティ５０は、角柱状、第１実施形態では四角柱状の空間である。金型１４０は、樹脂体３０の天面３０１を転写する、第１底面形成面である天面形成面５０１と、樹脂体３０の底面３０２を転写する、第２底面形成面である底面形成面５０２と、を有する。また、金型１４０は、樹脂体３０の複数の側面３５１〜３５４を転写する、複数、第１実施形態では４つの側面形成面５５１〜５５４を有する。これら複数の面５０１，５０２，５５１〜５５４でキャビティ５０が画成される。各側面形成面５５１〜５５４は平面である。

金型１４０は、ランナストリッパプレート１４１と、固定側型板１４２と、可動側型板１４３と、を有する。ランナストリッパプレート１４１と固定側型板１４２とでランナ５８０が画成される。

固定側型板１４２は、上記した天面形成面５０１と、キャビティ５０に溶融樹脂を注入するための複数のゲート５７１〜５７４と、金型穴１４２１と、アンギュラピン１４２２と、を含む。金型穴１４２１は、樹脂体３０の貫通孔１６と同軸に設けられている。つまり、金型穴１４２１の中心線が仮想線Ｃ０である。本実施形態におけるゲートの数は、側面形成面５５１〜５５４と同数の４つであるのが好ましい。これにより、後述する射出工程において、樹脂体３０の圧力分布の対称性が高くなり、光の反射面となる側面３５１〜３５４の形状精度が高まる。

また、各ゲート５７１〜５７４と各側面形成面５５１〜５５４とは、金型穴１４２１の中心軸線である仮想線Ｃ０まわりの位相が一致しているのが好ましい。これにより、射出工程において、樹脂体３０の圧力分布の対称性が更に高くなり、光の反射面となる側面３５１〜３５４の形状精度が更に向上する。また、ゲート５７１〜５７４間に発生するウェルドを、図２（ａ）のレーザ光Ｌの走査範囲外である側面３５１〜３５４の端部に誘導することができる。

可動側型板１４３は、可動側コア１４３１と、スライドコア１４４と、エジェクタプレート１４５と、を有する。可動側コア１４３１は、上記した底面形成面５０２と、金型軸１４３２を含む。スライドコア１４４は、側面形成面５５１〜５５４を含み、可動側型板１４３の開閉移動に伴って、アンギュラピン１４２２に案内されて仮想線Ｃ０と直交する方向にスライドする。金型軸１４３２は、樹脂体３０の貫通孔１６を形成するためのものである。

エジェクタプレート１４５は、側面形成面５５１〜５５４と同数の４本のエジェクタピン１４５１を有していることが好ましい。これにより、金型１４０から樹脂体３０を離型させる工程においてエジェクタピン１４５１を突出させた際に、力を樹脂体３０に均等に伝えることができ、離型に伴う樹脂体３０の変形を抑えることができる。

天面形成面５０１は、平面３１０を形成する第１平面形成面である平面形成面５１０を有する。平面形成面５１０は、外形が多角形であり、複数の辺を有する。本実施形態では平面形成面５１０は、外形が四角形であり、４つの辺Ｓ５１〜Ｓ５４を有する。

底面形成面５０２は、平面３２０を形成する第２平面形成面である平面形成面５２０を有する。平面形成面５２０は、外形が多角形であり、複数の辺を有する。本実施形態では平面形成面５２０は、平面形成面５１０と同様、外形が四角形であり、４つの辺Ｓ６１〜Ｓ６４を有する。即ち、平面形成面５１０の外形と平面形成面５２０の外形とは合同である。

複数の辺Ｓ５１〜Ｓ５４，Ｓ６１〜Ｓ６４は、同一の長さである。よって、各平面形成面５１０，５２０の外形は、正方形である。辺Ｓ５１，Ｓ６１の長さ方向を、方向Ｘ５１とする。辺Ｓ５２，Ｓ６２の長さ方向を、方向Ｘ５２とする。辺Ｓ５３，Ｓ６３の長さ方向を、方向Ｘ５３とする。辺Ｓ５４，Ｓ６４の長さ方向を、方向Ｘ５４とする。平面形成面５１０と平面形成面５２０とは平行である。平面形成面５１０と垂直な方向を方向Ｚ５とする。よって、方向Ｚ５は、平面形成面５２０と垂直な方向でもある。

平面形成面５１０は、四角形であるので、２つの対角線Ｌ５１，Ｌ５２がある。平面形成面５２０は、四角形であるので、２つの対角線Ｌ６１，Ｌ６２がある。

天面形成面５０１は、平面形成面５１０に対して突出する、平面形成面５１０の各辺Ｓ５１〜Ｓ５４に沿う少なくとも１つの第１突出部を有する。各辺Ｓ５１〜Ｓ５４に沿う少なくとも１つの第１突出部は、本実施形態では１つの第１突出部である。即ち、辺Ｓ５１に沿う少なくとも１つの第１突出部は、１つの突出部５１１である。また、辺Ｓ５２に沿う少なくとも１つの第１突出部は、１つの突出部５１２である、また、辺Ｓ５３に沿う少なくとも１つの第１突出部は、１つの突出部５１３である。また、辺Ｓ５４に沿う少なくとも１つの第１突出部は、１つの突出部５１４である。各突出部５１１〜５１４は、樹脂体３０の各溝３１１〜３１４を形成する突出部である。

突出部５１１は、金型軸１４３２、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ５１との間に配置されている。突出部５１２は、金型軸１４３２、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ５２との間に配置されている。突出部５１３は、金型軸１４３２、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ５３との間に配置されている。突出部５１４は、金型軸１４３２、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ５４との間に配置されている。

底面形成面５０２は、平面形成面５２０に対して突出する、平面形成面５２０の各辺Ｓ６１〜Ｓ６４に沿う少なくとも１つの第２突出部を有する。各辺Ｓ６１〜Ｓ６４に沿う少なくとも１つの第２突出部は、本実施形態では１つの第２突出部である。即ち、辺Ｓ６１に沿う少なくとも１つの第２突出部は、１つの突出部５２１である。また、辺Ｓ６２に沿う少なくとも１つの第２突出部は、１つの突出部５２２である、また、辺Ｓ６３に沿う少なくとも１つの第２突出部は、１つの突出部５２３である。また、辺Ｓ６４に沿う少なくとも１つの第２突出部は、１つの突出部５２４である。各突出部５２１〜５２４は、樹脂体３０の各溝３２１〜３２４を形成する突出部である。

突出部５２１は、金型軸１４３２、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ６１との間に配置されている。突出部５２２は、金型軸１４３２、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ６２との間に配置されている。突出部５２３は、金型軸１４３２、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ６３との間に配置されている。突出部５２４は、金型軸１４３２、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ６４との間に配置されている。

突出部５１１は、辺Ｓ５１の近傍に配置されている。突出部５１２は、辺Ｓ５２の近傍に配置されている。突出部５１３は、辺Ｓ５３の近傍に配置されている。突出部５１４は、辺Ｓ５４の近傍に配置されている。突出部５２１は、辺Ｓ６１の近傍に配置されている。突出部５２２は、辺Ｓ６２の近傍に配置されている。突出部５２３は、辺Ｓ６３の近傍に配置されている。突出部５２４は、辺Ｓ６４の近傍に配置されている。各突出部５１１〜５１４は、対角線Ｌ５１，Ｌ５２と交差しない位置に配置されている。各突出部５２１〜５２４は、対角線Ｌ６１，Ｌ６２と交差しない位置に配置されている。

次に、ポリゴンミラー３の製造方法について説明する。図７（ａ）〜図７（ｃ）及び図８（ａ）〜図８（ｃ）は、第１実施形態に係るポリゴンミラー３における樹脂体３０の製造方法の各工程を示す説明図である。図７（ａ）に示す型開き工程において、金型１４０を型開きする。次に、図７（ｂ）に示す型締め工程において、金型１４０を型締めする。このとき、可動側型板１４３の金型軸１４３２が固定側型板１４２の金型穴１４２１と嵌合されることで、固定側型板１４２と可動側型板１４３との位置が合わせられ、金型１４０内にキャビティ５０が画成される。

次に、図７（ｃ）に示す射出工程において、不図示の射出成型機により、ランナ５８０及び図６（ａ）のゲート５７１〜５７４を通じてキャビティ５０に溶融樹脂Ｍ１を射出する。

次に、図８（ａ）に示す冷却工程において、金型１４０を、溶融樹脂Ｍ１の温度よりも低い所定温度に設定することで、溶融樹脂Ｍ１を冷却固化させ、樹脂体３０を形成する。金型１４０は、例えば水冷式であり、水により所定温度に冷却される。

樹脂体３０を十分に冷却した後、図８（ｂ）に示す型開き工程において、金型１４０を開く。このとき、樹脂体３０の天面３０１から固定側型板１４２の天面形成面５０１が離間し、樹脂体３０の図３（ａ）及び図３（ｂ）に示す側面３５１〜３５４からスライドコア１４４の図６（ａ）及び図６（ｂ）に示す側面形成面５５１〜５５４が離間する。また、樹脂体３０に接続されたランナ３２が、ランナストリッパプレート１４１によって樹脂体３０から分離される。

そして図８（ｃ）に示す離型工程において、エジェクタプレート１４５を可動側コア１４３１に向けて前進させてエジェクタピン１４５１を可動側コア１４３１から突出させ、可動側コア１４３１の底面形成面５０２から樹脂体３０の底面３０２を離間させる。これにより、樹脂体３０を金型１４０から離型させる。

その後、蒸着工程において、図３（ａ）及び図３（ｂ）に示す樹脂体３０の側面３５１〜３５４にアルミニウム等の金属を蒸着することで、側面３５１〜３５４に、光の反射面となる図２（ａ）及び図２（ｂ）の反射膜３１を形成する。これにより、ポリゴンミラー３が製造される。

ここで、仮に突出部５１１〜５１４，５２１〜５２４が無い金型を用いて、溝３１１〜３１４，３２１〜３２４が無い比較例の樹脂体を製造する場合について説明する。冷却工程において、樹脂体の側面における長さ方向の中央部と端部とで樹脂の固化速度に差が生じる。つまり、側面における長さ方向の端部の方が中央部よりも相対的に早く固化する。このため、側面における長さ方向の端部が中央部よりも樹脂密度が高くなり、比較例の樹脂体を金型から離型させた場合、側面の端部が中央部に対して反り上がるように、比較例の樹脂体の側面に変形が生じる。

そこで、第１実施形態では、樹脂体３０の側面３５１〜３５４における樹脂密度を均一にするために、突出部５１１〜５１４，５２１〜５２４を有する金型１４０を用いて樹脂体３０を成形する。樹脂体３０の天面３０１及び底面３０２において、対角線Ｌ１１，Ｌ１２，Ｌ２１，Ｌ２２と交差しない溝３１１〜３１４，３２１〜３２４により、側面３５１〜３５４における方向Ｘ１〜Ｘ４の中央部近傍の表面積が増える。これにより、側面３５１〜３５４における方向Ｘ１〜Ｘ４の中央部の冷却固化が促進され、側面３５１〜３５４における方向Ｘ１〜Ｘ４の端部と中央部との樹脂の固化速度の差が小さくなる。これにより、側面３５１〜３５４における方向Ｘ１〜Ｘ４の端部と中央部との樹脂の密度差を低減することができ、側面３５１〜３５４の方向Ｘ１〜Ｘ４の形状誤差を低減することができる。これにより、樹脂体３０の側面３５１〜３５４の形状精度が高まる。

本実施形態では、樹脂体３０の各溝３１１〜３１４は、各溝３１１〜３１４が沿う各辺Ｓ１１〜Ｓ１４に平行に直線状に延びる溝である。同様に、樹脂体３０の各溝３２１〜３２４は、各溝３２１〜３２４が沿う各辺Ｓ２１〜Ｓ２４に平行に直線状に延びる溝である。即ち、金型１４０の各突出部５１１〜５１４は、各突出部５１１〜５１４が沿う各辺Ｓ５１〜Ｓ５４に平行に直線状に延びる突出部である。同様に、金型１４０の各突出部５２１〜５２４は、各突出部５２１〜５２４が沿う各辺Ｓ６１〜Ｓ６４に平行に直線状に延びる突出部である。これにより、各側面３５１〜３５４における各方向Ｘ１〜Ｘ４の固化速度が均一となり、各側面３５１〜３５４の形状精度が更に高まる。

また、第１実施形態では、樹脂体３０を方向Ｚ１に視て、１辺Ｓ１１に沿う溝３１１と１辺Ｓ２１に沿う溝３２１とが重なり合う。また、樹脂体３０を方向Ｚ１に視て、１辺Ｓ１２に沿う溝３１２と１辺Ｓ２２に沿う溝３２２とが重なり合う。また、樹脂体３０を方向Ｚ１に視て、１辺Ｓ１３に沿う溝３１３と１辺Ｓ２３に沿う溝３２３とが重なり合う。また、樹脂体３０を方向Ｚ１に視て、１辺Ｓ１４に沿う溝３１４と１辺Ｓ２４に沿う溝３２４とが重なり合う。即ち、型締めされた金型１４０を方向Ｚ５に視て、１辺Ｓ５１に沿う突出部５１１と１辺Ｓ６１に沿う突出部５２１とが重なり合う。また、型締めされた金型１４０を方向Ｚ５に視て、１辺Ｓ５２に沿う突出部５１２と１辺Ｓ６２に沿う突出部５２２とが重なり合う。また、型締めされた金型１４０を方向Ｚ５に視て、１辺Ｓ５３に沿う突出部５１３と１辺Ｓ６３に沿う突出部５２３とが重なり合う。また、型締めされた金型１４０を方向Ｚ５に視て、１辺Ｓ５４に沿う突出部５１４と１辺Ｓ６４に沿う突出部５２４とが重なり合う。これにより、各側面３５１〜３５４における各方向Ｘ１〜Ｘ４の固化速度が均一となり、各側面３５１〜３５４の形状精度が更に高まる。

また、第１実施形態では、各溝３１１〜３１４の深さが同じであり、深さをＤ１とする。また、各溝３２１〜３２４の深さが同じであり、深さをＤ２とする。第１実施形態では、溝３１１の深さＤ１と溝３２１の深さＤ２とが同じである。また、溝３１２の深さＤ１と溝３２２の深さＤ２とが同じである。また、溝３１３の深さＤ１と溝３２３の深さＤ２とが同じである。また、溝３１４の深さＤ１と溝３２４の深さＤ２とが同じである。深さＤ１，Ｄ２は、例えば０．４ｍｍである。これにより、各側面３５１〜３５４における各方向Ｘ１〜Ｘ４の固化速度が均一となり、各側面３５１〜３５４の形状精度が更に高まる。

樹脂体３０の各辺Ｓ１１〜Ｓ１４，Ｓ２１〜Ｓ２４の長さＬは、１０ｍｍ以上３０ｍｍ以下であるのが好ましく、例えば１４．１ｍｍ、外接円の直径にしてφ２０ｍｍが好ましい。また、樹脂体３０の厚みＺは、０．５ｍｍ以上１０ｍｍ以下であるのが好ましく、例えば２ｍｍが好ましい。

また、貫通孔１６と天面３０１側の各溝３１１〜３１４の間には、樹脂の注入口である４つのゲート５７１〜５７４に対応するゲート痕１７１〜１７４がある。各ゲート痕１７１〜１７４と貫通孔１６との距離は同一である。また、各側面３５１〜３５４と各ゲート痕１７１〜１７４との相対位置は一致している。各側面３５１〜３５４と各ゲート痕１７１〜１７４とは、仮想線Ｃ０に対して回転対称である。

各溝３１１〜３１４の側壁面及び各溝３２１〜３２４の側壁面は、各側面３５１〜３５４を基準に、抜き勾配となるように所定角度θで傾斜しているのが好ましい。溝３１１〜３１４，３２１〜３２４の構成は、略同一であるため、溝３１１，３２１について具体的に説明する。

溝３１１は、辺Ｓ１１と平行に辺Ｓ１１に沿って直線状に延びるように形成されている。溝３１１は、側面３５１に沿う一対の側壁面３１１１，３１１２を有する。各側壁面３１１１，３１１２が、側面３５１を基準に、抜き勾配となるように所定角度θで傾斜しているのが好ましい。また、溝３２１は、辺Ｓ２１と平行に辺Ｓ２１に沿って直線状に延びるように形成されている。溝３２１は、側面３５１に沿う一対の側壁面３２１１，３２１２を有する。各側壁面３２１１，３２１２が、側面３５１を基準に、抜き勾配となるように所定角度θで傾斜しているのが好ましい。

ここで、溝３１１が辺Ｓ１１と平行に辺Ｓ１１に沿って直線状に延びるとは、溝３１１の一対の側壁面３１１１，３１１２のうち、少なくとも側壁面３１１１が辺Ｓ１１と平行に辺Ｓ１１に沿って直線状に延びることである。溝３２１についても同様であり、溝３２１が辺Ｓ２１と平行に辺Ｓ２１に沿って直線状に延びるとは、溝３２１の一対の側壁面３２１１，３２１２のうち、少なくとも側壁面３１１１が辺Ｓ２１と平行に辺Ｓ２１に沿って直線状に延びることである。他の溝３１２〜３１４，３２２〜３２４についても同様である。

所定角度θは、樹脂体３０の冷却性、樹脂体３０の離型の容易性、及び樹脂体３０の剛性に鑑みて、５度以上４５度以下であるのが好ましい。所定角度θは、例えば３０度である。所定角度θが５度よりも小さいと、離型工程において、離型される樹脂体３０の変形が懸念される。また、所定角度が４５度よりも大きいと、溝３１１，３２１において最も深い部分が、側面３５１から遠ざかることになるので、側面３５１の冷却効果が低い。

方向Ｚ１に視て重なり合う溝３１１と溝３２１との間の樹脂体３０の厚みをＴ、方向Ｚ１に視て重なり合う溝３１１及び溝３２１の各々の溝幅をＷとする。同様に、方向Ｚ１に視て重なり合う溝３１２と溝３２２との間の樹脂体３０の厚みをＴ、方向Ｚ１に視て重なり合う溝３１２及び溝３２２の各々の溝幅をＷとする。同様に、方向Ｚ１に視て重なり合う溝３１３と溝３２３との間の樹脂体３０の厚みをＴ、方向Ｚ１に視て重なり合う溝３１３及び溝３２３の各々の溝幅をＷとする。同様に、方向Ｚ１に視て重なり合う溝３１４と溝３２４との間の樹脂体３０の厚みをＴ、方向Ｚ１に視て重なり合う溝３１４及び溝３２４の各々の溝幅をＷとする。各側面３５１〜３５４の形状精度と、樹脂体３０の剛性とに鑑みて、厚みＴと溝幅Ｗとは、１≦Ｗ／Ｔ≦２．５の関係を満たすのが好ましい。

溝幅Ｗが狭い、即ちＷ／Ｔ＜１であると、冷却工程において、各側面３５１〜３５４の中央部における冷却効果が小さい。逆に、溝幅Ｗが広い、即ち２．５＜Ｗ／Ｔであると、樹脂体３０の剛性低下が顕著となる。同様に、厚みＴが厚い、即ちＷ／Ｔ＜１であると、冷却工程において、各側面３５１〜３５４の中央部における冷却効果が小さい。逆に、厚みＴが薄い、即ち２．５＜Ｗ／Ｔであると、樹脂体３０の剛性低下が顕著となる。

厚みＺが２．０ｍｍであり、かつ溝３１１の深さＤ１及び溝３２１の深さＤ２が各々０．４ｍｍであれば、厚みＴは１．２ｍｍである。厚みＴを１．２ｍｍ、溝幅Ｗを１．８ｍｍとしたとき、厚みＴに対する溝幅Ｗの比Ｗ／Ｔは、１．５（＝１．８／１．２）ｍｍとなり、１≦Ｗ／Ｔ≦２．５の関係を満たす。

また、溝３１１と辺Ｓ１１との間隔、溝３１２と辺Ｓ１２との間隔、溝３１３と辺Ｓ１３との間隔、溝３１４と辺Ｓ１４との間隔の各々をＤとする。また、溝３２１と辺Ｓ２１との間隔、溝３２２と辺Ｓ２２との間隔、溝３２３と辺Ｓ２３との間隔、溝３２４と辺Ｓ２４との間隔の各々をＤとする。各側面３５１〜３５４の形状精度と、樹脂体３０の剛性とに鑑みて、厚みＴと間隔Ｄとは、０．３≦Ｄ／Ｔ≦１の関係を満たすのが好ましい。間隔Ｄが広い、即ち１＜Ｄ／Ｔであると、冷却工程において、各側面３５１〜３５４の中央部における冷却効果が小さい。逆に、間隔Ｄが狭い、即ちＤ／Ｔ＜０．３であると、樹脂体３０の剛性低下が顕著となる。

厚みＴを１．２ｍｍ、間隔Ｄを０．５ｍｍとしたとき、厚みＴに対する間隔Ｄの比Ｄ／Ｔは、０．４２（＝０．５／１．２）ｍｍとなり、０．３≦Ｄ／Ｔ≦１の関係を満たす。

図９（ａ）〜図９（ｄ）は、第１実施形態に係るシミュレーション結果を示すグラフである。図９（ａ）は、比Ｗ／Ｔと、側面３５１の温度差との関係を示すグラフである。図９（ｂ）は、比Ｗ／Ｔと、樹脂体３０を回転させたときの側面３５１の変形との関係を示すグラフである。図９（ｃ）は、比Ｄ／Ｔと、側面３５１の温度差との関係を示すグラフである。図９（ｄ）は、比Ｄ／Ｔと、樹脂体３０を回転させたときの側面３５１の変形との関係を示すグラフである。

図９（ａ）及び図９（ｃ）に示すグラフにおける縦軸は、側面３５１における方向Ｘ１の中央部と端部との温度差を示し、溝がない比較例の樹脂体の側面における中央部と端部との温度差を１とした比で示している。

図９（ｂ）及び図９（ｄ）に示すグラフにおける縦軸は、側面３５１における方向Ｘ１の中央部に対する端部の変位量を示し、溝がない比較例の樹脂体の側面における中央部に対する端部の変位量を１とした比で示している。

図９（ａ）に示すグラフから、比Ｗ／Ｔが大きいほど、即ち厚みＴに対して溝幅Ｗが広いほど、冷却工程における温度差が低減されることがわかる。一方、図９（ｂ）に示すグラフから、比Ｗ／Ｔが大きいほど、即ち溝幅Ｗが広いほど、樹脂体３０を回転させた時の変位量が大きくなる。

以上のことから、側面３５１における温度差を低減し、側面３５１における変位量を低減するには、１≦Ｗ／Ｔ≦２．５を満たすのが好ましく、１．５≦Ｗ／Ｔ≦２を満たすのがより好ましい。

図９（ｃ）に示すグラフから、比Ｄ／Ｔが小さいほど、即ち厚みＴに対して間隔Ｄが狭いほど、冷却工程における温度差が低減されることがわかる。一方、図９（ｄ）に示すグラフから、比Ｄ／Ｔが小さいほど、即ち厚みＴに対して間隔Ｄが狭いほど、変位量が大きくなる。

以上のことから、側面３５１における温度差を低減し、側面３５１における変位量を低減するには、０．３≦Ｄ／Ｔ≦１を満たすのが好ましく、０．４≦Ｄ／Ｔ≦０．５を満たすのがより好ましい。

［第２実施形態］
第２実施形態に係るポリゴンミラーについて説明する。なお、第２実施形態において、第１実施形態と同様の構成については、説明を省略する。図１０（ａ）及び図１０（ｂ）は、第２実施形態に係るポリゴンミラーにおける樹脂体３０Ａの斜視図である。図１０（ａ）は、第２実施形態に係るポリゴンミラーにおける樹脂体３０Ａの上面斜視図、図１０（ｂ）は、第２実施形態に係るポリゴンミラーにおける樹脂体３０Ａの下面斜視図である。図１１（ａ）は、第２実施形態に係る樹脂体３０Ａの断面図である。図１１（ａ）には、図１１（ａ）のＸＩ−ＸＩ線に沿う樹脂体３０Ａの断面を図示している。図１１（ｂ）は、図１１（ａ）に示す樹脂体３０Ａの要部の拡大図である。第２実施形態では、画像形成装置におけるポリゴンミラーの樹脂体の構成が、第１実施形態と異なる。即ち、第１実施形態では、１辺に沿う溝の数が１つである場合について説明したが、第２実施形態では、１辺に沿う溝の数が複数である。

樹脂体３０Ａは、角柱状、第２実施形態では四角柱状の樹脂体である。樹脂体３０Ａの樹脂材料には、熱可塑性樹脂を用いるのが好ましい。熱可塑性樹脂の中でも、シクロオレフィンポリマー、シクロオレフィンコポリマー、ポリカーボネート、あるいは、アクリルを用いるのが好ましい。樹脂体３０Ａは、第１底面である天面３０１Ａと、第２底面である底面３０２Ａと、第１実施形態と同様に、複数、第２実施形態では４つの側面３５１〜３５４と、を有する。各側面３５１〜３５４は平面である。各側面３５１〜３５４には、図２（ａ）及び図２（ｂ）に示す反射膜３１が設けられる。

天面３０１Ａは、第１平面である平面３１０Ａを有する。平面３１０Ａは、外形が多角形であり、複数の辺を有する。第２実施形態では平面３１０Ａは、外形が四角形であり、第１実施形態と同様に、４つの辺Ｓ１１〜Ｓ１４を有する。

底面３０２Ａは、第２平面である平面３２０Ａを有する。平面３２０Ａは、外形が多角形であり、複数の辺を有する。本実施形態では平面３２０Ａは、平面３１０Ａと同様、外形が四角形であり、第１実施形態と同様に、４つの辺Ｓ２１〜Ｓ２４を有する。即ち、平面３１０Ａの外形と平面３２０Ａの外形とは合同である。

複数の辺Ｓ１１〜Ｓ１４，Ｓ２１〜Ｓ２４は、同一の長さである。よって、各平面３１０Ａ，３２０Ａの外形は、正方形である。辺Ｓ１１，Ｓ２１の長さ方向を、方向Ｘ１とする。辺Ｓ１２，Ｓ２２の長さ方向を、方向Ｘ２とする。辺Ｓ１３，Ｓ２３の長さ方向を、方向Ｘ３とする。辺Ｓ１４，Ｓ２４の長さ方向を、方向Ｘ４とする。平面３１０Ａと平面３２０Ａとは平行である。平面３１０Ａと垂直な方向を方向Ｚ１とする。よって、方向Ｚ１は、平面３２０Ａと垂直な方向でもある。

平面３１０Ａは、四角形であるので、第１実施形態と同様に、２つの対角線Ｌ１１，Ｌ１２がある。平面３２０Ａは、四角形であるので、第１実施形態と同様に、２つの対角線Ｌ２１，Ｌ２２がある。２つの対角線Ｌ１１，Ｌ１２の交点と、２つの対角線Ｌ２１，Ｌ２２の交点とを通過する仮想線Ｃ０が、樹脂体３０Ａの回転中心線である。仮想線Ｃ０を含む位置に、円柱状の貫通孔１６が形成されている。つまり、貫通孔１６の中心線が仮想線Ｃ０である。貫通孔１６には、図２（ｂ）に示す回転軸８が挿入される。

天面３０１Ａは、平面３１０Ａに対して凹む、平面３１０Ａの各辺Ｓ１１〜Ｓ１４に沿う少なくとも１つの第１溝を有する。各辺Ｓ１１〜Ｓ１４に沿う少なくとも１つの第１溝は、複数、第２実施形態では３つの第１溝である。即ち、辺Ｓ１１に沿う少なくとも１つの第１溝は、３つの溝３１１_１，３１１_２，３１１_３である。また、辺Ｓ１２に沿う少なくとも１つの第１溝は、３つの溝３１２_１，３１２_２，３１２_３である。また、辺Ｓ１３に沿う少なくとも１つの第１溝は、３つの溝３１３_１，３１３_２，３１３_３である。また、辺Ｓ１４に沿う少なくとも１つの第１溝は、３つの溝３１４_１，３１４_２，３１４_３である。

３つの溝３１１_１，３１１_２，３１１_３は、貫通孔１６、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ１１との間に配置されている。３つの溝３１２_１，３１２_２，３１２_３は、貫通孔１６、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ１２との間に配置されている。３つの溝３１３_１，３１３_２，３１３_３は、貫通孔１６、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ１３との間に配置されている。３つの溝３１４_１，３１４_２，３１４_３は、貫通孔１６、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ１４との間に配置されている。

底面３０２Ａは、平面３２０Ａに対して凹む、平面３２０Ａの各辺Ｓ２１〜Ｓ２４に沿う少なくとも１つの第２溝を有する。各辺Ｓ２１〜Ｓ２４に沿う少なくとも１つの第２溝は、複数、第２実施形態では３つの第２溝である。即ち、辺Ｓ２１に沿う少なくとも１つの第２溝は、３つの溝３２１_１，３２１_２，３２１_３である。また、辺Ｓ２２に沿う少なくとも１つの第２溝は、３つの溝３２２_１，３２２_２，３２２_３である。また、辺Ｓ２３に沿う少なくとも１つの第２溝は、３つの溝３２３_１，３２３_２，３２３_３である。また、辺Ｓ２４に沿う少なくとも１つの第２溝は、３つの溝３２４_１，３２４_２，３２４_３である。

３つの溝３２１_１，３２１_２，３２１_３は、貫通孔１６、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ２１との間に配置されている。３つの溝３２２_１，３２２_２，３２２_３は、貫通孔１６、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ２２との間に配置されている。３つの溝３２３_１，３２３_２，３２３_３は、貫通孔１６、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ２３との間に配置されている。３つの溝３２４_１，３２４_２，３２４_３は、貫通孔１６、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ２４との間に配置されている。

溝３１１_１，３１１_２，３１１_３のうち溝３１１_１は、辺Ｓ１１の近傍に配置されている。溝３１２_１，３１２_２，３１２_３のうち溝３１２_１は、辺Ｓ１２の近傍に配置されている。溝３１３_１，３１３_２，３１３_３のうち溝３１３_１は、辺Ｓ１３の近傍に配置されている。溝３１４_１，３１４_２，３１４_３のうち溝３１４_１は、辺Ｓ１４の近傍に配置されている。溝３２１_１，３２１_２，３２１_３のうち溝３２１_１は、辺Ｓ２１の近傍に配置されている。溝３２２_１，３２２_２，３２２_３のうち溝３２２_１は、辺Ｓ２２の近傍に配置されている。溝３２３_１，３２３_２，３２３_３のうち溝３２３_１は、辺Ｓ２３の近傍に配置されている。溝３２４_１，３２４_２，３２４_３のうち溝３２４_１は、辺Ｓ２４の近傍に配置されている。

各溝３１１_１〜３１１_３，３１２_１〜３１２_３，３１３_１〜３１３_３，３１４_１〜３１４_３は、対角線Ｌ１１，Ｌ１２と交差しない位置に配置されている。各溝３２１_１〜３２１_３，３２２_１〜３２２_３，３２３_１〜３２３_３，３２４_１〜３２４_３は、対角線Ｌ２１，Ｌ２２と交差しない位置に配置されている。天面３０１Ａは、仮想線Ｃ０に関して回転対称な形状である。また、天面３０１Ａは、対角線Ｌ１１，Ｌ１２に関して線対称な形状である。底面３０２Ａは、仮想線Ｃ０に関して回転対称な形状である。また、底面３０２Ａは、対角線Ｌ２１，Ｌ２２に関して線対称な形状である。天面３０１Ａと底面３０２Ａとは、仮想線Ｃ０に直交する仮想面に関して面対称な形状である。

次に、樹脂体３０Ａを製造するのに用いる金型について説明する。図１２（ａ）及び図１２（ｂ）は、第２実施形態に係る金型１４０Ａにおけるキャビティ５０Ａの斜視図である。図１２（ａ）は、キャビティ５０Ａの上面斜視図、図１２（ｂ）は、キャビティ５０Ａの下面斜視図である。金型１４０Ａは、樹脂体３０Ａを形成するためのキャビティ５０Ａを有する。金型１４０Ａを型締めした状態で、キャビティ５０Ａが画成される。

キャビティ５０Ａは、角柱状、第２実施形態では四角柱状の空間である。金型１４０Ａは、樹脂体３０Ａの天面３０１Ａを転写する、第１底面形成面である天面形成面５０１Ａと、樹脂体３０Ａの底面３０２Ａを転写する、第２底面形成面である底面形成面５０２Ａと、を有する。また、金型１４０Ａは、樹脂体３０Ａの複数の側面３５１〜３５４を転写する、複数、第２実施形態では４つの側面形成面５５１〜５５４を有する。これら複数の面５０１Ａ，５０２Ａ，５５１〜５５４でキャビティ５０Ａが画成される。各側面形成面５５１〜５５４は平面である。

金型１４０Ａは、上記した天面形成面５０１Ａと、キャビティ５０Ａに溶融樹脂を注入するための複数のゲート５７１〜５７４と、を含む。ゲートの数は、側面形成面５５１〜５５４と同数の４つであるのが好ましい。これにより、後述する射出工程において、樹脂体３０Ａの圧力分布の対称性が高くなり、光の反射面となる側面３５１〜３５４の形状精度が高まる。

また、各ゲート５７１〜５７４と各側面形成面５５１〜５５４とは、仮想線Ｃ０まわりの位相が一致しているのが好ましい。これにより、射出工程において、樹脂体３０Ａの圧力分布の対称性が更に高くなり、光の反射面となる側面３５１〜３５４の形状精度が更に向上する。また、ゲート５７１〜５７４間に発生するウェルドを、図２（ａ）のレーザ光Ｌの走査範囲外である側面３５１〜３５４の端部に誘導することができる。

天面形成面５０１Ａは、平面３１０Ａを形成する第１平面形成面である平面形成面５１０Ａを有する。平面形成面５１０Ａは、外形が多角形であり、複数の辺を有する。第２実施形態では平面形成面５１０Ａは、外形が四角形であり、４つの辺Ｓ５１〜Ｓ５４を有する。

底面形成面５０２Ａは、平面３２０Ａを形成する第２平面形成面である平面形成面５２０Ａを有する。平面形成面５２０Ａは、外形が多角形であり、複数の辺を有する。第２実施形態では平面形成面５２０Ａは、平面形成面５１０Ａと同様、外形が四角形であり、４つの辺Ｓ６１〜Ｓ６４を有する。即ち、平面形成面５１０Ａの外形と平面形成面５２０Ａの外形とは合同である。

複数の辺Ｓ５１〜Ｓ５４，Ｓ６１〜Ｓ６４は、同一の長さである。よって、各平面形成面５１０Ａ，５２０Ａの外形は、正方形である。辺Ｓ５１，Ｓ６１の長さ方向を、方向Ｘ５１とする。辺Ｓ５２，Ｓ６２の長さ方向を、方向Ｘ５２とする。辺Ｓ５３，Ｓ６３の長さ方向を、方向Ｘ５３とする。辺Ｓ５４，Ｓ６４の長さ方向を、方向Ｘ５４とする。平面形成面５１０Ａと平面形成面５２０Ａとは平行である。平面形成面５１０Ａと垂直な方向を方向Ｚ５とする。よって、方向Ｚ５は、平面形成面５２０Ａと垂直な方向でもある。

平面形成面５１０Ａは、四角形であるので、２つの対角線Ｌ５１，Ｌ５２がある。平面形成面５２０Ａは、四角形であるので、２つの対角線Ｌ６１，Ｌ６２がある。

天面形成面５０１Ａは、平面形成面５１０Ａに対して突出する、平面形成面５１０Ａの各辺Ｓ５１〜Ｓ５４に沿う少なくとも１つの第１突出部を有する。各辺Ｓ５１〜Ｓ５４に沿う少なくとも１つの第１突出部は、複数、第２実施形態では３つの第１突出部である。即ち、辺Ｓ５１に沿う少なくとも１つの第１突出部は、３つの突出部５１１_１，５１１_２，５１１_３である。また、辺Ｓ５２に沿う少なくとも１つの第１突出部は、１つの突出部５１２_１，５１２_２，５１２_３である、また、辺Ｓ５３に沿う少なくとも１つの第１突出部は、１つの突出部５１３_１，５１３_２，５１３_３である。また、辺Ｓ５４に沿う少なくとも１つの第１突出部は、１つの突出部５１４_１，５１４_２，５１４_３である。各突出部５１１_１〜５１１_３，５１２_１〜５１２_３，５１３_１〜５１３_３，５１４_１〜５１４_３は、樹脂体３０Ａの各溝３１１_１〜３１１_３，３１２_１〜３１２_３，３１３_１〜３１３_３，３１４_１〜３１４_３を形成する突出部である。

突出部５１１_１，５１１_２，５１１_３は、金型軸１４３２、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ５１との間に配置されている。突出部５１２_１，５１２_２，５１２_３は、金型軸１４３２、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ５２との間に配置されている。突出部５１３_１，５１３_２，５１３_３は、金型軸１４３２、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ５３との間に配置されている。突出部５１４_１，５１４_２，５１４_３は、金型軸１４３２、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ５４との間に配置されている。

底面形成面５０２Ａは、平面形成面５２０Ａに対して突出する、平面形成面５２０Ａの各辺Ｓ６１〜Ｓ６４に沿う少なくとも１つの第２突出部を有する。各辺Ｓ６１〜Ｓ６４に沿う少なくとも１つの第２突出部は、複数、第２実施形態では３つの第２突出部である。即ち、辺Ｓ６１に沿う少なくとも１つの第２突出部は、３つの突出部５２１_１，５２１_２，５２１_３である。また、辺Ｓ６２に沿う少なくとも１つの第２突出部は、３つの突出部５２２_１，５２２_２，５２２_３である、また、辺Ｓ６３に沿う少なくとも１つの第２突出部は、３つの突出部５２３_１，５２３_２，５２３_３である。また、辺Ｓ６４に沿う少なくとも１つの第２突出部は、３つの突出部５２４_１，５２４_２，５２４_３である。各突出部５２１_１〜５２１_３，５２２_１〜５２２_３，５２３_１〜５２３_３，５２４_１〜５２４_３は、樹脂体３０Ａの各溝３２１_１〜３２１_３，３２２_１〜３２２_３，３２３_１〜３２３_３，３２４_１〜３２４_３を形成する突出部である。

突出部５２１_１，５２１_２，５２１_３は、金型軸１４３２、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ６１との間に配置されている。突出部５２２_１，５２２_２，５２２_３は、金型軸１４３２、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ６２との間に配置されている。突出部５２３_１，５２３_２，５２３_３は、金型軸１４３２、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ６３との間に配置されている。突出部５２４_１，５２４_２，５２４_３は、金型軸１４３２、即ち仮想線Ｃ０と、辺Ｓ６４との間に配置されている。

突出部５１１_１，５１１_２，５１１_３のうち突出部５１１_１は、辺Ｓ５１の近傍に配置されている。突出部５１２_１，５１２_２，５１２_３のうち突出部５１２_１は、辺Ｓ５２の近傍に配置されている。突出部５１３_１，５１３_２，５１３_３のうち突出部５１３_１は、辺Ｓ５３の近傍に配置されている。突出部５１４_１，５１４_２，５１４_３のうち突出部５１４_１は、辺Ｓ５４の近傍に配置されている。突出部５２１_１，５２１_２，５２１_３のうち突出部５２１_１は、辺Ｓ６１の近傍に配置されている。突出部５２２_１，５２２_２，５２２_３のうち突出部５２２_１は、辺Ｓ６２の近傍に配置されている。突出部５２３_１，５２３_２，５２３_３のうち突出部５２３_１は、辺Ｓ６３の近傍に配置されている。突出部５２４_１，５２４_２，５２４_３のうち突出部５２４_１は、辺Ｓ６４の近傍に配置されている。各突出部５１１_１〜５１１_３，５１２_１〜５１２_３，５１３_１〜５１３_３，５１４_１〜５１４_３は、対角線Ｌ５１，Ｌ５２と交差しない位置に配置されている。各突出部５２１_１〜５２１_３，５２２_１〜５２２_３，５２３_１〜５２３_３，５２４_１〜５２４_３は、対角線Ｌ６１，Ｌ６２と交差しない位置に配置されている。

第２実施形態のポリゴンミラーの製造方法は、第１実施形態と同様であるため、省略する。第２実施形態では、樹脂体３０Ａの側面３５１〜３５４における樹脂密度を均一にするために、上述の突出部を有する金型１４０Ａを用いて樹脂体３０Ａを成形する。樹脂体３０Ａの天面３０１Ａ及び底面３０２Ａにおいて、対角線Ｌ１１，Ｌ１２，Ｌ２１，Ｌ２２と交差しない溝により、側面３５１〜３５４における方向Ｘ１〜Ｘ４の中央部近傍の表面積が増える。これにより、側面３５１〜３５４における方向Ｘ１〜Ｘ４の中央部の冷却固化が促進され、側面３５１〜３５４における方向Ｘ１〜Ｘ４の端部と中央部との樹脂の固化速度の差が小さくなる。これにより、側面３５１〜３５４における方向Ｘ１〜Ｘ４の端部と中央部との樹脂の密度差を低減することができ、側面３５１〜３５４の方向Ｘ１〜Ｘ４の形状誤差を低減することができる。これにより、樹脂体３０Ａの側面３５１〜３５４の形状精度が高まる。

第２実施形態では、樹脂体３０Ａの各溝３１１_１〜３１１_３，３１２_１〜３１２_３，３１３_１〜３１３_３，３１４_１〜３１４_３は、各溝が沿う各辺Ｓ１１〜Ｓ１４に平行に直線状に延びる溝である。同様に、樹脂体３０Ａの各溝３２１_１〜３２１_３，３２２_１〜３２２_３，３２３_１〜３２３_３，３２４_１〜３２４_３は、各溝が沿う各辺Ｓ２１〜Ｓ２４に平行に直線状に延びる溝である。即ち、金型１４０Ａの各突出部５１１_１〜５１１_３，５１２_１〜５１２_３，５１３_１〜５１３_３，５１４_１〜５１４_３は、各突出部が沿う各辺Ｓ５１〜Ｓ５４に平行に直線状に延びる突出部である。同様に、金型１４０Ａの各突出部５２１_１〜５２１_３，５２２_１〜５２２_３，５２３_１〜５２３_３，５２４_１〜５２４_３は、各突出部が沿う各辺Ｓ６１〜Ｓ６４に平行に直線状に延びる突出部である。これにより、各側面３５１〜３５４における各方向Ｘ１〜Ｘ４の固化速度が均一となり、各側面３５１〜３５４の形状精度が更に高まる。

第２実施形態では、樹脂体３０Ａを方向Ｚ１に視て、１辺Ｓ１１に沿う各溝３１１_１〜３１１_４と１辺Ｓ２１に沿う各溝３２１_１〜３２１_４とが重なり合う。また、樹脂体３０Ａを方向Ｚ１に視て、１辺Ｓ１２に沿う各溝３１２_１〜３１２_４と１辺Ｓ２２に沿う各溝３２２_１〜３２２_４とが重なり合う。また、樹脂体３０Ａを方向Ｚ１に視て、１辺Ｓ１３に沿う各溝３１３_１〜３１３_４と１辺Ｓ２３に沿う各溝３２３_１〜３２３_４とが重なり合う。また、樹脂体３０Ａを方向Ｚ１に視て、１辺Ｓ１４に沿う各溝３１４_１〜３１４_４と１辺Ｓ２４に沿う各溝３２４_１〜３２４_４とが重なり合う。即ち、型締めされた金型１４０Ａを方向Ｚ５に視て、１辺Ｓ５１に沿う各突出部５１１_１〜５１１_４と１辺Ｓ６１に沿う各突出部５２１_１〜５２１_４とが重なり合う。また、型締めされた金型１４０Ａを方向Ｚ５に視て、１辺Ｓ５２に沿う各突出部５１２_１〜５１２_４と１辺Ｓ６２に沿う各突出部５２２_１〜５２２_４とが重なり合う。また、型締めされた金型１４０Ａを方向Ｚ５に視て、１辺Ｓ５３に沿う各突出部５１３_１〜５１３_４と１辺Ｓ６３に沿う各突出部５２３_１〜５２３_４とが重なり合う。また、型締めされた金型１４０Ａを方向Ｚ５に視て、１辺Ｓ５４に沿う各突出部５１４_１〜５１４_４と１辺Ｓ６４に沿う各突出部５２４_１〜５２４_４とが重なり合う。これにより、各側面３５１〜３５４における各方向Ｘ１〜Ｘ４の固化速度が均一となり、各側面３５１〜３５４の形状精度が更に高まる。

また、第２実施形態では、樹脂体３０Ａは、複数の辺の各々に沿う複数の溝を有するため、溝を形成することによる樹脂体３０Ａの剛性低下を抑制することができる。これにより、ポリゴンミラーをスキャナモータ１に組み込んで回転駆動させたときの各側面３５１〜３５４の変形を抑制することができる。

また、第２実施形態では、各溝３１１_１〜３１１_３，３１２_１〜３１２_３，３１３_１〜３１３_３，３１４_１〜３１４_３の深さが同じであり、深さをＤ１とする。また、各溝３２１_１〜３２１_３，３２２_１〜３２２_３，３２３_１〜３２３_３，３２４_１〜３２４_３の深さが同じであり、深さをＤ２とする。第２実施形態では、溝３１１_１〜３１１_３の深さＤ１と溝３２１_１〜３２１_３の深さＤ２とが同じである。また、溝３１２_１〜３１２_３の深さＤ１と溝３２２_１〜３２２_３の深さＤ２とが同じである。また、溝３１３_１〜３１３_３の深さＤ１と溝３２３_１〜３２３_３の深さＤ２とが同じである。また、溝３１４_１〜３１４_３の深さＤ１と溝３２４_１〜３２４_３の深さＤ２とが同じである。深さＤ１，Ｄ２は、例えば０．４ｍｍである。これにより、各側面３５１〜３５４における各方向Ｘ１〜Ｘ４の固化速度が均一となり、各側面３５１〜３５４の形状精度が更に高まる。

樹脂体３０Ａの各辺Ｓ１１〜Ｓ１４，Ｓ２１〜Ｓ２４の長さＬは、１０ｍｍ以上３０ｍｍ以下であるのが好ましく、例えば１４．１ｍｍ、外接円の直径にしてφ２０ｍｍが好ましい。また、樹脂体３０Ａの厚みＺは、０．５ｍｍ以上１０ｍｍ以下であるのが好ましく、例えば２ｍｍが好ましい。

また、貫通孔１６と天面３０１Ａ側の各溝３１１_３〜３１４_３との間には、樹脂の注入口である４つのゲート５７１〜５７４に対応するゲート痕１７１〜１７４がある。各ゲート痕１７１〜１７４と貫通孔１６との距離は同一である。また、各側面３５１〜３５４と各ゲート痕１７１〜１７４との相対位置は一致している。各側面３５１〜３５４と各ゲート痕１７１〜１７４とは、仮想線Ｃ０に対して回転対称である。

各溝３１１_１〜３１１_３，…，３１４_１〜３１４_３の側壁面及び各溝３２１_１〜３２１_３，…，３２４_１〜３２４_３の側壁面は、各側面３５１〜３５４を基準に、抜き勾配となるように所定角度θで傾斜しているのが好ましい。溝３１１_１〜３１１_３，３１２_１〜３１２_３，３１３_１〜３１３_３，３１４_１〜３１４_３，３２１_１〜３２１_３，３２２_１〜３２２_３，３２３_１〜３２３_３，３２４_１〜３２４_３の構成は、略同一であるため、溝３１１_１，３２１_１について具体的に説明する。

溝３１１_１は、辺Ｓ１１と平行に辺Ｓ１１に沿って直線状に延びるように形成されている。溝３１１_１は、側面３５１に沿う一対の側壁面３１１１，３１１２を有する。各側壁面３１１１，３１１２が、側面３５１を基準に、抜き勾配となるように所定角度θで傾斜しているのが好ましい。また、溝３２１_１は、辺Ｓ２１と平行に辺Ｓ２１に沿って直線状に延びるように形成されている。溝３２１_１は、側面３５１に沿う一対の側壁面３２１１，３２１２を有する。各側壁面３２１１，３２１２が、側面３５１を基準に、抜き勾配となるように所定角度θで傾斜しているのが好ましい。

ここで、溝３１１_１が辺Ｓ１１と平行に辺Ｓ１１に沿って直線状に延びるとは、溝３１１_１の一対の側壁面３１１１，３１１２のうち、少なくとも側壁面３１１１が辺Ｓ１１と平行に辺Ｓ１１に沿って直線状に延びることである。溝３２１_１についても同様であり、溝３２１が辺Ｓ２１と平行に辺Ｓ２１に沿って直線状に延びるとは、溝３２１_１の一対の側壁面３２１１，３２１２のうち、少なくとも側壁面３１１１が辺Ｓ２１と平行に辺Ｓ２１に沿って直線状に延びることである。他の溝についても同様である。

所定角度θは、樹脂体３０Ａの冷却性、樹脂体３０Ａの離型の容易性、及び樹脂体３０Ａの剛性に鑑みて、５度以上４５度以下であるのが好ましい。所定角度θは、例えば３０度である。所定角度θが５度よりも小さいと、離型工程において、離型される樹脂体３０Ａの変形が懸念される。また、所定角度が４５度よりも大きいと、溝３１１_１，３２１_１において最も深い部分が、側面３５１から遠ざかることになるので、側面３５１の冷却効果が低い。

方向Ｚ１に視て重なり合う溝３１１_１〜３１１_３，…，３１４_１〜３１４_３と溝３２１_１〜３２１_３，…，３２４_１〜３２４_３との間の樹脂体３０Ａの厚みをＴとする。各溝３１１_１，３１１_２，３１１_３の幅を、各Ｗ_１，Ｗ_２，Ｗ_３とする。複数の溝３１１_１，３１１_２，３１１_３の幅の合計をＷとする。Ｗ＝Ｗ_１＋Ｗ_２＋Ｗ_３である。溝３１２_１〜３１２_３，３１３_１〜３１３_３，３１４_１〜３１４_３，３２１_１〜３２１_３，３２２_１〜３２２_３，３２３_１〜３２３_３，３２４_１〜３２４_３についても同様である。各側面３５１〜３５４の形状精度と、樹脂体３０Ａの剛性とに鑑みて、厚みＴと溝幅の合計Ｗとは、１≦Ｗ／Ｔ≦２．５の関係を満たすのが好ましい。

溝幅の合計Ｗが狭い、即ちＷ／Ｔ＜１であると、冷却工程において、各側面３５１〜３５４の中央部における冷却効果が小さい。逆に、溝幅の合計Ｗが広い、即ち２．５＜Ｗ／Ｔであると、樹脂体３０Ａの剛性低下が顕著となる。同様に、厚みＴが厚い、即ちＷ／Ｔ＜１であると、冷却工程において、各側面３５１〜３５４の中央部における冷却効果が小さい。逆に、厚みＴが薄い、即ち２．５＜Ｗ／Ｔであると、樹脂体３０Ａの剛性低下が顕著となる。

厚みＺが２．０ｍｍであり、かつ深さＤ１及び深さＤ２が各々０．４ｍｍであれば、厚みＴは１．２ｍｍである。厚みＴを１．２ｍｍ、各溝幅Ｗ_１，Ｗ_２，Ｗ_３を０．６ｍｍ、即ち溝幅の合計Ｗを１．８ｍｍとしたとき、厚みＴに対する溝幅の合計Ｗの比Ｗ／Ｔは、１．５（＝１．８／１．２）ｍｍとなり、１≦Ｗ／Ｔ≦２．５の関係を満たす。

溝３１１_１〜３１１_３のうち辺Ｓ１１に最も近い溝は、溝３１１_１である。溝３１２_１〜３１２_３のうち辺Ｓ１２に最も近い溝は、溝３１２_１である。溝３１３_１〜３１３_３のうち辺Ｓ１３に最も近い溝は、溝３１３_１である。溝３１４_１〜３１４_３のうち辺Ｓ１４に最も近い溝は、溝３１４_１である。溝３２１_１〜３２１_３のうち辺Ｓ２１に最も近い溝は、溝３２１_１である。溝３２２_１〜３２２_３のうち辺Ｓ２２に最も近い溝は、溝３２２_１である。溝３２３_１〜３２３_３のうち辺Ｓ２３に最も近い溝は、溝３２３_１である。溝３２４_１〜３２４_３のうち辺Ｓ２４に最も近い溝は、溝３２４_１である。

溝３１１_１と辺Ｓ１１との間隔、溝３１２_１と辺Ｓ１２との間隔、溝３１３_１と辺Ｓ１３との間隔、溝３１４_１と辺Ｓ１４との間隔の各々をＤとする。また、溝３２１_１と辺Ｓ２１との間隔、溝３２２_１と辺Ｓ２２との間隔、溝３２３_１と辺Ｓ２３との間隔、溝３２４_１と辺Ｓ２４との間隔の各々をＤとする。各側面３５１〜３５４の形状精度と、樹脂体３０Ａの剛性とに鑑みて、厚みＴと間隔Ｄとは、０．３≦Ｄ／Ｔ≦１の関係を満たすのが好ましい。間隔Ｄが広い、即ち１＜Ｄ／Ｔであると、冷却工程において、各側面３５１〜３５４の中央部における冷却効果が小さい。逆に、間隔Ｄが狭い、即ちＤ／Ｔ＜０．３であると、樹脂体３０Ａの剛性低下が顕著となる。

厚みＴを１．２ｍｍ、間隔Ｄを０．５ｍｍとしたとき、厚みＴに対する間隔Ｄの比Ｄ／Ｔは、０．４２（＝０．５／１．２）ｍｍとなり、０．３≦Ｄ／Ｔ≦１の関係を満たす。

図１３（ａ）〜図１３（ｄ）は、第２実施形態に係るシミュレーション結果を示すグラフである。図１３（ａ）は、比Ｗ／Ｔと、側面３５１の温度差との関係を示すグラフである。図１３（ｂ）は、比Ｗ／Ｔと、樹脂体３０Ａを回転させたときの側面３５１の変形との関係を示すグラフである。図１３（ｃ）は、比Ｄ／Ｔと、側面３５１の温度差との関係を示すグラフである。図１３（ｄ）は、比Ｄ／Ｔと、樹脂体３０Ａを回転させたときの側面３５１の変形との関係を示すグラフである。

図１３（ａ）及び図１３（ｃ）に示すグラフにおける縦軸は、側面３５１における方向Ｘ１の中央部と端部との温度差を示し、溝がない比較例の樹脂体の側面における中央部と端部との温度差を１とした比で示している。

図１３（ｂ）及び図１３（ｄ）に示すグラフにおける縦軸は、側面３５１における方向Ｘ１の中央部に対する端部の変位量を示し、溝がない比較例の樹脂体の側面における中央部に対する端部の変位量を１とした比で示している。

図１３（ａ）に示すグラフから、比Ｗ／Ｔが大きいほど、即ち厚みＴに対して溝幅の合計Ｗが広いほど、冷却工程における温度差が低減されることがわかる。一方、図１３（ｂ）に示すグラフから、比Ｗ／Ｔが大きいほど、即ち溝幅の合計Ｗが広いほど、樹脂体３０Ａを回転させた時の変位量が大きくなる。

以上のことから、側面３５１における温度差を低減し、側面３５１における変位量を低減するには、１≦Ｗ／Ｔ≦２．５を満たすのが好ましく、１．５≦Ｗ／Ｔ≦２を満たすのがより好ましい。また、第１実施形態の図９（ｂ）に示すグラフと第２実施形態の図１３（ｂ）に示すグラフとを比較すると、図１３（ｂ）に示すグラフの方が、図９（ｂ）に示すグラフよりも、比Ｗ／Ｔの変化に対する変位量の変化が小さい。つまり、１つの辺に沿う溝の数が１本の場合よりも、複数本の場合の方が、比Ｗ／Ｔの増加に伴う回転駆動時の樹脂体の変形量の増加を抑制することができる。

図１３（ｃ）に示すグラフから、比Ｄ／Ｔが小さいほど、即ち厚みＴに対して間隔Ｄが狭いほど、冷却工程における温度差が低減されることがわかる。一方、図１３（ｄ）に示すグラフから、比Ｄ／Ｔが小さいほど、即ち厚みＴに対して間隔Ｄが狭いほど、変位量が大きくなる。

以上のことから、側面３５１における温度差を低減し、側面３５１における変位量を低減するには、０．３≦Ｄ／Ｔ≦１を満たすのが好ましく、０．４≦Ｄ／Ｔ≦０．５を満たすのがより好ましい。

本発明は、以上説明した実施形態に限定されるものではなく、本発明の技術的思想内で多くの変形が可能である。また、実施形態に記載された効果は、本発明から生じる最も好適な効果を列挙したに過ぎず、本発明による効果は、実施形態に記載されたものに限定されない。

上述の実施形態では、ポリゴンミラーの樹脂体が４つの側面を有する四角柱である場合について説明したが、これに限定するものではない。樹脂体は、４つ以上の側面を有する角柱であればよい。特に、樹脂体は、四角柱、五角柱、又は六角柱であるのが好ましい。

また、上述の実施形態では、樹脂体の天面及び底面の外形が正四角形、つまり各辺の長さが同一である場合について説明したが、これに限定するものではない。天面及び底面が四角形以上の多角形であればよく、各辺の長さが異なっていてもよい。ただし、画像形成装置においては、正多角形であるのが好ましい。

また、上述の実施形態では、天面及び底面の両方が溝を有する場合について説明したが、天面及び底面のいずれか一方のみが、溝を有する場合であってもよい。ただし、上述の実施形態で説明したように、天面及び底面の両方が溝を有するのが好ましい。

また、上述の実施形態では、１辺に沿う溝が、当該１辺と平行である場合について説明したが、これに限定するものではない。また、溝は、全体に亘って直線状になっていなくてもよく、一部分、例えば長さ方向の中央部のみが直線状であってもよい。その際、溝の長さ方向の端部は、湾曲していてもよい。

また、上述の第２実施形態では、好適な例として各辺に沿う溝の数が３つの場合について説明したが、これに限定するものではなく、各辺に沿う溝の数は２つ以上であればよい。

３…ポリゴンミラー、３０…樹脂体、３１…反射膜、３０１…天面（第１底面）、３０２…底面（第２底面）、３１０…平面（第１平面）、３１１…溝（第１溝）、３１２…溝（第１溝）、３１３…溝（第１溝）、３１４…溝（第１溝）、３２０…平面（第２平面）、３２１…溝（第２溝）、３２２…溝（第２溝）、３２３…溝（第２溝）、３２４…溝（第２溝）、３５１〜３５４…側面

Claims (20)

1. 第１底面、第２底面及び側面を含む角柱状の樹脂体と、
   前記側面に設けられた反射膜と、を備え、
   前記第１底面は、外形が多角形の第１平面と、前記第１平面に対して凹み、前記第１平面の対角線と交差しないように配置された、前記第１平面の各辺に沿う少なくとも１つの第１溝と、を有する、
   ことを特徴とするポリゴンミラー。
2. 前記第２底面は、外形が多角形の第２平面と、前記第２平面に対して凹み、前記第２平面の対角線と交差しないように配置された、前記第２平面の各辺に沿う少なくとも１つの第２溝と、を有する、
   ことを特徴とする請求項１に記載のポリゴンミラー。
3. 前記第１平面の各辺に沿う前記少なくとも１つの第１溝は、１つの第１溝であり、
   前記第２平面の各辺に沿う前記少なくとも１つの第２溝は、１つの第２溝である、
   ことを特徴とする請求項２に記載のポリゴンミラー。
4. 前記第１平面の各辺に沿う前記１つの第１溝は、当該１つの第１溝が沿う前記第１平面の辺に平行に直線状に延びる溝であり、
   前記第２平面の各辺に沿う前記１つの第２溝は、当該１つの第２溝が沿う前記第２平面の辺に平行に直線状に延びる溝である、
   ことを特徴とする請求項３に記載のポリゴンミラー。
5. 前記第１平面に垂直な方向に視て、前記第１平面の１辺に沿う前記１つの第１溝と、前記第２平面の１辺に沿う前記１つの第２溝とが重なり合う、
   ことを特徴とする請求項３又は４に記載のポリゴンミラー。
6. 前記第１平面の１辺に沿う前記１つの第１溝の深さと、前記第２平面の１辺に沿う前記１つの第２溝の深さが同じである、
   ことを特徴とする請求項５に記載のポリゴンミラー。
7. 前記第１平面に垂直な方向に視て重なり合う前記１つの第１溝と前記１つの第２溝との間の前記樹脂体の厚みをＴ、前記第１平面に垂直な方向に視て重なり合う前記１つの第１溝及び前記１つの第２溝の各々の溝幅をＷとしたとき、
   １≦Ｗ／Ｔ≦２．５
   を満たす、
   ことを特徴とする請求項５又は６に記載のポリゴンミラー。
8. 前記第１平面に垂直な方向に視て重なり合う前記１つの第１溝と前記１つの第２溝との間の前記樹脂体の厚みをＴ、前記１つの第１溝と当該１つの第１溝が沿う前記第１平面の辺との間隔、及び前記１つの第２溝と当該１つの第２溝が沿う第２平面の辺との間隔の各々をＤとしたとき、
   ０．３≦Ｄ／Ｔ≦１
   を満たす、
   ことを特徴とする請求項５乃至７のいずれか１項に記載のポリゴンミラー。
9. 前記第１平面の各辺に沿う前記少なくとも１つの第１溝は、当該少なくとも１つの第１溝が沿う前記第１平面の辺と直交する方向に並んで配置された複数の第１溝であり、
   前記第２平面の各辺に沿う前記少なくとも１つの第２溝は、当該少なくとも１つの第２溝が沿う前記第２平面の辺と直交する方向に並んで配置された複数の第２溝である、
   ことを特徴とする請求項２に記載のポリゴンミラー。
10. 前記第１平面の各辺に沿う前記複数の第１溝は、当該複数の第１溝が沿う前記第１平面の辺に平行に直線状に延びる溝であり、
    前記第２平面の各辺に沿う前記複数の第２溝は、当該複数の第２溝が沿う前記第２平面の辺に平行に直線状に延びる溝である、
    ことを特徴とする請求項９に記載のポリゴンミラー。
11. 前記第１平面に垂直な方向に視て、前記第１平面の１辺に沿う前記複数の第１溝と、前記第２平面の１辺に沿う前記複数の第２溝とが重なり合う、
    ことを特徴とする請求項９又は１０に記載のポリゴンミラー。
12. 前記第１平面の１辺に沿う前記複数の第１溝の各々の深さと、前記第２平面の１辺に沿う前記複数の第２溝の各々の深さが同じである、
    ことを特徴とする請求項１１に記載のポリゴンミラー。
13. 前記第１平面に垂直な方向に視て重なり合う前記複数の第１溝と前記複数の第２溝との間の前記樹脂体の厚みをＴ、前記複数の第１溝の幅の合計、及び前記複数の第２溝の幅の合計の各々をＷとしたとき、
    １≦Ｗ／Ｔ≦２．５
    を満たす、
    ことを特徴とする請求項１１又は１２に記載のポリゴンミラー。
14. 前記第１平面に垂直な方向に視て重なり合う前記複数の第１溝と前記複数の第２溝との間の前記樹脂体の厚みをＴ、前記第１平面の１辺と、前記複数の第１溝のうち当該複数の第１溝が沿う前記第１平面の１辺に最も近い第１溝との間隔、及び前記第２平面の１辺と、前記複数の第２溝のうち当該複数の第２溝が沿う前記第２平面の１辺に最も近い第２溝との間隔の各々をＤとしたとき、
    ０．３≦Ｄ／Ｔ≦１
    を満たす、
    ことを特徴とする請求項１１乃至１３のいずれか１項に記載のポリゴンミラー。
15. 請求項１乃至１４のいずれか１項に記載のポリゴンミラーと、
    前記ポリゴンミラーを回転駆動する駆動源と、を備える、
    ことを特徴とする光偏向器。
16. 光源と、
    前記光源から出射された光を偏向する請求項１５に記載の光偏向器と、を備える、
    ことを特徴とする光走査装置。
17. シートに画像を形成する画像形成部を備え、
    前記画像形成部が、
    像担持体と、
    前記像担持体の表面を光で走査する請求項１６に記載の光走査装置と、を有する、
    ことを特徴とする画像形成装置。
18. 第１底面形成面、第２底面形成面及び側面形成面を含み、前記第１底面形成面、前記第２底面形成面及び前記側面形成面で角柱状のキャビティを画成する金型であって、
    前記第１底面形成面は、外形が多角形の第１平面形成面と、前記第１平面形成面に対して突出し、前記第１平面形成面の対角線と交差しないように配置された、前記第１平面形成面の各辺に沿う少なくとも１つの第１突出部と、を有する、
    ことを特徴とする金型。
19. 前記第２底面形成面は、外形が多角形の第２平面形成面と、前記第２平面形成面に対して突出し、前記第２平面形成面の対角線と交差しないように配置された、前記第２平面形成面の各辺に沿う少なくとも１つの第２突出部と、を有する、
    ことを特徴とする請求項１８に記載の金型。
20. ポリゴンミラーに用いる樹脂体を製造する製造方法であって、
    請求項１８又は１９に記載の金型の前記キャビティに溶融樹脂を射出する工程と、
    前記金型に射出された前記溶融樹脂を、前記金型の内部で冷却して固化させることで、前記樹脂体を形成する工程と、
    前記金型から前記樹脂体を離型させる工程と、を備える、
    ことを特徴とする製造方法。

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