JPH07287181A - 走査レンズ系及びそれを用いた光走査装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 光偏向器と被走査面との共役関係を良好に維
持しつつ光走査が可能な光走査装置を得ること。 【構成】 光源からの光束を光偏向器で偏向した後、走
査レンズ系を介して被走査面上に導光して光走査するよ
うにした光走査装置において、該走査レンズ系は両レン
ズ面の曲率誤差に応じてレンズ中心厚又はレンズ面位置
を変えた調整レンズを有していること。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は走査レンズ系及びそれを
用いた光走査装置に関し、特に感光体や静電記録体等の
像担持体である被走査面を光変調した光束で光走査する
ことにより、画像形成するようにした例えば電子写真プ
ロセスを有するレーザービームプリンターやカラーレー
ザービームプリンター、マルチレーザービームプリンタ
ー等の装置に好適な走査レンズ系及びそれを用いた光走
査装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】レーザービームプリンター等の光走査装
置においては、光源からの光束をコリメーターレンズや
シリンドリカルレンズを有した結像光学系で線状に集光
し、回転多面鏡又は単面鏡等より成る光偏向器の偏向面
上に結像させる。そして光偏向器で偏向された光束をト
ーリックレンズやシリンドリカルレンズ等のアナモフィ
ックレンズを用いて構成したｆ−θ特性を有する走査レ
ンズ系に入射させ、該走査レンズ系を介して像担持体面
上に導光し、光スポットを形成する。

【０００３】そして前記光偏向器を回転又は振動させ、
像担持体面上を光走査することにより画像情報の書き込
み等を行っている。

【０００４】走査レンズ系としては副走査断面内におい
て光偏向器の偏向反射面と像担持体面とが光学的に略共
役関係となるようにしている。これにより光偏向器の偏
向反射面の面倒れ補正を行っている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】従来の光走査装置にお
ける走査レンズ系は光偏向器の偏向反射面の面倒れ補正
を行っている為に主走査断面に比べて副走査断面で強い
屈折力を有している。又走査レンズ系は拡大系で使用す
る為に該走査レンズ系を構成する各レンズ面の副走査断
面での曲率精度が主走査方向に比べて厳しくなってい
る。

【０００６】走査レンズ系を構成するレンズに型を用い
て成形により製作されるプラスチックモールドレンズや
ガラスモールドレンズを用いると型（鏡面駒）の製作精
度でレンズ面の曲率精度が決まってくる。この為屈折力
を高める為に曲率をきつくした形状のレンズ面（鏡面）
を持つ鏡面駒は製作が難しくなり、レンズ面の曲率のバ
ラツキが大きくなってくるという問題点があった。

【０００７】又、型（鏡面駒）が加工目標値通りに製作
出来たとしてもプラスチックモールド成形やガラスモー
ルド成形を行って製作したレンズは設計値通り成形収縮
せず、この結果レンズ面の曲率が許容値より外れてくる
ことがある。

【０００８】特に高い屈折力を得る為にレンズ面の曲率
を強くしたレンズを成形するときはこの傾向が大きくな
ってくる。この為製作誤差が許容範囲を外れたときはそ
の都度、型（鏡面駒）を作り直さねばならないといった
問題点があった。

【０００９】しかし、１つ１つの型は非常に高価なもの
であり、またレンズを大量生産する際には多数の型を必
要とするので、製作精度が許容範囲を外れた型をすべて
作り直すのは非常にコストが高くなる。

【００１０】本発明は、走査レンズ系を構成するレンズ
をプラスチックモールド成形又はガラスモールド成形で
製作するときにでき上がったレンズ面の曲率に応じてレ
ンズ中心厚又はレンズ面位置を適切に設定することによ
り、レンズ面の曲率精度を緩和させると共に高い光学性
能が容易に得られる走査レンズ系及びそれを用いた光走
査装置の提供を目的とする。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明の走査レンズ系
は、２つのレンズ面を有するレンズを含んで構成され、
前記レンズは、前記２つのレンズ面の曲率誤差に応じ
て、レンズ中心厚が変化していることを特徴としてい
る。

【００１２】本発明の走査レンズ系は、型を用いてモー
ルド成形により製作されるレンズを含んで構成され、前
記レンズは、レンズ面の曲率誤差に応じて、レンズ中心
厚が変化していることを特徴としている。

【００１３】本発明の光走査装置は、光源からの光束を
光偏向器で偏向した後、走査レンズ系を介して被走査面
上に導光して光走査するようにした光走査装置におい
て、該走査レンズ系は、両レンズ面の曲率誤差に応じ
て、レンズ中心厚又はレンズ面位置を変えた調整レンズ
を有していることを特徴としている。

【００１４】また、前記走査レンズ系は副走査断面内に
おいて前記光偏向器の偏向反射面と前記被走査面とが光
学的に略共役となるようにしており前記調整レンズはモ
ールド成形より製作していることを特徴とする。

【００１５】また、前記調整レンズの前記光偏向器側と
前記被走査面側の副走査断面内のレンズ面の曲率半径を
各々Ｒａ，Ｒｂ、レンズ中心厚をｄ、レンズの使用波長
λに対する材質の屈折率をＮとし、定数Ｋを

【００１６】

【数３】 とおいたとき、定数Ｋが基準値に対して±２％以内とな
るように曲率半径Ｒａ，Ｒｂに応じて中心厚ｄを変化さ
せていることを特徴とする。

【００１７】また、前記調整レンズの副走査断面内にお
ける光偏向器側と被走査面側のレンズ面の曲率半径を各
々Ｒａ，Ｒｂとしたとき

【００１８】

【数４】 なる条件を満足することを特徴とする。

【００１９】

【実施例】図１は本発明のレーザービームプリンタに用
いられる光走査装置の実施例１の主走査断面内の要部概
略図、図２は図１の一部分の副走査断面内の要部概略図
である。

【００２０】主走査断面とは偏向手段により光束が偏向
走査される光束が経時的に形成する光束面を指し、副走
査断面とは走査レンズ系の光軸を含み前記主走査断面と
垂直な断面を指す。

【００２１】図中、１は光源手段としての例えば半導体
レーザである。２はコリメーターレンズであり、光源手
段１から射出された光ビームを平行光束としている。３
は絞りであり、コリメーターレンズ２から射出された光
束の径を制御している。４はシリンドリカルレンズであ
り、主走査断面に関しては屈折力は有しておらず副走査
断面に関して所定の屈折力を有している。

【００２２】５は偏向手段としての例えば回転多面鏡よ
り成る光偏向器であり、軸５ａを中心にモータ（不図
示）により矢印５ｂ方向に一定速度で回転している。９
は走査レンズ系であり、正の屈折力の球面レンズ６と主
走査断面に比べて副走査断面に強い屈折力を有するプラ
スチックモールド成形より成る調整レンズとしてのトー
リックレンズ７とを有している。球面レンズ６とトーリ
ックレンズ７でｆ−θ系を構成している。８は被走査面
としての記録媒体の感光ドラムである。

【００２３】本実施例において光源手段１より例えば画
像情報に基づいて光変調して射出した光ビームをコリメ
ーターレンズ２により略平行光束としている。そして該
平行光束は絞り３で光束径を調整した後シリンドリカル
レンズ４により主走査断面においてはそのままの平行光
束とし、副走査断面において集光し、光偏向器５の光偏
向反射面５ｃに線状に結像している。そして該線状の光
ビームを光偏向反射面５ｃで偏向反射させている。

【００２４】光偏向器５で偏向反射した光ビームは走査
レンズ系９を通過することによってその走査直線性が補
正され、感光ドラム８面上に結像して略等速度直線運動
で該感光ドラム８面上を光走査している。光偏向器５の
光偏向反射面は走査レンズ系９により感光ドラム８上に
横倍率２で結像される関係となっている。

【００２５】図１においてＰは光偏向反射面５ｃの反射
面位置を示しており、副走査断面では前述したように略
この反射面位置Ｐに光ビームが集光するようにしてい
る。

【００２６】ここで反射面位置Ｐと感光ドラム８は走査
レンズ系９に関してそれぞれ光学的に略共役な位置関係
になっている。これにより光偏向反射面５ｃが副走査断
面において傾いても、所謂面倒れがあっても光ビームが
感光ドラム８面上の同一走査線上に結像するようにして
いる。このようにして本実施例では光偏向器５の面倒れ
の補正を行っている。

【００２７】本実施例においてトーリックレンズ７は光
偏向器５と感光ドラム面８との光学的共役関係を保つ為
に副走査断面に強い屈折力を有し、かつ走査に伴なう像
面弯曲を補正する為に像面側に凸面を向けたメニスカス
形状としている。

【００２８】このように所定の屈折力を有する為にトー
リックレンズ７の凸面の曲率が強くなっている。ここで
トーリックレンズ７はプラスチック（又はガラス）モー
ルド成形で製作している為、レンズ面の曲率が強くなる
と、型（鏡面駒）の加工やモールド成形加工が難しくな
って出来上がったレンズ面の曲率に誤差が生じてくる。

【００２９】本実施例では走査レンズ系９を拡大系とし
て用いている為にトーリックレンズ７の曲率変化に対す
る感光ドラム面８上でのピント移動が大きい。この為ト
ーリックレンズ７の曲率の公差が厳しくなっている。

【００３０】そこで本実施例ではトーリックレンズ７の
子午線方向の製作具合による曲率半径の変化に対応させ
てそのレンズ中心厚を調整して又はレンズ面位置を調整
して光偏向器５と感光ドラム面８との共役関係がずれな
いようにしている。

【００３１】図３（Ａ），（Ｂ）はこのときのトーリッ
クレンズ７のレンズ中心厚を制御するときの説明図であ
る。同図では副走査断面を示している。

【００３２】型の出来具合によって、例えば図３（Ｂ）
に示すように凸面の曲率が設計値のＲｂｂよりＲｂｂ′
へと弱くなったときにはレンズ中心厚を設計値のｄから
ｄ′へと増加させて屈折力を制御して光偏向反射面５ｃ
と感光ドラム面８とが共役関係となるようにしている。

【００３３】一般に曲率半径の変化に比べてレンズ中心
厚の変化による屈折力の変化は小さい為に微小な屈折力
の調整が容易となってくる。尚副走査断面のレンズ中心
厚の調整に対して主走査断面でのピントの変動が少なく
なるように、本実施例ではトーリックレンズ７は主走査
断面の屈折力が弱くなるレンズ形状となっている。

【００３４】又本実施例では主走査断面と副走査断面に
対して略同じ量の屈折力変化を与える為にトーリックレ
ンズ７をメニスカス形状としている。

【００３５】図６，図７は本実施例においてトーリック
レンズ７をプラスチック成形するときの金型１０の要部
断面図である。

【００３６】図６，図７において参照番号１１は固定側
取付板、１２は可動側取付板、１３は固定側型板、１４
は可動側型板、１５は受板、１６はスペーサーブロッ
ク、１７及び１８は各々エジェクタープレートを示して
いる。１９は固定側鏡面駒、２１は可動側鏡面駒を示し
ており、それぞれ２３及び２４で示した成形面が鏡面と
なっており、成形品であるところのトーリックレンズ７
の光学面を成形するようになされており、具体的には２
３は図３（Ａ）のレンズ面Ｒａａであり、２４はレンズ
面Ｒｂｂとなっている。

【００３７】固定側鏡面駒１９の成形面２３と可動側鏡
面駒２１の成形面２４との間の空間２０がキャビティで
あり、このキャビティ２０に充填された樹脂材料が成形
されてトーリックレンズ７（図３（Ａ））となる。

【００３８】以上のような金型１０を射出成形機のプラ
テン間（不図示）に取り付け、型締状態にし、射出シリ
ンダ（不図示）内で樹脂を加熱溶融して金型１０内に射
出する。樹脂はスプルー２７，ランナー２８，ゲート２
９を通ってキャビティ２０に充填される。その後冷却さ
れてパーティング３０より型が分割され、成形機のエジ
ェクターロッド（不図示）によりエジェクタープレート
１７及び１８が押されることによりエジェクターピン２
５及び２６を介して成形品２０及びスプルー２７が型よ
り突出される。その後ゲート２９の所をホットナイフ等
で切断し、これによりトーリックレンズ７ができ上が
る。

【００３９】ここで前述のように凸レンズ面側、即ち型
では逆の凹駒である所の可動側鏡面駒２１の成形面２４
のＲ形状が型加工により鈍くなった場合、レンズ中心肉
厚を増すことによってレンズのパワーを変化させ、共役
関係が一定になるようにしている。

【００４０】その場合は図７に示すように可動側鏡面駒
２１の後ろに位置するスペーサー３１の厚みを例えば薄
くすることによって成形面２３と２４の間隔を広くし、
レンズ中心肉厚の厚いレンズ（図３（Ｂ））を容易に成
形している。

【００４１】又、型加工では加工目標値通りの鏡面駒１
９及び２１が出来たとしても成形によって例えばレンズ
面Ｒｂ側の曲率が鈍くなってしまった場合に関しても、
レンズ中心肉厚を増すことによってレンズのパワーを変
化させ、共役関係が一定になるようにしている。

【００４２】その場合は図６に示す金型１０に図７に示
すレンズ中心肉厚の薄いスペーサー３１を図６に示すス
ペーサー２２の代わりに組み込むことによって成形面２
３と２４の間隔が広くなり、レンズ中心肉厚の厚い図３
（Ｂ）に示すレンズを成形している。

【００４３】本実施例では副走査断面における光偏向反
射面と感光ドラム面との光学的共役関係を良好に維持し
てトーリックレンズ７の前記光偏向器側と前記被走査面
側の副走査断面のレンズ面の曲率半径を各々Ｒａ，Ｒ
ｂ、レンズ中心厚をｄ、レンズの使用波長λに対する材
質の屈折率をＮとし、定数Ｋを

【００４４】

【数５】 とおいたとき、定数Ｋが基準値に対して±２％以内とな
るように曲率半径Ｒａ，Ｒｂに応じて中心厚ｄを変化さ
せている。

【００４５】即ちレンズ中心厚ｄを調整して定数Ｋが目
標値（基準値）に対して±２％以内となるようにするこ
とによって、光学性能の優れた走査レンズ系を得てい
る。

【００４６】一般にレンズ中心厚ｄを厚さΔｄだけ変化
させると屈折力の変化Δφは

【００４７】

【数６】 そこで本実施例ではトーリックレンズ７の副走査断面に
おける光偏向器側と被走査面側のレンズ面の曲率半径を
各々Ｒａ，Ｒｂとしたとき

【００４８】

【数７】 なる条件を満足するようにしている。これにより屈折力
の調整を容易にしている。

【００４９】ここで、具体的には以下のようにレンズ面
の曲率半径とレンズ中心厚を変化させた。

【００５０】図３（Ａ）におけるトーリックレンズ７
は、Ｒａａ＝−１２．６１７ｍｍ，Ｒｂｂ＝−１０．１
６５ｍｍ，レンズ中心厚ｄ＝５．１ｍｍ，材質の屈折率
をＮ＝１．５７２２８（λ＝７８０ｎｍ，ポリカーボネ
ート樹脂）で設計されている。

【００５１】ここで、型の出来具合によって図３（Ｂ）
に示すように凸面の曲率半径がＲｂｂ´＝−１０．２０
０ｍｍと弱くなってしまった場合を考える。

【００５２】その場合にはレンズ中心厚ｄ´をｄ´＝
５．２４６ｍｍと０．１４６ｍｍ増加させて、レンズの
屈折力を制御して光偏向反射面５ｃと感光ドラム面８と
が光学的共役関係となるようにした。

【００５３】これは図７でのスペーサー３１の厚みを、
図６でのスペーサー２２の厚みより０．１４６ｍｍだけ
薄くすることによって達成される。

【００５４】これは前述の（１）式に基づき、元の設計
値（図３（Ａ））の場合が、

【００５５】

【数８】 としてｄ´を求めるとｄ´＝５．２４６ｍｍとなる為で
ある。

【００５６】一般に、図６、図７に示すようなプラスチ
ックの射出成形（ガラスモールド成形でも同様である）
では、レンズ中心厚ｄの成形時の製作誤差は、ガラスの
研磨レンズと異なる。

【００５７】設計レンズ中心厚ｄ＝５．１ｍｍのレンズ
を例にとると、レンズ中心厚ｄの成形時の製作誤差は、
０．０１〜０．０３ｍｍに抑えることが可能である。

【００５８】この０．０１〜０．０３ｍｍの成形時の製
作誤差は、スペーサー２２（３１）の厚みの加工誤差
や、成形時の成形バラツキ（具体的には、樹脂材料の射
出圧力や金型温度の変化等）によって生じる。

【００５９】また、ガラスモールド成形の場合にも、プ
レスの圧力や金型温度等の変化により、同様に成形時の
製作誤差が発生する。

【００６０】これに対して、本願発明のように、レンズ
面の曲率誤差に応じてレンズ中心厚ｄを積極的に変化さ
せて補正を行なう場合、設計レンズ中心厚ｄ＝５．１ｍ
ｍのレンズを例にとると、レンズ中心厚ｄの変化量は
０．０５〜０．５ｍｍというオーダーで行なわれる。こ
のようなレンズ面の曲率誤差に対して補正を行なう場合
のレンズ中心厚ｄの変化量は、上述した成形時に生じる
レンズ中心厚ｄの製作誤差の０．０１〜０．０３ｍｍと
はオーダーのレベルが異なる。

【００６１】逆を言えば、成形時の製作誤差で発生する
０．０１〜０．０３ｍｍの肉厚差は、レンズ面の曲率半
径Ｒの変化に換算するとニュートンリング０．３本（ｄ
線λ＝５８７．５６ｎｍ、測定幅３ｍｍにおいて）程度
以下であり、これは単に光学性能のバラツキの許容範囲
内である。

【００６２】この成形時の製作誤差で発生する肉厚差
は、本願発明のような、所望のレンズ面の曲率半径Ｒが
得られないことによる光学性能の低下を補正するために
積極的にレンズ中心厚を０．０５〜０．５ｍｍと変化さ
せるものとは、根本的に異なるものである。

【００６３】これを具体的に前述の（１）式を用いて説
明する。

【００６４】例えば、レンズ中心厚ｄ＝５．１ｍｍが、
０．０３ｍｍ変化して５．１３ｍｍになったとする。こ
こで、この０．０３ｍｍの変化がレンズの曲率半径Ｒの
どれくらいの変化ｘを補正するものなのか計算してみ
る。

【００６５】ここでは、図３（Ａ）におけるレンズの設
計値を用いる。

【００６６】

【数９】 より、ｘ＝−０．００８ｍｍとなる。

【００６７】すなわち、曲率半径の設計値Ｒ＝−１０．
１６５ｍｍに対して、Ｒ＝−１０．１７３ｍｍでレンズ
面が出来上がってしまった時に、レンズ中心厚ｄを０．
０３ｍｍ設計値から変化させて同じ光学性能となるよう
に補正をかけることも可能である。

【００６８】しかし、実際に、このｘ＝−０．００８ｍ
ｍの変化は、元の曲率半径の設計値Ｒの−１０．１６５
ｍｍのニュートンリング０．３本（ｄ線λ＝５８７．５
６ｎｍ、測定値３ｍｍにおいて）程度にしかならず、こ
のｘの量は一般的に曲率半径Ｒの製作誤差として光学設
計者が公差として与える量の範囲から出ていない。

【００６９】したがって、成形時の製作誤差により発生
する０．０１〜０．０３ｍｍという肉厚の変化と、レン
ズ面の曲率誤差を補正するための０．０５〜０．５ｍｍ
という肉厚の変化とは、異なるレベルのものである。

【００７０】図４は本発明の実施例２の副走査断面内の
要部概略図である。同図において４１はｆ−θレンズ、
４２はモールド成形より製作したシリンドリカルレンズ
であり、感光ドラム８面近傍に設けている。

【００７１】本実施例ではｆ−θレンズ４１とシリンド
リカルレンズ４２を光偏向反射面５ｃからの反射光を感
光ドラム面８に結像させる走査レンズ系４０として扱っ
ており、このときシリンドリカルレンズ４２を調整レン
ズとして、前述した実施例と同様に、レンズ面の曲率半
径Ｒの出来具合に応じてレンズ中心厚ｄを変化させて、
走査レンズ系全体の屈折力を調整している。

【００７２】図５は本発明に係る走査レンズ系の一部を
構成する調整レンズ５２の実施例３の説明図である。

【００７３】同図ではレンズ面の曲率半径が基準値より
変化したときにレンズの光軸方向のコバ厚をＣＤよりＣ
Ｄ′へと変化させている（実際にはコバ部端面４０から
凹面側光学面４１までの距離ＣＣをＣＣ´へと変化させ
ている）。

【００７４】これによりレンズ５２の光軸方向の位置を
変化させてレンズ面位置を調整して走査レンズ系による
光偏向反射面と感光ドラム面との光学的共役関係が一定
となるようにしている。

【００７５】即ち図５に示すように本来の光学設計上で
は図５（Ａ）の位置にレンズが配置される訳であるが、
前述したのと同じ様に凸レンズ面側の曲率半径Ｒが鈍く
なった場合、図５（Ｂ）に示す様に光軸方向のコバの厚
みを変えて、レンズが図５では後ろ、即ち光偏向器５に
近づく様に配置を変えることによって、倒れ補正におけ
る共役関係を一定に保っている。

【００７６】図８，図９は本実施例においてトーリック
レンズ５２をプラスチック成形してコバ厚を変えるとき
の金型１００の要部断面図である。

【００７７】図８，図９において図６，図７で示した要
素と同一要素には同符番を付している。

【００７８】図５に示すレンズのコバ部に関しては図
７，図８に示す金型１００の固定側スリーブ３６と可動
側スリーブ３７で形成され、各スリーブの内側に固定側
鏡面駒１９、可動側鏡面駒２１が収納されている。

【００７９】スリーブと鏡面駒の奥には各スリーブと各
鏡面駒の位置を調整する為のリング及びスペーサとし
て、それぞれ固定側鏡面駒１９の奥には固定側スペーサ
ー３２があり、可動側鏡面駒２１の奥には可動側スペー
サー３５、固定側スリーブ３６の奥には固定側リング３
４、可動側スリーブ３７の奥には可動側リング３３が入
っている。

【００８０】成形の方法については前述と同様である
が、レンズの凸面側即ち型では逆の凹駒であるところの
可動側鏡面駒２１の成形面２４のＲ形状が型加工によ
り、光学設計値より決められる、実際の加工目標値より
鈍くなってしまった場合、共役関係が一定になるように
レンズ面位置を図５（Ｂ）のように変更しなければなら
ないが、これは固定側スペーサー３２を薄いものに変え
て固定側鏡面駒１９の型割面３０からの出張り量を少な
くすることによって、コバの端面４０から凹面側光学面
４１までの距離をＣＣをＣＣ′に変更している。

【００８１】又型加工では加工目標値通りの鏡面駒１９
及び鏡面駒２１ができたとしても成形によって例えばレ
ンズの凸面側の曲率が鈍くなってしまった場合に関して
も、同様に固定側スペーサー３２を薄いものに変え、固
定側鏡面駒１９の型割面３０からの出張り量を少なくす
ることによって図５（Ｂ）に示すようにコバの端面４０
から凹面側光学面４１までの距離をＣＣ′に変更し、共
役関係が一定になるようにしている。

【００８２】尚以上の各実施例における調整レンズはプ
ラスチックモールド成形の他にガラスモールド成形より
製作しても同様である。

【００８３】

【発明の効果】本発明によれば以上のように、走査レン
ズ系を構成するレンズをプラスチックモールド成形又は
ガラスモールド成形で製作するときにでき上がったレン
ズ面の曲率誤差に応じてレンズ中心厚又はレンズ面位置
を適切に設定することにより、レンズ面の曲率精度を緩
和させ、倒れ補正を良好に行うと共に高い光学性能が容
易に得られる光走査装置を達成することができる。

【００８４】特に本発明によれば、レンズ面の曲率誤差
をレンズ中心厚みやレンズ面位置で補正することにより
レンズの性能を維持することを可能としている。又倒れ
補正系の副走査方向に関しては、トーリックレンズやシ
リンドリカルレンズを使用している為に曲率が強くなる
と同時に曲率の公差が非常に厳しく、このような高精度
なレンズは製作が非常に難しくなる為に本発明は特に効
果がある。

【００８５】又曲率誤差が緩和されることにより型（鏡
面駒）の製作誤差が許容でき、プラスチックモールドレ
ンズやガラスモールドレンズの適用が可能となり、低コ
スト化に効果が大きい。又主走査断面や副走査断面に関
してはレンズ中心肉厚を補正する補正レンズを主走査面
側にメニスカス形状にすれば、他の性能の劣化を少なく
した状態で良好なる調整が可能となる。

【００８６】プラスチックモールドやガラスモールドで
成形型の数が多く、高精度を必要とするレンズに関し
て、安定した性能のレンズを得ることができ、研磨で製
作するレンズと異なりモールド成形においては型（鏡面
駒）の組み込み位置を変えるだけで容易にレンズ中心肉
厚やレンズ面位置の異なるレンズを得ることができる等
の特長がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の実施例１の主走査断面の要部概略図

【図２】 図１の一部分の副走査断面の要部概略図

【図３】 図１の調整レンズの説明図

【図４】 本発明の実施例２の一部分の副走査断面の要
部概略図

【図５】 本発明の実施例３の調整レンズの説明図

【図６】 本発明に係る調整レンズのモールド成形の金
型の説明図

【図７】 本発明に係る調整レンズのモールド成形の金
型の説明図

【図８】 本発明に係る調整レンズのモールド成形の金
型の説明図

【図９】 本発明に係る調整レンズのモールド成形の金
型の説明図

【符号の説明】

１ 光源手段 ２ コリメーターレンズ ３ 絞り ４ シリンドリカルレンズ ５ 光偏向器 ６ 球面レンズ ７ 調整レンズ ８ 被走査面 ９ 走査レンズ

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ２つのレンズ面を有するレンズを含んで
   構成され、前記レンズは、前記２つのレンズ面の曲率誤
   差に応じて、レンズ中心厚が変化していることを特徴と
   する走査レンズ系。
2. 【請求項２】 型を用いてモールド成形により製作され
   るレンズを含んで構成され、前記レンズは、レンズ面の
   曲率誤差に応じて、レンズ中心厚が変化していることを
   特徴とする走査レンズ系。
3. 【請求項３】 光源からの光束を光偏向器で偏向した
   後、走査レンズ系を介して被走査面上に導光して光走査
   するようにした光走査装置において、該走査レンズ系は
   両レンズ面の曲率誤差に応じてレンズ中心厚又はレンズ
   面位置を変えた調整レンズを有していることを特徴とす
   る光走査装置。
4. 【請求項４】 前記走査レンズ系は副走査断面内におい
   て前記光偏向器の偏向反射面と前記被走査面とが光学的
   に略共役となるようにしており前記調整レンズはモール
   ド成形より製作していることを特徴とする請求項３の光
   走査装置。
5. 【請求項５】 前記調整レンズの前記光偏向器側と前記
   被走査面側の副走査断面内のレンズ面の曲率半径を各々
   Ｒａ，Ｒｂ、レンズ中心厚をｄ、レンズの使用波長λに
   対する材質の屈折率をＮとし、定数Ｋを 【数１】 とおいたとき、定数Ｋが基準値に対して±２％以内とな
   るように曲率半径Ｒａ，Ｒｂに応じて中心厚ｄを変化さ
   せていることを特徴とする請求項４の光走査装置。
6. 【請求項６】 前記調整レンズの副走査断面内における
   光偏向器側と被走査面側のレンズ面の曲率半径を各々Ｒ
   ａ，Ｒｂとしたとき 【数２】 なる条件を満足することを特徴とする請求項４の光走査
   装置。