JP2021138109A - 撥水構造体 - Google Patents
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Abstract
Description
そこで、化学的手法を用いないで、撥水構造体を作製することが提案されている。例えば、特許文献1には、撥水性フィルムの製造方法が開示されている。この撥水性フィルムの製造方法は、素材フィルムを加熱する工程と、エンボスロールの表面を加熱する工程と、前記素材フィルムを所定の速度で搬送してエンボスロールと圧ロールの間に搬送する工程と、前記加熱された素材フィルムの表面に対して、エンボスロールと圧ロールにより所定の圧力でエンボス加工を行う工程と、前記エンボス加工が行われた素材フィルムを前記エンボスロールから剥離する工程と、を有する。
(RSm2+16Ra2)/16Ra≦120(μm)・・・(F1)
Ra:算術平均表面粗さ(μm)
RSm:下記数式(F2)で示される凹凸の平均ピッチ(μm)
RSm=L/n・・・(F2)
L:粗さ曲線を測定した測定長さ
n:粗さ曲線が、平均線を中心に最大高さRzの0.1倍の範囲内である基準範囲を越えて、再び基準範囲に収まるまでの箇所を1ピークとした場合に、測定長さL内における粗さ曲線の隣接する凸部と凹部のそれぞれ1ピークから構成される輪郭要素の個数
以下、本発明について実施形態を例に挙げて、図面に基づいて説明する。本発明は実施形態の内容に限定されない。なお、図面においては、説明を容易にするために拡大又は縮小をして図示した部分がある。
本実施形態に係る撥水構造体は、JIS B 0601:2001に準拠する方法により、表面の表面粗さを測定した場合に、下記数式(F1)で示される条件を満たすことを特徴とする。
(RSm2+16Ra2)/16Ra≦120(μm)・・・(F1)
数式(F1)において、Raは、JIS B 0601:2001に記載の算術平均表面粗さである。また、RSmは、下記数式(F2)で示される凹凸の平均ピッチである。
RSm=L/n・・・(F2)
nは、粗さ曲線が、平均線Xを中心に最大高さRzの0.1倍の範囲内である基準範囲を越えて、再び基準範囲に収まるまでの箇所を1ピークとした場合に、測定長さL内における粗さ曲線の隣接する凸部と凹部のそれぞれ1ピークから構成される輪郭要素の個数である。Rzは、粗さ曲線の測定長さL内における最大高さであり、図1では、(v)のピークの極大値から(viii)のピークの極小値までの高さ方向における距離である。そして、基準範囲が、平均線Xを中心に最大高さRzの0.1倍の範囲内であり、図1における斜線を付している範囲である。
例えば、図1に示す粗さ曲線は、測定を開始した点STAから基準範囲を越えて、(i)のピークに至り、その後、再び基準範囲に収まり、その後、再び基準範囲を越えて、(ii)のピークに至っている。そして、同様にして、順次、(iii)から(viii)のピークを経て、測定を終了した点ENDに至っている。このとき、ピークの個数nは、8個であり、粗さ曲線の隣接する凸部と凹部のそれぞれ1ピークから構成される輪郭要素の個数は4個である。なお、測定を開始した点STA又は測定を終了した点ENDが、ピーク上にある場合には、そのピークはカウントしない。
つまり、図1に示す粗さ曲線では、RSmは、L/4ということになる。
すなわち、水滴が撥水構造体の表面に付着した際、水滴がこの凹凸のピーク間で保持されて凹部の底面まで達しない場合は、凹凸形状による撥水性が発現しやすいと考えられる。一方で、水滴が凹部の底面にまで達する場合は、撥水性が発現しにくいものと考えられる。ここで、水滴が撥水構造体の凹部の底面に接触せずに保持される最大の半径をrとすると、このrが小さい程、撥水構造体表面においてより微小量の水滴をピーク間で保持しやすいため、rが凹凸表面の撥水性を表す基準となると考えられる。
なお、rは、水滴と材料のバルク表面との接触可能性を考察するために、材料の凹凸表面の形状を、底面から頂点までの平均高さを2Ra、隣接する凸部と凹部のピーク間の平均距離をRSm/2、隣接する凸部と凹部のピークを結ぶ曲線を円弧とする円の半径をrとして単純化し、以下のように導出した。
中心座標(0,r)となる円の方程式は、下記式である。
x2+(y−r)2=r2
上記式に、xに、RSm/2を代入し、yに、2Raを代入すると、下記式となる。
RSm2/4+(2Ra−r)2=r2
上記式を、rについて解くと、数式(F1)の左辺となる。
水の接触角が110度以上であれば、撥水構造体の撥水性が優れているといえる。また、撥水性の観点からは、水の接触角は、120度以上であることがより好ましく、130度以上であることがさらに好ましく、140度以上であることが特に好ましい。
本実施形態に係る撥水構造体は、基材シートと、基材シートに積層された熱可塑性樹脂層とを備えることが好ましい。なお、本実施形態に係る撥水構造体の構成が、かかる構成に限定されるわけではないが、本実施形態では、以下、図2に示すような、基材シート2と、熱可塑性樹脂層3とを備える撥水構造体(例えば、撥水シート1)を例に挙げて説明する。
紙基材としては、薄葉紙、クラフト紙、リンター紙、中質紙、上質紙、含浸紙、コート紙、アート紙、硫酸紙、及びグラシン紙等が挙げられる。
樹脂フィルムの樹脂としては、ポリオレフィン樹脂(ポリエチレン、及びポリプロピレン等)、ビニル樹脂(ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリビニルアルコール、エチレン−酢酸ビニル共重合体、及びエチレン−ビニルアルコール共重合体等)、ポリエステル樹脂(ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、及びポリエチレンナフタレート等)、及びその他の合成樹脂等(ポリスチレン、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体、三酢酸セルロース、セロハン、及びポリカーボネート等)が挙げられる。これらの中でも、耐熱性及び熱成型性を考慮すると、紙基材が好ましい。さらに、耐熱性及び寸法安定性が優れるという観点から、クラフト紙、中質紙、上質紙、及び含浸紙等がより好ましい。
例えば、基材シート2が紙基材の場合には、その米坪量は、30g/m2以上200g/m2以下であることが好ましく、80g/m2以上140g/m2以下であることがより好ましい。
また、基材シート2が合成樹脂のフィルムの場合には、その厚さは、5μm以上500μm以下であることが好ましく、15μm以上300μm以下であることがより好ましい。
なお、熱可塑性樹脂の溶融温度は、特に限定されないが、生産性の観点から、140℃以上200℃以下であることが好ましい。
ポリオレフィン樹脂としては、α−オレフィンの単独重合体又は共重合体等が挙げられる。α−オレフィンとしては、エチレン、プロピレン、1−ブテン、2−メチル−1−ブテン、1−ペンテン、2−メチル−1−ペンテン、1−ヘキセン、2,2−ジメチル−1−ブテン、2−メチル−1−ヘキセン、4−メチル−1−ペンテン、1−ヘプテン、2−メチル−1−ヘキセン、3−メチル−1−ヘキセン、2,2−ジメチル−1−ペンテン、3,3−ジメチル−1−ペンテン、2,3−ジメチル−1−ペンテン、3−エチル−1−ペンテン、2,2,3−トリメチル−1−ブテン、1−オクテン、及び2,2,4−トリメチル−1−オクテン等が挙げられる。これらの中でも、エチレン、プロピレン、4−メチル−1−ペンテンの重合体が好ましく、プロピレンの重合体であるポリプロピレン樹脂がより好ましい。
熱可塑性樹脂層3の厚さは、5μm以上200μm以下であることが好ましく、10μm以上100μm以下であることがより好ましい。
次に、本実施形態に係る撥水構造体について、撥水シート1の製造方法を例に挙げて、説明する。
撥水シート1は、図3に示す撥水シート製造装置10を用いて製造できる。また、撥水シート1は、以下説明する積層工程及びエンボス工程を施すことにより製造できる。
撥水シート製造装置10は、押出機11と、エンボス柄加工部12とを備えている。
押出機11は、熱可塑性樹脂を押出して基材シート2上に熱可塑性樹脂を塗布するものであり、Tダイを備えている。熱可塑性樹脂は、このTダイから基材シート2上に押出されるとともに、ラミネートされる。
押出機11の加熱温度等の条件は、熱可塑性樹脂層3を構成する熱可塑性樹脂の融点及びメルトフローレート等に応じて適宜設定する。
エンボス柄加工部12を構成するエンボスロール12aとプレッシャーロール12bとが水平対向して配置されている。そして、熱可塑性樹脂層3が形成された基材シート2は、略下方向に送られるとともに、エンボスロール12aとプレッシャーロール12bとの間で挟み込まれる。エンボスロール12aと当接した熱可塑性樹脂層3には、エンボスロール12aの表面に予め形成されている凹凸形状が転写される。それとともに、熱可塑性樹脂層3は冷却される。この転写及び冷却によって、熱可塑性樹脂層3の表面に凹凸形状が形成される。
エンボス加工時の加熱温度は、140℃以上200℃以下であることが好ましく、160℃以上180℃以下であることがより好ましい。
エンボス加工時のプレス圧は、0.05MPa以上5MPa以下であることが好ましく、1MPa以上3MPa以下であることがより好ましい。
エンボス加工時の加熱時間は、10秒間以上5分間以下であることが好ましく、1分間以上3分間以下であることがより好ましい。
エンボス加工後の冷却時間は、20秒間以上15分間以下であることが好ましく、2分間以上8分間以下であることがより好ましい。また、ここでの冷却温度は、例えば20℃以上30℃以下である。
エンボスロール12aの表面には、エンボス材が設けられている。そして、(i)エンボス材の種類を変更したり、(ii)エンボス材に対して、各種の表面処理を施したりすることで、エンボスロール12aの表面を調整できる。
表面処理としては、ブラスト処理、バフ研磨処理、エッチング処理、レーザー彫刻、レジスト加工及びミル彫刻等が挙げられる。
また、ブラスト処理で用いるビーズは、特に制限されないが、表面の凹凸形状の観点から、選択することが好ましい。ビーズの材質としては、アルミナ、ジルコニア、シリカ、鉄、シリコンカーバイド(SiC)、ボロンカーバイド(B4C)、及び、これらの混合物等が挙げられる。これらの中でも、アルミナ又はジルコニアが好ましく、アルミナがより好ましい。ビーズの形状としては、角状、円柱状、及び球状等が挙げられる。これらの中でも、角状が好ましい。
本実施形態においては、エンボスロール12aの表面の凹凸形状を調整することで、数式(F1)における(RSm2+16Ra2)/16Raの値が、120μm以下である表面を有する熱可塑性樹脂層3を形成できる。
本実施形態によれば、次のような作用効果を奏することができる。
(1)本実施形態においては、数式(F1)における(RSm2+16Ra2)/16Raの値が120μm以下である表面を有する熱可塑性樹脂層3を備える撥水シート1が得られる。そして、この撥水シート1における熱可塑性樹脂層3は、十分な撥水性を有する。
本発明は前述の実施形態に限定されず、本発明の目的を達成できる範囲での変形、改良等は本発明に含まれる。
例えば、前述の実施形態では、撥水構造体の一例として、撥水シート1を挙げて説明したが、これに限定されない。例えば、撥水構造体は、シート状でなくてもよく、積層体でなくてもよい。また、撥水構造体は、撥水構造表面とは異なる面に粘着剤層を備えるものであってもよく、例えば、その粘着剤層により、被着体に貼付することで、その被着体を撥水構造体とすることもできる。
基材シート(日本製紙社製の「エンボス原紙127.9G」)と、熱可塑性樹脂シート(ポリプロピレン、プライムポリマー社製の「プライムポリプロF−744NP」)と、下記のエンボス材(寸法:100mm×100mm、厚さ3mm)とを順次重ね、熱プレス機を用いて、加熱温度170℃、プレス圧2MPa、加熱温度2分間、及び冷却時間(常温放置)5分間の条件で、加熱圧着及び冷却を行った。これにより、熱可塑性樹脂シートが溶融し、基材シートに固着して、基材シート上に樹脂層が形成された。そして、エンボス材から、樹脂層が形成された基材シートを剥離して、積層体(撥水シート)を得た。
(エンボス材)
鉄製の板
表面処理:ブラスト処理
表面処理に用いたビーズ:ホワイトアトランダム(角状粒子、粒径90μm〜106μm、不二製作所社製「WA120」)
エンボス材の表面粗さ:Ra1.32μm、Rz9.86μm
下記のエンボス材を用いた以外は実施例1と同様にして、積層体を得た。
(エンボス材)
鉄製の板
表面処理:ブラスト処理
表面処理に用いたビーズ:ホワイトアトランダム(角状粒子、粒径212μm〜250μm、不二製作所社製の「WA60」)
エンボス材の表面粗さ:Ra2.51μm、Rz17.68μm
下記のエンボス材を用いた以外は実施例1と同様にして、積層体を得た。
(エンボス材)
鉄製の板
表面処理:ブラスト処理
表面処理に用いたビーズ:ホワイトアトランダム(角状粒子、粒径45μm〜53μm、不二製作所社製の「WA220」)
エンボス材の表面粗さ:Ra0.54μm、Rz5.06μm
下記のエンボス材を用いた以外は実施例1と同様にして、積層体を得た。
(エンボス材)
鉄製の板
表面処理:ブラスト処理
表面処理に用いたビーズ:ホワイトアトランダム(角状粒子、粒径300μm〜355μm、不二製作所社製の「WA46」)
エンボス材の表面粗さ:Ra3.81μm、Rz21.74μm
下記のエンボス材を用いた以外は実施例1と同様にして、積層体を得た。
(エンボス材)
鉄製の板
表面処理:ミル彫刻
エンボス材の表面粗さ:Ra3.2μm、Rz15.6μm
下記のエンボス材を用いた以外は実施例1と同様にして、積層体を得た。
(エンボス材)
鉄製の板
表面処理:ミル彫刻
エンボス材の表面粗さ:Ra3.1μm、Rz15.4μm
下記のエンボス材を用いた以外は実施例1と同様にして、積層体を得た。
(エンボス材)
鉄製の板
表面処理:ブラスト処理
表面処理に用いたビーズ:ジルコニア(角状粒子、粒径63μm以下、不二製作所社製「FZG205」)
エンボス材の表面粗さ:Ra0.35μm、Rz2.85μm
下記のエンボス材を用いた以外は実施例1と同様にして、積層体を得た。
(エンボス材)
鉄製の板
表面処理:ミル彫刻
エンボス材の表面粗さ:Ra1.4μm、Rz7.1μm
下記のエンボス材を用いた以外は実施例1と同様にして、積層体を得た。
(エンボス材)
鉄製の板
表面処理:ブラスト処理
表面処理に用いたビーズ:ガラスビーズ(球状粒子、粒径53μm〜63μm、不二製作所社製の「FGB300」)
エンボス材の表面粗さ:Ra0.26μm、Rz1.73μm
下記のエンボス材を用いた以外は実施例1と同様にして、積層体を得た。
(エンボス材)
鉄製の板
表面処理:ブラスト処理
表面処理に用いたビーズ:ガラスビーズ(球状粒子、粒径125μm〜150μm、不二製作所社製の「FGB120」)
エンボス材の表面粗さ:Ra0.84μm、Rz5.08μm
下記のエンボス材を用いた以外は実施例1と同様にして、積層体を得た。
(エンボス材)
鉄製の板
表面処理:ブラスト処理
表面処理に用いたビーズ:フジガラスビーズ(球状粒子、粒径250μm〜355μm、不二製作所社製の「FGB60」)
エンボス材の表面粗さ:Ra1.52μm、Rz9.86μm
下記のエンボス材を用いた以外は実施例1と同様にして、積層体を得た。
(エンボス材)
エンボス材の製品名:加納商事社製の「BF0.4S」
表面処理:バフ研磨処理
エンボス材の表面粗さ:Ra0.03μm、Rz0.18μm
実施例及び比較例で得られた積層体について、ミツトヨ社製の表面粗さ測定機「SV−3000」を用いて、下記の条件にて、表面粗さの解析を行った。その結果から、算術平均表面粗さRa、及び凹凸の平均ピッチRSmの数値を得た。そして、これらの数値から、数式(F1)における(RSm2+16Ra2)/16Raの値を算出した。得られた結果を表1に示す。
測定距離:0.8mm
測定間隔:0.05μm
測定速度:0.5mm/min
カットオフ値:λc=0.08mm、λs=0.0025mm
接触角の測定は、JIS R3257:1999の6.静滴法に準じて測定した。ただし、サンプルを基板ガラスに代えて実施例及び比較例で得られた積層体をサンプルとし、当該サンプルの凹凸が形成された樹脂表面における接触角を測定した。なお、測定装置としては、協和界面科学社製の「DMo−701」を用いた。また、接触角については、数値とともに、下記の基準に従って評価を行った。得られた結果を表1に示す。
A:接触角が、140度以上である。
B:接触角が、110度以上140度未満である。
C:接触角が、110度未満である。
実施例及び比較例で得られた積層体を、50mm×50mmの大きさに切断して、サンプルとした。このサンプルをガラス基板にセットし、ガラス基板の角度を水平面に対して60度とし、サンプル表面に30mmの高さから水滴を滴下したときの挙動を目視にて確認した。そして、以下の基準に従って、滑落性を評価した。
A:水滴が着滴して瞬時に滑落した。
B:水滴が滑落したが速度が遅い、或いは、水滴が滑落したが一時的に水滴が止まった。
C:水滴が滑落しなかった、或いは、水滴が滑落したがサンプル表面が濡れていた。
Claims (5)
- JIS B 0601:2001に準拠する方法により、表面の表面粗さを測定した場合に、下記数式(F1)で示される条件を満たす、
撥水構造体。
(RSm2+16Ra2)/16Ra≦120(μm)・・・(F1)
Ra:算術平均表面粗さ(μm)
RSm:下記数式(F2)で示される凹凸の平均ピッチ(μm)
RSm=L/n・・・(F2)
L:粗さ曲線を測定した測定長さ
n:粗さ曲線が、平均線を中心に最大高さRzの0.1倍の範囲内である基準範囲を越えて、再び基準範囲に収まるまでの箇所を1ピークとした場合に、測定長さL内における粗さ曲線の隣接する凸部と凹部のそれぞれ1ピークから構成される輪郭要素の個数 - 請求項1に記載の撥水構造体において、
JIS R 3257:1999の6.静滴法に準拠する方法により、表面の水の接触角を測定した場合に、水の接触角が、110度以上である、
撥水構造体。 - 請求項1又は請求項2に記載の撥水構造体において、
前記撥水構造体が、基材シートと、前記基材シートに積層された熱可塑性樹脂層とを備える、
撥水構造体。 - 請求項3に記載の撥水構造体において、
前記熱可塑性樹脂層が、ポリオレフィン樹脂層である、
撥水構造体。 - 請求項3に記載の撥水構造体において、
前記熱可塑性樹脂層が、ポリプロピレン樹脂層である、
撥水構造体。
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