JP2021098907A - 紡績糸および繊維構造物 - Google Patents
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Abstract
Description
(IFR/R)≧1・・・(式1)
紡糸ドラフト=Vs/V0
Vs:紡糸速度(m/分)
V0:吐出線速度(m/分)
紡糸ドラフトを50倍以上とすることで、口金孔から吐出されたポリマー流が長時間口金直下に留まることを防止し、口金面汚れを抑制することができることから、製糸性が安定する。また、紡糸ドラフトを300倍以下とすることで過度な紡糸張力による糸切れを抑制することが可能となり、偏心芯鞘複合短繊維を安定した製糸性で得ることができるので好ましい。より好ましくは80〜250倍である。
生地伸張率(%)={(Y−X)/X}×100。
生地伸長回復率(%)={(Y−Z)/(Y−X)}×100。
<製糸安定性>
各実施例について8時間の紡糸を行い、紡糸糸切れ回数から相対評価し、4段階評価した。
◎(極めて良好) :糸切れ回数0回〜1回
○(良好) :糸切れ回数2回〜5回
Δ(やや不良) :糸切れ回数6回〜10回
×(不良) :糸切れ回数11回以上。
紡糸工程後、短繊維としてカットした後に、JIS L1015(2010年)8.4A法、8.5A法に示される方法によって、繊度、及び繊維長を測定した。
JIS−L1015(2010年)8.12.1の方法に従い、測定した。発現捲縮数は、短繊維を180℃の温度で5分間、無荷重で乾熱処理した後、測定した。
JIS−L1015(2010年)8.12.2の方法に従い、測定した。
JIS−L1015(2010年)8.7の方法に従い、測定した。
各実施例について1時間の精紡機(1000spl)糸切れ回数を相対評価し、4段階評価した。
◎(極めて良好) :糸切れ回数0回〜10回
○(良好) :糸切れ回数10回〜20回
Δ(やや不良) :糸切れ回数20回〜50回
×(不良) :紡績糸作製不可
1000mの紡績糸を糸欠点検知機(USTER社(スイス)Evenese Tester(Tester5))で糸ムラやネップの数を測定し、相対評価した。
◎(極めて良好) :100個未満
○(良好) :100個以上、200個未満
Δ(やや不良) :200個以上〜500個未満
×(不良) :500個以上。
JISL 1095(2010)9.4.1の方法に従い、測定し、綿番手を求めた。
撚係数はJIS−L1095(2010)に準拠して撚数を測定した。具体的には、下記式を使用して、撚係数(K)を求めた。
撚係数(K)=インチ当たりの撚回数(T)/√番手(‘s)
織密度(経糸密度と緯糸密度)の測定は、JIS L1096(2010)に記載されている単位長さあたりの糸本数の測定に準じて行った。すなわち、デンシメーターを用い、デンシメーターを織物上に置いたときに現れる干渉バンドの数を測定し、それを5箇所で行って単純平均して求めた。
実施例記載の紡績糸を作製、ヨコ糸として織物に使用し、タテ糸にはポリエチレンテレフタレートフィラメント(56dtex(24フィラメント))を使用する。タテ糸密度113本/インチ(2.54cm)、ヨコ密度45本/インチ(2.54cm)で、エアジェット織機を用いて1/3ツイル織物を得て、ヨコ糸が長手方向となるように20cm×5cmにカットしサンプルとして切り出した。切り出したサンプルの短辺の一方を固定してぶら下げ、無荷重下にて130℃の湿熱雰囲気下で10分間熱処理を施し、その時の長手方向の長さ(X、単位:cm)を測定した。その後、サンプルの固定していない短辺に14.7Nの荷重をかけ、その時の長手方向の長さ(Y、単位:cm)を測定し、下記の式にて生地伸張率を算出した。
生地伸張率(%)={(Y−X)/X}×100 。
上記生地伸長率測定に引き続き、荷重をかけて2分後に荷重を取り除いた。この荷重をかけ、取り除く作業を合計10回繰り返した。10回操作後の荷重を取り除いた際の長手方向の長さ(Z、単位:cm)を測定し、下記の式にて生地伸張率を算出した。
生地伸長回復率(%)={(Y−Z)/(Y−X)}×100。
A成分のポリマーとして、IPA7.0mol%とBHPP4.0mol%を共重合したポリエチレンテレフタレート(溶融粘度:110Pa・s)、B成分のポリマーとして、ポリエチレンテレフタレート(溶融粘度:70Pa・s)とし、A成分のポリマーとB成分のポリマーをいずれもエクストルーダーを用いてそれぞれ280℃で溶融後、ポンプによる計量を行い、290℃を溶融温度として、温度を保持したまま口金に流入させた。A成分とB成分の面積比は50/50とし、口金孔数600の偏心芯鞘複合繊維用紡糸口金に流入させた。各ポリマーは、口金内部で合流し、B成分のポリマー中にA成分のポリマーが包含された偏心芯鞘複合形態を形成し、口金から吐出した。なお、実施例1の紡糸においては、図1に示す偏心芯鞘複合繊維が得られるような分配板方式の口金を用いた。紡糸された糸条を1300m/分の速度で引き取りながら、冷却した。糸条の冷却は、紡糸口金から20mmの位置より、風温20℃、風速70m/分、冷却長30mmの冷風吹き出し装置により冷却後、その後、風温20℃、風速40m/分、冷却長600mmの冷風吹出し冷却装置により冷却した。糸条の冷却後、工程油剤を0.1質量%付与し、フリーローラーを経て収束0.1%ガイドで他の紡糸錘20本合糸し、未延伸糸を得た。尚、口金吐出面から糸条の収束位置までの距離1600mmとした。その後、20本の未延伸糸を引き揃えながら、90℃の温度の温水に導き、延伸倍率2.8倍で延伸した延伸糸を、160℃の加熱ローラーで、5秒間緊張熱処理してクリンパーへ導き、延伸トウの温度が30℃、トウの押し込み圧を1.5kg/cm2Gで機械捲縮を付与して、捲縮数12山/25mm、捲縮度12%の捲縮トウを得た。得られた捲縮トウを80℃で乾燥後、仕上げ油剤を0.2重量%付与し、回転式のカッターにより繊維長38mmに切断し、単繊維繊度1.3dtex、強度4.0cN/dtex、伸度32%、捲縮数15山/25mm、捲縮度16%のポリエステル短繊維を得た。得られたポリエステル短繊維を前述の方法で評価した。
実施例2は紡績糸番手、実施例3は偏心芯鞘複合短繊維のA成分のポリマーおよびB成分のポリマーの組み合わせ方、実施例4〜6は異素材との混紡、実施例6は異素材に併せた繊維長(定長に切断することなく使用した)等を、表1および表2の通り変更した以外は、実施例1と同様にして、紡績糸及び織物を得た。
表1および表2の通り、比較例1〜2は特開平09−157941号公報に記載の口金を用いたサイドバイサイド型に貼り合わされた複合繊維とし(比較例2は繊度も変更)、比較例3は複合形態が図4となる(ただし、薄皮が存在し、芯成分の露出は無い)ようにした以外はそれぞれ実施例1と同様にした。また比較例4として、通常ポリエステルの繊度2.2dtexを用いて65番手の紡績糸及び、それを用いて実施例1と同設計の織物を得た。
C:重心点
S:B成分の最小厚み
D:繊維径
IFR:曲率半径
Claims (6)
- A成分及びB成分の2種のポリマーからなる複合繊維の横断面において、A成分がB成分で完全に覆われており、A成分を覆っているB成分の厚みの最小厚みSと繊維径Dの比S/Dが0.01〜0.1であり、かつ最小厚みSより厚みが1.05倍以内の部分の繊維の周囲長が繊維全体の周囲長の1/3以上であり、単繊維繊度が0.5〜2.2dtexである偏心芯鞘複合短繊維を用いた紡績糸。
- 前記偏心芯鞘複合短繊維は、無荷重熱処理時の発現捲縮数が50山/25mm以上となる潜在捲縮能を有する請求項1記載の紡績糸。
- 前記偏心芯鞘複合短繊維は、A成分が2,2-ビス[4−(2−ヒドロキシエトキシ)フェニル]プロパン2〜7モル%とイソフタル酸5〜13モル%とを共重合したエチレンテレフタレート単位主体の共重合ポリエステル、B成分が実質的にエチレンテレフタレート単位よりなるポリエステルである請求項1または2記載の紡績糸。
- 前記偏心芯鞘複合短繊維の混率が45〜100質量%である請求項1〜3のいずれかに記載の紡績糸。
- 前記紡績糸の番手が30〜120Sで、ヨリ係数が2.5〜5.0である請求項1〜4のいずれかに記載の紡績糸。
- 請求項1〜5のいずれかに記載の紡績糸を用いた繊維構造物。
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