JP2021066925A - チタン合金丸棒およびコネクティングロッド - Google Patents
チタン合金丸棒およびコネクティングロッド Download PDFInfo
- Publication number
- JP2021066925A JP2021066925A JP2019192238A JP2019192238A JP2021066925A JP 2021066925 A JP2021066925 A JP 2021066925A JP 2019192238 A JP2019192238 A JP 2019192238A JP 2019192238 A JP2019192238 A JP 2019192238A JP 2021066925 A JP2021066925 A JP 2021066925A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- phase
- titanium alloy
- round bar
- less
- alloy round
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 59
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims abstract description 42
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 16
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 15
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 9
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 5
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 28
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 23
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 20
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 19
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 18
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 description 17
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 12
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 12
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 11
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 11
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 10
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 10
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 9
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 9
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 5
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 5
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 4
- 238000001887 electron backscatter diffraction Methods 0.000 description 4
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 4
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 3
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 238000005063 solubilization Methods 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- HJUFTIJOISQSKQ-UHFFFAOYSA-N fenoxycarb Chemical compound C1=CC(OCCNC(=O)OCC)=CC=C1OC1=CC=CC=C1 HJUFTIJOISQSKQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 description 1
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 238000009774 resonance method Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
Abstract
Description
化学組成が、質量%で、
Al:7.0〜9.0%、
O:0.20%以下、
N:0.010%以下、
C:0.010%以下、
H:0.013%以下、
Nb:0〜2.00%、
Si:0〜0.30%、
Fe:0〜2.00%、
Cr:0〜2.00%、
残部:Tiおよび不純物であり、
下記(i)〜(iii)式を満足し、
金属組織において、面積率で、85.0%以上のα相を有し、
α相結晶粒の等軸化率が70%以上であり、
前記チタン合金丸棒の長手方向と、α相結晶格子のc軸方向とのなす角をθとした場合に、測定される全てのα相結晶粒に対して、θが0°以上45°以下であるα相結晶粒の割合が、15.0%以上であるチタン合金丸棒。
Al+10×O≦10.5 ・・・(i)
0.50≦Nb+10×Si ・・・(ii)
1.00≦2×Fe+5×Cr ・・・(iii)
但し、上記式中の各元素記号は、チタン合金中に含まれる各元素の含有量(質量%)を表し、含有されない場合はゼロとする。
各元素の限定理由は下記のとおりである。なお、以下の説明において含有量についての「%」は、「質量%」を意味する。
Alは、高温強度を向上させ、高温域までα相を安定化させる効果を有する。また、ヤング率を向上させる効果も有する。Alを含有させることで、良好なヤング率と低密度化を実現することができる。このため、Al含有量は7.0%以上とし、7.5%以上とするのが好ましい。しかしながら、Al含有量が過剰になると、脆化相であるであるα2相(Ti3Al相)が析出するようになり、延性が低下する場合がある。このため、Al含有量は9.0%以下とし、8.5%以下とするのが好ましい。
Oは、チタン合金に含有される不純物元素であり、強度を向上させる効果を有する。このため、O含有量を所定量に制限することで、強度を調整することができる。しかしながら、O含有量が過剰であると、脆化相であるα2相の析出を促進させる。また、室温での延性が低下する。このため、O含有量は、0.20%以下とする。O含有量は0.18%以下とするのが好ましく、0.15%以下とするのがより好ましい。一方、O含有量の過度な低減は、製造コストを増加させるため、O含有量は0.01%以上とするのが好ましい。
(i)式左辺値が10.5を超えると、脆化相であるα2相が析出し、熱間加工性を低下させる。このため、(i)式左辺値は10.5以下とする。(i)式左辺値は、10.0以下とするのが好ましく、9.5以下とするのがより好ましい。(i)式左辺値の下限は、特に定めないが、通常、7.1以上になると考えられる。
C:0.010%以下
NおよびCは、チタン合金に含有される不純物であり、機械的特性を低下させる場合がある。N含有量は0.010%以下とする。また、C含有量は0.010%以下とする。NおよびC含有量は、極力低減するのが好ましい。
Hは、チタン合金に含有される不純物元素であり、脆化を引き起こす場合がある。このため、H含有量は0.013%以下とする。H含有量は0.010%以下とするのが好ましく、0.008%以下とするのがより好ましい。
Si:0〜0.30%
NbおよびSiは、いずれもβ安定化元素であり、耐酸化性を向上させる効果を有する。本発明に係るチタン合金丸棒では、Alを含有させることで、ヤング率を向上させており、熱間加工温度を上昇させる必要が生じる。このため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Nbを過剰に含有させると、製造コストが増加する。このため、Nb含有量は、2.00%以下とする。また、Siを過剰に含有させると、金属間化合物が形成し、疲労強度が低下する。このため、Si含有量は0.30%以下とする。
(ii)式右辺値が0.50未満であると、熱間加工温度の上昇に耐えうる耐酸化性を得ることができない。このため、(ii)式右辺値は0.50以上とするのが好ましく、0.80以上とするのがより好ましい。
Cr:0〜2.00%
Feは共析型のβ安定化元素であり、β相を安定化させる効果を有する。そして、Feを含有させることで、β相を確保し、熱間加工性を向上させることができる。さらに、Feはα相中への分配が少ないため、α相の高温での高強度化を抑制できる。任意添加元素として一般的なVおよびMoは、全率固溶型の元素であるが、これら元素と比較しても元素熱間加工性の改善に有効であり、安価でもある。このため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Feを過剰に含有させると、インゴット中で偏析を生じる場合がある。このため、Fe含有量は2.00%以下とする。
(iii)式右辺値が1.00未満であると、β相を十分確保できず、良好な熱間加工性、および延性を得ることができない。このため、(iii)式右辺値は1.00以上とする。(iii)式右辺値は、1.50以上とするのが好ましく、2.50以上とするのがより好ましい。
2−1.α相面積率
本発明に係るチタン合金丸棒の金属組織は、面積率で、85.0%以上のα相を有する。α相が、面積率で、85.0%未満であると、良好なヤング率を得ることができない。このため、α相は、面積率で85.0%以上とし、90.0%以上とするのが好ましい。一方、α相が過剰になる、すなわち、β相が少なすぎると、熱間加工性を確保することができない。このため、α相は、面積率で、99.0%以下とするのが好ましい。
本発明に係るチタン合金丸棒は、強度、熱間加工性、および室温から温間の温度域での延性を確保するため、α相の等軸化率を規定する。チタン合金丸棒が加工等で変形される際、各結晶粒は、周囲の結晶粒と連続的に変形する必要がある。このため、等軸化されていない圧延組織のような細長い結晶粒が多いと、周囲の結晶粒と接する長さが長くなり、変形抵抗が大きくなると考えられる。この結果、延性が低下する。
α相の結晶構造は、図1に示すようなhcp構造(六方最密充填構造)である。α相においては、hcp格子の底面に垂直な方向(以下、単に「c軸方向」ともいう。)が、ヤング率が高い方向となる。通常、加工等を考慮し、コンロッドに用いられる丸棒では、長手方向のヤング率が重要になる。このため、合金丸棒の長手方向と、α相のhcp格子のc軸方向とが極力平行になるのが望ましい。すなわち、図2に示すように、チタン合金丸棒の長手方向と、α相の結晶格子のc軸方向とのなす角をθとした場合に、θが0°になるのが最も望ましい。
本発明に係るチタン合金丸棒においては、長手方向のヤング率が115GPa以上である場合をヤング率が良好であると評価する。また、引張強さが950MPa以上である場合を引張強さが良好であると評価し、破断伸びが15%以上である場合を、延性が良好であると評価する。さらに、熱間加工性については、酸化増量を評価指標とし、酸化増量が10.0mg/cm2以下である場合を熱間加工性が良好であると評価する。なお、本発明に係るチタン合金丸棒においては、良好な比強度を得る上で、低密度であるという効果も得ることができる。そして、密度が4.40g/cm3以下である場合を、良好な値として評価する。
本発明に係るチタン合金丸棒およびコネクティングロッドの好ましい製造方法について説明する。本発明に係るチタン合金丸棒は、製造方法によらず、上述の構成を有していれば、その効果を得られるが、例えば、以下のような製造方法により、安定して製造することができる。
所定の化学組成の鋳塊を電子ビーム溶解、真空アーク溶解、プラズマアーク溶解などの方法で製造するのが好ましい。鋳塊のサイズは特に制限しない。しかしながら、真空アーク溶解では鋳塊が大きくなると偏析が著しくなるため、真空アーク溶解の場合は小さい鋳塊の方が好ましい。また、FeおよびCrを含有させる場合は、これらの元素が偏析しやすいため、電子ビーム溶解を用い、小さな鋳塊を製造するのが好ましい。
得られた鋳塊は、凝固欠陥を含む凝固組織である。凝固組織は、熱間加工性を低下させるため、好ましくない。このため、必要に応じて、得られた鋳塊を分塊してもよい。分塊は、鍛造、圧延いずれで行ってもよい。
続いて、β変態点以上に再度加熱し、β単相域で断面減少率が5〜30%の加工を加え、その後、急冷を行う工程(以下、単に「β溶体化・加工工程」と記載する。)をするのが好ましい。β変態点以下においては、β相からα相への変態が生じる。このため、β単相域で加熱、加工した後の冷却において、当該変態が生じることになる。
続いて、仕上圧延を行う。仕上圧延では、加熱温度をβ変態点未満とし、断面減少率を85%以上で圧延するのが好ましい。仕上圧延における加熱温度がβ変態点以上であると、変態が生じ、金属組織を等軸化がすることができない。このため、仕上圧延における加熱温度は、β変態点未満とするのが好ましい。仕上圧延における加熱温度は、β変態点−20℃とするのがより好ましく、β変態点−30℃とするのがさらに好ましい。また、仕上圧延の断面減少率が85%未満である場合も同様に、金属組織を等軸化がすることができない。このため、仕上圧延の断面減少率が85%以上とするのが好ましい。ここで、断面減少率は仕上圧延工程開始時の断面積を基準にしたものである。
仕上圧延後に、機械的特性を調整するために、必要に応じて、熱処理を行ってもよい。ここで、熱処理温度は、β変態点−50℃以下で行うのが好ましい。熱処理温度がβ変態点−50℃を超えると、得られた等軸組織を維持することができず、等軸α粒の割合が減少する。
表面性状を良好にする必要があるためには、必要に応じて、脱スケールを行ってもよい。脱スケールは、機械研磨、ショットブラスト、酸洗等、特に制限されない。
得られたチタン合金丸棒について、熱間型鍛造、打ち抜き、切削加工等を行い、コネクティングロッドの形状にするのが好ましい。必要に応じて、脱スケール、表面処理等を施してもよい。
α相の面積率は、EBSD法を利用した結晶方位解析を行った。具体的には、SEM(日本電子社製JSM−6500F)により、L断面(丸棒長手方向に平行な断面)の中央部を1000倍で観察し、測定領域を100μm×100μmの領域とし、測定ピッチを0.2μmとし、測定した。測定した結果に基づき、結晶方位解析を行い、α相とβ相とを同定した。上記測定を任意の3か所で行い、平均値を算出し、α相の面積率とした。なお、結晶方位解析では、解析ソフトのOIM−analysisを用い、Phase−Mapから算出した。
等軸化率については、以下の手順で観察を行った。具体的には、チタン合金丸棒のC断面(長手方向に垂直な断面)の中心部が観察面となるように、組織観察を行った。観察倍率は200〜300倍とし、測定機器はNikon社製ECLIPSE LV150Nを用いた。この組織観察により、アスペクト比が3.3以下となる結晶粒の面積を測定し、全体の面積で除し、百分率で表記し、等軸化率とした。
c軸配向α相率は、EBSD法を利用した結晶方位解析を行うことで測定した。具体的には、SEM(走査型電子顕微鏡)により、L断面(丸棒長手方向に平行な断面)の中央部を100倍で観察し、測定領域を1000μm×1000μmの領域とし、測定ピッチを2μmとし、測定を行った。測定した結果に基づき、結晶方位解析を行い、α相を同定した。上記測定を任意の3か所で行い、θが0°以上45°以下であるα相結晶粒を抽出し、測定される全α相に対する割合(%)を算出した。なお、結晶方位解析では、解析ソフトのOIM−analysisを用い、測定機器は、日本電子社製JSM−6500Fを用いた。
得られたチタン合金丸棒について、引張試験を行い、引張強さ、破断伸びを算出した。引張試験では、引張試験速度を1mm/minとし、試験片が破断に至るまで実施した。破断伸びは突合せ法により、算出した。引張試験片は、ASTM E8 サブサイズ引張試験片(平行部φ6.25mm、平行部長さ28mm、標点間距離25mm)を用い、試験片表面は、#400研磨仕上以上の平滑表面とした。
ヤング率は、共振法を用い、測定を行った。なお、試験片形状は、60mm×10mm×3mmとし、試験片の表面は#600仕上とした。径中央から採取した。15mm×15mm×20mmの試験片を用いてN≧3(Nは試験片の数)とし、試験片寸法および質量から密度を算出し、その平均値を密度の値とした。
800℃で100h保持し、保持前後の質量変化を表面積で除した値を酸化増量として測定した。試験片は、5mm×20mm×40mmの大きさの試験片を用い、表面は#600研磨仕上とした。この際、上記温度における保持の間で、剥離したスケールについても質量変化分に含めた。以下、結果をまとめて表3に示す。
Claims (2)
- 一方向に延びたチタン合金丸棒であって、
化学組成が、質量%で、
Al:7.0〜9.0%、
O:0.20%以下、
N:0.010%以下、
C:0.010%以下、
H:0.013%以下、
Nb:0〜2.00%、
Si:0〜0.30%、
Fe:0〜2.00%、
Cr:0〜2.00%、
残部:Tiおよび不純物であり、
下記(i)〜(iii)式を満足し、
金属組織において、面積率で、85.0%以上のα相を有し、
α相結晶粒の等軸化率が70%以上であり、
前記チタン合金丸棒の長手方向と、α相結晶格子のc軸方向とのなす角をθとした場合に、測定される全てのα相結晶粒に対して、θが0°以上45°以下であるα相結晶粒の割合が、15.0%以上であるチタン合金丸棒。
Al+10×O≦10.5 ・・・(i)
0.50≦Nb+10×Si ・・・(ii)
1.00≦2×Fe+5×Cr ・・・(iii)
但し、上記式中の各元素記号は、チタン合金中に含まれる各元素の含有量(質量%)を表し、含有されない場合はゼロとする。 - 請求項1に記載のチタン合金丸棒を用いたコネクティングロッド。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2019192238A JP7372532B2 (ja) | 2019-10-21 | 2019-10-21 | チタン合金丸棒およびコネクティングロッド |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2019192238A JP7372532B2 (ja) | 2019-10-21 | 2019-10-21 | チタン合金丸棒およびコネクティングロッド |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2021066925A true JP2021066925A (ja) | 2021-04-30 |
JP7372532B2 JP7372532B2 (ja) | 2023-11-01 |
Family
ID=75638222
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2019192238A Active JP7372532B2 (ja) | 2019-10-21 | 2019-10-21 | チタン合金丸棒およびコネクティングロッド |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP7372532B2 (ja) |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0266142A (ja) * | 1988-08-31 | 1990-03-06 | Nippon Steel Corp | α+β型チタン合金板材、棒材、線材の製造方法 |
JPH08157988A (ja) * | 1994-11-30 | 1996-06-18 | Mitsubishi Materials Corp | 高強度および高剛性を有するTi合金熱間鍛造部材 |
JP2010275606A (ja) * | 2009-05-29 | 2010-12-09 | Daido Steel Co Ltd | チタン合金 |
WO2011068247A1 (ja) * | 2009-12-02 | 2011-06-09 | 新日本製鐵株式会社 | α+β型チタン合金製部品、及びその製造方法 |
JP2019157250A (ja) * | 2018-03-16 | 2019-09-19 | 日本製鉄株式会社 | チタン合金板およびゴルフクラブヘッド |
-
2019
- 2019-10-21 JP JP2019192238A patent/JP7372532B2/ja active Active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0266142A (ja) * | 1988-08-31 | 1990-03-06 | Nippon Steel Corp | α+β型チタン合金板材、棒材、線材の製造方法 |
JPH08157988A (ja) * | 1994-11-30 | 1996-06-18 | Mitsubishi Materials Corp | 高強度および高剛性を有するTi合金熱間鍛造部材 |
JP2010275606A (ja) * | 2009-05-29 | 2010-12-09 | Daido Steel Co Ltd | チタン合金 |
WO2011068247A1 (ja) * | 2009-12-02 | 2011-06-09 | 新日本製鐵株式会社 | α+β型チタン合金製部品、及びその製造方法 |
JP2019157250A (ja) * | 2018-03-16 | 2019-09-19 | 日本製鉄株式会社 | チタン合金板およびゴルフクラブヘッド |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP7372532B2 (ja) | 2023-11-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101501295B1 (ko) | 고강도 알루미늄 합금재 및 그 제조 방법 | |
US10913242B2 (en) | Titanium material for hot rolling | |
JP5335056B2 (ja) | ボルト用アルミニウム合金線及びボルト並びにそれらの製造方法 | |
WO2011122263A1 (ja) | アルミニウム合金鍛造材およびその製造方法 | |
JP6826879B2 (ja) | Ni基超耐熱合金の製造方法 | |
JP6307623B2 (ja) | 高強度アルファ−ベータチタン合金 | |
JP2021075793A (ja) | チタン合金 | |
KR101643838B1 (ko) | 강도 및 인성이 우수한 자원 절약형 티탄 합금 부재 및 그 제조 방법 | |
JP6816779B2 (ja) | オーステナイト系耐熱合金部材およびその製造方法 | |
WO2020195049A1 (ja) | Ni基超耐熱合金の製造方法およびNi基超耐熱合金 | |
JP2021130861A (ja) | α+β型チタン合金棒材の製造方法 | |
JP7448777B2 (ja) | α+β型チタン合金棒材及びα+β型チタン合金棒材の製造方法 | |
JP5605232B2 (ja) | α+β型チタン合金の熱間圧延方法 | |
JP7144840B2 (ja) | チタン合金、その製造方法およびそれを用いたエンジン部品 | |
JP2019157250A (ja) | チタン合金板およびゴルフクラブヘッド | |
JP7077477B2 (ja) | フェライト系ステンレス棒状鋼材 | |
KR20220078525A (ko) | 알루미늄 합금재 | |
JP5408525B2 (ja) | チタン合金、チタン合金部材、及びチタン合金部材製造方法 | |
WO2019155553A1 (ja) | チタン合金材 | |
JP7372532B2 (ja) | チタン合金丸棒およびコネクティングロッド | |
JP5421873B2 (ja) | 強度異方性に優れた高強度α+β型チタン合金板および高強度α+β型チタン合金板の製造方法 | |
JP6536317B2 (ja) | α+β型チタン合金板およびその製造方法 | |
TWI701343B (zh) | 鈦合金板及高爾夫球桿頭 | |
JP4257185B2 (ja) | 成形加工用アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
JP2024518681A (ja) | 高強度ファスナを製造するための材料およびそれを製造するための方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20220606 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20230628 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20230711 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20230904 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20230919 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20231002 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 7372532 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |