JP2020514016A - 診断システム内の排出物を処置するための受動的重力駆動システム - Google Patents

Abstract

促進酸化処理を利用してスライド染色装置廃棄物流からの標的化合物を不活性にするための自動システムが、本明細書において説明される。促進酸化処理は、ＵＶ照射によって助長され、過酸化水素のようなラジカル開始剤を使用することによってさらに加速される。自動システムは、廃棄物流の成分を分別するための機構をさらに含む。【選択図】図１

Description

本発明は、診断機器とともに使用するための廃棄物分別および処置実務に関し、より詳細には、廃液中の油および他の標的材料の排除に関する。

免疫組織化学（「ＩＨＣ」）検出システムは、顔料または染料に変換して着色された最終生成物を生成することが可能である物質である、３，３’−ジアミノベンジジン（「ＤＡＢ」）を色原体として利用することができる。しかしながら、ＤＡＢは、変異原作用および発がん性の活動を有する可能性のある化学物質であり、ＩＨＣシステム内で使用されるスライド染色装置からの廃棄物流の毒性を増大させ、これによって、有害廃棄物処分が必要になる。上記廃棄物処分に対処する現在の技術は、有害廃棄物流の量を最小限に抑えるために、廃棄物分別方法を利用する。ＩＨＣ廃棄物におけるＤＡＢの処置に推奨される方法は２つしか存在せず、その両方が、有害廃棄物の量を低減する役割しか果たさない。第１の最も一般的に使用されている方法は、過マンガン酸カリウムおよび硫酸を使用して、ろ過することができる沈殿物を生成することを伴う。第２の方法は、セイヨウワサビペルオキシダーゼを利用して、ろ過によって容易に単離される固体を形成することである。両方の方法において、任意の残った液体は非変異原性であると考えられるが、沈殿物または固体は依然としてＤＡＢの変異原性を保持し得る。

本発明は、ラジカルジェネレータ（例えば、紫外線（「ＵＶ」）光）およびラジカル開始剤（例えば、過酸化水素）を用いる促進酸化処理（「ＡＯＰ」）を利用してスライド染色装置廃棄物流中のＤＡＢを酸化する（すなわち、不活性にする）ための自動システムを提案する。ＡＯＰは、概して、ＵＶ光の存在下で過酸化水素の均等開裂によって形成されるＨＯラジカルの高い反応性を活用して、酸化処理を進める。さらに、本発明は、ＤＡＢ色原体と液体カバースリップ（「ＬＣＳ」）の両方をスライド染色装置廃棄物流から分別するように構成されている。ＬＣＳは、ＩＨＣ検出システム内で使用される試薬と空気との間の障壁として使用される予め希釈されたカバースリップ溶液であり、スライド染色装置廃棄物流の成分でもある。

ＵＶ光照射を介して廃水から汚染物質を回収および低減／除去するための様々な廃棄物処置システムが提案されており、従来の特許の主題となっている。例えば、Ｒｈｅｔｔ（米国特許第５８３９０９１号）は、有害および非有害廃棄物を保管するための二重廃棄物箱を開示している。２つの異なる廃棄物ポンプが使用され、結果、一方の廃棄物ポンプが非有害廃棄物を除去するために使用され、他方の廃棄物ポンプが有害廃棄物を除去するために使用される。スイッチ（Ｓｗｔｃｈ）ステップが、ユーザが一方の容器からもう一方の容器への廃棄物の切り替えを指示することを可能にする。スイッチ（Ｓｗｔｃｈ）ステップは主として、有害廃棄物を非有害廃棄物から分離するために使用される。しかしながら、Ｒｈｅｔｔは、回収後に廃棄物を処置するいかなる方法も教示していない。

また、Ｂｏｇｅｎ（米国特許第６０９６２７１号）は、経済的処分のために少量の有毒廃液を回収するための手段を教示している。いくつかの液体廃棄物ボトルが、真空源と吸引ヘッドとの間に並列構成で位置決めされている。各液体廃棄物ボトル入口は通常、電磁弁によって閉鎖されている。液体が吸引されるべきであるとき、選択されたボトルの電磁弁が開く。吸引ヘッドは電気機械的に下げられ、結果、吸引ヘッドの底面が顕微鏡スライド上の液体に接する。このように、吸引ヘッド上の孔に吸引力が直に伝達され、選択された液体廃棄物ボトル内に液体が回収されるようになる。しかしながら、Ｂｏｇｅｎは、回収後に液体廃棄物を処置するいかなる方法も取り上げていない。

別の例として、Ｕｎｄｅｒｗｏｏｄ（米国特許第９０９６４４５号）は、ハウジング内に配置されている１つまたは複数の浄水構成要素を有する浄水装置を開示しており、上記構成要素の１つがＵＶ光放射体であり得る。本発明とは逆に、Ｕｎｄｅｒｗｏｏｄの発明は、浄化された水が装置を出る速度をも制御する、１つまたは複数のポンプを介して１つまたは複数の構成要素を通る廃棄物流体を駆動する能動的装置である。対照的に、本発明のデバイスは、廃水の流速がシステム全体を通じて重力制御される、受動的システムである。例示のために、均質化リザーバに入る複数の流体成分の初期流速（および上記リザーバの寸法）が、流体成分の必要な流速をもたらす。この流速は、流体成分が均一に混合し、したがって均質な排出物を生成するのに必要な滞留時間をもたらす。排出物が均質であるときは、排出物の照射が最も効果的であることは、当業者にはよく理解されている。またさらに、Ｕｎｄｅｒｗｏｏｄの参考文献は、複数成分排出物の効果的な処置には対処していない。

Ｅｍｅｒｙ他（ＷＯ２０１１／０５５１３３）は、浄水システム内での微生物の成長を制御／排除するための浄水システムとともに使用される装置を開示している。Ｅｍｅｒｙの装置は、システム内の複数の脆弱点（例えば、水路または水出口の分配点）上にまたは複数の脆弱点の周りに１つまたは複数のＵＶ ＬＥＤを配置する。Ｅｍｅｒｙの装置の目的は、ＵＶ ＬＥＤからの光を使用して廃水を浄化することではなく、様々な脆弱点において、日和見微生物が浄化された水に近づこうとするのを制御／排除することによって浄化された水（または浄化過程にある水）の汚染に対抗することである。例示のために、Ｅｍｅｒｙの装置は、浄化された水から、１μＳ／ｃｍ未満の導電性を有する超純水を提供するために使用される。したがって、本発明の場合のように、ＵＶランプ（廃水を浄化するために大幅に高いワット数の光を放出する）の代わりにＵＶ ＬＥＤが採用されることが可能である（すなわち、放出される光が浄化された水の超純化に使用されるため、必要なワット数がより低い）。その上、Ｅｍｅｒｙの参考文献は、廃棄物処置システム内の微生物の成長を制御／排除するための軽減技法のみで、完璧な廃棄物処置システムを可能にしない。

さらに、Ｙａｎｙａｎ他（ＣＮ１０４４９６０９４）は、電気化学タンクとともに使用される、電気化学分解と光触媒酸化とを組み合わせた高危険性廃水処置装置および処置方法を開示している。光触媒酸化は、ＵＶ光源を含む。この参考文献は、システム構成要素を成し、また、効果的な処置を達成するために電気化学分解および光触媒技術の相乗効果に依拠しているためにの両方で、本発明のシステムから区別される。

本明細書において記載されている任意の特徴または特徴の組み合わせは、任意のそのような組み合わせに含まれる特徴が、文脈、本明細書、および当業者の知識から明らかになるものとして相互に一貫しないものでないことを条件として、本発明の範囲内に含まれる。本発明の追加の利点および態様は、以下の詳細な説明および特許請求の範囲において明らかである。

本発明は、診断システムに動作可能に結合される、所与の流速において診断システムを出る流体成分のセットの処置のための受動的重力駆動処置システムを取り上げる。いくつかの実施形態において、システムは、流体成分のセットを受け入れるための均質化リザーバを備える。さらなる実施形態において、流体成分のセットは、ラジカル開始剤と、水性成分と、標的化合物とを含む。均質化リザーバ内での各流体成分の滞留時間は、流体成分のセットの均一な混合を助長して排出物を形成するのに十分である。滞留時間は、所与の流速および均質化リザーバの寸法（例えば、半径、高さ、または容積）の関数であり得る。

他の実施形態において、システムは、ラジカル生成リザーバに結合されているラジカルジェネレータを備える。排出物は、排出物の流れを容易にする重力によって、均質化リザーバからチャネルを介してラジカル生成リザーバへと送ることができる。ラジカル生成リザーバに入ると、排出物はラジカルジェネレータに暴露される。排出物中のラジカル開始剤が、標的化合物を分解するＡＯＰを始動する。これらのＡＯＰは、排出物中のラジカル開始剤がラジカルジェネレータに暴露されると加速される。このようにして、標的化合物の検出可能な濃度が減少し、排出物は処置済み排出物になり、処置済み排出物はその後、処分のために、排出物を排出するためのルートを提供する流体排出物出口を介してラジカル生成リザーバに結合されている第１の処分ユニットに送られる。

さらなる実施形態において、流体成分のセットは、油成分を含む。浮力の結果として、油成分は均質化リザーバ内で水性成分の上に上昇し、重力の結果として、油は均質化リザーバから廃油出口を介して第２の処分ユニットへと排出される。

いくつかの態様において、本発明は、ＵＶ光および過酸化水素または別の光開始剤によって生成されるＡＯＰを利用してスライド染色装置廃棄物流中のＤＡＢ（すなわち、標的化合物）を酸化する（すなわち、不活性にする）ことによってＤＡＢを破壊するための自動システムを提案する。追加の試薬は必要なく、初結果までの時間への影響は観察されなかった。ＩＨＣ廃棄物流からのＤＡＢ除去のための他の市販の溶液は、追加の試薬およびＤＡＢ廃棄物流のハンズオン処理（すなわち、化学処置、ｐＨ調整、ろ過など）を必要とする。

本発明の特徴および利点は、添付の図面とともに提示される以下の詳細な説明を考慮することから明らかとなる。

診断システムに搭載されている本発明のシステムの処置システムの非限定的な実施形態を示す図である。 処置システム内の排出物の流体流および油分離を示す図である。 処置システムの別の図である。 サービスおよびメンテナンス中の処置システムを示す図である。システムは、ヒンジカバースキンを介して受容可能であり、システムの排水を行うための排出弁の下に浅皿が配置され得る。ラジカルジェネレータ内のバルブおよび／またはチューブは、図示のように除去および交換することができる。 油堰、水堰、相対高さ確認ツール、および調整堰ブラケットを有する処置システムの正面図である。 処置システムの背面図である。 ＵＶ照射に使用される処置システムの流水式直列ラジカルジェネレータの断面図である。 流水式直列ラジカルジェネレータの別の図である。 ＵＶランプによる流体無接触ＵＶ照射に使用されるトップダウンラジカルジェネレータであるラジカルジェネレータの別の実施形態の斜視図である。 ＵＶランプによる流体無接触ＵＶ照射に使用されるトップダウンラジカルジェネレータであるラジカルジェネレータの別の実施形態の上面図である。 ＵＶランプによる流体無接触ＵＶ照射に使用されるトップダウンラジカルジェネレータであるラジカルジェネレータの別の実施形態の側面図である。 本発明の方法の一実施形態を示す図である。 代表的なＨＰＬＣおよび逆相ＵＰＬＣを使用した代表的なＤＡＢ規格のＵＶ−ＶＩＳスペクトル（２７４ナノメートル（ｎｍ））を示す図である。 代表的なＨＰＬＣおよび逆相ＵＰＬＣを使用した代表的なＤＡＢ規格のＵＶ−ＶＩＳスペクトル（２７４ナノメートル（ｎｍ））を示す図である。 蒸留脱イオン水中のＤＡＢ ＨＰＬＣ分析が１３６μｇ／ｍＬから１３３μｇ／Ｌまで比較的に線形的であったことを示す図である。 代表的なＨＰＬＣおよびイオンペアリングによる逆相ＨＰＬＣを使用した代表的なＤＡＢ規格のＵＶ−ＶＩＳスペクトル（３１０ｎｍ）を示す図である。 代表的なＨＰＬＣおよびイオンペアリングによる逆相ＨＰＬＣを使用した代表的なＤＡＢ規格のＵＶ−ＶＩＳスペクトル（３１０ｎｍ）を示す図である。 ベンチマーク廃棄物中のＤＡＢ ＨＰＬＣ分析が、イオンペアリングによる逆相ＨＰＬＣについて１０９ｍｇ／ｍＬから４．２６ｍｇ／Ｌまで比較的に線形的であったことを示す図である。 過酸化水素を用いたＤＡＢ ＵＶ酸化に対する混合の影響の結果を示す図である。 １０℃において一晩保管した後の能動的な機械的混合からのＵＶ酸化ＤＡＢ試料を示す図である。 １０℃において一晩保管した後のドウェル混合からのＵＶ酸化ＤＡＢ試料を示す図である。 ラジカル開始剤（過酸化水素）を用いたまたは用いない場合の蒸留脱イオン水中のＤＡＢのＵＶ酸化速度を示す図である。 過酸化物を用いた場合の、１０°Ｃにおいて一晩保管した後の、様々な照射時間において採取されたＵＶ酸化ＤＡＢ試料を示す図である。 過酸化物を用いない場合の、１０°Ｃにおいて一晩保管した後の、様々な照射時間において採取されたＵＶ酸化ＤＡＢ試料を示す図である。 過酸化水素を用いない場合の、蒸留脱イオン水およびベンチマークＩＨＣ廃棄物中のＤＡＢのＵＶ酸化速度を示す図である。 過酸化水素を用いた場合または用いない場合の、ベンチマークＩＨＣ廃棄物中のＤＡＢのＵＶ酸化速度を示す図である。 過酸化水素を用いた場合の、蒸留脱イオン水およびベンチマークＩＨＣ廃棄物中のＤＡＢのＵＶ酸化速度を示す図である。 １８Ｗランプおよび５５Ｗランプについての、過酸化水素を用いた場合の廃棄物中のＤＡＢのＵＶ酸化速度を示す図である。 ＤＡＢを有するＬＣＳエマルションおよびＤＡＢを有する水性のみの層についての、５５Ｗランプを使用する、過酸化水素を用いた場合の廃棄物中のＤＡＢのＵＶ酸化速度を示す図である。 １０℃において一晩保管した後の、様々な照射時間において採取された、ＬＣＳエマルションを有するベンチマークＩＨＣ廃棄物中のＤＡＢ ＵＶ酸化試料を示す図である。ＤＡＢ分析試料は、ＬＣＳエマルションおよびＤＡＢ固体ポリマー沈殿物を除去するために、ＨＰＬＣ分析の前に１４Ｋにおいて２分にわたって遠心分離した。 様々な照射時間において採取された、ＬＣＳエマルションを有するベンチマークＩＨＣ廃棄物中のＤＡＢ ＵＶ酸化試料を示す図である。室温において一晩保管した後、１４Ｋにおいて４分にわたって遠心分離した後のマイクロキャップ試料が示されている。 様々な平台層厚のＤＡＢ試料における３６ＷトップダウンＵＶ照射試験台を使用した反応緩衝液中のＤＡＢのＵＶ酸化を示す図である。 ＬＣＳエマルションを有するまたは有しない反応緩衝液中のＤＡＢについての３６ＷトップダウンＵＶ照射試験台を使用したＤＡＢのＵＶ酸化を示す図である。 ラジカル開始剤を用いないまたは異なるラジカル開始剤クラスを用いた場合の反応緩衝液中のＤＡＢのＵＶ酸化を示す図である。 ラジカル開始剤を用いないまたは異なるラジカル開始剤クラスを用いた場合の反応緩衝液中のＤＡＢの別のＵＶ酸化を示す図である。 ラジカル開始剤を用いたまたは用いない場合の超音波分解した反応緩衝液中のＤＡＢのＵＶ酸化を示す図である。 本発明の処置システムの代替的な非限定的実施形態を示す図である。任意選択的に、後置粒子フィルタが処置システムに含まれてもよく、または、システムから除去されてもよい（図示せず）。 浮力のみの分離を採用した処置システムの代替的な非限定的実施形態を示す図である。 浮力と親水性／合体ろ過とを組み合わせた分離を採用した処置システムの代替的な非限定的実施形態を示す図である。任意選択的に、後置粒子フィルタが処置システムに含まれてもよく、または、システムから除去されてもよい（図示せず）。 処置システムの代替的な非限定的実施形態を示す図である。 処置システムの代替的な非限定的実施形態を示す図である。 処置システムの代替的な非限定的実施形態を示す図である。

ここで図１〜図６を参照すると、本発明は、自動染色機械のような、診断システム（１０）を出る廃棄物流の処置のための、診断システム（１０）に動作可能に結合される、受動的重力駆動処置システム（２００）を取り上げる。自動染色機械（例えば、ＩＨＣ／ＩＳＨスライド染色装置）の例としては、ｉｔｅｌｌｉＰＡＴＨ（Ｂｉｏｃａｒｅ Ｍｅｄｉｃａｌ）、ＷＡＶＥ（Ｃｅｌｅｒｕｓ Ｄｉａｇｎｏｓｔｉｃｓ）、ＤＡＫＯ ＯＭＮＩＳおよびＤＡＫＯ ＡＵＴＯＳＴＡＩＮＥＲ ＬＩＮＫ ４８（Ａｇｉｌｅｎｔ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ）、ＢＥＮＣＨＭＡＲＫ ＸＴ（Ｖｅｎｔａｎａ Ｍｅｄｉｃａｌ Ｓｙｓｔｅｍｓ， Ｉｎｃ．）、ＢＥＮＣＨＭＡＲＫ Ｓｐｅｃｉａｌ Ｓｔａｉｎｓ（Ｖｅｎｔａｎａ Ｍｅｄｉｃａｌ Ｓｙｓｔｅｍｓ、Ｉｎｃ．）、ＢＥＮＣＨＭＡＲＫ ＵＬＴＲＡ（Ｖｅｎｔａｎａ Ｍｅｄｉｃａｌ Ｓｙｓｔｅｍｓ， Ｉｎｃ．）、ＢＥＮＣＨＭＡＲＫ ＧＸ（Ｖｅｎｔａｎａ Ｍｅｄｉｃａｌ Ｓｙｓｔｅｍｓ， Ｉｎｃ．）、ＶＥＮＴＡＮＡ Ｈ＆Ｅ ６００（Ｖｅｎｔａｎａ Ｍｅｄｉｃａｌ Ｓｙｓｔｅｍｓ， Ｉｎｃ．）、ＶＥＮＴＡＮＡ ＤＩＳＣＯＶＥＲＹ ＸＴ（Ｖｅｎｔａｎａ Ｍｅｄｉｃａｌ Ｓｙｓｔｅｍｓ， Ｉｎｃ．）、ＤＩＳＣＯＶＥＲＹ ＵＬＴＲＡ（Ｖｅｎｔａｎａ Ｍｅｄｉｃａｌ Ｓｙｓｔｅｍｓ， Ｉｎｃ．）、Ｌｅｉｃａ ＢＯＮＤ、ならびにＬａｂ Ｖｉｓｉｏｎ Ａｕｔｏｓｔａｉｎｅｒ（Ｔｈｅｒｍｏ Ｓｃｉｅｎｔｉｆｉｃ）が挙げられる。自動染色機械（自動スライド染色装置）はまた、参照によりその全体が本明細書に組み込まれる、Ｐｒｉｃｈａｒｄ、Ｏｖｅｒｖｉｅｗ ｏｆ Ａｕｔｏｍａｔｅｄ Ｉｍｍｕｎｏｈｉｓｔｏｃｈｅｍｉｓｔｒｙ、Ａｒｃｈ Ｐａｔｈｏｌ Ｌａｂ Ｍｅｄ．、１３８巻、１５７８〜１５８２ページ（２０１４）によっても記載されている。加えて、Ｖｅｎｔａｎａ Ｍｅｄｉｃａｌ Ｓｙｓｔｅｍｓ， Ｉｎｃ．は、各々その全体が参照により本明細書に組み込まれる、米国特許第５，６５０，３２７号、米国特許第５，６５４，２００号、米国特許第６，２９６，８０９号、米国特許第６，３５２，８６１号、米国特許第６，８２７，９０１号、および米国特許第６，９４３，０２９、ならびに、米国特許出願公開第２００３０２１１６３０号および米国特許出願公開第２００４００５２６８５号を含む、自動分析を実施するためのシステムおよび方法を開示している複数の米国特許の譲受人である。本発明の方法は、任意の適切な自動染色機械（または自動スライド処理機械）に対して実施されるように適合することができる。

スライド処理機械は、組織標本に対する１つまたは複数の準備処理を実施することができる。準備処理は、限定ではないが、標本の脱パラフィン、標本のコンディショニング（例えば、細胞コンディショニング）、標本の染色、抗原回復の実施、免疫組織化学染色（標識化を含む）もしくは他の反応の実施、および／または、ｉｎ ｓｉｔｕハイブリダイゼーション（例えば、ＳＩＳＨ、ＦＩＳＨなど）もしくは他の反応の実施、ならびに、顕微鏡使用、微量分析、質量分析方法、もしくは他の分析方法のために標本を準備するための他の処理を含むことができる。

自動ＩＨＣ／ＩＳＨスライド染色装置は、典型的には、染色手順を実施するための試薬をスライドに分配するための少なくとも１つの染色装置ユニットを含む。市販の染色ユニットは、典型的には、以下の原理のうちの１つにおいて動作する。（１）個々のスライド染色を開く。スライドは水平方向に位置決めされ、試薬は組織試料を含むスライドの表面上にパドルとして分配される（ＤＡＫＯ ＡＵＴＯＳＴＡＩＮＥＲ Ｌｉｎｋ ４８（Ａｇｉｌｅｎｔ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ）およびｉｎｔｅｌｌｉＰＡＴＨ（Ｂｉｏｃａｒｅ Ｍｅｄｉｃａｌ）染色装置上で実施されるものなど）。（２）液体オーバーレイ技術。試薬が、試料の上に堆積される不活性流体層によって被覆されるか、または、不活性流体層を通じて分配される（ＶＥＮＴＡＮＡ ＢｅｎｃｈＭａｒｋおよびＶＥＮＴＡＮＡ ＤＩＳＣＯＶＥＲＹ染色装置上で実施されるものなど）。（３）毛細管ギャップ染色。スライド表面が、狭い間隙を作成するように別の表面（別のスライドまたはカバープレートであり得る）と平行に近接して位置付けられる。この狭い間隙を通じて、毛細管力が液体試薬を汲み上げ、試料と接触したままにする（ＤＡＫＯ ＴＥＣＨＭＡＴＥ、Ｌｅｉｃａ ＢＯＮＤ、およびＤＡＫＯ ＯＭＮＩＳ染色装置によって使用される染色原理など）。毛細管ギャップ染色を数回繰り返しても、間隙中の流体は混合しない（ＤＡＫＯ ＴＥＣＨＭＡＴＥおよびＬｅｉｃａ ＢＯＮＤ上など）。スライドと湾曲面との間に間隙が作成され、互いに対する表面の動きが混合をもたらす並進ギャップ技術（米国特許第７，８２０，３８１号参照）、および、毛細管ギャップ染色と同様に毛細管力を使用して試料をスライドに施与し、次いで、平行な表面を互いに対して並進させて、インキュベーション中に試薬をかくはんして試薬混合をもたらす、動的ギャップ染色（ＤＡＫＯ ＯＭＮＩＳスライド染色装置（Ａｇｉｌｅｎｔ）上で実施される染色原理など）など、毛細管ギャップ染色のいくつかの変形形態において、試薬は間隙内で混合される。近年、ＷＯ２０１６−１７０００８Ａ１に記載されているように、スライド上に試薬を堆積するために、インクジェット技術を使用することが提案されている。この染色原理リストは、網羅的であるようには意図されておらず、本発明の方法およびシステムは、適切な試薬を試料に施与するために使用することができる任意の染色技術（既知のものと将来開発されるものの両方）を含むように意図されている。

スライド処理機械は、広範囲の物質を標本に施与することができる。物質は、限定ではなく、染色剤、プローブ、試薬、リンス、および／または調整剤を含む。物質は、流体（例えば、気体、液体、または気体／液体混合物）などであってもよい。流体は、溶媒（例えば、極性溶媒、非極性溶媒など）、溶液（例えば、水溶液または他のタイプの溶液）などであってもよい。試薬は、限定ではないが、染色剤、湿潤剤、抗体（例えば、モノクローナル抗体、ポリクローナル抗体など）、抗原回復流体（例えば、水性または非水性抗原回復溶液、抗原回復緩衝液など）などを含んでもよい。例えば、検出可能な部分と組み合わせて、色原体、蛍光性化合物、または発光性化合物のような検出可能な試薬が、検出可能な部分または試料上に堆積されている標識の存在および／または濃度を指示する検出可能な信号（視覚信号、電気信号、または他の信号など）を生成するために使用される。

検出可能な信号は、光子（無線周波数、マイクロ波周波数、赤外線周波数、可視周波数および紫外線周波数の光子を含む）の吸収、放出および／または散乱を含む、任意の既知のまたは未発見のメカニズムによって生成することができる。例示的な検出可能部分は、（限定ではないが）色原体、蛍光性、リン光性、および発光性分子および材料、ある物質を変換して別の物質にして、検出可能な差を提供する（無色の物質を変換して有色の物質に、もしくはその逆にすることによって、または、沈殿物を生成することもしくは試料濁度を増大することなどによって）触媒（酵素など）、追加の検出可能に標識化された抗体複合体を使用した抗体−ハプテン結合相互作用を通じて検出することができるハプテン、ならびに、常磁性および磁性分子または材料を含む。例えば、検出可能部分は、ジアミノベンジジン（「ＤＡＢ」）、抗原と抗体のような特異結合剤との相互作用を検出することによって試料中の抗原の存在または分布を決定するために免疫組織化学（「ＩＨＣ」）検出システム内で使用される色原体である。

本発明は、自動システムの使用に限定されない。いくつかの実施形態において、本明細書において記載されている組織化学的標識化方法が、手動で適用される。または、特定の工程が手動で実施されてもよく、一方、他の工程が、自動システム内で実施される。

いくつかの実施形態において、前述した自動スライド染色装置またはスライド処理機械の廃棄物流は、本発明の受動的重力駆動処置システム（２００）に送られる。したがって、本発明の１つの目的は、上記廃棄物流を分別し、ＤＡＢのような標的化合物を不活性化することである。本発明のシステム（２００）は、フレームを改変することを必要とすることなく、スライド処理機械の既存のフレームに容易に取り付けられるという点において有利である。さらに、システム（２００）は、ワークフローに悪影響を及ぼすかまたは干渉することがないように、好都合に位置付けることができる。

他の実施形態において、回収装置が、処置システム（２００）に入る前に廃棄物流を回収するために使用され得る。１つの実施形態において、回収装置は、回収される廃棄物がシステム（２００）へと方向付けられるように、処置システム（２００）に静的に接続することができる。代替的に、回収装置は、ダイバータを介して流体タイプを選択的に事前分離するように作動されてもよい。

いくつかの実施形態において、受動的重力駆動処置システム（２００）は、均質化リザーバ（２０１）と、チャネル（２０２）を介して均質化リザーバ（２０１）に流体接続されているラジカル生成リザーバ（２０４）と、ラジカル生成リザーバ（２０４）に結合されているラジカルジェネレータ（２１６）と、ラジカル生成リザーバの廃棄物出口（２１４）に結合されている第１の処分ユニット（２０８）と、均質化リザーバの廃油出口（２１２）に結合されている第２の処分ユニット（２０９）とを備えることができる。いくつかの実施形態において、均質化リザーバ（２０１）は、診断システム（１０）に流体接続することができる。均質化リザーバ（２０１）は、ラジカル開始剤および廃棄物流を受け入れることができる。いくつかの実施形態において、廃棄物流は、少なくとも１つの標的化合物を含有する油相流体成分および水性流体成分を含む。浮力の結果として、油相流体成分は、均質化リザーバ（２０１）内にあるとき、水性流体成分の上に上昇し、浮いて、上層の油排出物（２２０）および下層の標的排出物（２２２）が形成され、ラジカル開始剤は標的排出物中にある。

いくつかの実施形態において、均質化リザーバ（２０１）内での各流体成分の滞留時間は、油相流体成分を水性流体成分から分離するのに十分である。またさらに、滞留時間は、標的排出物が少なくとも均質化リザーバの第１の出口（２１１）において均質になるように、水性流体成分とラジカル開始剤との均一な混合を保証するのに十分である。滞留時間は、所与の流速および均質化リザーバ（２０１）の寸法の関数であり得る。例えば、均質化リザーバ（２０１）が実質的に円筒形である場合、均質化リザーバ（２０１）の寸法は、均質化リザーバ（２０１）の高さおよび半径を含む。

いくつかの実施形態において、チャネル（２０２）は、均質化リザーバの第１の出口（２１１）およびラジカル生成リザーバ（２０４）の入口（２１３）に接続することができる。図２に示すように、第１の出口（２１１）は、均質化リザーバの基部（２１５）付近に位置決めすることができ、入口（２１３）は、ラジカル生成リザーバの基部（２１７）にまたは基部の付近に位置決めすることができる。したがって、重力によって容易にされるように、標的排出物は、均質化リザーバ（２０１）からチャネル（２０２）を介してラジカル生成リザーバ（２０４）へと流れるように構成される。標的排出物がラジカル生成リザーバ（２０４）内にあるとき、ラジカルジェネレータ（２１６）は、標的排出物を照射し、上記標的化合物を分解する促進酸化処理（ＡＯＰ）を助長するように構成される。標的排出物中のラジカル開始剤は、ラジカル開始剤がラジカルジェネレータ（２１６）に暴露されるときに、上記ＡＯＰを加速するのに有効であり、したがって、標的化合物の検出可能な濃度が低減し、標的排出物が処置済み排出物になる。

他の実施形態において、第１の処分ユニット（２０８）は、ラジカル生成リザーバの廃棄物出口（２１４）から出る処置済み排出物を受け入れる。また他の実施形態において、第２の処分ユニット（２０９）は、均質化リザーバの廃油出口（２１２）から出る油排出物を受け入れる。廃油出口（２１２）は、油排出物を均質化リザーバ（２０１）から排出するためのルートを提供し、標的排出物が廃油出口（２１２）を通って出るのを防止するように、下層の標的排出物の上方に位置決めすることができる。いくつかの実施形態において、油排出物の排出は、重力によって容易にされる。

別の実施形態によれば、システム（２００）は、診断システム（１０）を出る廃棄物流を処置するための方法において利用することができる。廃棄物流は、油相流体成分と、少なくとも１つの標的化合物を含有する水性流体成分とを含み得る。いくつかの実施形態において、方法は、診断システム（１０）に動作可能に結合される受動的重力駆動処置システム（２００）を提供することと、ラジカル開始剤を提供することと、診断システム（１０）からの廃棄物流およびラジカル開始剤を均質化リザーバ（２０１）内へと導入することとを含むことができる。浮力の結果として、油相流体成分は、均質化リザーバ（２０１）内にあるとき、水性流体成分の上に上昇し、浮いて、上層の油排出物および下層の標的排出物が形成され、ラジカル開始剤は標的排出物中に配置される。方法は、標的排出物が均質化リザーバ（２０１）からラジカル生成リザーバ（２０４）へと流れるのを容易にする重力によって、標的排出物を均質化リザーバ（２０１）からチャネル（２０２）を介してラジカル生成リザーバ（２０４）内へと導入することと、標的排出物がラジカル生成リザーバ（２０４）内に配置されている間に、ラジカルジェネレータ（２１６）を介して、標的排出物を照射することとをさらに含むことができる。

標的排出物を照射することによって、上記標的化合物を分解する促進酸化処理（ＡＯＰ）が引き起こされる。その上、ラジカル開始剤が、ラジカル開始剤がラジカルジェネレータ（２１６）に暴露されるときに、上記ＡＯＰを加速することができ、したがって、標的化合物の検出可能な濃度が低減し、標的排出物が処置済み排出物になる。さらなる実施形態において、方法は、ラジカル生成リザーバ（２０４）の廃棄物出口（２１４）から出る処置済み排出物を第１の処分ユニット（２０８）内へと排出することと、均質化リザーバ（２０１）の廃油出口（２１２）から出る油排出物を第２の処分ユニット（２０９）内へと排出することとをさらに含むことができる。いくつかの実施形態において、油排出物の排出は、重力によって容易にされる。

別の実施形態によれば、診断システム（１０）に動作可能に結合される受動的重力駆動処置システム（２００）は、均質化リザーバ（２０１）と、ラジカル生成リザーバ（２０４）と、ラジカルジェネレータ（２１６）と、第１の処分ユニット（２０８）とを備えることができる。いくつかの実施形態において、均質化リザーバ（２０１）は、診断システム（１０）に流体接続することができる。均質化リザーバ（２０１）は、ラジカル開始剤、および、所与の流速において診断システム（１０）を出る廃棄物流を受け入れることができる。廃棄物流は、１つまたは複数の標的化合物を含有する水性成分を含む流体成分のセットを含み得る。均質化リザーバ（２０１）内での各流体成分の滞留時間は、流体成分のセットの均一な混合を助長して、均質化リザーバの第１の出口（２１１）においてまたは第１の出口付近で均質な標的排出物を形成するのに十分であり得る。滞留時間は、所与の流速、および、均質化リザーバ（２０１）の高さ、断面積、および容積など、均質化リザーバ（２０１）の寸法の関数であり得る。

標的排出物は、均質化リザーバ（２０１）からチャネル（２０２）を介してラジカル生成リザーバ（２０４）へと送ることができる。いくつかの実施形態において、均質化リザーバ（２０１）からラジカル生成リザーバ（２０４）への標的排出物の流れは、重力によって容易にされる。ラジカル生成リザーバ（２０４）に結合されるラジカルジェネレータ（２１６）は、標的排出物がラジカル生成リザーバ（２０４）内に配置されている間に標的排出物を照射し、上記標的化合物を分解する促進酸化処理（ＡＯＰ）を助長するように構成することができる。いくつかの実施形態において、ラジカル開始剤が、ラジカル開始剤がラジカルジェネレータ（２１６）に暴露されるときに、上記ＡＯＰを加速するのに有効であり得、したがって、標的化合物の検出可能な濃度が低減し、標的排出物が処置済み排出物になる。第１の処分ユニット（２０８）は、ラジカル生成リザーバの廃棄物出口（２１４）から出る処置済み排出物を受け入れるために、ラジカル生成リザーバに結合することができる。

他の実施形態において、流体成分のセットは、油成分をさらに含み得る。均質化リザーバ（２０１）内にあるとき、油成分は、浮力の結果として水性成分の上に上昇し、浮く。油成分は、均質化リザーバ（２０１）の廃油出口（２１２）から排出することによって、標的排出物から分離して回収することができる。システム（２００）は、排出された油成分を回収するための、廃油出口（２１２）に結合されている第２の処分ユニット（２０９）をさらに含むことができる。いくつかの実施形態において、油成分の排出は、重力によって容易にされる。

いくつかの実施形態において、均質化リザーバ（２０１）内の水性成分と油成分との間の分離線（２１９）は、水性成分の密度ρ_ｗおよび油成分の密度ρ_ｗに基づいて算出することができる。この線は、均質化リザーバ（２０１）に対する廃棄物出口（２１４）の配置およびラジカル生成リザーバ（２０４）の配置（高さ）を決定するために使用することができる。図２に示すように、分離線と廃油出口（２１２）の最上位置との間の第１の高さｈ_０が、廃油出口（２１２）の最上位置とラジカル生成リザーバ（２０４）の廃棄物出口（２１４）の最上位置との間の第２の高さΔｈを決定することができる。いくつかの実施形態において、Δｈは以下のように算出される。

この式は、廃油出口（２１２）に対する廃棄物出口（２１４）の位置を決定する。いくつかの実施形態において、Δｈは、約０．５〜１．５インチに及び得る。

さらに別の実施形態によれば、システム（２００）は、１つまたは複数の標的化合物を含有する水性成分を有する流体成分のセットを含む廃棄物流を処置するための方法において利用することができる。いくつかの実施形態において、方法は、診断システム（１０）に動作可能に結合される受動的重力駆動処置システム（２００）を提供することと、ラジカル開始剤を提供することと、均質化リザーバ（２０１）内に、ラジカル開始剤および所与の流速において診断システム（１０）を出る廃棄物流を導入することとを含むことができる。いくつかの実施形態において、均質化リザーバ（２０１）内での各流体成分の滞留時間は、流体成分のセットの均一な混合を助長して、均質化リザーバの第１の出口（２１１）においてまたは第１の出口付近で均質な標的排出物を形成するのに十分であり得る。

いくつかの実施形態において、方法は、標的排出物を均質化リザーバ（２０１）からチャネル（２０２）を介してラジカル生成リザーバ（２０４）内へと導入することと、標的排出物がラジカル生成リザーバ（２０４）内に配置されている間に、ラジカルジェネレータ（２１６）を介して、標的排出物を照射することとをさらに含むことができる。いくつかの実施形態において、均質化リザーバ（２０１）からラジカル生成リザーバ（２０４）への標的排出物の流れは、重力によって容易にされる。いくつかの実施形態において、標的排出物を照射することによって、上記標的化合物を分解する促進酸化処理（ＡＯＰ）が引き起こされる。ラジカル開始剤が、ラジカル開始剤がラジカルジェネレータ（２１６）に暴露されるときに、上記ＡＯＰをさらに加速することができ、したがって、標的化合物の検出可能な濃度が低減し、標的排出物が処置済み排出物になる。またさらなる実施形態において、方法は、ラジカル生成リザーバ（２０４）の廃棄物出口（２１４）から出る処置済み排出物を第１の処分ユニット（２０８）内へと排出することを含むことができる。

他の実施形態において、流体成分のセットは、油成分をさらに含み得る。油成分が均質化リザーバ（２０１）内にあるとき、油成分は、浮力の結果として水性成分の上に上昇し、浮き得る。したがって、方法はまた、均質化リザーバの廃油出口（２１２）から出る油成分を第２の処分ユニット（２０９）内へと排出することをさらに含むことができる。いくつかの実施形態において、油成分の排出は、重力によって容易にすることができる。

また他の実施形態によれば、受動的重力駆動処置システム（２００）は、診断システム（１０）に流体接続される均質化リザーバ（２０１）と、ラジカル生成リザーバ（２０４）と、ラジカルジェネレータ（２１６）とを備えることができる。均質化リザーバ（２０１）は、少なくとも１つの標的化合物および１つまたは複数の流体成分を含む廃棄物流を受け入れるように構成することができる。いくつかの実施形態において、均質化リザーバ（２０１）内での各流体成分の滞留時間は、ｉ）水性排出物を形成するための水性流体成分の均一な混合、ｉｉ）非水性排出物を形成するための非水性流体成分の均一な混合、またはｉｉｉ）水性排出物からの非水性排出物の分離のうちの１つまたは複数を助長するのに十分であることができる。

例えば、１つの実施形態において、流体成分がすべて非水性である場合、滞留時間は、非水性排出物を形成するための非水性流体成分の均一な混合を助長するのに十分である必要がある。別の実施形態において、流体成分がすべて水性である場合、滞留時間は、水性排出物を形成するための水性流体成分の均一な混合を助長するのに十分である必要がある。また別の実施形態において、流体成分が非水性流体成分と水性流体成分との組み合わせである場合、滞留時間は、非水性排出物を形成するための非水性流体成分の均一な混合、水性排出物を形成するための水性流体成分の均一な混合、および、水性排出物からの非水性排出物の分離を助長するのに十分である必要がある。

いくつかの実施形態において、滞留時間は、１つまたは複数の流体成分の所与の流速および均質化リザーバ（２０１）の寸法の関数であり得る。均質化リザーバ（２０１）の寸法は、均質化リザーバ（２０１）の高さ、断面積、および容積を含み得る。

いくつかの実施形態において、標的化合物は、非水性排出物または水性排出物のうちのいずれかに配置され得、標的化合物を含有する上記排出物は以下、標的排出物として参照される。いくつかの実施形態において、ラジカル生成リザーバ（２０４）は、均質化リザーバ（２０１）から、リザーバを流体接続しているチャネル（２０２）を介して標的排出物を受け入れる。重力が、均質化リザーバ（２０１）からラジカル生成リザーバ（２０４）への標的排出物の流れを容易にすることができる。他の実施形態において、ラジカル生成リザーバ（２０４）に結合されるラジカルジェネレータ（２１６）は、標的排出物がラジカル生成リザーバ（２０４）内に配置されている間に標的排出物を照射し、上記標的化合物を分解する促進酸化処理（ＡＯＰ）を助長することができ、結果、標的化合物の検出可能な濃度が低減し、標的排出物が処置済み排出物になる。

いくつかの実施形態において、システム（２００）は、廃棄物流とともにまたは別個に均質化リザーバ（２０１）内へと添加されるラジカル開始剤をさらに含むことができる。他の実施形態において、ラジカル開始剤は標的排出物中に配置することができ、結果、ラジカル開始剤は、ラジカル開始剤がラジカルジェネレータに暴露されると、ＡＯＰを加速することができる。

他の実施形態において、システム（２００）は、処置済み排出物を受け入れるために、ラジカル生成リザーバの廃棄物出口（２１４）に流体結合されている第１の処分ユニット（２０８）をさらに備えることができる。また他の実施形態において、システム（２００）は、均質化リザーバ（２０１）から出る、標的化合物を有しない排出物を受け入れるために、均質化リザーバの廃棄物出口（２１２）に流体結合されている第２の処分ユニット（２０９）をさらに備えることができる。いくつかの実施形態において、標的化合物を有しない排出物は、重力によって助長される排出によって、均質化リザーバ（２０１）を出ることができる。

さらなる実施形態によれば、システム（２００）は、少なくとも１つの標的化合物および１つまたは複数の流体成分を含む廃棄物流を処置するための方法において利用することができる。方法は、診断システム（１０）に動作可能に結合される受動的重力駆動処置システム（２００）を提供することと、診断システム（１０）からの廃棄物流を均質化リザーバ（２０１）内へと導入することとを含むことができる。いくつかの実施形態において、均質化リザーバ（２０１）内での各流体成分の滞留時間は、ｉ）水性排出物を形成するための水性流体成分の均一な混合、ｉｉ）非水性排出物を形成するための非水性流体成分の均一な混合、またはｉｉｉ）水性排出物からの非水性排出物の分離のうちの１つまたは複数を助長するのに十分である。滞留時間は、１つまたは複数の流体成分の所与の流速、および、均質化リザーバ（２０１）の高さ、断面積、および容積など、均質化リザーバ（２０１）の寸法の関数であり得る。

いくつかの実施形態において、標的化合物は、非水性排出物または水性排出物のうちのいずれかに配置され、標的化合物を含有する上記排出物は以下、標的排出物として参照される。方法は、標的排出物を、チャネル（２０２）を介してラジカル生成リザーバ（２０４）内へと導入することと、標的排出物がラジカル生成リザーバ（２０４）内に配置されている間に、ラジカルジェネレータ（２１６）を介して、標的排出物を照射することとによって継続する。いくつかの実施形態において、重力が、均質化リザーバ（２０１）からラジカル生成リザーバ（２０４）への標的排出物の流れを容易にすることができる。他の実施形態において、標的排出物が照射される結果として、上記標的化合物を分解する促進酸化処理（ＡＯＰ）を行うことができ、結果、標的化合物の検出可能な濃度が低減し、標的排出物が処置済み排出物になる。

また他の実施形態において、方法は、ラジカル開始剤を均質化リザーバ（２０１）内へと導入することをさらに含むことができる。ラジカル開始剤は、標的排出物中に配置して、ラジカル生成リザーバ（２０４）内へと導入することができ、ラジカル生成リザーバにおいて、ラジカル開始剤は、ラジカル開始剤がラジカルジェネレータ（２１６）に暴露されると、ＡＯＰを加速することができる。

さらなる実施形態において、方法は、ラジカル生成リザーバの廃棄物出口（２１４）から出る処置済み排出物を第１の処分ユニット（２０８）内へと排出することを含むことができる。またさらなる実施形態において、方法は、均質化リザーバの廃棄物出口（２１２）から出る標的化合物を有しない排出物を第２の処分ユニット（２０９）内へと排出することを含むことができる。

上述したシステム（２００）および方法によれば、当業者は、水性流体成分の組成が均質化リザーバの長さに沿って、特に、流れが受け入れられている入口の付近で変化し得ることを理解するであろう。しかしながら、均質化リザーバ内での水性流体成分の滞留時間は、均質化リザーバの第１の出口（２１１）においてまたは第１の出口の近傍領域において平衡が達成されるような均一な混合を助長するのに十分であり得る。本明細書において使用される場合、「均一な混合」という語句は、均質な溶液を提供する混合を指す。当業者は、流速、水性流体の成分の拡散係数、およびリザーバの寸法を使用することなどによって、流体流の原理および動態に基づいて、リザーバ内のいずれのロケーションにおいて均一な混合が達成されるかを決定することができる。いくつかの実施形態において、均一な混合のための滞留時間は、２０分から１２０分までに及び得る。１つの実施形態において、均一な混合は、第１の出口（２１１）においてまたは第１の出口の付近で行われ得る。別の実施形態において、均一な混合は、第１の出口（２１１）の付近の領域において行われ得る。また別の実施形態において、均一な混合は、均質化リザーバの入口の付近の領域において行われ得る。さらなる実施形態において、流体成分が複数の層に分離する場合、均一な混合は、分離線の付近の領域において行われ得る。非限定的な実施形態において、出口において、かつ、リザーバの様々な高さに沿って水性流体成分の組成を試験することによって、水性流体成分が均一に混合されていることを決定することが可能である。

前述したシステム（２００）および方法と一致して、標的化合物の一例は、３，３’−ジアミノベンジジン（ＤＡＢ）である。いくつかの実施形態において、本発明のシステムおよび方法は、ＤＡＢを中和するか、または、地方条例に準拠するようにＤＡＢの濃度を大幅に低減するのに有効であり得る。例えば、本発明は、残留ＤＡＢの最大濃度が１０ｐｐｂから１３０ｐｐｂまでに及ぶように、ＤＡＢを中和することが可能である。他の実施形態において、流体成分は、バイオフィルム、または、部分的に乾燥したスラッジをさらに含む場合がある。

本明細書において記載されているシステム（２００）および方法の実施形態と一致して、ラジカル開始剤は、ＵＶ過酸化物光開始剤、熱過酸化物開始剤、アゾ熱／光分解開始剤、窒素酸化物ラジカル開始剤、または有機光増感剤であってもよい。いくつかの実施形態において、ラジカル開始剤は、単一の開始剤または複数の開始剤を含んでもよい。他の実施形態において、ＴｉＯ_２、ＳｎＯ_２、ＺｎＯ、Ｆｅ_２Ｏ_３、ＣｄＳなどのような、無機半導体ナノ材料がまた、ラジカル開始剤として使用されてもよい。例えば、無機材料は、単独でまたは別の開始剤と組み合わせて使用されてもよい。これらの無機材料は、ラジカルジェネレータの一部分を（すなわち、無機半導体コーティングを形成するために）コーティングすることができる。いくつかの実施形態において、ラジカル開始剤は、水性成分の標的化合物を酸化するために必ずしも必要ではなく、ラジカル開始剤の機能は、破壊的なＡＯＰを加速することである。

１つの実施形態において、ラジカル開始剤は、診断システム（１０）を出る廃棄物流の成分である。ラジカル開始剤は必ずしも廃棄物流の成分ではないが、ラジカル開始剤は、均質化リザーバ（２０１）に入る前に廃棄物流中へと導入されてもよい。代替的な実施形態において、ラジカル開始剤は、廃棄物流とは別個の流れにおいて均質化リザーバ（２０１）内へと導入される。この場合、ラジカル開始剤は、廃棄物流が均質化リザーバ（２０１）に入る前に導入されてもよい。

追加の実施形態において、本明細書に記載されているシステム（２００）は、均質化リザーバ（２０１）の基部に配置されている排出弁（２０３）をさらに備えることができる。図４に示すように、排出弁は、例えば、メンテナンス中にシステムを効果的にパージしまたは空にするために使用することができる。

図５を参照すると、さらなる実施形態において、システム（２００）のいずれか１つは、均質化リザーバ（２０１）内に配置される油堰（２３０）と、ラジカル生成リザーバ（２０４）内に配置される水堰（２３２）とを有することができる。システム（２００）はまた、水堰（２３２）に対する油堰（２３０）の位置を同じ高さにしまたは維持するための相対高さ確認ツール（２４０）を有することもできる。

本発明の先の実施形態と一致して、ラジカルジェネレータ（２１６）は、ＵＶ照射源を含むことができる。ＵＶ照射源の非限定例としては、水銀灯、ガス放電／重水素、メタルハライドアーク、タングステン−ハロゲン白熱灯、発光ダイオード、レーザ、プラズマ極紫外線源、または調節可能真空ＵＶ源が挙げられる。いくつかの実施形態において、ＵＶ照射源は、１Ｗ以上の電力範囲を有することができる。例えば、電力範囲は、少なくとも約５Ｗ、または少なくとも１０Ｗ、または少なくとも２０Ｗ、または少なくとも３０Ｗ、または少なくとも４０Ｗ、または少なくとも５０Ｗであってもよい。いくつかの実施形態において、ＵＶ照射源は、約１０Ｗ、１８Ｗ、または５０Ｗであってもよい。

他の実施形態において、ラジカルジェネレータ（２１６）は、１つまたは複数のＵＶ照射源を含むことができる。いくつかの実施形態において、ＵＶ照射源は、ＵＶライトアレイのように、互いに並列または直列接続して、隣接して設置することができる。例えば、ラジカルジェネレータ（２１６）は、並列または直列に接続された２〜４個のＵＶ照射源を含んでもよい。

図７および図８を参照すると、いくつかの実施形態において、ラジカルジェネレータ（２１６）は、標的排出物がラジカルジェネレータ（２１６）に接触している直列流水式ＵＶ照射システムを形成するように、ラジカル生成リザーバ（２０４）の内部に配置することができる。いくつかの実施形態において、ラジカルジェネレータはまた、ＵＶ照射源を包囲する、石英管のような保護管をも備えることができる。この直列流水式ＵＶ照射システムにおいて、標的排出物は、ラジカル生成リザーバ（２０４）内にある間に、能動的に混合されるかまたはドウェル混合される。代替的に、標的排出物は、ラジカル生成リザーバ（２０４）内にある間に混合されなくてもよい。

図９Ａ〜図９Ｃを参照すると、代替の実施形態において、ラジカルジェネレータ（２１６）は、トップダウンＵＶ照射システムを形成するように、ラジカル生成リザーバ（２０４）から上方に距離をおいて位置決めされ、標的排出物の照射は、ラジカルジェネレータ（２１６）に直に接触せずに実施される。

先の実施形態と一致して、排出物を照射するＵＶ光の量が所定の閾値を上回ることを保証するために、フィードバック機構を、ラジカルジェネレータ（２１６）に動作可能に結合することができる。１つの実施形態において、フィードバック機構は、標的排出物を照射するＵＶ光の量を測定するためのＵＶセンサ（２１０）を含むことができる。

いくつかの実施形態において、図２５および図２６Ａに示すように、粒子フィルタが、任意選択的に、ラジカル生成リザーバの廃棄物出口（２１４）に接続されてもよい。粒子フィルタ（１１５）は、標的排出物を処置する結果として形成される、ポリマー粒子のような沈殿物を回収するのに有効であり得る。他の実施形態において、システム（２００）は、流れの流速のプライミング制御を容易にするための通気孔を有することができる。例えば、均質化リザーバ（２０１）および／またはラジカル生成リザーバ（２０４）は、通気手段を有することができる。

さらなる実施形態において、図２６Ｂに示されているように、均質化リザーバ（２０１）は、任意選択的に、非水性流体成分または油成分を合体させるために、内部に配置されたフィルタを有してもよい。フィルタは、フィルタ気孔率が、油成分がフィルタを通じて流れることを防止しながら水性成分がフィルタを通じて流れることを可能にするように選択することができる。例えば、フィルタは、疎水性合体フィルタであってもよい。フィルタはまた、チャネル（２０２）への水性成分の流速を効果的に制御することもできる。

実施例
以下は、本発明の非限定的な実施例である。当該実施例は、本発明を実践したところを明示する目的で提供されており、本発明を限定するようには決して意図されていないことを理解されたい。等価形態または置換形態は、本発明の範囲内である。

システム寸法
実施形態１ 液体カバースリップ（ＬＣＳ）は、０．８の比重を有する。Δｈ＝０．５インチについて、油層の高さであるｈ_０は、式

を使用して算出され、ｈ_０＝２．５インチ、すなわち６３．５ｍｍとなっている。

実施形態２ 図２を参照すると、均質化リザーバ（２０１）は、４，４００ｍｍ^２の内部断面積、および、約６００ｍｍから１０００ｍｍまでに及ぶ高さを有する円筒カラムとすることができる。ラジカル生成リザーバ（２０４）は、内部に同軸に配置されている管状ＵＶバルブを有する円筒カラムとすることができる。管状ＵＶバルブの断面積を除いて、ラジカル生成リザーバ（２０４）の残りの内部断面積は、約２，３３０ｍｍ^２である。ラジカル生成リザーバ（２０４）の高さは少なくとも３００ｍｍであり、うち２７０ｍｍが可動長である。Δｈ＝０．５インチを所与として、油層のｈ_０は約６３．５ｍｍである。チャネル（２０２）は約２８３ｍｍ^２の断面積および約０．１５Ｌの容量を有する。

廃棄物流は、約５０ｍｌ／分の平均流速において円筒カラムに入る。水性層の高さは約５００ｍｍであり、水性層の下向きの速度は約１０ｍｍ／分である。したがって、水性層がカラムを下る移動時間は約５０分であり、これによって、水性流体成分が、少なくともカラムの流体出口において、標的排出物を形成するために均一に混合されることを保証するのに十分な滞留時間がもたらされる。標的排出物は、約１．５分内でチャネル（２０２）を通じて流れる。次いで、標的排出物は、約２１ｍｍ／分の上向き速度においてラジカル生成リザーバ（２０４）を通じて流れ、したがって、照射のためのラジカル生成リザーバ（２０４）を通じた標的排出物の移動時間は約１２．８分である。カラム、チャネル、およびラジカル生成リザーバ（２０４）内の総流体容積は約３Ｌである。

実施形態３ 実施形態２と同じシステムおよび寸法を所与として、廃棄物流は、約２３ｍｌ／分の平均流速において円筒カラムに入る。水性層の高さは約５００ｍｍであり、水性層の下向きの速度は約５ｍｍ／分である。したがって、水性層がカラムを下る移動時間は約１００分であり、これによって、水性流体成分が、少なくともカラムの流体出口において、標的排出物を形成するために均一に混合されることを保証するのに十分な滞留時間がもたらされる。標的排出物は、約３分内でチャネル（２０２）を通じて流れる。次いで、標的排出物は、約１０ｍｍ／分の上向き速度においてラジカル生成リザーバ（２０４）を通じて流れ、したがって、照射のためのラジカル生成リザーバ（２０４）を通じた標的排出物の移動時間は約２７分である。カラム、チャネル、およびラジカル生成リザーバ（２０４）内の総流体容積は約３Ｌである。

本発明は、前述のシステム寸法、流体速度、および滞留時間に限定されない。いくつかの実施形態において、上記寸法は、特定の自動システム向けに誂えることができる。

実験
ＤＡＢを破壊するための、ベンチマークＩＳＨ／ＩＳＨ自動機器の廃棄物におけるＡＯＰ活性に影響を与える可能性がある様々なレバーを調べるために、調査を実施した。これらのレバーは、蒸留脱イオン水、反応緩衝液およびベンチマークＤＡＢ ＩＨＣ廃棄物マトリクス中で試験した。これらのレバーは、流水式ＵＶ光源試験台デバイス（すなわち、直列ＵＶ殺菌水製造装置）、トップダウン非接触照射源（ｔＲＥＤ試験台）、および、水／油分離とＤＡＢ水性廃棄物ＵＶ照射とを組み合わせたｔＲＥＤ試験台内で試験した。

油分離原理
ＢｅｎｃｈＭａｒｋ Ｕｌｔｒａ機器をスライド染色装置として使用して、実験データを得た。ＢｅｎｃｈＭａｒｋ Ｕｌｔｒａ機器上での典型的な液体カバースリップ（ＬＣＳ）と水との比はおよそ２０／８０％であり、ＬＣＳ（油）は典型的には蒸発損失を軽減するために高温段階に使用される。ランダムアクセス処理に起因して、ＬＣＳは、組み合わせ廃棄物流中で任意の時点において存在し得る。浮力（図２）と、任意選択のろ過／合体（図２６Ｂ）との２つの分離原理が、ＬＣＳを水性廃棄物から分離するために行使される。これらの分離原理は両方とも、重力によって駆動される流れのみに基づき、いかなる圧送も必要としない。

主な分離原理は、直立した管／チャンバ内の浮力に基づく。典型的なＬＣＳ（油）密度は０．７９〜０．８１ｇ／ｃｍ^３であり、したがって、ＬＣＳは、特に低フローシナリオにおいて、経時的に水性層の表面の上まで浮く。浮力分離が適切に作用するためには、完全充填システムが必要とされる。典型的には、完全充填システムは、システム全体に水性流体を水準線まで充填することによって達成される。部分充填システムの場合、滴受けから放出されるＬＣＳが水路内へと流れ込み、ＵＶＣランプを部分的にコーティングし得、経時的に劣化層が形成される。したがって、油分離層と水性分離層との間に高さ調整が必要な場合がある。この調整は、ＬＣＳと水との間の適切な層分離が、均質化チャンバ内で行われ、密度差（ＬＣＳ≒０．８対水≒１）を補償することを可能にするために必要とされる。

補助的な分離原理は、水性媒体を通過させながら油（例えば、ＬＣＳ）を拒絶する、細孔径が５／１０／１５マイクロメートルのナイロン巻きフィルタ（Ｕｎｉｖｅｒｓａｌ Ｆｉｌｔｅｒ Ｉｔａｌｉａｎａ、製品番号（「ｐ／ｎ」）ＵＮ５Ｒ５Ｐ、ＵＮ１０Ｒ５Ｐ、ＵＮ１５Ｒ５Ｐ）のような、親水性フィルタに基づく。親水性フィルタは合体媒体として作用し、より小さい油滴がフィルタの繊維によって吸収され、凝集してより大きい液滴になることが可能になる。開放媒体気孔率（５マイクロメートル）および親水性は、水がフィルタを（半径方向において外側から内側へ）通過することを可能にし、油がフィルタの外側の半径方向流体スリーブ内に留まることを可能にする。

親水性／合体フィルタが巻きナイロンから構築されることに起因して、フィルタの表面積（約１００ｃｍ^２）は相当に大きく、低流速（約５０ｍｌ／分）およびフィルタ媒体の多層気孔率に起因して、油に暴露することによる表面の付着物が低減する（同じフィルタ媒体をＬＣＳと水との混合物に暴露して、４ヶ月以上均等に使用することによって実証した）。

高速液体クロマトグラフィ（「ＨＰＬＣ」）分析方法
Ｍｉｌｌｉ−Ｑ（登録商標）脱イオン（「ＤＤＩ」）水、ベンチマーク反応緩衝液およびベンチマークＩＨＣ廃棄物マトリクス中のＤＡＢ濃度変化を監視するために、ＨＰＬＣ分析を使用してＤＡＢ分解速度を判定した。ＨＰＬＣ分析は、フォトダイオードアレイ（「ＰＤＡ」）検出を備えたＷａｔｅｒｓ Ａｃｑｕｉｔｙ超高速液体クロマトグラフィ（「ＵＰＬＣ」）機器上で実施した。標準的な逆相クロマトグラフィを、ベンチマーク反応緩衝液および蒸留脱イオン水マトリクスにおけるＵＰＬＣ分析に使用した。イオン対化を用いた逆相ＨＰＬＣクロマトグラフィを、ベンチマーク廃棄物におけるＤＡＢ分析に使用した。ＤＡＢ試料はろ過または希釈せずに分析した。

Ａ．逆相ＵＰＬＣ分析方法
Ｗａｔｅｒｓ ＡＣＱＵＩＴＹ ＵＰＬＣ Ｂｒｉｄｇｅｄ Ｅｔｈｙｌｅｎｅ Ｈｙｂｒｉｄ（“ＢＥＨ”）Ｃ１８ Ｃｏｌｕｍｎ １ｘ５０ｍｍ（１．７μ）ＵＰＬＣカラムを使用した。溶離液は、Ａ：液体クロマトグラフィ質量分析（「ＬＣＭＳ」）の水中０．１％ギ酸、および、Ｂ：アセトニトリル中の０．１％ギ酸であった。流速は０．２ｍＬ／分、カラム温度は４０℃、注入量は８μＬであった。ＰＤＡ検出波長は２１０〜４９９ｎｍであった。（２．４ｎｍ分解能かつ２０点／秒）。ＤＡＢおよび２−ヒドロキシピリジン（２−ＨＯＰｙｒ）の予測保持時間はそれぞれ０．３５分および０．５４分であった。代表的なＨＰＬＣスペクトル（２７４ｎｍ）が図１１Ａ〜図１１Ｃに示されている。勾配プロファイルを表１に示す。
表１：勾配プロファイル

Ｂ．イオン対化を用いた逆相ＨＰＬＣ
ＳＩＥＬＣ ＰｒｉｍｅＳｅｐ Ｓ ｃｏｌｕｍｎ ２．１ｘ１００ｍｍ（５μ）および２．１ｘ１０ｍｍ ｇｕａｒｄ ｃｏｌｕｍｎ ＨＰＬＣカラムを使用した。溶離液は、５０ｍＭギ酸アンモニウム（ｐＨ＝４．０）中の４０％アセトニトリルであった。流速は０．２ｍＬ／分、勾配プロファイルは定組成溶離、カラム温度は３０°Ｃ、注入量は８μＬであった。ＰＤＡ検出波長は２１０〜４９９ｎｍであった。（２．４ｎｍ分解能かつ２０点／秒）。ＤＡＢおよび２−ＨＯＰｙｒの（ベンチマーク廃棄物中の）予測保持時間はそれぞれ２．５６分および１．６４分であった。代表的なＨＰＬＣスペクトル（３１０ｎｍ）が図１２Ａ〜図１２Ｃに示されている。

ＵＶ照射試験台
Ａ．流水式ＵＶ照射試験台
複数のＵＶ照射流水式システムを使用して、ＵＶによって助長されるＤＡＢ酸化を調べた。事前設定のランプワット数およびＵＶ照射チャンバ形状を有する市販の直列ＵＶ殺菌水製造装置、すなわち、Ａｑｕａｔｏｐ １０Ｗ直列ＵＶ滅菌器（Ａｑｕａｔｏｐ製品番号ＩＬ１０−ＵＶ）を使用して、２１１ガロン／時までの流速で水を処置した。滅菌器は、独立した電源の支援を受けて流体流速を制御する外部可変速度マイクロポンプギアポンプを特徴とするものであった。能動的混合、ドウェル混合、または混合なしで試料を照射した。混合ポンプを用いずに使用された直列ＵＶ滅菌器については、試料採取の前に、一様な試料を作成するために転倒混和を実施した。複数のＵＶ滅菌器ＵＶランプワット数を調べた（１０、１８および５５Ｗ）。排出物暴露時間を増大させるために、複数のＵＶ照射源が、直列接続で互いに隣接して設置され得る。

Ｂ．トップダウンＵＶ照射試験台
図９Ａ〜図９Ｃに示すように、液体がＵＶ照射源（「ＵＶランプ光」としても参照される）に直に接触しないトップダウンＵＶ照射システムを調査するための試験台が準備された。この試験台では、試料暴露時間を制御するために下方の金属トレー内の所定の経路を通じて液体が蛇行している間に、２つの１８Ｗランプを使用して、上方から流体マトリクスを照射した。ＵＶ光源は、アレイの電力を増大させるために互い（例えばＵＶライトアレイなど）に対して並列接続で隣接して設置され得る。代替的に、ＵＶ光源は、暴露時間を増大させるために直列に設置されてもよい。進行経路を有しない第２の底面照射プラスチック容器を準備した。ＵＶ光は液体媒体を通るときに吸収され、ランプから最も遠い水性層が受けるＵＶ照射はより少なくなる。この試験台を使用して、液層厚および廃棄物マトリクス不純物（すなわち、ＬＣＳ、ＤＡＢ酸化生成物など）がＤＡＢ ＵＶ分解速度に及ぼす影響を調べた。

Ｃ．ＵＶランプ特性化
コストが低く、放出波長が離散的であることから、水銀灯を一次ＵＶ光源として使用した。より連続的な放出スペクトルを有するランプとしては、キセノンアークランプ、重水素アークランプ、水銀−キセノンアークランプ、メタルハライドアークランプ、および、タングステン−ハロゲン白熱灯が挙げられる。ＵＶ ＬＥＤ、ＵＶレーザなどのような他のＵＶ光源が利用可能であり、同様の影響をもたらし得る。直列ＵＶ滅菌器のＡｑｕａｔｏｐ １０Ｗ ＵＶランプ光源を、蛍光検出器によって光源の放出スペクトルを読み取ることによって特性化した。蛍光検出器に対して光を放出するための小孔を含有するスズ箔でランプを包み込んだ。関連するＵＶ光波長およびそれらの波長の光子エネルギーのリストを、下記において表２に見ることができる。２５３ｎｍにおけるＵＶＣ光が、より高いエネルギーをもたらすため、ＤＡＢ酸化のほとんどを実施することができる。
表２：関連するＵＶ光波長およびそれらの波長の光子エネルギー

ＤＡＢ ＵＶ酸化実験結果
Ａ．試料混合の影響
マイクロポンプユニットを使用した様々な機械的混合によって、Ａｑｕａｔｏｐ １０Ｗ直列ＵＶ滅菌器（Ａｑｕａｔｏｐ製品番号ＩＬ１０−ＵＶ）において最初のＤＡＢ ＵＶ酸化実験を実施した。蒸留脱イオン水中のＤＡＢ試料（６８．１ｍｇ／Ｌ）を、３％過酸化水素をラジカル開始剤として用いて（およそ２２５ｍＬのＤＡＢ試料あたり１ｍＬ）処置した。試料採取の前に一様な試料を作成するために、一定の混合または迅速なドウェル混合のいずれかで、ＵＶ光によって試料を照射した（１０分）。反応混合物を、１０分間を通じて２分ごとに、ＵＰＬＣによって分析した。図１３Ａに示すように、ＤＡＢ酸化速度は機械的混合を通じて加速された。混合は、ＤＡＢを酸化する均等過酸化水素ＵＶ酸化生成物（ＨＯ）の拡散を補助した。

ＵＰＬＣ上で１０℃において保管している間に、蒸留脱イオン水中でＤＡＢ酸化を継続した。ＵＶ照射を受けたのが２分間のみであっても、一晩保管した後に、試料中でＵＰＬＣ分析によってＤＡＢモノマーは検出されなかった。その上、試料をＵＶ照射中に能動的に混合したとき（図１３Ｂ〜図１３Ｃ）、ＵＶ光および過酸化水素によってもたらされるＡＯＰは、蒸留脱イオン水からのＤＡＢを効果的に重合した。能動機械的混合は、酸化ＤＡＢの分子間重合を増大させ、これによって、溶液から容易に沈殿するより大きいポリマーが形成された。ＤＡＢポリマーの沈殿は、混合試料について初日には観察されなかった。ドウェル混合試料において、一晩保管した後に沈殿は観察されなかった。完全なＤＡＢ沈殿が、すべてのＤＡＢ副産物がマトリクスからろ過され得る条件を助長することになるため、有利であることになる。

ＤＡＢ試料を、一切混合せずに蒸留脱イオン水中で照射したとき、ＤＡＢ ＵＶ酸化速度はさらにより減速した。およそ３４％のＤＡＢモノマーが、１５分の静的ＵＶ照射の後に検出された。これは、ドウェル混合を伴う１０分間のＵＶ照射において観察されたＤＡＢモノマー濃度とほぼ同じであった。最終的には、試料採取の前に液体を均質化するために、機械的ドウェル混合の代わりに、直列ＵＶ滅菌器を単純に２回転倒させた。結果として、同様のＤＡＢ ＵＶ酸化速度が観察された。データは示さない。曝気は、ベンチマークＩＨＣ廃棄物マトリクス中では十分に許容されなかった。曝気されると、ベンチマークＩＨＣ廃棄物界面活性剤が、ＤＡＢ試料に気泡／発泡を生じさせ、ＤＡＢ分解が複雑になった。

Ｂ．過酸化水素の影響
様々な過酸化水素ラジカル開始剤濃度を用いて、上記のようにＡｑｕａｔｏｐ １０Ｗ直列ＵＶ滅菌器においてＤＡＢ ＵＶ酸化実験を実施した。蒸留脱イオン水中のＤＡＢ試料（６８．１ｍｇ／Ｌ）を、３％過酸化水素（およそ２２５ｍＬのＤＡＢ試料あたり１ｍＬ）の存在下または非存在下で照射した。試料はＵＶ光によって（６０〜９０分）照射した。試料採取の前にマトリクスを一様に混合するために、エアポケットを使用してＡｑｕａｔｏｐ直列滅菌器を転倒させた（２回）。反応混合物を、１０分ごとにＵＰＬＣによって分析した。

ＵＶ照射は、過酸化水素ラジカル開始剤の不在下でＤＡＢ酸化を有効に助長したが、ＤＡＢ酸化速度は、過酸化水素を添加することによって加速した（図１４Ａ）。ＤＡＢ ＵＶ酸化反応は、より迅速にＨＰＬＣ分析検出限界に達した。過酸化水素の存在下での５０分間のＵＶ照射後に、ＤＡＢモノマーは検出されなかった。およそ１０％のＤＡＢモノマーが、過酸化水素の不在下での６０分のＵＶ照射の後に依然として検出可能であった。過酸化水素の不在下であっても、ＵＰＬＣ上で１０℃において保管している間に、蒸留脱イオン水中でＤＡＢ分解は依然として継続した。過酸化水素ラジカル開始剤とは無関係に、２分間のみのＵＶ照射の後でさえ、一晩保管した試料におけるＵＰＬＣ分析によってＤＡＢモノマーは検出されなかった。試料をＵＶ照射によって３０分以上処置したとき（図１４Ｂ〜図１４Ｃ）、ＵＶ光および過酸化水素によってもたらされるＡＯＰは、蒸留脱イオン水からのＤＡＢを効果的に重合した。この時間は能動的混合（図１３Ｂ〜図１３Ｃ）によってもたらされる６分の期間よりも大幅に長い。過酸化水素の不在下で一晩保管した後に、ＤＡＢポリマー沈殿物は観察されなかった。

Ｃ．ＤＡＢ試料マトリクスの影響
様々な試料マトリクス（すなわち、蒸留脱イオン水対ベンチマークＩＨＣ廃棄物）を用いて、上記のようにＡｑｕａｔｏｐ １０Ｗ直列ＵＶ滅菌器においてＤＡＢ ＵＶ酸化実験を実施した。マトリクス中のＤＡＢ試料（蒸留脱イオン水中の６８．１ｍｇ／Ｌ ＤＡＢおよびベンチマークＩＨＣ廃棄物中の１３６．２ｍｇ／Ｌ）を、３％過酸化水素の非存在下で照射した。ＴＳＡ増幅ＩＨＣ廃棄物を含有する新鮮なベンチマークＵｌｔｒａ ＯｐｔｉＶｉｅｗ ＤＡＢを、水性層が重力によってＬＣＳの大部分から分離されるこの実験に使用した。ベンチマークＩＨＣ廃棄物は、依然としていくらかのＬＣＳを含有していた。このＬＣＳは、ベンチマークＩＨＣ廃棄物界面活性剤によって微細に分散される。両方の試料をＵＶ光によって７５分にわたって照射した。試料採取の前にマトリクスを一様に混合するために、エアポケットを使用してＡｑｕａｔｏｐ直列滅菌器を転倒させた（２回）。反応混合物を、１０分ごとにＵＰＬＣによって分析した。

ＵＶ照射は、両方のマトリクスのＤＡＢ酸化を有効に誘発したが、ＤＡＢ酸化速度はベンチマークＩＨＣ廃棄物（図１５）では遅かった。蒸留脱イオン水中では６０分のＵＶ照射後におよそ１０％のＤＡＢモノマーが依然として検出可能であり、一方、ベンチマーク廃棄物中では６０分のＵＶ照射後におよそ２１％のＤＡＢモノマーが依然として検出可能であった。廃棄物マトリクスは蒸留脱イオン水よりも多くのＵＶ光を吸収するため、水中のＤＡＢ ＵＶ酸化速度は推定上、ベンチマーク廃棄物中でより遅かった。

ＴＳＡ増幅ＩＨＣ廃棄物を含有するベンチマークＵｌｔｒａ ＯｐｔｉＶｉｅｗ ＤＡＢ中のＤＡＢ試料（１３６．２ｍｇ／Ｌ）を、３％過酸化水素の存在下または非存在下で照射した。ベンチマークＩＨＣ廃棄物中でのＤＡＢ ＵＶ酸化速度は、水中よりも遅く、そのため、過酸化水素濃度は、ベンチマーク廃棄物中では２５０ｍＬのＤＡＢ試料あたり３ｍＬの過酸化水素に増大した。ＵＶ照射は、過酸化水素濃度を増大したベンチマーク廃棄物中でＤＡＢ酸化を有効に誘発した（図１６）。ＤＡＢモノマーは、３０分以内で廃棄物中でＨＰＬＣ検出限界以下であった。

ベンチマークＩＨＣ廃棄物中の３倍の過酸化水素濃度によるＤＡＢ ＵＶ酸化速度が、蒸留脱イオン水中の１倍の過酸化水素によって観察される速度と同様の速度であることが実証された（図１７）。これらのＤＡＢ試料は、ＴＳＡ増幅ＩＨＣ ＨＲＰ試薬を含有するＯｐｔｉＶｉｅｗ ＤＡＢによって存在する残存活性に起因して、推定上、ＴＳＡ増幅ＩＨＣ廃棄物を含有するＯｐｔｉＶｉｅｗ ＤＡＢ中では、蒸留脱イオン水中よりも安定性がはるかに低いことを実証した。この安定性問題は、過酸化水素がＩＨＣ廃棄物に添加されたときはより顕著であった（データは示さない）。

Ｄ．ＵＶランプワット数の影響
ＵＶランプワット数を様々に変えて、直列ＵＶ殺菌水製造装置内でＤＡＢ ＵＶ酸化実験を実施した。ＴＳＡ増幅廃棄物を含有するベンチマークＵｌｔｒａ ＯｐｔｉＶｉｅｗ ＤＡＢ中のＤＡＢ試料（１３６．２ｍｇ／Ｌ）を、３％過酸化水素（およそ１．５Ｌの廃棄物あたり２０ｍＬ）を用いて照射した。試料採取の前にマトリクスを一様に混合するために、エアポケットを使用してＡｑｕａｔｏｐ直列滅菌器を転倒させた（２回）。反応混合物を、１０分ごとにＵＰＬＣによって分析した。ＤＡＢ ＵＶ酸化速度は、ＵＶランプワット数に比例して増大した（図１８）。５５Ｗにおける３０分のＵＶ照射の後、ＤＡＢモノマーは、ベンチマークＩＨＣ廃棄物中でＤＡＢの検出限界まで低減した。ベンチマークＩＨＣ廃棄物中で、ＤＡＢモノマーがＤＡＢの検出限界未満に低減するには、１８Ｗにおいておよそ９０分のＵＶ照射が必要であった（およそ１／３のＵＶランプワット数では３倍長い）。

様々な試料マトリクス（すなわち、ＬＣＳエマルションの存在下および非存在下でのベンチマークＩＨＣ廃棄物）によって、ＤＡＢ ＵＶ酸化実験を、上記のような５５Ｗ直列ＵＶ滅菌器において再び試験した。マトリクス中のＤＡＢ試料（廃棄物中の１３６．２ｍｇ／ＬのＤＡＢ）を、３％過酸化水素（およそ１．５Ｌの廃棄物あたり２０ｍＬ）を用いて照射した。ＴＳＡ増幅ＩＨＣ廃棄物を含有するベンチマークＵｌｔｒａ ＯｐｔｉＶｉｅｗ ＤＡＢを、この実験に使用した。水性層は、重力によってＬＣＳの大部分から分離され、または、完全に混合され、エマルションとして処置された。両方のＤＡＢ試料をＵＶ光によって６０分にわたって照射した。試料採取の前にマトリクスを一様に混合するために、エアポケットを使用してＡｑｕａｔｏｐ直列滅菌器を転倒させた（２回）。反応混合物を、１０分ごとにＵＰＬＣによって分析した。

ＵＶ照射は、両方のマトリクスのＤＡＢ酸化を有効に誘発したが、ＤＡＢ酸化速度は、ＬＣＳエマルションを有するベンチマークＩＨＣ廃棄物（図１９Ａ）ではわずかに遅かった。５５Ｗにおける３０〜４０分に近いＵＶ照射において、ＤＡＢモノマーは、両方のベンチマークＩＨＣ廃棄物マトリクス中でＤＡＢの検出限界まで低減した。ベンチマークＩＨＣ廃棄物ＬＣＳエマルション中のＬＣＳのほとんどは、直列ＵＶ滅菌器内部の水性層から迅速に分離し、これを、滅菌器の底部内の水性層のみと同様に照射した。同様の実験条件下で５５Ｗ ＵＶ直列滅菌器において２０〜３０分照射した後、蒸留脱イオン水中で逆相ＵＰＬＣ分析によってＤＡＢモノマーは検出可能でなかった（データは示さない）。

５５Ｗ直列滅菌器ランプによってベンチマークＩＨＣ廃棄物中で、より多くの不溶性ＤＡＢ ＵＶ酸化ポリマー生成物が観察された。これは、ＤＡＢ試料がＬＣＳエマルションを含有するベンチマークＩＨＣ廃棄物中でＵＶ酸化されたときにより明白であった。ＤＡＢ分析試料は、ＬＣＳエマルションおよびＤＡＢ固体ポリマー沈殿物を除去するために、ＨＰＬＣ分析の前に１４Ｋにおいて２分にわたって遠心分離した。ＵＶ酸化反応が進行するにつれて、試料が示す色は漸進的に薄くなっており、これは、重合によって除去されているＤＡＢの量を明示している（図１９Ｂ）。マイクロキャップチューブによって、室温において一晩保管した後に同じ結果が確認される（図１９Ｃ）。これらの試料において、より多くのＤＡＢポリマーがＬＣＳおよび過酸化水素の存在下で沈殿した。過酸化物を含有するｔ＝０におけるＨＰＬＣ試料バイアルは溶液中で依然として酸化ＤＡＢを示し、一方で、マイクロキャップチューブ内ではすべてのＤＡＢが溶液から重合し、溶液中に色は残らなかった。ＨＰＬＣ分析によって、ＤＡＢモノマーはマイクロキャップチューブ試料内では検出されないことが確認された。

Ｅ．トップダウンＵＶ照射試験台の試験
マトリックス層厚の影響
試料液がＵＶ光源に直に接触しない３６ＷトップダウンＵＶ照射試験台を使用して、ＤＡＢ ＵＶ照射中のマトリクス層厚の許容性を調査した（図９Ａ〜図９Ｃ）。ＵＶ光は液体媒体を通るときに吸収され、ランプから最も遠い水性層が受けるＵＶ照射はより少なくなる。反応緩衝液マトリクス中のＤＡＢ試料は、およそ２０％（ｖ／ｖ）のＬＣＳを含有する予測廃棄物濃度において調製した。ＯｐｔｉＶｉｅｗ ＤＡＢ ＩＨＣ検出キットＤＡＢ色原体、検出過酸化物および阻害剤過酸化物試薬を、ベンチマーク反応緩衝液マトリクスに添加した（２５０ｍＬあたり１４３μＬの各試薬）。３６ＷトップダウンＵＶ照射試験台底部を、特定のマトリクス層厚（すなわち、１０、２０または３０ｍｍ厚）で充填した。ＤＡＢ試料を、混合せずにＵＶ照射によって処置し、試料を２分〜１０分ごと、次いで５分ごと、その後、３０分を通じて除去した。マトリクス試料を逆相ＵＰＬＣによって分析した。

すべての水性層厚について、２〜４分のＵＶ照射後にＤＡＢモノマーは検出されなかったが、ＤＡＢモノマーおよび初期酸化中間体の総曲線下面積はすべて変化している（図２０）。これらの中間体は、層厚が漸増するにつれてより長く観察された。１０ｍｍ試料マトリクスは、１５〜２０分のＵＶ照射後にＤＡＢ中間体（例えば、ＤＡＢ二量体、三量体など）を示さなかった。２０ｍｍマトリクス試料は、２５分内で完了し、一方、３０ｍｍ試料は３０分の照射後に依然としてこれらの中間体を示した。

トップダウンＵＶ照射に対するＬＣＳエマルションの影響
試料液がＵＶ光源に直に接触しない３６ＷトップダウンＵＶ照射試験台を使用して、トップダウン構成におけるＤＡＢ ＵＶ照射中にＬＣＳがいかに許容され得るかを調査した。反応緩衝液マトリクス中のＤＡＢ試料は、およそ２０％（ｖ／ｖ）のＬＣＳを含有するまたは含有しない予測廃棄物濃度において調製した。ＯｐｔｉＶｉｅｗ ＤＡＢ ＩＨＣ検出キットＤＡＢ色原体、検出過酸化物および阻害剤過酸化物試薬を、反応緩衝液マトリクスに添加した（２５０ｍＬあたり１４３μＬの各試薬）。これらの反応緩衝液／ＬＣＳ混合マトリクスを、ＬＣＳを混合しない状態、２０回転倒することによって混合して初期気泡ＬＣＳが形成された状態、および、激しく混合して初期不透明ＬＣＳエマルションを形成した状態で試験した。

３６ＷトップダウンＵＶ照射試験台底部を、１０ｍｍボリューム層厚で充填した。ＤＡＢ試料を、混合せずにＵＶ照射によって処置し、試料を２分〜１０分ごと、次いで５分ごと、その後、３０分を通じて除去した。マトリクス試料を逆相ＵＰＬＣによって分析した。すべての試料マトリクスについて、２〜４分のＵＶ照射後にＤＡＢモノマーは検出されなかったが、ＤＡＢモノマーおよび初期酸化ＤＡＢ中間体（例えば、ＤＡＢ二量体、三量体など、図２１）の総曲線下面積はすべて変化している。これらのＤＡＢ中間体は、不透明白色ＬＣＳ層が存在するときはより長く溶液中に残った。反応緩衝液のみの試料マトリクスは、４〜６分のＵＶ照射後に中間体を示さなかった。透明ＬＣＳ層状マトリクス試料は、約１０〜１５分のＵＶ照射後に中間体を示さず、一方、他のエマルション試料は、２０〜２５分のＵＶ照射内で完了した。

Ｆ．フリーラジカル開始剤スクリーニング
ＵＶラジカル開始剤によるＤＡＢ分解
様々な過酸化水素濃度を用いて、上記のようにＡｑｕａｔｏｐ １０Ｗ直列ＵＶ滅菌器においてラジカル開始剤スクリーニング実験を実施した。ベンチマーク反応緩衝液中のＤＡＢ試料（６８．１ｍｇ／Ｌ）を、ラジカル開始剤の存在下または非存在下で照射した。ラジカル開始剤モル濃度は、過酸化水素によって以前に使用したモル濃度（２５０ｍＬ試料あたりおよそ０．８８２ｍｍｏｌ）に維持した。ラジカル開始剤をＤＡＢ試料に添加し、ＵＶ光によって３０分にわたって照射した。試料採取の前にマトリクスを一様に混合するために、エアポケットを使用してＡｑｕａｔｏｐ直列滅菌器を転倒させた（２回）。反応混合物を、１０分間を通じて２分ごとに、次いで、その後５分ごとに、ＵＰＬＣによって分析した。

異なるラジカル開始剤クラスを、ＤＡＢ ＵＶ酸化においてスクリーニングした。開始剤は、ＵＶ過酸化物光開始剤（過酸化水素および過酢酸）、熱過酸化物開始剤（過酸化ベンゾイル）、アゾ熱／光分解開始剤（アゾビスイソブチロニトリル（ＡＩＢＮ））、ニトロキシドラジカル開始剤（ＴＥＭＰＯ）、および有機光増感剤（４，４’−ビスジエチルアミノベンゾフェノン（ＢＤＡＢＰ）および４−アミノ−ベンゾフェノン（ＡＢＰ））を含む。新しいラジカル開始剤を、過硫酸アンモニウム（ＡＰＳ）、迅速に解離して２個の硫酸ラジカル等価物を形成することが分かっているジアニオン酸化剤と比較した。有機ラジカル開始剤は、水中で変化した溶解性を示した。過酸化水素、過酢酸および過硫酸アンモニウムのみが、水中で完全に溶解性であった。半導体ナノ材料（例えば、ＴｉＯ_２、ＳｎＯ_２、ＺｎＯ、Ｆｅ_２Ｏ_３、ＣｄＳなど）も、ＡＯＰ過程を加速することが分かっている。これらのラジカル開始剤を単独でまたは相乗的に使用して、ＤＡＢ酸化速度をさらに加速することができる。

ＵＶ照射は、過酸化水素の不在下でＤＡＢ酸化を有効に助長したが、ＤＡＢ酸化速度は、ベンチマーク反応緩衝液中で過酸化水素によって加速した。過酸化水素の存在下での６０分間のＵＶ照射後に、５％未満のＤＡＢモノマーが検出された。およそ３８％のＤＡＢモノマーが、過酸化水素の不在下での６０分のＵＶ照射の後に依然として検出可能であった。これらの酸化速度は、蒸留脱イオン水において以前に観察されたもの（図１４Ａおよび図１５）よりも遅かった。

ＴＥＭＰＯおよびＡＢＰは、ＵＶ光に暴露されると水中でＤＡＢ酸化を阻害すると考えられた（図２２）。ＨＰＬＣ分析は、ＴＥＭＰＯとＡＢＰの両方によって、３０分のＵＶ暴露後により多くの残留ＤＡＢモノマーが存在することを示した（表３）。ＡＩＢＮは、わずかにより多くのＤＡＢ損失が観察されて、ＤＡＢ ＵＶ酸化への影響が最小限であったと考えられる（図２３）。ＢＤＡＢＰ、過酸化ベンゾイルおよび過酢酸はすべて、３０分のＵＶ暴露後に溶液中に見られるＤＡＢモノマーの量を低減したが、それらの開始剤の影響は、過酸化水素と比較してはるかに低減した。過酢酸はＤＡＢを含有する不溶性塩を形成した。不溶性塩は、過酢酸がそのラジカル生成物（メチル／ヒドロキシルラジカルおよびＣＯ_２ガス）にＵＶ分解すると、溶解した。ＡＰＳは容易にすべてのＤＡＢを消費し、ＡＰＳへの２分の暴露後には、ほぼ９５％を超える損失が示された。ベンチマーク反応緩衝液中のいかなるＵＶラジカル開始剤によっても、溶液からＤＡＢポリマーは沈殿しなかった。
表３：ラジカル開始剤を用いたＵＶ照射からの損失したＤＡＢの割合

熱ラジカル開始剤によるＤＡＢ分解
超音波分解は、液体中で音響キャビテーションを形成することができ、気泡の形成、成長および爆縮崩壊ならびに熱生成を引き起こす。超音波分解を使用して、熱ラジカル開始剤を熱的に活性化させ、ＤＡＢ分解を誘発した。ＭｉｓｏｎｉｘＳｏｎｉｃａｔｏｒ ３０００超音波液体プロセッサを使用して、熱ラジカル開始剤スクリーニング実験を実施した。ソニケータ電圧変換器およびホーンをマイクロチッププローブに接続した。Ｍｉｓｏｎｉｘ Ｓｏｎｉｃａｔｏｒ ３０００電力設定を７．５に設定し、３０分にわたって３０秒ごとにオンおよびオフをサイクルするようにプログラムした。ＲＴＤベンチマーク反応緩衝液中のＤＡＢ試料（６８．１ｍｇ／Ｌ）を、熱ラジカル開始剤の存在下または非存在下で超音波分解した。ラジカル開始剤モル濃度は、過酸化水素によって以前に使用したモル濃度（２５ｍＬ試料あたりおよそ０．０８８２ｍｍｏｌ）に維持した。超音波分解によって、試料は効率的に混合した。反応混合物を、３０分間を通じて５分ごとに、ＵＰＬＣによって分析した。

ラジカル開始剤を用いないＤＡＢ溶液超音波分解は、識別可能なＤＡＢ分解を一切示さなかった（図２４）。超音波分解は加熱を引き起こし、１５〜２０分の超音波分解後に、蒸発によってわずかな濃縮を引き起こした。過酸化水素を用いる超音波分解も、実質的なＤＡＢ分解を一切示さなかった。熱ラジカル開始剤ＡＩＢＮを用いる超音波分解は、溶液からＤＡＢモノマーを有効に除去した。２５分の超音波分解後、ＵＰＬＣ分析によってＤＡＢモノマーは検出されなかった。ＡＩＢＮは、最初、ベンチマーク反応緩衝液中で高可溶性ではなかったが、このラジカル開始剤は超音波分解を受けて溶解し、分解してＮ_２ガスを放出した。蒸留脱イオン水中での過酸化水素を用いた前出のＤＡＢ ＵＶ酸化と同様に、暗色ＤＡＢポリマー生成物が、溶液中に形成し始めた。

ベンチマーク反応緩衝液中で過酸化ベンゾイルを用いて、熱ラジカル開始によるＤＡＢ分解を試行した。上述したように、ベンチマーク反応緩衝液中での過酸化ベンゾイルの可溶性は非常に低い。超音波分解によって、ＤＡＢモノマーは溶液から急速に消滅し、５分後には、ＤＡＢモノマーは検出できなかった。過酸化ベンジルは急速に可溶化し、その後、黄橙色固体としてのＤＡＢ安息香酸塩としての、溶液からのＤＡＢ沈殿を引き起こしたと考えられる。さらなる超音波分解によって、この塩を完全に分解して暗褐色ＤＡＢ酸化ポリマーにすることはできなかった。

ＡＰＳを用いたＤＡＢ超音波分解は、ＡＰＳを用いた５分以内の超音波分解ですべてのＤＡＢを容易に消費した。ＡＰＳを用いたＵＶ照射実験とは異なり、ＡＰＳを用いた超音波分解中に、ベンチマーク反応緩衝液から不溶性ＤＡＢポリマーが沈殿した。推定上、超音波分解による液体キャビテーションによって引き起こされた混合によって、より大きいＤＡＢポリマーが形成した。他のアゾ水溶性熱ラジカル開始剤［２，２’−アゾビス（２−メチルプロピオンアミジン）および４，４’−アゾビス（４−シアノ吉草酸）］は、ＡＩＢＮによってもたらされるような超音波分解によってＤＡＢ酸化を促進した。

結論
ＤＡＢを酸化するためのベンチマークＩＨＣ廃棄物におけるラジカルジェネレータを使用したＡＯＰ活性に影響を与える可能性がある様々なレバーを調べるために、調査を実施した。これらのレバーは、蒸留脱イオン水、ベンチマーク反応緩衝液およびベンチマークＤＡＢ ＩＨＣ廃棄物マトリクス中で試験した。これらのレバーは、ラジカルジェネレータがＵＶ照射源を利用するシステムにおいて試験した。試験台は、流水式ＵＶ試験台デバイス、トップダウン非接触ＵＶ照射試験台、および、ＤＡＢ水性ＩＨＣ廃棄排出物の水／油分離とＵＶ照射とを組み合わせる試験台を含む。

試験された複数のレバーがＤＡＢ ＵＶ酸化速度に影響を与えることが分かった。例えば、いくつかの実施形態において、ＵＶランプ電力（ワット数）、ラジカル開始剤濃度（過酸化水素）、および／または機械的試料混合を増大することによって、より高速のＤＡＢ ＵＶ酸化動態がもたらされた。場合によっては、より大きいポリマー種が生成された。完全なＤＡＢ沈殿が、すべてのＤＡＢがろ過によって除去され得る条件を助長し得た。広範なラジカル開始剤がスクリーニングされ、ラジカルジェネレータにおけるＤＡＢ分解を助長するのに効果的であることが分かった。これらのラジカル開始剤を単独でまたは相乗的に使用して、より迅速なＤＡＢ分解を助長することができた。

他の実施形態において、ラジカルジェネレータがＵＶ照射を利用するときに、マトリクス層の厚さが重要な要因であった。ＤＡＢ ＵＶ酸化速度は層厚が増大するとともに減速した。ＵＶ光は水を通るときに吸収され、混合しない場合、ＵＶランプから最も遠い水性層の外側部分が受けるＵＶ照射はより少なくなる。試験台が１０ｍｍ厚よりも大きい水性マトリクス層を使用する場合、機械的混合が必要とされ得る。

いくつかの実施形態において、廃棄物マトリクス不純物（すなわち、ＬＣＳ、ＤＡＢ酸化生成物など）は一般的にＵＶを吸収し、ＤＡＢ分解速度をより遅くした。ＵＶ光吸収は溶液の色または不透明性によって引き起こされ得る。ＬＣＳは水性層から迅速に分離し、下側分離層において水性層に対する十分な照射を直に許容したため、直列流水式ＵＶ照射試験台内で十分に許容された。他の実施形態において、トップダウンＵＶ照射試験台は、ＬＣＳエマルションが提供し得る不透明性に対する許容性が低かった。これらのシステムは、ＵＶ照射の前にＬＣＳ層を分離することから受益する。

本明細書において使用される場合、「約」という用語は、参照されている数±１０％を指す。

本明細書において記載されているものに加えて、本発明の様々な変更が、上記の説明から当業者には明らかであろう。そのような変更も、添付の特許請求の範囲内に入ることが意図されている。本出願において引用されている各文献は、参照によりその全体が本明細書に組み込まれる。

本発明の好ましい実施形態が図示および記載されているが、添付の特許請求の範囲を超えない変更を、当該実施形態に行うことができることは、当業者には明らかであろう。それゆえ、本発明の範囲は、添付の特許請求の範囲によってのみ限定されるものとする。特許請求の範囲に記載されている参照符号は例示であり、特許庁による検討を容易にするためのものに過ぎず、決して限定ではない。いくつかの実施形態において、本特許出願において提示されている図面は、角度、寸法比などを含め、原寸に比例して描かれている。いくつかの実施形態において、図面は、代表的なものに過ぎず、特許請求の範囲は、図面の寸法によって限定されない。いくつかの実施形態において、「備えている（ｃｏｍｐｒｉｓｉｎｇ）」という語句を使用して本明細書において記載されている本発明の記述は、「〜から構成される（ｃｏｎｓｉｓｔｉｎｇ ｏｆ）」ものとして説明され得る実施形態を含み、そのため、「〜から構成される」という語句を使用して本発明の１つまたは複数の実施形態を特許請求するための明細書記述要件が満たされている。

添付の特許請求の範囲に記載されている参照符号は本特許出願の説明を容易にするためのものに過ぎず、例示的なものであり、特許請求の範囲を、図面において対応する参照符号を有する特定の特徴に限定することは決して意図されていない。

以下は、本明細書において参照される特定の要素に対応する要素のリストである。
１０ 診断システム
２００ 受動的重力駆動処置システム
２０１ 均質化リザーバ
２０２ チャネル
２０３ 排出弁
２０４ ラジカル生成リザーバ
２０８ 第１の処分ユニット
２０９ 第２の処分ユニット
２１０ ＵＶセンサ
２１１ 均質化リザーバの第１の出口
２１２ 廃油出口
２１３ ラジカル生成リザーバの入口
２１４ 流体廃棄物出口
２１５ 均質化リザーバの基部
２１６ ラジカルジェネレータ
２１７ ラジカル生成リザーバの基部
２１９ 水性成分と油成分との間の分離線
２２０ 上層の油排出物
２２２ 下層の標的排出物
２３０ 油堰
２３２ 水堰
２４０ 相対高さ確認ツール

Claims (58)

1. 診断システム（１０）を出る廃棄物流の処置のための、前記診断システム（１０）に動作可能に結合される、受動的重力駆動処置システム（２００）であって、前記重力駆動処置システム（２００）は、
   （ａ）ラジカル開始剤および所与の流速において前記診断システム（１０）を出る前記廃棄物流を受け入れるための、前記診断システム（１０）に流体接続されている均質化リザーバ（２０１）であり、前記廃棄物流は、１つまたは複数の標的化合物を含有する水性成分を有する流体成分のセットを含み、前記均質化リザーバ（２０１）中での各流体成分の滞留時間は、前記流体成分のセットの均一な混合を助長して、前記均質化リザーバの第１の出口（２１１）においてまたは付近で均質な標的排出物を形成するのに十分である、均質化リザーバと、
   （ｂ）ラジカル生成リザーバ（２０４）であり、前記標的排出物は前記均質化リザーバ（２０１）の前記第１の出口（２１１）からチャネル（２０２）を介して前記ラジカル生成リザーバ（２０４）へと送られ、重力が、前記均質化リザーバ（２０１）から前記ラジカル生成リザーバ（２０４）への前記標的排出物の流れを容易にする、ラジカル生成リザーバと、
   （ｃ）前記ラジカル生成リザーバ（２０４）に結合されるラジカルジェネレータ（２１６）であり、前記ラジカルジェネレータ（２１６）は、前記標的排出物が前記ラジカル生成リザーバ（２０４）内に配置されている間に前記標的排出物を照射し、前記標的化合物を分解する促進酸化処理（ＡＯＰ）を助長するように構成されており、前記ラジカル開始剤は、前記ラジカル開始剤が前記ラジカルジェネレータ（２１６）に暴露されるときに前記ＡＯＰを加速するのに有効であり、したがって、前記標的化合物の検出可能な濃度が低減し、前記標的排出物が処置済み排出物になる、ラジカルジェネレータと、
   （ｄ）前記ラジカル生成リザーバに結合されている第１の処分ユニット（２０８）であり、前記第１の処分ユニット（２０８）は、前記ラジカル生成リザーバの廃棄物出口（２１４）から出る前記処置済み排出物を受け入れる、第１の処分ユニットと
   を備える、受動的重力駆動処置システム（２００）。
2. 前記滞留時間は、前記所与の流速および前記均質化リザーバ（２０１）の寸法の関数である、請求項１に記載のシステム（２００）。
3. 前記均質化リザーバ（２０１）の前記寸法は、前記均質化リザーバ（２０１）の高さ、断面積、および容積を含む、請求項２に記載のシステム（２００）。
4. 前記流体成分のセットは、油成分をさらに含み、浮力の結果として、前記油成分は、前記均質化リザーバ（２０１）内にあるときに、前記水性成分の上に上昇して浮く、請求項１から３のいずれか一項に記載のシステム（２００）。
5. 前記均質化リザーバ（２０１）の廃油出口（２１２）から排出する前記油成分を受け入れるための第２の処分ユニット（２０９）をさらに備え、前記油成分の前記排出は重力によって容易にされる、請求項４に記載のシステム（２００）。
6. 前記均質化リザーバ（２０１）内の前記水性成分と前記油成分との間の分離線（２１９）が、前記水性成分の密度ρ_ｗおよび前記油成分の密度ρ_ｗに基づいて算出される、請求項４または５に記載のシステム（２００）。
7. 前記分離線と前記廃油出口（２１２）の最上位置との間の第１の高さｈ_０が、前記廃油出口（２１２）の前記最上位置と前記ラジカル生成リザーバ（２０４）の前記廃棄物出口（２１４）の最上位置との間の第２の高さΔｈを決定し、Δｈは、
   

   

   として算出される、請求項６に記載のシステム（２００）。
8. 診断システム（１０）を出る廃棄物流の処置のための受動的重力駆動処置システム（２００）であって、前記システム（２００）は、
   （ａ）前記廃棄物流およびラジカル開始剤を受け入れるための、前記診断システム（１０）に流体接続されている均質化リザーバ（２０１）であり、前記廃棄物流は、少なくとも１つの標的化合物を含有する油相流体成分および水性流体成分を含み、浮力の結果として、前記油相流体成分は、前記均質化リザーバ（２０１）内にあるとき、前記水性流体成分の上に上昇して浮き、上層の油排出物（２２０）および下層の標的排出物（２２２）を形成し、前記ラジカル開始剤は前記標的排出物内に配置される、均質化リザーバと、
   （ｂ）チャネル（２０２）を介して前記均質化リザーバ（２０１）に流体接続されるラジカル生成リザーバ（２０４）であり、前記チャネル（２０２）は、前記均質化リザーバの第１の出口（２１１）および前記ラジカル生成リザーバ（２０４）の入口（２１３）に接続され、前記第１の出口（２１１）は、前記均質化リザーバの基部（２１５）の付近に位置決めされ、前記入口（２１３）は、前記ラジカル生成リザーバの基部（２１７）にまたは付近に位置決めされ、重力が、前記均質化リザーバ（２０１）から前記チャネル（２０２）を介して前記ラジカル生成リザーバ（２０４）への前記標的排出物の流れを容易にする、ラジカル生成リザーバと、
   （ｃ）前記ラジカル生成リザーバ（２０４）に結合されるラジカルジェネレータ（２１６）であり、前記ラジカルジェネレータ（２１６）は、前記標的排出物が前記ラジカル生成リザーバ（２０４）内に配置されている間に前記標的排出物を照射し、前記標的化合物を分解する促進酸化処理（ＡＯＰ）を助長するように構成されており、前記ラジカル開始剤は、前記ラジカル開始剤が前記ラジカルジェネレータ（２１６）に暴露されるときに前記ＡＯＰを加速するのに有効であり、したがって、前記標的化合物の検出可能な濃度が低減し、前記標的排出物が処置済み排出物になる、ラジカルジェネレータと、
   （ｄ）前記ラジカル生成リザーバの廃棄物出口（２１４）から出る前記処置済み排出物を受け入れるための第１の処分ユニット（２０８）と、
   （ｅ）前記均質化リザーバの廃油出口（２１２）から出る前記油排出物を受け入れるための第２の処分ユニット（２０９）であり、前記廃油出口（２１２）は前記下層の標的排出物の上方に位置決めされて、重力により容易にされる、前記均質化リザーバ（２０１）からの前記油排出物の排出のためのルートを提供する、第２の処分ユニットと
   を備える、受動的重力駆動処置システム（２００）。
9. 前記均質化リザーバ（２０１）内での各流体成分の滞留時間は、前記油相流体成分を前記水性流体成分から分離し、前記水性流体成分および前記ラジカル開始剤を均等に混合するのに十分であり、前記滞留時間は、前記所与の流速および前記均質化リザーバ（２０１）の寸法の関数である、請求項８に記載のシステム（２００）。
10. 前記均質化リザーバ（２０１）は実質的に円筒形であり、前記均質化リザーバ（２０１）の前記寸法は、前記均質化リザーバ（２０１）の高さおよび半径を含む、請求項９に記載のシステム（２００）。
11. 診断システム（１０）を出る廃棄物流の処置のための受動的重力駆動処置システム（２００）であって、前記重力駆動処置システム（２００）は、
    （ａ）少なくとも１つの標的化合物および１つまたは複数の流体成分を含む前記廃棄物流を受け入れるための、前記診断システム（１０）に流体接続される均質化リザーバ（２０１）であり、前記均質化リザーバ（２０１）内での各流体成分の滞留時間は、ｉ）水性排出物を形成するための水性流体成分の均一な混合、ｉｉ）非水性排出物を形成するための非水性流体成分の均一な混合、またはｉｉｉ）前記水性排出物からの前記非水性排出物の分離のうちの１つまたは複数を助長するのに十分であり、
    前記標的化合物は、前記非水性排出物または前記水性排出物のうちのいずれかに配置され、前記標的化合物を含有する前記排出物は以下、前記標的排出物として参照される、均質化リザーバと、
    （ｂ）前記均質化リザーバ（２０１）から、前記リザーバを流体接続するチャネル（２０２）を介して前記標的排出物を受け入れるためのラジカル生成リザーバ（２０４）であり、重力が、前記均質化リザーバ（２０１）から前記ラジカル生成リザーバ（２０４）への前記標的排出物の流れを容易にする、ラジカル生成リザーバと、
    （ｃ）前記ラジカル生成リザーバ（２０４）に結合されるラジカルジェネレータ（２１６）であり、前記ラジカルジェネレータ（２１６）は、前記標的排出物が前記ラジカル生成リザーバ（２０４）内に配置されている間に前記標的排出物を照射し、前記標的化合物を分解する促進酸化処理（ＡＯＰ）を助長するように構成されており、結果、前記標的化合物の検出可能な濃度が低減し、前記標的排出物が処置済み排出物になる、ラジカルジェネレータと
    を備える、受動的重力駆動処置システム（２００）。
12. 前記均質化リザーバ（２０１）に添加されるラジカル開始剤をさらに備え、前記ラジカル開始剤は、前記標的排出物中に配置され、前記ラジカル開始剤は、前記ラジカル開始剤が前記ラジカルジェネレータ（２１６）に暴露されるときに前記ＡＯＰを加速することが可能である、請求項１１に記載のシステム（２００）。
13. 前記処置済み排出物を受け入れるために、前記ラジカル生成リザーバの廃棄物出口（２１４）に流体結合されている第１の処分ユニット（２０８）をさらに備える、請求項１１または１２に記載のシステム（２００）。
14. 前記均質化リザーバ（２０１）から出る、前記標的化合物を有しない前記排出物を受け入れるために、前記均質化リザーバの廃棄物出口（２１２）に流体結合されている第２の処分ユニット（２０９）をさらに備える、請求項１１から１３のいずれか一項に記載のシステム（２００）。
15. 前記滞留時間は、前記１つまたは複数の流体成分の所与の流速および前記均質化リザーバ（２０１）の寸法の関数である、請求項１１から１４のいずれか一項に記載のシステム（２００）。
16. 前記均質化リザーバ（２０１）の前記寸法は、前記均質化リザーバ（２０１）の高さ、断面積、および容積を含む、請求項１４に記載のシステム（２００）。
17. 前記標的化合物は３，３’−ジアミノベンジジン（ＤＡＢ）である、請求項１から１６のいずれか一項に記載のシステム（２００）。
18. 前記流体成分は、バイオフィルムまたは部分的に乾燥したスラッジをさらに含む、請求項１から１７のいずれか一項に記載のシステム（２００）。
19. 前記均質化リザーバ（２０１）の基部に排出弁（２０３）が配置されており、前記排出弁（２０３）は、前記システムを空にするのに有効である、請求項１から１８のいずれか一項に記載のシステム（２００）。
20. 前記ラジカル開始剤は、個々にもしくは組み合わせて利用される、紫外線（「ＵＶ」）過酸化物光開始剤、熱過酸化物開始剤、アゾ熱／光分解開始剤、ニトロキシドラジカル開始剤、有機光増感剤、または、無機半導体ナノ材料である、請求項１から１０または１２から１９のいずれか一項に記載のシステム（２００）。
21. 前記ラジカルジェネレータ（２１６）はＵＶ照射源を備える、請求項１から２０のいずれか一項に記載のシステム（２００）。
22. 前記ラジカルジェネレータ（２１６）の前記ＵＶ照射源は、水銀灯、ガス放電／重水素ランプ、メタルハライドアークランプ、タングステン−ハロゲン白熱灯、発光ダイオード、レーザ、プラズマ極紫外線源、または調節可能真空ＵＶ源である、請求項２１に記載のシステム（２００）。
23. 前記ＵＶ照射源は、１Ｗ以上の電力範囲を有する、請求項２１または２２に記載のシステム（２００）。
24. 前記ラジカルジェネレータは並列または直列になった１つまたは複数のＵＶ照射源を備える、請求項２１から２３のいずれか一項に記載のシステム（２００）。
25. 前記ラジカルジェネレータ（２１６）は、直列流水式ＵＶ照射システムを形成するように、前記ラジカル生成リザーバ（２０４）の内部に配置されている、請求項１から２４のいずれか一項に記載のシステム（２００）。
26. 前記標的排出物は、前記ラジカル生成リザーバ（２０４）内にある間に、能動的に混合され、ドウェル混合され、または混合されない、請求項２５に記載のシステム（２００）。
27. 前記ラジカルジェネレータ（２１６）は、トップダウンＵＶ照射システムを形成するように、前記ラジカル生成リザーバ（２０４）から上方に距離をおいて位置決めされている、請求項１から２４のいずれか一項に記載のシステム（２００）。
28. 前記標的排出物を照射するＵＶ光の量が所定の閾値よりも大きいことを保証するために、前記ラジカルジェネレータ（２１６）にフィードバック機構が結合されている、請求項１から２７のいずれか一項に記載のシステム（２００）。
29. 前記フィードバック機構は、前記標的排出物を照射するＵＶ光の前記量を測定するためのＵＶセンサ（２１０）を含む、請求項２８に記載のシステム（２００）。
30. 診断システム（１０）を出る廃棄物流を処置するための方法であって、前記方法は、
    （ａ）前記診断システム（１０）に動作可能に結合される、請求項１に記載の受動的重力駆動処置システム（２００）を提供することと、
    （ｂ）ラジカル開始剤を提供することと、
    （ｃ）均質化リザーバ（２０１）内に、前記ラジカル開始剤および所与の流速において前記診断システム（１０）を出る前記廃棄物流を導入することであり、前記廃棄物流は、１つまたは複数の標的化合物を含有する水性成分を有する流体成分のセットを含み、前記均質化リザーバ（２０１）中での各流体成分の滞留時間は、前記流体成分のセットの均一な混合を助長して標的排出物を形成するのに十分である、導入することと、
    （ｄ）前記均質化リザーバ（２０１）からチャネル（２０２）を介して前記ラジカル生成リザーバ（２０４）へと前記標的排出物を導入することであり、重力が、前記均質化リザーバ（２０１）から前記ラジカル生成リザーバ（２０４）への前記標的排出物の流れを容易にする、導入することと、
    （ｅ）前記標的排出物が前記ラジカル生成リザーバ（２０４）内に配置されている間に、前記ラジカルジェネレータ（２１６）を介して前記標的排出物を照射することであり、前記照射は、前記標的化合物を分解する促進酸化処理（ＡＯＰ）を引き起こし、前記ラジカル開始剤は、前記ラジカル開始剤が前記ラジカルジェネレータ（２１６）に暴露されるときに前記ＡＯＰを加速し、したがって、前記標的化合物の検出可能な濃度が低減し、前記標的排出物が処置済み排出物になる、照射することと、
    （ｆ）前記ラジカル生成リザーバ（２０４）の廃棄物出口（２１４）から出る前記処置済み排出物を第１の処分ユニット（２０８）内へと排出することと
    を含む、方法。
31. 前記滞留時間は、前記所与の流速および前記均質化リザーバ（２０１）の寸法の関数である、請求項３０に記載の方法。
32. 前記均質化リザーバ（２０１）の前記寸法は、前記均質化リザーバ（２０１）の高さ、断面積、および容積を含む、請求項３１に記載の方法。
33. 前記流体成分のセットは、油成分をさらに含み、浮力の結果として、前記油成分は、前記均質化リザーバ（２０１）内にあるときに、前記水性成分の上に上昇して浮く、請求項３０から３２のいずれか一項に記載の方法。
34. 前記均質化リザーバの廃油出口（２１２）から出る前記油成分を第２の処分ユニット（２０９）へと排出することをさらに含み、前記油成分の前記排出は重力によって容易にされる、請求項３３に記載の方法。
35. 前記均質化リザーバ（２０１）内の前記水性成分と前記油成分との間の分離線（２１９）が、前記水性成分の密度ρ_ｗおよび前記油成分の密度ρ_ｗに基づいて算出される、請求項３３または３４に記載の方法。
36. 前記分離線と前記廃油出口（２１２）の最上位置との間の第１の高さｈ_０が、前記廃油出口（２１２）の前記最上位置と前記ラジカル生成リザーバ（２０４）の前記廃棄物出口（２１４）の最上位置との間の第２の高さΔｈを決定し、Δｈは、
    

    

    として算出される、請求項３５に記載の方法。
37. 診断システム（１０）を出る廃棄物流を処置するための方法であって、前記方法は、
    （ａ）前記診断システム（１０）に動作可能に結合される、請求項８に記載の受動的重力駆動処置システム（２００）を提供することと、
    （ｂ）ラジカル開始剤を提供することと、
    （ｃ）前記診断システム（１０）からの前記廃棄物流および前記ラジカル開始剤を均質化リザーバ（２０１）へと導入することであり、前記廃棄物流は、少なくとも１つの標的化合物を含有する油相流体成分および水性流体成分を含み、浮力の結果として、前記油相流体成分は、前記均質化リザーバ（２０１）内にあるとき、前記水性流体成分の上に上昇して浮き、上層の油排出物および下層の標的排出物を形成し、前記ラジカル開始剤は前記標的排出物内に配置される、導入することと、
    （ｄ）前記均質化リザーバ（２０１）からチャネル（２０２）を介して前記ラジカル生成リザーバ（２０４）へと前記標的排出物を導入することであり、重力が、前記均質化リザーバ（２０１）から前記ラジカル生成リザーバ（２０４）への前記標的排出物の流れを容易にする、導入することと、
    （ｅ）前記標的排出物が前記ラジカル生成リザーバ（２０４）内に配置されている間に、前記ラジカルジェネレータ（２１６）を介して前記標的排出物を照射することであり、前記照射は、前記標的化合物を分解する促進酸化処理（ＡＯＰ）を引き起こし、前記ラジカル開始剤は、前記ラジカル開始剤が前記ラジカルジェネレータ（２１６）に暴露されるときに前記ＡＯＰを加速し、したがって、前記標的化合物の検出可能な濃度が低減し、前記標的排出物が処置済み排出物になる、照射することと、
    （ｆ）前記ラジカル生成リザーバ（２０４）の廃棄物出口（２１４）から出る前記処置済み排出物を第１の処分ユニット（２０８）内へと排出することと、
    （ｇ）前記均質化リザーバ（２０１）の廃油出口（２１２）から出る前記油排出物を前記第２の処分ユニット（２０９）へと排出することであり、前記油排出物の前記排出は重力によって容易にされる、排出することと
    を含む、方法。
38. 前記均質化リザーバ（２０１）内での各流体成分の滞留時間は、前記油相流体成分を前記水性流体成分から分離するのに十分であり、前記滞留時間は、前記所与の流速および前記均質化リザーバ（２０１）の寸法の関数である、請求項３７に記載の方法。
39. 前記均質化リザーバ（２０１）は実質的に円筒形であり、前記均質化リザーバ（２０１）の前記寸法は、前記均質化リザーバ（２０１）の高さおよび半径を含む、請求項３８に記載の方法。
40. 診断システム（１０）を出る廃棄物流を処置するための方法であって、前記方法は、
    （ａ）前記診断システム（１０）に動作可能に結合される、請求項１１に記載の受動的重力駆動処置システム（２００）を提供することと、
    （ｂ）前記診断システム（１０）からの前記廃棄物流を均質化リザーバ（２０１）へと導入することであり、前記廃棄物流は少なくとも１つの標的化合物および１つまたは複数の流体成分を含み、前記均質化リザーバ（２０１）内での各流体成分の滞留時間は、ｉ）水性排出物を形成するための水性流体成分の均一な混合、ｉｉ）非水性排出物を形成するための非水性流体成分の均一な混合、またはｉｉｉ）前記水性排出物からの前記非水性排出物の分離のうちの１つまたは複数を助長するのに十分であり、
    前記標的化合物は、前記非水性排出物または前記水性排出物のうちのいずれかに配置され、前記標的化合物を含有する前記排出物は以下、前記標的排出物として参照される、導入することと、
    （ｃ）前記チャネル（２０２）を介して前記ラジカル生成リザーバ（２０４）へと前記標的排出物を導入することであり、重力が、前記均質化リザーバ（２０１）から前記ラジカル生成リザーバ（２０４）への前記標的排出物の流れを容易にする、導入することと、
    （ｄ）前記標的排出物が前記ラジカル生成リザーバ（２０４）内に配置されている間に、前記ラジカルジェネレータ（２１６）を介して前記標的排出物を照射することであり、前記照射は、前記標的化合物を分解する促進酸化処理（ＡＯＰ）を引き起こし、結果、前記標的化合物の検出可能な濃度が低減し、前記標的排出物が処置済み排出物になる、照射することと
    を含む、方法。
41. 前記均質化リザーバ（２０１）にラジカル開始剤を導入することをさらに含み、前記ラジカル開始剤は、前記標的排出物中に配置されて、前記ラジカル生成リザーバ（２０４）へと導入され、前記ラジカル開始剤は、前記ラジカル開始剤が前記ラジカルジェネレータ（２１６）に暴露されるときに前記ＡＯＰを加速する、請求項４０に記載の方法。
42. 前記ラジカル生成リザーバの前記廃棄物出口（２１４）から出る前記処置済み排出物を第１の処分ユニット（２０８）内へと排出することをさらに含む、請求項４０または４１に記載の方法。
43. 前記均質化リザーバの廃棄物出口（２１２）から出る前記標的化合物を有しない前記排出物を第２の処分ユニット（２０９）内へと排出することをさらに含む、請求項４０から４２のいずれか一項に記載の方法。
44. 前記滞留時間は、前記１つまたは複数の流体成分の所与の流速および前記均質化リザーバ（２０１）の寸法の関数である、請求項４０から４３のいずれか一項に記載の方法。
45. 前記均質化リザーバ（２０１）の前記寸法は、前記均質化リザーバ（２０１）の高さ、断面積、および容積を含む、請求項４４に記載の方法。
46. 前記標的化合物は３，３’−ジアミノベンジジン（ＤＡＢ）である、請求項３０から４５のいずれか一項に記載の方法。
47. 前記流体成分は、バイオフィルムまたは部分的に乾燥したスラッジをさらに含む、請求項３０から４６のいずれか一項に記載の方法。
48. 前記システムを空にするための手段を提供するために、前記均質化リザーバ（２０１）の基部に排出弁（２０３）が配置されている、請求項３０から４７のいずれか一項に記載の方法。
49. 前記ラジカル開始剤は、個々にもしくは組み合わせて利用される、紫外線（「ＵＶ」）過酸化物光開始剤、熱過酸化物開始剤、アゾ熱／光分解開始剤、ニトロキシドラジカル開始剤、有機光増感剤、または、無機半導体ナノ材料である、請求項３０から３９または４１から４８のいずれか一項に記載の方法。
50. 前記ラジカルジェネレータ（２１６）はＵＶ照射源を備える、請求項３０から４９のいずれか一項に記載の方法。
51. 前記ラジカルジェネレータ（２１６）の前記ＵＶ照射源は、水銀灯、ガス放電／重水素ランプ、メタルハライドアークランプ、タングステン−ハロゲン白熱灯、発光ダイオード、レーザ、プラズマ極紫外線源、または調節可能真空ＵＶ源である、請求項５０に記載の方法。
52. 前記ＵＶ照射源は、１Ｗ以上の電力範囲を有する、請求項５０または５１に記載の方法。
53. 前記ラジカルジェネレータは並列または直列になった１つまたは複数のＵＶ照射源を備える、請求項５０から５２のいずれか一項に記載の方法。
54. 前記ラジカルジェネレータ（２１６）は、直列流水式ＵＶ照射システムを形成するように、前記ラジカル生成リザーバ（２０４）の内部に配置されている、請求項３０から５３のいずれか一項に記載の方法。
55. 前記標的排出物は、前記ラジカル生成リザーバ（２０４）内にある間に、能動的に混合され、ドウェル混合され、または混合されない、請求項５４に記載の方法。
56. 前記ラジカルジェネレータ（２１６）は、トップダウンＵＶ照射システムを形成するように、前記ラジカル生成リザーバ（２０４）から上方に距離をおいて位置決めされている、請求項３０から５３のいずれか一項に記載の方法。
57. 前記ラジカルジェネレータ（２１６）にフィードバック機構を動作可能に結合することと、前記標的排出物を照射するＵＶ光の量を測定することとをさらに含み、前記フィードバック機構は、ＵＶ光の前記量が所定の閾値よりも大きいことを保証する、請求項３０から５６のいずれか一項に記載の方法。
58. 前記フィードバック機構は、前記標的排出物を照射するＵＶ光の前記量を測定するためのＵＶセンサ（２１０）を含む、請求項５７に記載の方法。
    

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