JP2020204099A - 靱性及び耐摩耗性を有する多重硬質相含有鉄合金 - Google Patents
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Abstract
Description
本出願は、米国仮出願第62/092672号(発明の名称「靱性及び耐摩耗性を有する多重硬質相含有鉄合金」、2015年12月16日出願)、米国仮出願第62/127128号(発明の名称「靱性及び耐摩耗性を有する多重硬質相含有鉄合金」、2015年3月2日出願)、及び米国仮出願第62/189904号(発明の名称「靱性及び耐摩耗性を有する多重硬質相含有鉄合金」、2015年7月8日出願)の利益を主張するものである。これらの内容は、本明細書に参考として組み込まれる。
前記合金のマトリクスが、ほぼ球状で過共晶のホウ化物及び/又はホウ炭化物からなり、
前記ほぼ球状で過共晶のホウ化物及び/又はホウ炭化物の体積分率が、5%以上であり、ほぼ球状の相が、2:1以下のアスペクト比を有し、該アスペクト比が、該ほぼ球状で過共晶のホウ化物及び/又はホウ炭化物の、横断面における主軸と直交する径との比として定義され、
横断面における最大寸法が50μm以上で、アスペクト比が2:1よりも大きい過共晶で棒状の相の体積分率が、5%以下である。
前記合金のマトリクスが、液相線でのモル分率が5%以上であるM2B又はM3B2(ここで、Mは、Fe、Cr、Mo、及び/又はWからなり、Mは、Mo+Wが15重量%以上である)と、液相線でのモル分率が5%以下である過共晶で棒状の相とからなり、
1300Kでの全ホウ化物及びホウ炭化物の総モル分率が、10%以上である。
前記ほぼ球状で過共晶のホウ化物及び/又はホウ炭化物の体積分率が、5%以上であり、ほぼ球状の相が、2:1以下のアスペクト比を有し、該アスペクト比が、該ほぼ球状で過共晶のホウ化物及び/又はホウ炭化物の、横断面における主軸と直交するフェレ径との比として定義され、
横断面における最大寸法が50μm以上で、アスペクト比が2:1よりも大きい過共晶で棒状の相の体積分率が、5%以下であり、
ホウ化物及びホウ炭化物の総体積分率が、10%以上である。
前記合金のマトリクスが、フェライト、オーステナイト、マルテンサイト、パーライト、及び/もしくはベイナイトの1つ又はそれ以上からなり、
鉄+クロムが75重量%以上である金属構成成分を有するホウ化物の体積分率が、5%以上であり、
Nb、Ti、V、Zr、W、Mo、Hfの1つもしくはそれ以上が75重量%以上である金属構成成分を有する、炭化物、ホウ化物、及び/もしくはホウ炭化物の1つ又はそれ以上の体積分率が、5%以上であり、
凝固のあいだに液体から生じ、鉄+クロムが75重量%以上である金属構成成分を有する、主要な炭化物又はホウ炭化物の体積分率が、5%以下であり、
50μmを超える最長寸法を有し、液相線以前で生じ、鉄+クロムが75重量%以上である金属構成成分を有するホウ化物の体積分率が、15%以下である。
X16− B:2.62 C:1.84 Cr:20.7 Si:1.2 Ti:4.2 W:4.6;
X36− B:1.56 C:2.01 Cr:18.8 Si:1.2 Zr:14;
X37− B:1.91 C:2.57 Cr:21.1 Si:1.2 Ti:3.8 Zr:5.7;
X38− B:1.2 C:1.94 Cr:16.7 Si:1.36 Zr:12;
X39− B:3.16 C:2.15 Cr:14.9 Si:1 Ti:7.5 Zr:6.5;
X40− B:1.3 C:2.16 Cr:18.5 Zr:10.7;
X42− B:1.68 C:1.65 Cr:21.6 Ti:4.93;又は
X42−MW− B:1.1 C:1.46 Cr:19.4 Ti:4.57
である。
B:1.1〜2.62;
C:1.46〜2.57;
Cr:14.9〜21.6;
Si:0〜1.36;
Ti:0〜7.5;
W:0〜4.6;及び
Zr:0〜14
である。
前記合金のマトリクスが、フェライト、オーステナイト、マルテンサイト、パーライト、及び/もしくはベイナイトの1つ又はそれ以上からなり、
1300Kで測定した、鉄+クロムが75重量%以上である金属構成成分を有するホウ化物のモル分率が、5%以上であり、
1300Kで測定した、Nb、Ti、V、Zr、W、Mo、Hfの1つもしくはそれ以上が75重量%以上である金属構成成分を有する、炭化物、ホウ化物、及び/もしくはホウ炭化物の1つ又はそれ以上のモル分率が、5%以上であり、
凝固のあいだの固相線で測定した、鉄+クロムが75重量%以上である金属構成成分を有する、炭化物又はホウ炭化物のモル分率が、5%以下であり、
過共晶(液相線以前で形成)で、鉄+クロムが75重量%以上である金属構成成分を有するホウ化物のモル分率が、15%以下である。
X16− B:2.62 C:1.84 Cr:20.7 Si:1.2 Ti:4.2 W:4.6;
X36− B:1.56 C:2.01 Cr:18.8 Si:1.2 Zr:14;
X37− B:1.91 C:2.57 Cr:21.1 Si:1.2 Ti:3.8 Zr:5.7;
X38− B:1.2 C:1.94 Cr:16.7 Si:1.36 Zr:12;
X39− B:3.16 C:2.15 Cr:14.9 Si:1 Ti:7.5 Zr:6.5;
X40− B:1.3 C:2.16 Cr:18.5 Zr:10.7;
X42− B:1.68 C:1.65 Cr:21.6 Ti:4.93;又は
X42−MW− B:1.1 C:1.46 Cr:19.4 Ti:4.57
である。
B:1.1〜2.62;
C:1.46〜2.57;
Cr:14.9〜21.6;
Si:0〜1.36;
Ti:0〜7.5;
W:0〜4.6;及び
Zr:0〜14
である。
前記合金のマトリクスが、フェライト、オーステナイト、マルテンサイト、パーライト、及び/もしくはベイナイトの1つ又はそれ以上からなり、
鉄+クロムが75重量%以上である金属構成成分を有するホウ化物の体積分率が、5%以上であり、
Nb、Ti、V、Zr、W、Mo、Hfの1つ又はそれ以上が75重量%以上である金属構成成分を有する、炭化物、ホウ化物、及び/もしくはホウ炭化物の1つ又はそれ以上の体積分率が、2%以上であり、
M2B及び/又はM3B2の体積分率が、5%以上であり、ここで、
a)M2B中のMが、10重量%以上の各元素:Fe、Cr、Mo、及びWで、M3B2中のMが、15重量%以上の各元素:Fe、Mo、及びWであり、かつ
b)Fe+Cr+Mo+Wが、Mの70重量%以上であり、
相体積分率の一部が、共晶構造で生じず、むしろほぼ球状形態であり、
凝固のあいだに液体から生じ、鉄+クロムが75重量%以上である金属構成成分を有する、主要な炭化物又はホウ炭化物の体積分率が、5%以下である。
X26− B:3.68 C:1.76 Cr:17.8 Mo:4.49 Nb:2.79 Ti:2.45 W:6.84;
X30− B:3.33 C:1.81 Cr:18.2 Mo:6.26 Si:3 W:9.5;
X31A− B4.1 C:1.67 Cr:18.9 Mo:10.9 Si:0.97 W:8.84 Zr:3.19;
X35− B:4.6 C:1.51 Cr:19.4 Mo:6.77 Ni:3.47 Si:.33 W:6.65 Zr:3.2;
X41− B:3.31 C:1.49 Cr:16.5 Mo:5.76 Ti:5.34 W:7.69;
X47− B:3.34 C:0.763 Cr:12 Mo:6.42 Ti:2.24 W:8.79;
X47A B:3.76 C:0.992 Cr:10.3 Mo:5.53 Ti:2.57 W:8.86;
X48− B:2.99 C:0.8 Cr:17 Mo:6.47 Ti:7.21 W:8;又は
X48A B:3.83 C:0.851 Cr:16.9 Mo:5.82 Ti:6.92 W:10.6
であり、
W−X47A: B:3.15 C:0.86 Cr:12.8 Mo: 5.97 Ti:1.92 W:8.75
W−X47B: B:2.76 C:0.8 Cr:12.1 Mo:5.79 Ti:1.86 W:8.9
W−X47C: B:4.41 C:1.14 Cr:15.9 Mo:8.1 Ti:2.8 W:10.9
W−X47D: B:4 C:1.1 Cr:12 Mo:5.6 Ti:1.9 W:7.75
MW−X47A−4: B:1.95 C:0.57 Cr:8.66 Mo:4.04 Ti:1.78 W:6.17
MW−X47B: B:1.73 C:0.5 Cr:7.94 Mo:3.99 Ti:1.76 W:5.97
MW−X47C−1: B:2.57 C:0.94 Cr:11.5 Mo:5.56 Ti:2.16 W:7.73
MW−X47C−3: B:2.94 C:0.87 Cr: 12.6 Mo:5.88 Ti:2.21 W:8.52
MW−X47C−4: B:2.52 C:0.79 Cr: 11.9 Mo:5.32 Ti:1.92 W:7.97
MW−X47C−6: B:2.51 C:0.76 Cr: 10.9 Mo:5.14 Ti:2 W:7.55
MW−X47D−1: B:2.43 C:0.8 Cr:8.04 Mo:3.81 Ti:1.66 W:6.1
X50: B:3.97 C:.96 Cr:8.97 Mo:3.91 Ti:2.5 W:12.9
X51: B:4.27 C:1.2 Cr:15 Mo:7.21 Ti:3.07 W:14.8
X52: B:5.02 C:0.36 Cr:14.3 Mo:4.57 Ti:2.37 W:19
X53: B:4.34 C:1 Cr:11.9 Mo:4.45 Ti:2.76 W:14
X53.1: B:3.98 C:0.95 Cr:8.59 Mo:4.22 Ti:2.47 W:11
X54: B:4.95 C:0.98 Cr:7.88 Mo:3.02 Ti:2.24 W:11.7
X55: B:4.04 C:1.01 Cr:1.52 Mo:9.61 Ti:2.26 W:17.5
X55.1: B:3.89 C:1.46 Cr:1.95 Mo:10 Ti:2.8 W:19
X58: B:2.66 C:0.84 Cr:11.1 Mo:5.24 Ti:1.68 W:10.5
X71: B:2.96 C:2.08 Cr:12.3 Mo:4.56 Ti:4.78 W:7.42
X72: B:2.53 C:2 Cr:14.1 Mo:6.12 Ti:5.79 W:7.95
X73: B:3.91 C:1.88 Cr:22 Mo:8.18 Ti:5.32 W:19.2
X74: B:2.54 C:0.83 Cr:24 Mo:8.95 Ti:4.13 W:19.1
X47A 14: B:3.25 C:1.08 Cr:16.3 Mo:6.32 Ti:2.2 W:9.95
W−X47A−D: B:2 C:0.6 Cr:8.1 Mo:4.22 Ti:1.53 W:6.24
W−X47C−D: B:2.57 C:.766 Cr:10.7 Mo:4.87 Ti:1.8 W:7.6
W−X47D−D: B:2.39 C:0.70 Cr:8.0 Mo:3.95 Ti:1.62 W:6.81
である。
B:1.95〜5.02;
C:0.5〜2.08;
Cr:1.52〜24;
Mo:2.9〜10;
Ti:0〜7.21;
W:3.19〜19.2;
Nb:0〜1.86;及び
Zr:0〜3.2
である。
前記合金のマトリクスが、フェライト、オーステナイト、マルテンサイト、パーライト、及び/もしくはベイナイトの1つ又はそれ以上からなり、
鉄+クロムが75重量%以上である金属構成成分を有するホウ化物のモル分率が、5%以上であり、
Nb、Ti、V、Zr、W、Mo、Hfの1つもしくはそれ以上が90重量%以上である金属構成成分を有する、炭化物、ホウ化物、及び/もしくはホウ炭化物の1つ又はそれ以上のモル分率が、2%以上であり、
M2B及び/又はM3B2のモル分率が、5%以上であり、ここで、
a)M2B中のMが、10重量%以上の各元素:Fe、Cr、Mo、及びWで、M3B2中のMが、15重量%以上の各元素:Fe、Mo、及びWであり、かつ
b)Fe+Cr+Mo+Wが、Mの70重量%以上であり、かつ
c)M2B及び/もしくはM3B2の1つ又はそれ以上の一部が、マトリクス液相線以前で生じ、
凝固のあいだに液体から生じ、鉄+クロムが75重量%以上である金属構成成分を有する、主要な炭化物又はホウ炭化物のモル分率が、5%以下である。
X26− B:3.68 C:1.76 Cr:17.8 Mo:4.49 Nb:2.79 Ti:2.45 W:6.84;
X30− B:3.33 C:1.81 Cr:18.2 Mo:6.26 Si:3 W:9.5;
X31A− B4.1 C:1.67 Cr:18.9 Mo:10.9 Si:0.97 W:8.84 Zr:3.19;
X35− B:4.6 C:1.51 Cr:19.4 Mo:6.77 Ni:3.47 Si:.33 W:6.65 Zr:3.2;
X41− B:3.31 C:1.49 Cr:16.5 Mo:5.76 Ti:5.34 W:7.69;
X47− B:3.34 C:0.763 Cr:12 Mo:6.42 Ti:2.24 W:8.79;
X47A B:3.76 C:0.992 Cr:10.3 Mo:5.53 Ti:2.57 W:8.86;
X48− B:2.99 C:0.8 Cr:17 Mo:6.47 Ti:7.21 W:8;又は
X48A B:3.83 C:0.851 Cr:16.9 Mo:5.82 Ti:6.92 W:10.6
であり、
W−X47A: B:3.15 C:0.86 Cr:12.8 Mo: 5.97 Ti:1.92 W:8.75
W−X47B: B:2.76 C:0.8 Cr:12.1 Mo:5.79 Ti:1.86 W:8.9
W−X47C: B:4.41 C:1.14 Cr:15.9 Mo:8.1 Ti:2.8 W:10.9
W−X47D: B:4 C:1.1 Cr:12 Mo:5.6 Ti:1.9 W:7.75
MW−X47A−4: B:1.95 C:0.57 Cr:8.66 Mo:4.04 Ti:1.78 W:6.17
MW−X47B: B:1.73 C:0.5 Cr:7.94 Mo:3.99 Ti:1.76 W:5.97
MW−X47C−1: B:2.57 C:0.94 Cr:11.5 Mo:5.56 Ti:2.16 W:7.73
MW−X47C−3: B:2.94 C:0.87 Cr: 12.6 Mo:5.88 Ti:2.21 W:8.52
MW−X47C−4: B:2.52 C:0.79 Cr: 11.9 Mo:5.32 Ti:1.92 W:7.97
MW−X47C−6: B:2.51 C:0.76 Cr: 10.9 Mo:5.14 Ti:2 W:7.55
MW−X47D−1: B:2.43 C:0.8 Cr:8.04 Mo:3.81 Ti:1.66 W:6.1
X50: B:3.97 C:.96 Cr:8.97 Mo:3.91 Ti:2.5 W:12.9
X51: B:4.27 C:1.2 Cr:15 Mo:7.21 Ti:3.07 W:14.8
X52: B:5.02 C:0.36 Cr:14.3 Mo:4.57 Ti:2.37 W:19
X53: B:4.34 C:1 Cr:11.9 Mo:4.45 Ti:2.76 W:14
X53.1: B:3.98 C:0.95 Cr:8.59 Mo:4.22 Ti:2.47 W:11
X54: B:4.95 C:0.98 Cr:7.88 Mo:3.02 Ti:2.24 W:11.7
X55: B:4.04 C:1.01 Cr:1.52 Mo:9.61 Ti:2.26 W:17.5
X55.1: B:3.89 C:1.46 Cr:1.95 Mo:10 Ti:2.8 W:19
X58: B:2.66 C:0.84 Cr:11.1 Mo:5.24 Ti:1.68 W:10.5
X71: B:2.96 C:2.08 Cr:12.3 Mo:4.56 Ti:4.78 W:7.42
X72: B:2.53 C:2 Cr:14.1 Mo:6.12 Ti:5.79 W:7.95
X73: B:3.91 C:1.88 Cr:22 Mo:8.18 Ti:5.32 W:19.2
X74: B:2.54 C:0.83 Cr:24 Mo:8.95 Ti:4.13 W:19.1
X47A 14: B:3.25 C:1.08 Cr:16.3 Mo:6.32 Ti:2.2 W:9.95
W−X47A−D: B:2 C:0.6 Cr:8.1 Mo:4.22 Ti:1.53 W:6.24
W−X47C−D: B:2.57 C:0.766 Cr:10.7 Mo:4.87 Ti:1.8 W:7.6
W−X47D−D: B:2.39 C:0.70 Cr:8.0 Mo:3.95 Ti:1.62 W:6.81
である。
B:1.95〜5.02;
C:0.5〜2.08;
Cr:1.52〜24;
Mo:2.9〜10;
Ti:0〜7.21;
W:3.19〜19.2;
Nb:0〜1.86;及び
Zr:0〜3.2
である。
前記合金のマトリクスが、フェライト、オーステナイト、マルテンサイト、パーライト、及び/もしくはベイナイトの1つ又はそれ以上からなり、
鉄+クロムが75重量%以上である金属構成成分を有するホウ化物の体積分率が、5%以上であり、
液体から生じる炭化物及び/又はホウ炭化物の体積分率が、5%以下であり、
M2B及び/又はM3B2の体積分率が、5%以上であり、ここで、
a)M2B中のMが、10重量%以上の各元素:Fe、Cr、Mo、及びWで、M3B2中のMが、15重量%以上の各元素:Fe、Mo、及びWであり、かつ
b)Fe+Cr+Mo+Wが、Mの70重量%以上であり、
相体積分率の一部が、共晶構造で生じず、むしろほぼ球状形態である。
X56: B:3 C:0.6 Cr:4 Mo:14 W:16
X57: B:3.08 C:0.4 Mo:7.56 W:8.61
X59: B:3.43 Mo:10.4 W:10.6
X60: B:4.48 Cr:7.62 Mo:4.6 W:9.48
X61: B:3.73 C:0.14 Cr:5.47 Mo:3.94 W:7.58
X62: B:4.16 C:0.04 Cr:6.59 Mo:4.51 W:8.22
X76: B:3 C:0.29 Cr: 11.7 Mo:5.35 W:7.87
P42−X85: B3.5 C0.85 Cr8 Mo5 Ti3.2 W10.5
P42−X86: B3.5 C0.85 Cr8 Ti3.2 W15
P42−X87: B3.8 C1.1 Cr8 Ti4.25 W17
P42−X88: B4.0 C1.15 Cr8 Ti4 W17
P42−X89: B3.9 C1.15 Cr8 Ti3.5 W18.5
P42−X90: B3.8 C1.1 Cr8 Mo13.5 Ti3.6 W3
P42−X91: B4 C1.15 Cr8 Mo16.5 Ti3.7 W3
P42−X92: B4.1 C1.15 Cr8 Mo16.5 Ti3 W3
P42−X93: B4.4 C1.2 Cr8 Mo16.5 Ti3 W3
P42−X93B: B4.1 C1.09 Cr7.5 Mn0.7 Mo12.05 Si0.35 Ti3.5
P42−X47F: B3 C0.8 Cr11.25 Mo10.15 Ti2
P42−X47G: B3 C0.8 Cr7.5 Mo10.15 Ti2
P42−X47H: B3 C0.8 Cr7.5 Mo10.15 Ti2.6
P42−X97: B4 C0.55 Cr7.5 Mo12.5
P42−X98: B4 C1.15 Cr7.5 Mo12.5 Nb6
P42−X99: B4.4 C1.2 Cr7.5 Mo13 Nb4
P42−X99MOD: B4.4 C1.2 Cr7.5 Mo13 Nb6
P42−X47I: B3.25 C0.88 Cr7.5 Mo10.15 Ti2
P42−X47J: B3.5 C0.95 Cr7.5 Mo10.15 Ti2
P42−X93D: B4.1 C1.1 Cr7.5 Mo13 Ti2
P42−X47C5− B4.9 C1.1 Cr16.3 Mo8.2 Ti3.1 W13
P42−X47C6 B5.2 C1.15 Cr16.3 Mo8.2 Ti3.1 W13
P42−X47C7− B5.2 C1.18 Cr14.9 Mo8.2 Ti5 W13
P42−X93MOD− B6.15 C1.65 Cr12.8 Mo21 Ti6.45 W3.2
P42−X47E− B4.25 C1.07 Cr14.8 Mo7.1 Ti4 W11.5
X93B 0.063− B5.85 C1.55 Cr10.7 Mn1 Mo17.2 Si0.5 Ti4.95
X93B 0.109− B6.8 C1.8 Cr13.35 Mn1 Mo22 Si0.5 Ti5.8
X93C−B5.85 C1.55 Cr10.7 Mn1 Mo18 Si0.5 Ti4.95
X93C MOD−B5.5 C1.47 Cr11.45 Mn1 Mo16.3 Si0.5 Ti4.7
P42−X84− B4 C0.76 Cr10.7 Ti 2.8 W15.8
X47I− B5 C1.35 Cr11.5 Mn1 Mo15.5 Si0.5 Ti3.4
X47I MOD− B5.1 C1.1 Cr11.5 Mn1 Mo15.5 Si0.5 Ti2.6
X47I MOD2− B5 C1.35 Cr11.5 Mn1 Mo15.5 Nb2.5 Si0.5 Ti1.5
である。
B:3〜4.48
C:0〜0.6
Cr:0〜11.7
Mo:3.94〜14
W:7.58〜16
である。
前記合金のマトリクスが、フェライト、オーステナイト、マルテンサイト、パーライト、及び/もしくはベイナイトの1つ又はそれ以上からなり、
鉄+クロムが75重量%以上である金属構成成分を有するホウ化物のモル分率が、5%以上であり、
固相線以前で生じる炭化物及び/又はホウ炭化物のモル分率が、5%以下であり、
M2B及び/又はM3B2のモル分率が、5%以上であり、ここで、
a)M2B中のMが、10重量%以上の各元素:Fe、Cr、Mo、及びWで、M3B2中のMが、15重量%以上の各元素:Fe、Mo、及びWであり、かつ
b)Fe+Cr+Mo+Wが、Mの70重量%以上であり、かつ
c)M2B及び/もしくはM3B2の1つ又はそれ以上の一部が、マトリクス液相線以前で生じる。
X56: B:3 C:0.6 Cr:4 Mo:14 W:16
X57: B:3.08 C:0.4 Mo:7.56 W:8.61
X59: B:3.43 Mo:10.4 W:10.6
X60: B:4.48 Cr:7.62 Mo:4.6 W:9.48
X61: B:3.73 C:0.14 Cr:5.47 Mo:3.94 W:7.58
X62: B:4.16 C:0.04 Cr:6.59 Mo:4.51 W:8.22
X76: B:3 C:0.29 Cr: 11.7 Mo:5.35 W:7.87
である。
B:3〜4.48
C:0〜0.6
Cr:0〜11.7
Mo:3.94〜14
W:7.58〜16
である。
前記合金が、マトリクスを形成するように構成されており、
前記マトリクスが、ほぼ球状で過共晶のホウ化物及び/又はホウ炭化物からなり、
前記ほぼ球状で過共晶のホウ化物及び/又はホウ炭化物の体積分率が、5%以上であり、ほぼ球状の相が、2:1以下のアスペクト比を有し、該アスペクト比が、該ほぼ球状で過共晶のホウ化物及び/又はホウ炭化物の、横断面における主軸と直交する径との比として定義され、
横断面における最大寸法が50μm以上で、アスペクト比が2:1よりも大きい過共晶で棒状の相の体積分率が、5%以下であり、
ホウ化物及びホウ炭化物の総体積分率が、10%以上である。
B:1.95〜5.5、
C:0〜2.08、
Cr:1.52〜24、
Mo:2.9〜22、
Ti:0〜7.21、
W:0〜19.2、
Nb:0〜6、及び
Zr:0〜3.2
である。
B:1.95〜5.5、
C:0〜2.08、
Cr:1.52〜24、
Mo:2.9〜22、
Ti:0〜7.21、
W:0〜19.2、
Nb:0〜6、及び
Zr:0〜3.2である。いくつかの実施態様においては、Mo+Wが、8重量%(約8重量%)又はそれ以上であることができる。
前記マトリクスが、フェライト、オーステナイト、マルテンサイト、パーライト、及び/もしくはベイナイトの1つ又はそれ以上からなり、
1300Kで測定した、鉄+クロムが75重量%以上である金属構成成分を有するホウ化物のモル分率が、5%以上であり、
1300Kで測定した、Nb、Ti、V、Zr、W、Mo、Hfの1つもしくはそれ以上が75重量%以上である金属構成成分を有する、炭化物、ホウ化物、及び/もしくはホウ炭化物の1つ又はそれ以上のモル分率が、5%以上であり、
過共晶(液相線以前で形成)で、鉄+クロムが75重量%以上である金属構成成分を有するホウ化物のモル分率が、15%以下である。
B:2.62 C:1.84 Cr:20.7 Si:1.2 Ti:4.2 W:4.6;
B:1.56 C:2.01 Cr:18.8 Si:1.2 Zr:14;
B:1.91 C:2.57 Cr:21.1 Si:1.2 Ti:3.8 Zr:5.7;
B:1.2 C:1.94 Cr:16.7 Si:1.36 Zr:12;
B:3.16 C:2.15 Cr:14.9 Si:1 Ti:7.5 Zr:6.5;
B:1.3 C:2.16 Cr:18.5 Zr:10.7;
B:1.68 C:1.65 Cr:21.6 Ti:4.93;又は
B:1.1 C:1.46 Cr:19.4 Ti:4.57
である。
B:1.1〜2.62、
C:1.46〜2.57、
Cr:14.9〜21.6、
Si:0〜1.36、
Ti:0〜7.5、
W:0〜4.6、
Zr:0〜14、及び
Nb:0〜10
である。
いくつかの実施態様においては、合金は、特定の化学的組成範囲によって充分に類型化され得る。
B:1.7〜4.2(又は、約1.7〜約4.2)
C:0〜2.4(又は、約0〜約2.4)
Cr:0〜25(又は、約0〜約25)
Mo:0〜16(又は、約0〜約16)
Mn:0〜0.5(又は、約0〜約0.5)
Ti:0〜6(又は、約0〜約6)
V:0〜12(又は、約0〜約12)
W:0〜20(又は、約0〜約20)
B:1.95〜5.5(又は、約1.95〜約5.5)
C:0〜2.08(又は、約0〜約2.08)
Cr:1.52〜24(又は、約1.52〜約24)
Mo:2.9〜22(又は、約2.9〜約22)
Ti:0〜7.21(又は、約0〜約7.21)
W:0〜19.2(又は、約0〜約19.2)
Nb:0〜6(又は、約0〜約6)
Zr:0〜3.2(又は、約0〜約3.2)
B:1.7〜4.4(又は、約1.7〜約4.4)
C:0〜2.4(又は、約0〜約2.4)
Cr:0〜25(又は、約0〜約25)
Mo:0〜16(又は、約0〜約16)
Nb:0〜6(又は、約0〜約6)
V:0〜12(又は、約0〜約12)
W:0〜20(又は、約0〜約20)
B:約1.7〜約4.4(又は、約1.7〜約4.4)
C:0〜約2.4(又は、約0〜約2.4)
Cr:0〜約25(又は、約0〜約25)
Mo:0〜約16(又は、約0〜約16)
Nb:0〜約6(又は、約0〜約6)
V:0〜約12(又は、約0〜約12)
X16− B:2.62 C:1.84 Cr:20.7 Si:1.2 Ti:4.2 W:4.6
X36− B:1.56 C:2.01 Cr:18.8 Si:1.2 Zr:14
X37− B:1.91 C:2.57 Cr:21.1 Si:1.2 Ti:3.8 Zr:5.7
X38− B:1.2 C:1.94 Cr:16.7 Si:1.36 Zr:12
X39− B:3.16 C:2.15 Cr:14.9 Si:1 Ti:7.5 Zr:6.5
X40− B:1.3 C:2.16 Cr:18.5 Zr:10.7
X42− B:1.68 C:1.65 Cr:21.6 Ti:4.93
X42−MW− B:1.1 C:1.46 Cr:19.4 Ti:4.57
X26− B:3.68 C:1.76 Cr:17.8 Mo:4.49 Nb:2.79 Ti:2.45 W:6.84
X30− B:3.33 C:1.81 Cr:18.2 Mo:6.26 Si:3 W:9.5
X31A− B4.1 C:1.67 Cr:18.9 Mo:10.9 Si:0.97 W:8.84 Zr:3.19
X35− B:4.6 C:1.51 Cr:19.4 Mo:6.77 Ni:3.47 Si:.33 W:6.65 Zr:3.2
X41− B:3.31 C:1.49 Cr:16.5 Mo:5.76 Ti:5.34 W:7.69
X47− B:3.34 C:0.763 Cr:12 Mo:6.42 Ti:2.24 W:8.79
X47A B:3.76 C:0.992 Cr:10.3 Mo:5.53 Ti:2.57 W:8.86
X48− B:2.99 C:0.8 Cr:17 Mo:6.47 Ti:7.21 W:8
X48A B:3.83 C:0.851 Cr:16.9 Mo:5.82 Ti:6.92 W:10.6
W−X47A: B:3.15 C:0.86 Cr:12.8 Mo: 5.97 Ti:1.92 W:8.75
W−X47B: B:2.76 C:0.8 Cr:12.1 Mo:5.79 Ti:1.86 W:8.9
W−X47C: B:4.41 C:1.14 Cr:15.9 Mo:8.1 Ti:2.8 W:10.9
W−X47D: B:4 C:1.1 Cr:12 Mo:5.6 Ti:1.9 W:7.75
MW−X47A−4: B:1.95 C:0.57 Cr:8.66 Mo:4.04 Ti:1.78 W:6.17
MW−X47B: B:1.73 C:0.5 Cr:7.94 Mo:3.99 Ti:1.76 W:5.97
MW−X47C−1: B:2.57 C:0.94 Cr:11.5 Mo:5.56 Ti:2.16 W:7.73
MW−X47C−3: B:2.94 C:0.87 Cr: 12.6 Mo:5.88 Ti:2.21 W:8.52
MW−X47C−4: B:2.52 C:0.79 Cr: 11.9 Mo:5.32 Ti:1.92 W:7.97
MW−X47C−6: B:2.51 C:0.76 Cr: 10.9 Mo:5.14 Ti:2 W:7.55
MW−X47D−1: B:2.43 C:0.8 Cr:8.04 Mo:3.81 Ti:1.66 W:6.1
X50: B:3.97 C:.96 Cr:8.97 Mo:3.91 Ti:2.5 W:12.9
X51: B:4.27 C:1.2 Cr:15 Mo:7.21 Ti:3.07 W:14.8
X52: B:5.02 C:0.36 Cr:14.3 Mo:4.57 Ti:2.37 W:19
X53: B:4.34 C:1 Cr:11.9 Mo:4.45 Ti:2.76 W:14
X53.1: B:3.98 C:0.95 Cr:8.59 Mo:4.22 Ti:2.47 W:11
X54: B:4.95 C:0.98 Cr:7.88 Mo:3.02 Ti:2.24 W:11.7
X55: B:4.04 C:1.01 Cr:1.52 Mo:9.61 Ti:2.26 W:17.5
X55.1: B:3.89 C:1.46 Cr:1.95 Mo:10 Ti:2.8 W:19
X58: B:2.66 C:0.84 Cr:11.1 Mo:5.24 Ti:1.68 W:10.5
X71: B:2.96 C:2.08 Cr:12.3 Mo:4.56 Ti:4.78 W:7.42
X72: B:2.53 C:2 Cr:14.1 Mo:6.12 Ti:5.79 W:7.95
X73: B:3.91 C:1.88 Cr:22 Mo:8.18 Ti:5.32 W:19.2
X74: B:2.54 C:0.83 Cr:24 Mo:8.95 Ti:4.13 W:19.1
X47A 14: B:3.25 C:1.08 Cr:16.3 Mo:6.32 Ti:2.2 W:9.95
W−X47A−D: B:2 C:0.6 Cr:8.1 Mo:4.22 Ti:1.53 W:6.24
W−X47C−D: B:2.57 C:.766 Cr:10.7 Mo:4.87 Ti:1.8 W:7.6
W−X47D−D: B:2.39 C:0.70 Cr:8.0 Mo:3.95 Ti:1.62 W:6.81
X56: B:3 C:0.6 Cr:4 Mo:14 W:16
X57: B:3.08 C:0.4 Mo:7.56 W:8.61
X59: B:3.43 Mo:10.4 W:10.6
X60: B:4.48 Cr:7.62 Mo:4.6 W:9.48
X61: B:3.73 C:0.14 Cr:5.47 Mo:3.94 W:7.58
X62: B:4.16 C:0.04 Cr:6.59 Mo:4.51 W:8.22
X76: B:3 C:0.29 Cr: 11.7 Mo:5.35 W:7.87
P42−X85: B3.5 C0.85 Cr8 Mo5 Ti3.2 W10.5
P42−X86: B3.5 C0.85 Cr8 Ti3.2 W15
P42−X87: B3.8 C1.1 Cr8 Ti4.25 W17
P42−X88: B4.0 C1.15 Cr8 Ti4 W17
P42−X89: B3.9 C1.15 Cr8 Ti3.5 W18.5
P42−X90: B3.8 C1.1 Cr8 Mo13.5 Ti3.6 W3
P42−X91: B4 C1.15 Cr8 Mo16.5 Ti3.7 W3
P42−X92: B4.1 C1.15 Cr8 Mo16.5 Ti3 W3
P42−X93: B4.4 C1.2 Cr8 Mo16.5 Ti3 W3
P42−X93B: B4.1 C1.09 Cr7.5 Mn0.7 Mo12.05 Si0.35 Ti3.5
P42−X47F: B3 C0.8 Cr11.25 Mo10.15 Ti2
P42−X47G: B3 C0.8 Cr7.5 Mo10.15 Ti2
P42−X47H: B3 C0.8 Cr7.5 Mo10.15 Ti2.6
P42−X97: B4 C0.55 Cr7.5 Mo12.5
P42−X98: B4 C1.15 Cr7.5 Mo12.5 Nb6
P42−X99: B4.4 C1.2 Cr7.5 Mo13 Nb4
P42−X99MOD: B4.4 C1.2 Cr7.5 Mo13 Nb6
P42−X47I: B3.25 C0.88 Cr7.5 Mo10.15 Ti2
P42−X47J: B3.5 C0.95 Cr7.5 Mo10.15 Ti2
P42−X93D: B4.1 C1.1 Cr7.5 Mo13 Ti2
B:1.1〜2.62(又は、約1.1〜約2.62)
C:1.46〜2.57(又は、約1.46〜約2.57)
Cr:14.9〜21.6(又は、約14.9〜約21.6)
Si:0〜1.36(又は、約0〜約1.36)
Ti:0〜7.5(又は、約0〜約7.5)
W:0〜4.6(又は、約0〜約4.6)
Zr:0〜14(又は、約0〜約14)
B:1.95〜5.02(又は、約1.95〜約5.02)
C:0.5〜2.08(又は、約0.5〜約2.08)
Cr:1.52〜24(又は、約1.52〜約24)
Mo:2.9〜10(又は、約2.9〜約10)
Ti:0〜7.21(又は、約0〜約7.21)
W:3.19〜19.2(又は、約3.19〜約19.2)
Nb:0〜1.86(又は、約0〜約1.86)
Zr:0〜3.2(又は、約0〜約3.2)
B:3〜4.48(又は、約3〜約4.48)
C:0〜0.6(又は、約0〜約0.6)
Cr:0〜11.7(又は、約0〜約11.7)
Mo:3.94〜14(又は、約3.94〜約14)
W:7.58〜16(又は、約7.58〜約16)
いくつかの実施態様においては、合金を、熱力学的平衡モデルによって充分に類型化することができる。
1)冷却のあいだに液状から生じたホウ化物の総モル分率
2)棒状形態を生じる過共晶のホウ化物、ホウ炭化物、及び炭化物のモル分率
3)液相線以前に過共晶相として生じる、M2B及びM3B2等のほぼ球状形態を生じるホウ化物のモル分率
1)シェイル凝固モデルで又は平衡条件下、固相線以前に生じるFe及び/又はCrから主になる金属構成成分を有する、M23(C,B)6、M7(C,B)3、及びM3(C,B)のモル分率
2)次の元素:V、Ti、Zr、Hf、W、Moの1つ又はそれ以上から主になる炭化物のモル分率
凝固図の例は図1に示されており、該図1は、本開示において類型化される全ての熱力学的平衡基準を実証している。
いくつかの実施態様においては、合金を、微細構造的基準によって類型化することができる。
1)過共晶で球状のホウ化物又はホウ炭化物で、
2)Feベースのマトリクスにおけるものであり、並びに
3)過共晶で棒状の炭化物、ホウ化物、及びホウ炭化物に対する制限を有する。
従来より、合金を形成する過共晶のホウ化物、炭化物、及びホウ炭化物は、大部分が棒状相の微細構造を有している。棒状相により、靱性が低く、クラッキングが激しく、耐衝撃性に劣るといった、望ましくない性能的特徴が齎される。しかしながら、過共晶相は、耐摩耗性に対して有利であるかもしれない。ここに記載の特有の合金は、過共晶で棒状の相を含まず、その代わり、ほぼ球状の形態を形成する、過共晶のホウ化物及び/又はホウ炭化物を含んでいる。その結果得られる合金は、脆化棒状相がなく、過共晶硬質相の良好な摩耗特性を有する。
1)Mは、Fe、Cr、Mo、及び/又はWからなり、Mo+Wは、15重量%以上(もしくは、約15重量%以上)であり、かつ
2)Fe+Cr+Mo+Wは、Mの70重量%以上(もしくは、約70重量%以上)
である。
これらの相は、合金の脆化を齎すことが知られている。この基準は、脆化棒状相といわれるであろう。
1)過共晶で球状のホウ化物又はホウ炭化物で、
2)Feベースのマトリクスにおけるものであり、並びに
3)過共晶で棒状の炭化物、ホウ化物、及びホウ炭化物に対する制限を有する。
いくつかの実施態様においては、合金は、性能特性によって充分に類型化され得る。靱性及び耐摩耗性を有する合金にとって有利なのは、以下の性能を同時に有することである。
1)高耐摩耗性、
2)高耐衝撃性、及び
3)高バルク硬度
本開示における熱力学的、微細構造的、及び性能的な実施態様は、この開示と関連していることが示されている。例えば、熱力学的基準により、合金の微細構造を正確に予測することができる。さらに、合金の微細構造により、合金の性能を正確に予測することができる。
以下の実施例は具体的なものであり、これらに限定されるものではない。
実施例1において、本開示において特定される有利な微細構造的特徴と、過共晶ホウ化物相の化学構成がどのようにして形態の兆候となるのかと、を実証する。
実施例2において、耐衝撃性に対する微細構造の役割を示す。この研究において、P42−X47C及びE変形を、数種の既知の市販合金及び炭化クロムオーバーレイと比較した。これらの市販合金のうちいくつかは、棒状ホウ化物を含むことが知られており、該炭化クロムオーバーレイは、棒状炭化物を含むことが知られている。試験片を形成させるために、スチールプレート上に各合金を溶接した。得られた試験片に、該試験片が破損するまで、計20Jのエネルギーで、回転工具スチールハンマーにて衝撃を与えた。「破損」とは、衝撃の結果、少なくとも1gの溶接材料が、試験片から剥離しているか又は削り取られていることと定義される。衝撃試験において、高散乱は固有であるので、破損するまで数個の同一サンプルを試験し、平均衝撃をコンピューター計算することが、しばしば必要である。合金及び微細構造の種類と、破損するまでの平均衝撃とを含む試験結果を、表7に示す。表7に示すように、球状ホウ化物微細構造を含む合金のみが、破損するまで、2000を超える衝撃に耐えている。
実施例3において、合金コストを削減するために、熱力学的モデルを利用する合金に修飾を加える能力が実証される。本実施例において、合金組成物からWが除去され、Moで置き換えられた。この修飾は、WからMoへの単純な1:1の交換ではなく、むしろ、特定の基準を示した無W合金を同定するために、熱力学的モデル化ツールが採用された。
実施例4において、微細構造における炭化物及びホウ化物の、結果得られる形態に対する相化学構成の役割が実証される。特に、いずれかの相における高濃度クロムの欠落は、微細構造形態の兆候である。実施例の合金に存在する各相の、EDSによって測定した相化学構成を、表10に詳細に示す。EDSは、かなりの量でこれらの相に存在する炭素又はホウ素の測定が可能ではないことに留意すべきである。このように、各測定について原子パーセントが提供され、その結果、測定された金属含量は、既知の相化学量論(例えば、M3B2)に組み込まれ、金属を含まない、相の実際の化学構成を理解することができる。「マトリクス」はマルテンサイト鉄を、「球状」は過共晶球状ホウ化物粒子(M3B2又はM2B)を、「単離」は(Nb,Ti,V)炭化物を、「共晶1」はCr2Bを、及び「共晶2」はM23(C,B)6を示している。
いくつかの実施態様においては、組成物内のある特定の種類の硬質相によって、合金が定義付けられ得る。
いくつかの実施態様においては、合金は、2つ又はそれ以上の硬質相を有することができる。
いくつかの実施態様においては、合金を、熱力学的モデルによって類型化することができる。以下の4つの熱力学的基準を用い、ここに記載のホウ化物含有耐摩耗性合金を類型化することができる。
1)冷却のあいだに液状から生じた(Fe,Cr)ホウ化物のモル分率
2)鉄マトリクスの凝固が始まる前に生じた(Fe,Cr)ホウ化物のモル分率
3)溶融状態から材料が完全に凝固する前に生じるFe及び/もしくはCrから主になる金属構成物/成分を有する炭化物又はホウ炭化物のモル分率
4)次の元素:Nb、V、Ti、Zr、Hf、W、Moの1つもしくはそれ以上から主になる炭化物、ホウ化物、及び/又はホウ炭化物のモル分率
凝固図の例は図6に示されており、該図6は、本開示において説明される熱力学的基準を実証している。
いくつかの実施態様においては、合金はその微細構造的特徴によって類型化され得る。熱力学的基準の実施態様のように、これらの合金の微細構造は、(Fe,Cr)ホウ化物と、V、Ti、Zr、Hf、W、Moの1つもしくはそれ以上から主になり、凝固のあいだに液体中で生じる炭化物又はホウ炭化物に基づく主要なFe及び/もしくはCrがない、1つ又はそれ以上の他の硬質相とを備える鉄になり得る。これらの微細構造的基準は、以下の3つの主な技術を用いて計算され、検証され得る。
1)走査型電子顕微鏡(SEM)及び/又は光学顕微鏡から得られる顕微鏡写真の定量的金属組織学を、相分率の測定に使用することができる。
2)エネルギー分散型X線分析(EDX)を、各相に存在する、炭素以上の原子番号を有する元素の種類及び割合の同定に使用することができる。
3)X線回折(XRD)を、微細構造に存在する相の結晶学的構造の検証、及び各相の体積分率の別の測定の供給に使用することができる。
いくつかの実施態様においては、合金は、3つ又はそれ以上の硬質相を有することができる。
いくつかの実施態様においては、合金を、熱力学的モデルによって充分に類型化することができる。以下の4つの熱力学的基準を用い、ここに記載のホウ化物含有耐摩耗性合金を類型化した。
1)冷却のあいだに液状から生じた(Fe,Cr)ホウ化物のモル分率
2)式:M2B及び/又はM3B2(ここで、Mは、規定した範囲のFe、Cr、Mo、及びWを含む)を有する相のモル分率
3)溶融状態から材料が完全に凝固する前に生じるFe及び/もしくはCrから主になる金属構成成分を有する炭化物又はホウ炭化物のモル分率
4)次の元素:Nb、V、Ti、Zr、Hf、W、Moの1つ又はそれ以上から主になる炭化物のモル分率
凝固図の例は図10に示されており、該図10は、本開示において説明される全ての熱力学的基準を実証している。
以下に記載する微細構造的基準により、非常に優れた靱性及び非常に優れた耐摩耗性を発現する合金スペースを定義付けることができる。類型化された鉄合金は、液体から生じ、以下の微細構造的基準を固守し得る、少なくとも3つの異なる硬質相からなることができる。
1)M2B中のMが、10重量%以上(又は、約10重量%以上)の以下の各元素:Fe、Cr、Mo、及びWからなることができ、M3B2中のMが、15重量%以上(又は、約15重量%以上)の以下の各元素:Fe、Mo、及びWからなることができる。
2)Fe+Cr+Mo+Wが、Mの70重量%以上(又は、約70重量%以上)であり得る。
3)1つ又はそれ以上の相体積分率の一部が、共晶構造で生じず、むしろほぼ球状形態であるかもしれない。
この硬質相は、(Fe,Cr,Mo,W)ホウ化物として知られるであろう。この硬質相は、2000HVを超える(又は、約2000HVを超える)硬度を有することができ、このように相分率が上昇することにより、耐摩耗性に対する劇的な効果を得ることができる。加えて、この相はほぼ球状形態を有するので、摩耗性能が維持されながら、高靱性が保持され得る。いくつかの実施態様においては、(Fe,Cr,Mo,W)ホウ化物は5%以上(又は、約5%以上)の体積分率を有することができる。いくつかの実施態様においては、(Fe,Cr,Mo,W)ホウ化物は10%以上(又は、約10%以上)の体積分率を有することができる。いくつかの実施態様においては、(Fe,Cr,Mo,W)ホウ化物は15%以上(又は、約15%以上)の体積分率を有することができる。いくつかの実施態様においては、(Fe,Cr,Mo,W)ホウ化物は5%と30%との間(又は、約5%と約30%との間)の体積分率を有することができる。いくつかの実施態様においては、(Fe,Cr,Mo,W)ホウ化物は10%と25%との間(又は、約10%と約25%との間)の体積分率を有することができる。
いくつかの実施態様においては、合金は、2つ又はそれ以上のホウ化物硬質相を有し、凝固のあいだに液体から生じる主要な炭化物及び/又はホウ炭化物を有しないことが可能である。
いくつかの実施態様においては、合金を、熱力学的モデルによって充分に類型化することができる。以下の3つの熱力学的基準を用い、ここに記載のホウ化物含有耐摩耗性合金を類型化した。
1)冷却のあいだに液状から生じた(Fe,Cr)ホウ化物のモル分率
2)式:M2B及び/又はM3B2(ここで、Mは、規定した範囲のFe、Cr、Mo、及びWを含む)を有する相のモル分率
3)溶融状態から材料が完全に凝固する前に生じる炭化物又はホウ炭化物のモル分率
以下に記載する微細構造的基準により、非常に優れた靱性及び非常に優れた耐摩耗性を発現する合金スペースを定義付けることができる。類型化された鉄合金は、液体から生じ、以下の微細構造的基準を固守し得る、少なくとも2つの異なる硬質相からなることができる。
1)M2B中のMが、10重量%以上(又は、約10重量%以上)の以下の各元素:Fe、Cr、Mo、及びWからなることができ、M3B2中のMが、15重量%以上(又は、約15重量%以上)の以下の各元素:Fe、Mo、及びWからなることができる。
2)Fe+Cr+Mo+Wが、Mの70重量%以上(又は、約70重量%以上)であり得る。
3)1つ又はそれ以上の相体積分率の一部が、共晶構造で生じず、むしろほぼ球状形態であるかもしれない。
この硬質相は、(Fe,Cr,Mo,W)ホウ化物として知られるであろう。この硬質相は、2000HVを超える(又は、約2000HVを超える)硬度を有することができ、このように相分率が上昇することにより、耐摩耗性に対する劇的な効果を得ることができる。加えて、この相はほぼ球状形態を有するので、摩耗性能が維持されながら、高靱性が保持され得る。いくつかの実施態様においては、(Fe,Cr,Mo,W)ホウ化物は5%以上(又は、約5%以上)の体積分率を有することができる。いくつかの実施態様においては、(Fe,Cr,Mo,W)ホウ化物は10%以上(又は、約10%以上)の体積分率を有することができる。いくつかの実施態様においては、(Fe,Cr,Mo,W)ホウ化物は15%以上(又は、約15%以上)の体積分率を有することができる。いくつかの実施態様においては、(Fe,Cr,Mo,W)ホウ化物は5%と30%との間(又は、約5%と約30%との間)の体積分率を有することができる。いくつかの実施態様においては、(Fe,Cr,Mo,W)ホウ化物は10%と25%との間(又は、約10%と約25%との間)の体積分率を有することができる。
本件に開示の合金は、各種アプリケーション及び工業において使用され得る。制限なしで、使用アプリケーションの例がいくつか挙げられる。
Claims (4)
- 液相線でのモル分率が5%以上であるM2B又はM3B2(ここで、Mは、Fe、Cr、Mo、及び/又はWからなり、MがMo及び/又はWを含むとき、Mo+Wが15重量%以上である)と、
液相線でのモル分率が5%以下である過共晶で棒状の相とからなり、
1300Kでの全ホウ化物及びホウ炭化物の総モル分率が、10%以上であり、
Feと以下の元素(重量%):
B:1.95〜5.5、
C:0〜2.08、
Cr:1.52〜24、
Mo:2.9〜22、
Ti:0〜7.21、
W:0〜19.2、
Nb:0〜6、及び
Zr:0〜3.2
とからなり、
さらに、1300Kでのモル分率が1%と25%との間である炭化物からなり、
前記炭化物が、Ti、V、Zr、W、Mo、Hf、Nbの1つ又はそれ以上が75重量%以上である金属構成成分を有する、
耐摩耗性鉄合金。 - ホウ化物及びホウ炭化物の総モル分率が、10%以上である、請求項1に記載の耐摩耗性鉄合金。
- 請求項1に記載の耐摩耗性鉄合金から形成されてなる、耐摩耗性層。
- 粉砕、摩耗パッケージ、SAGミル、AGミル、全破壊及び破砕プロセス、石油採掘用の油井穴工具、破壊歯、破砕連動工具、摩耗プレート、振動スクリーン、スラリーパイプ、並びに農業工具における、請求項1に記載の耐摩耗性鉄合金の使用。
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CN111020563B (zh) * | 2019-12-11 | 2022-01-04 | 泰尔(安徽)工业科技服务有限公司 | 失效渗碳淬火件直接激光熔覆的再制造方法 |
EP4077742A4 (en) * | 2019-12-18 | 2023-07-19 | Oerlikon Metco (US) Inc. | HIGH CORROSION AND WEAR RESISTANCE IRON-BASED ALLOYS |
US11882777B2 (en) | 2020-07-21 | 2024-01-30 | Osmundson Mfg. Co. | Agricultural sweep with wear resistant coating |
RU2756092C1 (ru) * | 2020-12-07 | 2021-09-28 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Алтайский государственный аграрный университет" (ФГБОУ ВО Алтайский ГАУ) | Способ изготовления сварочного биметаллического электрода намораживанием |
TW202302873A (zh) * | 2021-06-30 | 2023-01-16 | 國立清華大學 | 高強度耐腐蝕鐵鉻合金塊材及其用途 |
US12031202B2 (en) | 2022-06-07 | 2024-07-09 | Steer Engineering Private Limited | High carbon martensitic stainless steel |
CN117026068B (zh) * | 2023-10-08 | 2023-12-22 | 中北大学 | 一种熔模精密铸造铁素体不锈钢及其制备方法和应用 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001303233A (ja) * | 2000-04-26 | 2001-10-31 | Toyo Kohan Co Ltd | 溶融金属に対する耐食性に優れた溶融金属用部材およびその製造方法 |
JP2003205352A (ja) * | 2002-01-08 | 2003-07-22 | Toyo Kohan Co Ltd | 溶融金属に対して優れた耐食性、耐摩耗性を有する焼結合金からなる溶融金属用部材、その製造方法、およびそれらを用いた機械構造部材 |
JP2005042152A (ja) * | 2003-07-25 | 2005-02-17 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 溶製高剛性鉄合金およびその製造方法 |
JP2007154284A (ja) * | 2005-12-07 | 2007-06-21 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 高剛性鉄基合金 |
CN101016603A (zh) * | 2006-12-22 | 2007-08-15 | 西安交通大学 | 一种含颗粒状硼化物的高硼铸钢及其制备方法 |
US20130266798A1 (en) * | 2012-04-05 | 2013-10-10 | Justin Lee Cheney | Metal alloy compositions and applications thereof |
Family Cites Families (266)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2043952A (en) | 1931-10-17 | 1936-06-09 | Goodyear Zeppelin Corp | Process of welding material |
US2156306A (en) | 1936-01-11 | 1939-05-02 | Boehler & Co Ag Geb | Austenitic addition material for fusion welding |
US2608495A (en) | 1943-12-10 | 1952-08-26 | Dow Chemical Co | Method of rendering water-wettable solid material water repellent and product resulting therefrom |
US2873187A (en) | 1956-12-07 | 1959-02-10 | Allegheny Ludlum Steel | Austenitic alloys |
US2936229A (en) | 1957-11-25 | 1960-05-10 | Metallizing Engineering Co Inc | Spray-weld alloys |
US3024137A (en) | 1960-03-17 | 1962-03-06 | Int Nickel Co | All-position nickel-chromium alloy welding electrode |
US3113021A (en) | 1961-02-13 | 1963-12-03 | Int Nickel Co | Filler wire for shielded arc welding |
BE635019A (ja) | 1962-11-21 | |||
US3303063A (en) | 1964-06-15 | 1967-02-07 | Gen Motors Corp | Liquid nitriding process using urea |
GB1147753A (en) | 1965-05-04 | 1969-04-10 | British Oxygen Co Ltd | Submerged arc welding of nickel steels |
US3554792A (en) | 1968-10-04 | 1971-01-12 | Westinghouse Electric Corp | Welding electrode |
US3650734A (en) | 1969-06-16 | 1972-03-21 | Cyclops Corp | Wrought welding alloys |
BE791741Q (ja) | 1970-01-05 | 1973-03-16 | Deutsche Edelstahlwerke Ag | |
BE787254A (fr) | 1971-08-06 | 1973-02-05 | Wiggin & Co Ltd Henry | Alliages de nickel-chrome |
US3843359A (en) | 1973-03-23 | 1974-10-22 | Int Nickel Co | Sand cast nickel-base alloy |
JPS529534B2 (ja) | 1973-06-18 | 1977-03-16 | ||
JPS5246530B2 (ja) | 1973-11-29 | 1977-11-25 | ||
US4010309A (en) | 1974-06-10 | 1977-03-01 | The International Nickel Company, Inc. | Welding electrode |
US4042383A (en) | 1974-07-10 | 1977-08-16 | The International Nickel Company, Inc. | Wrought filler metal for welding highly-castable, oxidation resistant, nickel-containing alloys |
US4110514A (en) | 1975-07-10 | 1978-08-29 | Elektriska Svetsningsaktiebolaget | Weld metal deposit coated tool steel |
US4066451A (en) | 1976-02-17 | 1978-01-03 | Erwin Rudy | Carbide compositions for wear-resistant facings and method of fabrication |
DE2754437A1 (de) | 1977-12-07 | 1979-07-26 | Thyssen Edelstahlwerke Ag | Herstellung von schweisstaeben |
JPS6031897B2 (ja) | 1978-03-10 | 1985-07-25 | 大同特殊鋼株式会社 | 異形鉄筋棒鋼 |
US4235630A (en) | 1978-09-05 | 1980-11-25 | Caterpillar Tractor Co. | Wear-resistant molybdenum-iron boride alloy and method of making same |
US4255709A (en) | 1978-09-22 | 1981-03-10 | Zatsepin Nikolai N | Device for providing an electrical signal proportional to the thickness of a measured coating with an automatic range switch and sensitivity control |
US4214145A (en) | 1979-01-25 | 1980-07-22 | Stoody Company | Mild steel, flux-cored electrode for arc welding |
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US4576653A (en) | 1979-03-23 | 1986-03-18 | Allied Corporation | Method of making complex boride particle containing alloys |
US4365994A (en) | 1979-03-23 | 1982-12-28 | Allied Corporation | Complex boride particle containing alloys |
US4419130A (en) | 1979-09-12 | 1983-12-06 | United Technologies Corporation | Titanium-diboride dispersion strengthened iron materials |
US4318733A (en) | 1979-11-19 | 1982-03-09 | Marko Materials, Inc. | Tool steels which contain boron and have been processed using a rapid solidification process and method |
US4297135A (en) | 1979-11-19 | 1981-10-27 | Marko Materials, Inc. | High strength iron, nickel and cobalt base crystalline alloys with ultrafine dispersion of borides and carbides |
US4415530A (en) | 1980-11-10 | 1983-11-15 | Huntington Alloys, Inc. | Nickel-base welding alloy |
US4666797A (en) | 1981-05-20 | 1987-05-19 | Kennametal Inc. | Wear resistant facings for couplings |
JPS58132393A (ja) | 1982-01-30 | 1983-08-06 | Sumikin Yousetsubou Kk | 9%Ni鋼溶接用複合ワイヤ |
SE431301B (sv) | 1982-06-10 | 1984-01-30 | Esab Ab | Elektrod for ljusbagssvetsning med rorformigt, metalliskt holje och en pulverfyllning |
WO1984000385A1 (en) | 1982-07-19 | 1984-02-02 | Giw Ind Inc | Abrasive resistant white cast iron |
US4606977A (en) | 1983-02-07 | 1986-08-19 | Allied Corporation | Amorphous metal hardfacing coatings |
ZA844074B (en) | 1983-05-30 | 1986-04-30 | Vickers Australia Ltd | Abrasion resistant materials |
US4635701A (en) | 1983-07-05 | 1987-01-13 | Vida-Weld Pty. Limited | Composite metal articles |
US4981644A (en) | 1983-07-29 | 1991-01-01 | General Electric Company | Nickel-base superalloy systems |
JPS60133996A (ja) | 1983-12-22 | 1985-07-17 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | クリ−プ破断延性の優れた溶接材料 |
GB8403036D0 (en) | 1984-02-04 | 1984-03-07 | Sheepbridge Equipment Ltd | Cast iron alloys |
US4638847A (en) | 1984-03-16 | 1987-01-27 | Giw Industries, Inc. | Method of forming abrasive resistant white cast iron |
US4673550A (en) | 1984-10-23 | 1987-06-16 | Serge Dallaire | TiB2 -based materials and process of producing the same |
US4639576A (en) | 1985-03-22 | 1987-01-27 | Inco Alloys International, Inc. | Welding electrode |
US4596282A (en) | 1985-05-09 | 1986-06-24 | Xaloy, Inc. | Heat treated high strength bimetallic cylinder |
AT381658B (de) | 1985-06-25 | 1986-11-10 | Ver Edelstahlwerke Ag | Verfahren zur herstellung von amagnetischen bohrstrangteilen |
US4822415A (en) | 1985-11-22 | 1989-04-18 | Perkin-Elmer Corporation | Thermal spray iron alloy powder containing molybdenum, copper and boron |
JPS6326205A (ja) | 1986-07-17 | 1988-02-03 | Kawasaki Steel Corp | 耐候性、耐海水性の優れた鋼板の製造方法 |
JPH07113141B2 (ja) * | 1986-08-08 | 1995-12-06 | 日産自動車株式会社 | 耐摩耗性鉄基焼結合金 |
JPS6365056A (ja) | 1986-09-05 | 1988-03-23 | Nissan Motor Co Ltd | 耐摩耗性鉄基焼結合金 |
US4943488A (en) | 1986-10-20 | 1990-07-24 | Norton Company | Low pressure bonding of PCD bodies and method for drill bits and the like |
US4803045A (en) | 1986-10-24 | 1989-02-07 | Electric Power Research Institute, Inc. | Cobalt-free, iron-base hardfacing alloys |
CN86102537B (zh) * | 1986-10-27 | 1987-10-14 | 上海永新机械工艺咨询服务公司 | 硬质耐磨铁合金 |
US4762681A (en) | 1986-11-24 | 1988-08-09 | Inco Alloys International, Inc. | Carburization resistant alloy |
CN1033292A (zh) * | 1987-11-27 | 1989-06-07 | 全苏石棉工业国家科学研究设计院 | 铸钢 |
US5120614A (en) | 1988-10-21 | 1992-06-09 | Inco Alloys International, Inc. | Corrosion resistant nickel-base alloy |
US5252149B1 (en) | 1989-08-04 | 1998-09-29 | Warman Int Ltd | Ferrochromium alloy and method thereof |
JP2501127B2 (ja) | 1989-10-19 | 1996-05-29 | 三菱マテリアル株式会社 | Ni基耐熱合金溶接ワイヤ―の製造方法 |
US5094812A (en) | 1990-04-12 | 1992-03-10 | Carpenter Technology Corporation | Austenitic, non-magnetic, stainless steel alloy |
JP2857724B2 (ja) | 1991-04-01 | 1999-02-17 | 株式会社クボタ | 高速度鋼系焼結合金 |
US5306358A (en) | 1991-08-20 | 1994-04-26 | Haynes International, Inc. | Shielding gas to reduce weld hot cracking |
DE4202828C2 (de) | 1992-01-31 | 1994-11-10 | Werner Dr Ing Theisen | Verwendung einer verschleißbeständigen Legierung |
US7235212B2 (en) | 2001-02-09 | 2007-06-26 | Ques Tek Innovations, Llc | Nanocarbide precipitation strengthened ultrahigh strength, corrosion resistant, structural steels and method of making said steels |
ZA934072B (en) | 1992-06-19 | 1994-01-19 | Commw Scient Ind Res Org | Rolls for metal shaping |
JPH0778242B2 (ja) | 1993-02-12 | 1995-08-23 | 日本ユテク株式会社 | 耐摩耗性複合金属部材の製造方法 |
US5567251A (en) | 1994-08-01 | 1996-10-22 | Amorphous Alloys Corp. | Amorphous metal/reinforcement composite material |
US5618451A (en) | 1995-02-21 | 1997-04-08 | Ni; Jian M. | High current plasma arc welding electrode and method of making the same |
US5570636A (en) | 1995-05-04 | 1996-11-05 | Presstek, Inc. | Laser-imageable lithographic printing members with dimensionally stable base supports |
JP3169326B2 (ja) * | 1995-09-29 | 2001-05-21 | 日本冶金工業株式会社 | B入りオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
JP3017059B2 (ja) | 1995-10-25 | 2000-03-06 | 株式会社神戸製鋼所 | Cr−Ni系ステンレス鋼溶接用高窒素フラックス入りワイヤ |
US5653299A (en) | 1995-11-17 | 1997-08-05 | Camco International Inc. | Hardmetal facing for rolling cutter drill bit |
SE9603486D0 (sv) | 1996-09-23 | 1996-09-23 | Hoeganaes Ab | Surface coating method |
US5858558A (en) | 1996-10-30 | 1999-01-12 | General Electric Company | Nickel-base sigma-gamma in-situ intermetallic matrix composite |
US5935350A (en) | 1997-01-29 | 1999-08-10 | Deloro Stellite Company, Inc | Hardfacing method and nickel based hardfacing alloy |
US5907017A (en) | 1997-01-31 | 1999-05-25 | Cornell Research Foundation, Inc. | Semifluorinated side chain-containing polymers |
US5942289A (en) | 1997-03-26 | 1999-08-24 | Amorphous Technologies International | Hardfacing a surface utilizing a method and apparatus having a chill block |
US5820939A (en) | 1997-03-31 | 1998-10-13 | Ford Global Technologies, Inc. | Method of thermally spraying metallic coatings using flux cored wire |
US6669790B1 (en) | 1997-05-16 | 2003-12-30 | Climax Research Services, Inc. | Iron-based casting alloy |
JP3586362B2 (ja) | 1997-08-22 | 2004-11-10 | 株式会社神戸製鋼所 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
US20050047952A1 (en) | 1997-11-05 | 2005-03-03 | Allvac Ltd. | Non-magnetic corrosion resistant high strength steels |
US6030472A (en) | 1997-12-04 | 2000-02-29 | Philip Morris Incorporated | Method of manufacturing aluminide sheet by thermomechanical processing of aluminide powders |
US6582126B2 (en) | 1998-06-03 | 2003-06-24 | Northmonte Partners, Lp | Bearing surface with improved wear resistance and method for making same |
US6117493A (en) | 1998-06-03 | 2000-09-12 | Northmonte Partners, L.P. | Bearing with improved wear resistance and method for making same |
US6232000B1 (en) | 1998-08-28 | 2001-05-15 | Stoody Company | Abrasion, corrosion, and gall resistant overlay alloys |
US6210635B1 (en) | 1998-11-24 | 2001-04-03 | General Electric Company | Repair material |
US6302318B1 (en) | 1999-06-29 | 2001-10-16 | General Electric Company | Method of providing wear-resistant coatings, and related articles |
US6355356B1 (en) | 1999-11-23 | 2002-03-12 | General Electric Company | Coating system for providing environmental protection to a metal substrate, and related processes |
US6375895B1 (en) | 2000-06-14 | 2002-04-23 | Att Technology, Ltd. | Hardfacing alloy, methods, and products |
KR100352644B1 (ko) | 2000-07-28 | 2002-09-12 | 고려용접봉 주식회사 | 내응력 부식균열, 내공식 성능 및 용접성이 우수한 2상스테인레스강용 플럭스 코어드 와이어 |
US20020054972A1 (en) | 2000-10-10 | 2002-05-09 | Lloyd Charpentier | Hardbanding material and process |
US6689234B2 (en) | 2000-11-09 | 2004-02-10 | Bechtel Bwxt Idaho, Llc | Method of producing metallic materials |
KR100473039B1 (ko) | 2000-11-16 | 2005-03-09 | 스미토모 긴조쿠 고교 가부시키가이샤 | 용접성 및 고온강도가 우수한 니켈기 내열 합금, 이를 이용한 용접 조인트, 및 이를 이용한 에틸렌 플랜트용 분해로 또는 개질로에 사용하는 관 |
CA2353249A1 (en) | 2001-07-18 | 2003-01-18 | Maurice William Slack | Pipe centralizer and method of attachment |
US6428858B1 (en) | 2001-01-25 | 2002-08-06 | Jimmie Brooks Bolton | Wire for thermal spraying system |
SE0101602L (sv) | 2001-05-07 | 2002-11-08 | Alfa Laval Corp Ab | Material för ytbeläggning samt produkt belagd med materialet |
KR20030003016A (ko) | 2001-06-28 | 2003-01-09 | 하이네스인터내셔널인코포레이티드 | Ni-Cr-Mo합금의 에이징 처리방법 및 결과의 합금 |
US6608286B2 (en) | 2001-10-01 | 2003-08-19 | Qi Fen Jiang | Versatile continuous welding electrode for short circuit welding |
US20040115086A1 (en) | 2002-09-26 | 2004-06-17 | Framatome Anp | Nickel-base alloy for the electro-welding of nickel alloys and steels, welding wire and use |
FR2845098B1 (fr) | 2002-09-26 | 2004-12-24 | Framatome Anp | Alliage a base de nickel pour la soudure electrique d'alliages de nickel et d'aciers fil de soudage et utilisation |
US6750430B2 (en) | 2002-10-25 | 2004-06-15 | General Electric Company | Nickel-base powder-cored article, and methods for its preparation and use |
US6702905B1 (en) | 2003-01-29 | 2004-03-09 | L. E. Jones Company | Corrosion and wear resistant alloy |
WO2004072312A2 (en) | 2003-02-11 | 2004-08-26 | The Nanosteel Company | Highly active liquid melts used to form coatings |
US20090258250A1 (en) | 2003-04-21 | 2009-10-15 | ATT Technology, Ltd. d/b/a Amco Technology Trust, Ltd. | Balanced Composition Hardfacing Alloy |
US7361411B2 (en) | 2003-04-21 | 2008-04-22 | Att Technology, Ltd. | Hardfacing alloy, methods, and products |
CN100445020C (zh) | 2003-06-10 | 2008-12-24 | 住友金属工业株式会社 | 奥氏体系钢焊接接头 |
US7052561B2 (en) | 2003-08-12 | 2006-05-30 | Ut-Battelle, Llc | Bulk amorphous steels based on Fe alloys |
JP2008518099A (ja) | 2003-10-27 | 2008-05-29 | グローバル・タフ・アロイズ・プロプライエタリー・リミテッド | 改善された耐摩耗性合金 |
US7250134B2 (en) | 2003-11-26 | 2007-07-31 | Massachusetts Institute Of Technology | Infiltrating a powder metal skeleton by a similar alloy with depressed melting point exploiting a persistent liquid phase at equilibrium, suitable for fabricating steel parts |
US7341765B2 (en) * | 2004-01-27 | 2008-03-11 | Battelle Energy Alliance, Llc | Metallic coatings on silicon substrates, and methods of forming metallic coatings on silicon substrates |
CA2514493C (en) | 2004-09-17 | 2013-01-29 | Sulzer Metco Ag | A spray powder |
KR20090092346A (ko) | 2004-09-27 | 2009-08-31 | 더 리젠츠 오브 더 유니버시티 오브 캘리포니아 | 복합재료 및 그 제조방법 |
US7357958B2 (en) | 2004-10-29 | 2008-04-15 | General Electric Company | Methods for depositing gamma-prime nickel aluminide coatings |
US7491910B2 (en) | 2005-01-24 | 2009-02-17 | Lincoln Global, Inc. | Hardfacing electrode |
US7345255B2 (en) | 2005-01-26 | 2008-03-18 | Caterpillar Inc. | Composite overlay compound |
US7553382B2 (en) | 2005-02-11 | 2009-06-30 | The Nanosteel Company, Inc. | Glass stability, glass forming ability, and microstructural refinement |
US7935198B2 (en) | 2005-02-11 | 2011-05-03 | The Nanosteel Company, Inc. | Glass stability, glass forming ability, and microstructural refinement |
US8704134B2 (en) * | 2005-02-11 | 2014-04-22 | The Nanosteel Company, Inc. | High hardness/high wear resistant iron based weld overlay materials |
MX2007013600A (es) | 2005-05-05 | 2008-01-24 | Starck H C Gmbh | Metodo para revestir una superficie de bustrato y producto revestido. |
US7383806B2 (en) | 2005-05-18 | 2008-06-10 | Caterpillar Inc. | Engine with carbon deposit resistant component |
US20070044873A1 (en) | 2005-08-31 | 2007-03-01 | H. C. Starck Inc. | Fine grain niobium sheet via ingot metallurgy |
DE502005005347D1 (de) | 2005-10-24 | 2008-10-23 | Siemens Ag | Schweißzusatzwerkstoff, Verwendung des Schweißzusatzwerkstoffes und Verfahren zum Schweißen |
US20070186722A1 (en) | 2006-01-12 | 2007-08-16 | Hoeganaes Corporation | Methods for preparing metallurgical powder compositions and compacted articles made from the same |
US8669491B2 (en) | 2006-02-16 | 2014-03-11 | Ravi Menon | Hard-facing alloys having improved crack resistance |
US20100101780A1 (en) | 2006-02-16 | 2010-04-29 | Michael Drew Ballew | Process of applying hard-facing alloys having improved crack resistance and tools manufactured therefrom |
WO2007094203A1 (ja) | 2006-02-17 | 2007-08-23 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 異材接合用フラックスコアードワイヤおよび異材接合方法 |
EP1835040A1 (de) | 2006-03-17 | 2007-09-19 | Siemens Aktiengesellschaft | Schweisszusatzwekstoff, Verwendung des Schweisszusatzwekstoffes, Verfahren zum Schweissen und Bauteil |
EP1857204B1 (en) | 2006-05-17 | 2012-04-04 | MEC Holding GmbH | Nonmagnetic material for producing parts or coatings adapted for high wear and corrosion intensive applications, nonmagnetic drill string component, and method for the manufacture thereof |
JP4800856B2 (ja) | 2006-06-13 | 2011-10-26 | 大同特殊鋼株式会社 | 低熱膨張Ni基超合金 |
US8613886B2 (en) | 2006-06-29 | 2013-12-24 | L. E. Jones Company | Nickel-rich wear resistant alloy and method of making and use thereof |
TWI315345B (en) | 2006-07-28 | 2009-10-01 | Nat Univ Tsing Hua | High-temperature resistant alloys |
CA2660107C (en) | 2006-08-08 | 2015-05-12 | Huntington Alloys Corporation | Welding alloy and articles for use in welding, weldments and method for producing weldments |
EP2050533A1 (en) * | 2006-08-09 | 2009-04-22 | Ing Shoji Co., Ltd. | Iron-based corrosion resistant wear resistant alloy and deposit welding material for obtaining the alloy |
US7918915B2 (en) | 2006-09-22 | 2011-04-05 | Höganäs Ab | Specific chromium, molybdenum and carbon iron-based metallurgical powder composition capable of better compressibility and method of production |
KR100774155B1 (ko) | 2006-10-20 | 2007-11-07 | 고려용접봉 주식회사 | 이상 스테인리스강 용접용 플럭스 코어드 와이어와 그제조방법 |
WO2008057710A2 (en) | 2006-11-07 | 2008-05-15 | H.C. Starck Gmbh | Method for coating a substrate and coated product |
US8568901B2 (en) | 2006-11-21 | 2013-10-29 | Huntington Alloys Corporation | Filler metal composition and method for overlaying low NOx power boiler tubes |
KR101477582B1 (ko) | 2006-12-07 | 2015-01-02 | 회가내스 아베 | 연자성 분말 |
US20080145688A1 (en) | 2006-12-13 | 2008-06-19 | H.C. Starck Inc. | Method of joining tantalum clade steel structures |
US20080149397A1 (en) | 2006-12-21 | 2008-06-26 | Baker Hughes Incorporated | System, method and apparatus for hardfacing composition for earth boring bits in highly abrasive wear conditions using metal matrix materials |
MX2009007010A (es) | 2006-12-29 | 2009-07-09 | Hoeganaes Ab | Polvo, metodo de fabricar un componente y componente. |
CN101680063B (zh) | 2007-06-14 | 2013-06-19 | 霍加纳斯股份有限公司 | 铁基粉末及其组合物 |
EP2006037B2 (de) | 2007-06-22 | 2023-06-14 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Flachprodukt aus einem Metallwerkstoff, insbesondere einem Stahlwerkstoff, Verwendung eines solchen Flachprodukts sowie Walze und Verfahren zur Herstellung solcher Flachprodukte |
US8858675B2 (en) | 2007-07-17 | 2014-10-14 | Hoganas Ab (Publ) | Iron-based powder combination |
US8801872B2 (en) | 2007-08-22 | 2014-08-12 | QuesTek Innovations, LLC | Secondary-hardening gear steel |
US8673402B2 (en) | 2007-11-09 | 2014-03-18 | The Nanosteel Company, Inc. | Spray clad wear plate |
US8506883B2 (en) | 2007-12-12 | 2013-08-13 | Haynes International, Inc. | Weldable oxidation resistant nickel-iron-chromium-aluminum alloy |
CA2710748C (en) | 2007-12-27 | 2016-08-16 | Hoeganaes Ab (Publ) | Low alloyed steel powder |
US20160258044A1 (en) | 2007-12-27 | 2016-09-08 | Hoganas Ab (Publ) | Low alloyed steel powder |
ATE535622T1 (de) | 2008-02-20 | 2011-12-15 | Questek Innovations Llc | Kostengünstigerer, ultra-hochfester, hochzäher stahl |
ES2376276T3 (es) | 2008-03-19 | 2012-03-12 | Höganäs Ab (Publ) | Metal de aportación para soldadura fuerte a base de hierro-cromo. |
US9546412B2 (en) | 2008-04-08 | 2017-01-17 | Federal-Mogul Corporation | Powdered metal alloy composition for wear and temperature resistance applications and method of producing same |
US10351922B2 (en) | 2008-04-11 | 2019-07-16 | Questek Innovations Llc | Surface hardenable stainless steels |
US8808471B2 (en) | 2008-04-11 | 2014-08-19 | Questek Innovations Llc | Martensitic stainless steel strengthened by copper-nucleated nitride precipitates |
FR2929941B1 (fr) | 2008-04-15 | 2011-03-04 | Saint Gobain Ct Recherches | Produit fritte dope a base de zircon |
PL2285996T3 (pl) | 2008-06-06 | 2018-01-31 | Hoeganaes Ab Publ | Proszek stopowy na bazie żelaza |
JP5254693B2 (ja) | 2008-07-30 | 2013-08-07 | 三菱重工業株式会社 | Ni基合金用溶接材料 |
DE102008036070A1 (de) | 2008-08-04 | 2010-05-27 | H.C. Starck Gmbh | Formkörper |
US8307717B2 (en) | 2008-08-22 | 2012-11-13 | Refractory Anchors, Inc. | Method and apparatus for installing an insulation material to a surface and testing thereof |
DE102008048614A1 (de) | 2008-09-23 | 2010-04-01 | H.C. Starck Gmbh | Ventilmetall-und Ventilmetalloxid-Agglomeratpulver und Verfahren zu deren Herstellung |
SE533988C2 (sv) | 2008-10-16 | 2011-03-22 | Uddeholms Ab | Stålmaterial och förfarande för framställning därav |
DE102008051784B4 (de) | 2008-10-17 | 2012-02-02 | H.C. Starck Gmbh | Verfahren zur Herstellung von Molybdän-Metallpulver, Molybdän-Metallpulver und dessen Verwendung |
EP2337874B1 (de) | 2008-10-20 | 2015-08-26 | H.C. Starck GmbH | Molybdänhaltiges metallpulver zur herstellung von hartmetallen auf wolframcarbid-basis |
US8197748B2 (en) | 2008-12-18 | 2012-06-12 | Korea Atomic Energy Research Institute | Corrosion resistant structural alloy for electrolytic reduction equipment for spent nuclear fuel |
EP2379764B1 (en) | 2008-12-23 | 2016-08-03 | Höganäs Ab (publ) | A method of producing a diffusion alloyed iron or iron-based powder, a diffusion alloyed powder and a composition including this powder |
JP4780189B2 (ja) | 2008-12-25 | 2011-09-28 | 住友金属工業株式会社 | オーステナイト系耐熱合金 |
US9469890B2 (en) | 2009-03-20 | 2016-10-18 | Hoganas Ab (Publ) | Iron vanadium powder alloy |
TWI482865B (zh) | 2009-05-22 | 2015-05-01 | 胡格納斯股份有限公司 | 高強度低合金之燒結鋼 |
US8636667B2 (en) | 2009-07-06 | 2014-01-28 | Nellcor Puritan Bennett Ireland | Systems and methods for processing physiological signals in wavelet space |
US20110008201A1 (en) | 2009-07-07 | 2011-01-13 | H.C. Starck Inc. | Niobium based alloy that is resistant to aqueous corrosion |
US8268453B2 (en) | 2009-08-06 | 2012-09-18 | Synthesarc Inc. | Steel based composite material |
CN102498228B (zh) | 2009-08-10 | 2014-07-16 | 纳米钢公司 | 用于制备高硬度堆焊层的原料粉末 |
KR100935816B1 (ko) | 2009-08-18 | 2010-01-08 | 한양대학교 산학협력단 | 내마모성이 우수한 무크롬 철계 경면처리 합금 |
US8561707B2 (en) | 2009-08-18 | 2013-10-22 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Ultra-low friction coatings for drill stem assemblies |
EP2475481B1 (en) | 2009-09-08 | 2014-06-18 | Höganäs AB | Metal powder composition |
CA2774546C (en) | 2009-09-17 | 2018-02-27 | Scoperta, Inc. | Compositions and methods for determining alloys for thermal spray, weld overlay, thermal spray post processing applications, and castings |
US8562760B2 (en) | 2009-09-17 | 2013-10-22 | Scoperta, Inc. | Compositions and methods for determining alloys for thermal spray, weld overlay, thermal spray post processing applications, and castings |
US8647449B2 (en) | 2009-09-17 | 2014-02-11 | Scoperta, Inc. | Alloys for hardbanding weld overlays |
US20110064963A1 (en) | 2009-09-17 | 2011-03-17 | Justin Lee Cheney | Thermal spray processes and alloys for use in same |
KR20170141269A (ko) | 2009-10-16 | 2017-12-22 | 회가내스 아베 (피유비엘) | 질소를 함유한, 저니켈 소결 스테인리스 스틸 |
US8474541B2 (en) | 2009-10-30 | 2013-07-02 | The Nanosteel Company, Inc. | Glass forming hardbanding material |
ES2533429T3 (es) | 2009-12-10 | 2015-04-10 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Aleaciones austeníticas resistentes al calor |
JP4995888B2 (ja) | 2009-12-15 | 2012-08-08 | 株式会社神戸製鋼所 | ステンレス鋼アーク溶接フラックス入りワイヤ |
US8479700B2 (en) | 2010-01-05 | 2013-07-09 | L. E. Jones Company | Iron-chromium alloy with improved compressive yield strength and method of making and use thereof |
JP5198481B2 (ja) | 2010-01-09 | 2013-05-15 | 株式会社神戸製鋼所 | Ni基合金フラックス入りワイヤ |
US20120027652A1 (en) | 2010-04-01 | 2012-02-02 | Polymet Mining Corp. | Metathetic copper concentrate enrichment |
CN102233490B (zh) | 2010-04-27 | 2012-12-05 | 昆山京群焊材科技有限公司 | 奥氏体焊条 |
CA2797391C (en) | 2010-04-30 | 2018-08-07 | Questek Innovations Llc | Titanium alloys |
WO2011152774A1 (en) | 2010-06-04 | 2011-12-08 | Höganäs Ab (Publ) | Nitrided sintered steels |
JP4835771B1 (ja) | 2010-06-14 | 2011-12-14 | 住友金属工業株式会社 | Ni基耐熱合金用溶接材料ならびにそれを用いてなる溶接金属および溶接継手 |
FR2963342B1 (fr) | 2010-07-27 | 2012-08-03 | Saint Gobain | Procede d'obtention d'un materiau comprenant un substrat muni d'un revetement |
WO2012027591A2 (en) | 2010-08-25 | 2012-03-01 | Massachusetts Institute Of Technology | Articles and methods for reducing hydrate adhesion |
JP5411820B2 (ja) | 2010-09-06 | 2014-02-12 | 株式会社神戸製鋼所 | フラックス入り溶接ワイヤ及びこれを用いた肉盛溶接のアーク溶接方法 |
US9314880B2 (en) | 2010-10-21 | 2016-04-19 | Stoody Company | Chromium free hardfacing welding consumable |
US9174293B2 (en) | 2010-12-16 | 2015-11-03 | Caterpillar Inc. | Hardfacing process and parts produced thereby |
US20120156020A1 (en) | 2010-12-20 | 2012-06-21 | General Electric Company | Method of repairing a transition piece of a gas turbine engine |
US20120160363A1 (en) | 2010-12-28 | 2012-06-28 | Exxonmobil Research And Engineering Company | High manganese containing steels for oil, gas and petrochemical applications |
ES2625695T3 (es) | 2010-12-30 | 2017-07-20 | Höganäs Ab (Publ) | Polvos a base de hierro para moldeo por inyección de polvo |
MY164192A (en) | 2011-01-31 | 2017-11-30 | William Sinclair Fifield Robin | Hardbanding alloy |
PL2675931T3 (pl) | 2011-02-18 | 2017-07-31 | Haynes International, Inc. | Stop Nl-Mo-Cr o niskiej rozszerzalności cieplnej w wysokiej temperaturze |
WO2012126005A2 (en) | 2011-03-17 | 2012-09-20 | Georgia Tech Research Corporation | Polymer hydrogels for in vivo applications and methods for using and preparing same |
JP4976565B1 (ja) | 2011-03-18 | 2012-07-18 | 株式会社コナミデジタルエンタテインメント | メッセージ配信システム、メッセージ配信システムの制御方法、メッセージ配信制御装置、及びプログラム |
WO2012129505A1 (en) | 2011-03-23 | 2012-09-27 | Scoperta, Inc. | Fine grained ni-based alloys for resistance to stress corrosion cracking and methods for their design |
WO2012138527A1 (en) | 2011-04-06 | 2012-10-11 | Hoeganaes Corporation | Vanadium-containing powder metallurgical powders and methods of their use |
CN102357750B (zh) | 2011-09-21 | 2013-05-22 | 于风福 | 一种药芯焊丝堆焊材料 |
US20130095313A1 (en) | 2011-10-13 | 2013-04-18 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for inhibiting corrosion under insulation on the exterior of a structure |
US20130094900A1 (en) | 2011-10-17 | 2013-04-18 | Devasco International Inc. | Hardfacing alloy, methods, and products thereof |
DE102011117042B4 (de) | 2011-10-27 | 2019-02-21 | H. C. Starck Tungsten GmbH | Verfahren zur Herstellung eines Bauteils umfassend das Sintern einer Hartmetallzusammensetzung |
KR101382981B1 (ko) | 2011-11-07 | 2014-04-09 | 주식회사 포스코 | 온간프레스 성형용 강판, 온간프레스 성형 부재 및 이들의 제조방법 |
JP5344103B1 (ja) | 2011-11-22 | 2013-11-20 | 新日鐵住金株式会社 | フェライト系耐熱鋼及びその製造方法 |
TWI549918B (zh) | 2011-12-05 | 2016-09-21 | 好根那公司 | 用於高速氧燃料噴塗之新材料及由其製得之產品 |
US20130167965A1 (en) | 2011-12-30 | 2013-07-04 | Justin Lee Cheney | Coating compositions, applications thereof, and methods of forming |
US20130171367A1 (en) | 2011-12-30 | 2013-07-04 | Grzegorz Jan Kusinski | Coating compositions, applications thereof, and methods of forming |
AU2012362827B2 (en) | 2011-12-30 | 2016-12-22 | Scoperta, Inc. | Coating compositions |
TWI626099B (zh) | 2012-01-05 | 2018-06-11 | 好根那公司 | 新穎金屬粉末及其用途 |
WO2013126134A1 (en) | 2012-02-22 | 2013-08-29 | Chevron U.S.A. Inc. | Coating compositions, applications thereof, and methods of forming |
US9316341B2 (en) | 2012-02-29 | 2016-04-19 | Chevron U.S.A. Inc. | Coating compositions, applications thereof, and methods of forming |
CN104271788B (zh) | 2012-03-06 | 2017-03-01 | 思高博塔公司 | 用于环形加硬焊接覆盖层的合金 |
US8765052B2 (en) | 2012-03-27 | 2014-07-01 | Stoody Company | Abrasion and corrosion resistant alloy and hardfacing/cladding applications |
WO2013152306A1 (en) * | 2012-04-05 | 2013-10-10 | Chevron U.S.A. Inc. | Metal alloy compositions and applications thereof |
US9394591B2 (en) | 2012-04-30 | 2016-07-19 | Haynes International, Inc. | Acid and alkali resistant nickel-chromium-molybdenum-copper alloys |
US9399807B2 (en) | 2012-04-30 | 2016-07-26 | Haynes International, Inc. | Acid and alkali resistant Ni—Cr—Mo—Cu alloys with critical contents of chromium and copper |
FR2992708B1 (fr) | 2012-06-29 | 2015-03-27 | Saint Gobain Pont A Mousson | Revetement exterieur pour element de tuyauterie enterre a base de fer, element de tuyauterie revetu et procede de depot du revetement |
FR2994243B1 (fr) | 2012-08-06 | 2016-06-10 | Saint-Gobain Pam | Element de tuyauterie a base de fer pour canalisation enterree, comprenant un revetement exterieur |
JP6449155B2 (ja) | 2012-08-28 | 2019-01-09 | クエステック イノベーションズ リミテッド ライアビリティ カンパニー | コバルト合金 |
US8662143B1 (en) | 2012-08-30 | 2014-03-04 | Haynes International, Inc. | Mold having ceramic insert |
US9738959B2 (en) | 2012-10-11 | 2017-08-22 | Scoperta, Inc. | Non-magnetic metal alloy compositions and applications |
NL2009730C2 (en) * | 2012-10-30 | 2014-05-06 | Stichting Materials Innovation Inst M2I | Enhanced hardfacing alloy and a method for the deposition of such an alloy. |
US9724786B2 (en) | 2012-11-14 | 2017-08-08 | Postle Industries, Inc. | Metal cored welding wire, hardband alloy and method |
FR2998561B1 (fr) | 2012-11-29 | 2014-11-21 | Saint Gobain Ct Recherches | Poudre haute purete destinee a la projection thermique |
WO2014085319A1 (en) | 2012-11-30 | 2014-06-05 | Eaton Corporation | Multilayer coatings systems and methods |
EP2743361A1 (en) | 2012-12-14 | 2014-06-18 | Höganäs AB (publ) | New product and use thereof |
WO2014110257A1 (en) * | 2013-01-09 | 2014-07-17 | The Nanosteel Company, Inc. | New classes of steels for tubular products |
DE102013201103A1 (de) | 2013-01-24 | 2014-07-24 | H.C. Starck Gmbh | Thermisches Spritzpulver für stark beanspruchte Gleitsysteme |
DE102013201104A1 (de) | 2013-01-24 | 2014-07-24 | H.C. Starck Gmbh | Verfahren zur Herstellung von Chromnitrid-haltigen Spritzpulvern |
US20140234154A1 (en) | 2013-02-15 | 2014-08-21 | Scoperta, Inc. | Hard weld overlays resistant to re-heat cracking |
WO2014127062A2 (en) | 2013-02-15 | 2014-08-21 | Scoperta, Inc. | Hard weld overlays resistant to re-heat cracking |
EP2777869A1 (de) * | 2013-03-11 | 2014-09-17 | Sulzer Metco AG | Verfahren zur Herstellung eines End-Bauteils |
US9815148B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-11-14 | Postle Industries, Inc. | Metal cored welding wire that produces reduced manganese fumes and method |
HUE035211T2 (hu) | 2013-03-15 | 2018-05-02 | Haynes Int Inc | Megmunkálható, nagy szilárdságú, oxidációnak ellenálló NI-CR-CO-MO-AL ötvözetek |
GB201309173D0 (en) | 2013-05-21 | 2013-07-03 | Roberts Mark P | Novel process and product |
US10557182B2 (en) | 2013-06-14 | 2020-02-11 | The Texas A&M University System | Systems and methods for tailoring coefficients of thermal expansion between extreme positive and extreme negative values |
KR20160022344A (ko) | 2013-06-17 | 2016-02-29 | 회가내스 아베 (피유비엘) | 분말 |
FR3009999B1 (fr) | 2013-09-02 | 2017-04-21 | Saint-Gobain Pam | Revetement exterieur pour element de tuyauterie enterre a base de fer, element de tuyauterie revetu et procede de depot du revetement. |
US9994935B2 (en) | 2013-09-26 | 2018-06-12 | Northwestern University | Magnesium alloys having long-period stacking order phases |
DE102013220040A1 (de) | 2013-10-02 | 2015-04-02 | H.C. Starck Gmbh | Gesinterte Spritzpulver auf Basis von Molybdänkarbid |
EP3055802B1 (en) | 2013-10-10 | 2023-12-06 | Oerlikon Metco (US) Inc. | Methods of selecting material compositions and designing materials having a target property |
WO2015071951A1 (ja) | 2013-11-12 | 2015-05-21 | 株式会社ダイフク | 物品収納設備(article storage facility) |
CN105745396A (zh) | 2013-11-20 | 2016-07-06 | 国际壳牌研究有限公司 | 蒸汽注入式矿物绝缘加热器设计 |
US10519529B2 (en) | 2013-11-20 | 2019-12-31 | Questek Innovations Llc | Nickel-based alloys |
CN106413943A (zh) | 2013-11-22 | 2017-02-15 | 霍加纳斯股份有限公司 | 用于钎焊的预成型坯 |
CA2931842A1 (en) * | 2013-11-26 | 2015-06-04 | Scoperta, Inc. | Corrosion resistant hardfacing alloy |
US10267101B2 (en) | 2014-03-10 | 2019-04-23 | Postle Industries, Inc. | Hardbanding method and apparatus |
WO2015157169A2 (en) | 2014-04-07 | 2015-10-15 | Scoperta, Inc. | Fine-grained high carbide cast iron alloys |
CN106715738B (zh) | 2014-04-23 | 2020-12-29 | 奎斯泰克创新公司 | 韧性高温钼基合金 |
US20170016091A1 (en) | 2014-05-27 | 2017-01-19 | Questek Innovations Llc | Highly processable single crystal nickel alloys |
WO2015191458A1 (en) | 2014-06-09 | 2015-12-17 | Scoperta, Inc. | Crack resistant hardfacing alloys |
US20160024628A1 (en) | 2014-07-24 | 2016-01-28 | Scoperta, Inc. | Chromium free hardfacing materials |
MY190226A (en) | 2014-07-24 | 2022-04-06 | Oerlikon Metco Us Inc | Hardfacing alloys resistant to hot tearing and cracking |
WO2016014665A1 (en) | 2014-07-24 | 2016-01-28 | Scoperta, Inc. | Impact resistant hardfacing and alloys and methods for making the same |
JP2017534766A (ja) | 2014-09-19 | 2017-11-24 | スコペルタ・インコーポレイテッドScoperta, Inc. | 読取可能な熱溶射 |
WO2016112210A1 (en) | 2015-01-09 | 2016-07-14 | Scoperta, Inc. | High entropy alloys with non-high entropy second phases |
US20160201170A1 (en) | 2015-01-09 | 2016-07-14 | Scoperta, Inc. | Molten aluminum resistant alloys |
WO2016164360A1 (en) | 2015-04-06 | 2016-10-13 | Scoperta, Inc. | Fine-grained high carbide cast iron alloys |
JP2018537291A (ja) | 2015-11-10 | 2018-12-20 | スコペルタ・インコーポレイテッドScoperta, Inc. | 酸化抑制ツインワイヤーアークスプレー材料 |
-
2015
- 2015-12-15 EP EP15870896.6A patent/EP3234209B1/en active Active
- 2015-12-15 CA CA2971202A patent/CA2971202C/en active Active
- 2015-12-15 CN CN201580076271.8A patent/CN107532265B/zh active Active
- 2015-12-15 JP JP2017533329A patent/JP7002169B2/ja active Active
- 2015-12-15 US US14/969,938 patent/US10329647B2/en active Active
- 2015-12-15 WO PCT/US2015/065871 patent/WO2016100374A2/en active Application Filing
-
2020
- 2020-09-25 JP JP2020160399A patent/JP7185672B2/ja active Active
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001303233A (ja) * | 2000-04-26 | 2001-10-31 | Toyo Kohan Co Ltd | 溶融金属に対する耐食性に優れた溶融金属用部材およびその製造方法 |
JP2003205352A (ja) * | 2002-01-08 | 2003-07-22 | Toyo Kohan Co Ltd | 溶融金属に対して優れた耐食性、耐摩耗性を有する焼結合金からなる溶融金属用部材、その製造方法、およびそれらを用いた機械構造部材 |
JP2005042152A (ja) * | 2003-07-25 | 2005-02-17 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 溶製高剛性鉄合金およびその製造方法 |
JP2007154284A (ja) * | 2005-12-07 | 2007-06-21 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 高剛性鉄基合金 |
CN101016603A (zh) * | 2006-12-22 | 2007-08-15 | 西安交通大学 | 一种含颗粒状硼化物的高硼铸钢及其制备方法 |
US20130266798A1 (en) * | 2012-04-05 | 2013-10-10 | Justin Lee Cheney | Metal alloy compositions and applications thereof |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
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CA2971202A1 (en) | 2016-06-23 |
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CN107532265B (zh) | 2020-04-21 |
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