KR100935816B1 - 내마모성이 우수한 무크롬 철계 경면처리 합금 - Google Patents

내마모성이 우수한 무크롬 철계 경면처리 합금 Download PDF

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김지희
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Abstract

본 발명은 Cr을 포함하지 않으며, C, Mn, B, Si 등의 성분계를 적절히 제어하고 철-붕화탄화물(Fe boro-carbide)을 이용한 무크롬 철계 경면처리 합금에 관한 것이다. 고가의 Cr, W, Nb등을 사용하지 않아서 경제성이 우수하며, 특히, Cr을 함유하지 않아 용접시 발생하는 유해 Cr 가스를 미연에 방지할 수 있다. C와 B의 함량을 적절히 제어하여 철-붕화탄화물을 형성하여 합금 자체의 경도를 증가시켰으며, Mn의 함유를 통해 초정상의 형상을 변화시켜 외부 충격에 의해 발생할 수 있는 고경도 석출물의 크랙(cracking)현상을 방지할 수 있고 Si를 포함시켜 합금의 용접성을 증가시키는 효과가 있다.
경면처리, 육성용접, 하드페이싱, 크롬, 붕화탄화물

Description

내마모성이 우수한 무크롬 철계 경면처리 합금{Cr-free Fe-based hardfacing alloy with excellent abrasion resistance}
본 발명은 경면처리 합금에 관한 것으로서, 인체에 유해한 Cr을 함유하지 않지만, C와 B의 함량을 적절히 제어하여 철-붕화탄화물을 형성하여 종래의 Cr을 포함한 경면처리 합금과 유사한 경도 및 내마모성을 갖는 무크롬 철계 경면처리 합금에 관한 것이다.
경면처리(Hardfacing)란 금속의 수명을 증가시키기 위하여 외부와 접촉이 많아 마모된 부분을 모재(Base metal)보다 내부식성, 내열성, 내마모성, 내충격성 등이 강한 금속으로 육성용접하는 것으로서, 부품의 수명을 연장하고 고품질의 부품을 낮은 비용으로 제작, 보수할 수 있다. 더불어, 보수시간이 짧아 보수로 인한 휴지기간이 짧으며, 저렴한 모재의 사용이 가능하여 전체적인 비용이 감소되는 이점이 있다.
국내의 제철, 제강업체에서 경면처리(Hardfacing)를 수행하고 있으며, 제철 소 용광로의 고로설비, 슬라브를 생산하는 연주설비, 후판설비 및 열연공장/냉연공장의 각종 롤(Roll)류 및 설비등에 적용되며, 최근에는 기술발전과 응용으로 화력발전소 및 시멘트공장, 제지공장, 반도체등으로 적용분야가 확대되고 있다. 또한, 펌프 임펠러 하우징, 버켓 티스(bucket teeth), 오거(auger), 크러셔(crusher) 등에 적용할 수 있으며, 플럭스 코어 아크 용접(flux cored arc welding), 실드메탈 아크 용접(shielded metal arc welding) 등의 방법에 의하여 실시된다.
그리고 금속재료의 표면에 초경합금, 스텔라이트(약 30％ 크롬, 20％ 텅스텐, 0.1~0.3％ 탄소, 그외는 코발트의 합금)등, 특수합금을 용착시켜서 경면처리하거나, 강의 표면에 텅스텐카바이드(WC)와 같은 초경탄화물을 1000~1100℃의 환원성 분위기 중에서 침투시키는 방법이 있는데 다이스, 펀치 등의 공구에 적용된다.
WEAR 265(2008), M. Kirchgaβer, E. Badisch, F. Franek, P772~779에서 연마와 충격에 강한 철계 하드페이싱 합금의 행동에 관하여 제시하고 있는데, 상세하게는 Cr을 첨가하지 아니하고 C: 1중량%이하, B: 4중량% 및 기타원소를 포함하며 경질 공정조직을 포함하는 합금에 대하여 개시하였으나, 상기 발명은 붕화탄화물을 이용한 것이 아니라 붕화물 자체를 이용한 것으로서, 고가의 B를 사용하므로 경제성이 떨어진다.
또한, 한국특허공개공보 제2007-0106978호(2007.11.06)에서는 비열처리 상태 에서 오스테나이트 및 M7C3 탄화물을 실질적으로 포함하는 마이크로 구조를 보유하고 공정조성 범위내에서 경질의 탄화물을 석출시키고, 석출물과 기지상 계면에 마르텐사이트를 형성한 내마모성이 우수한 합금에 관하여 개시하고 있으나, Cr의 함량이 매우 높아서 문제가 된다. 상기 종래기술과 같은 크롬카바이드계 용접재료는 요구되는 특성을 얻기 위하여 높은 함량의 Cr을 함유하고 있는데, 이는 용접 과정에서 다량의 유독한 Cr 증기의 발생 원인을 제공한다. Cr 증기는 후두암 및 폐암을 유발할 수 있는 발암물질일 뿐만 아니라 콧속 연골에 구멍이 뚫리는 비중격천공과 같은 산업재해를 유발하는 것으로 알려진 원소로서, Cr 증기 발생 제조품에 대한 무역규제가 강화되고 있으며, Cr의 인체유해성에 대한 국제적인 관심이 고조되고 있는 상황이다. 또한 국제 자원가격의 향상으로 인해 고가의 Cr이 함유된 용접재료의 가격상승이 불가피하다.
또한, 미국특허공개공보 제20040206726호 (2004.10.21)에서는 중량%로, C: 0.45~0.8%, B: 3.5~4.5%, Nb: 4.5~6.5%, Ni: 2.0~2.5%, Mn: 0.8~1.25%, Si: 0.6~0.8%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고 붕화물(Boride)과 공정조직을 갖는 내마모성이 우수한 육성용접 합금에 관하여 제시하고 있는데, C의 함량이 0.45~0.8%로 저탄소계이며, B의 함량이 3.5~4.5%로서 경도향상을 위하여 붕화물 자체를 이용한 합금이며, 이는 본 발명에서 의도하고자하는 성분계 및 조성범위와 상하며, 경제성이 떨어진다.
그리고, 미국특허공개공보 제20060163217호 (2006.07.27)에서는 기판에 복합 오버레이 화합물을 형성하는 방법으로써, Ti, Cr, W, V, Nb, Mo 중 1종이상과 C, B 중 1종이상 및 Si, Ni, Mn 중 1종이상을 포함하고, 카바이드 및 붕소화물 중 1종 이상을 포함하는 경질 입자와 매트릭스가 야금 접합으로 융합되는 기판 물질에 관하여 제시하고 있는데, Ti, Cr, W, V, Nb, Mo 중 1종이상을 5~50중량% 포함하여야 하므로 고가의 금속을 포함하므로 경제성이 떨어진다.
고가의 금속을 사용하지 않아 경제성이 우수하고, 환경에 유해한 Cr을 사용하지 않지만, 종래의 경면처리 합금과 비교하여 경도 및 마모성이 유사 또는 우수한 경면처리 합금이 요구되고 있는 실정이다.
본 발명은 C, Mn, B, Si 등의 성분계를 적절히 제어하고 철 붕화탄화물(Fe boro-carbide)을 이용하여 Cr을 포함하지 않으면서도 Cr계 경면처리 합금과 유사한 경도 및 내마모성을 갖는 무크롬 철계 경면처리 합금을 제공하고자 한다.
본 발명은 중량%로, C: 2~4.0%, Mn: 1~5%, B: 0.05~0.7%이하, Si: 0.2~2.0%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함한 철계 경면처리 합금을 제공한다.
상기 합금은 철 붕화탄화물(Fe boro-carbide)을 포함하는 것이 바람직하다.
상기 합금의 조직은 아공정조직, 공정조직 및 과공정조직 중 1종일 수 있다.
상기 합금의 조직은 과공정조직인 경우 공정 철-붕화탄화물 및 초정 철-붕화탄화물 중 1종 이상을 포함하는 것이 바람직하다.
상기 초정 철-붕화탄화물의 형태는, Mn의 함량이 2.5~3.5 중량%일 때, 블록(block) 형태인 것이 바람직하고 상기 초정 철-붕화탄화물의 평균직경은 10~80㎛ 범위이고, 종횡비는 1: 0.33~1 범위인 것이 바람직하다.
상기 합금 중 총 철-붕화탄화물의 부피 분율이 50~70% 인 것이 바람직하다.
상기 합금 중 초정 철-붕화탄화물의 부피 분율이 40~60%인 것이 바람직하다.
상기 철-붕화탄화물은 Fe3C0 .3B0.7인 것이 바람직하다.
상기 합금은 ASTM G-65(130N, 2000Cy)규격에 따라 연삭마모테스트(dry sand & rubber wheel test)한 결과 마모량이 20~50mg인 것이 바람직하다.
상기 합금의 경도는 45~65HRc 인 것이 바람직하다.
상술한 바와 같이, 본 발명은 고가의 Cr, W, Nb등을 사용하지 않아서 경제성이 우수하며, 특히, Cr을 함유하지 않아 용접시 발생하는 유해 Cr 가스를 미연에 방지할 수 있다. C와 B의 함량을 적절히 제어하여 철-붕화탄화물(Fe boro-carbide)을 형성하여 재료 자체의 경도를 증가시켰으며, Mn의 함유를 통해 초정상의 형상을 변화시켜 외부 충격에 의해 발생할 수 있는 고경도 석출물의 크랙(cracking) 현상을 방지할 수 있고 Si를 포함시켜 재료의 용접성을 증가시키는 효과가 있다.
본 발명은 철-붕화탄화물(Fe boro-carbide)을 포함하여 고Cr 경면처리 합금과 유사한 경도 및 내마모성을 나타낼 수 있으며, 특히, C, Mn, B, Si의 함량을 적절히 제어하고, 과공정상에서 단단한 철-붕화탄화물에 의하여 공정상이 마모에 의하여 쓸려내려가는 현상을 방지하여 경도 및 내마모성을 향상시킬 수 있다.
이하, 본 발명의 철계 경면처리 합금의 성분계 및 조성범위에 대하여 상세히 설명한다.
C: 2.0~4.0 중량%
C는 탄화물을 형성하고 석출강화 및 침입형 고용 강화(interstitial solid solution hardening)효과로 재료의 경도 및 내마모성을 향상시키는 역할을 하는 원소로서, 본 발명에서 C의 함량은 내마모성에 절대적으로 기여한다. 상기 효과를 달성하기 위하여 2.0중량% 이상인 것이 바람직하다.
그러나, C의 함량이 4.0중량%를 초과하는 경우에는 취성이 지나치게 증가되고 완벽하게 고용되지 못한 C의 편석이 발생하여 작은 외부충격에도 쉽게 손상될 뿐만 아니라 낮은 밀도를 갖고 있는 C의 함량 증가에 따른 부피가 증가하여 일정 성분 함량을 갖기 위해서 용접와이어 및 제품생산에서 발생하는 제조 비용이 증가하는 문제점이 있다. 따라서 상기 C의 함량은 2.0~4.0중량%로 한정하는 것이 바람직하다. 더불어 C의 함량에 따른 본 발명의 합금의 경도 및 마모량을 도5에 도시하였다.
Mn: 1~5 중량%
Mn은 오스테나이트를 안정화시킬 수 있는 원소로서 육성용접재료의 경우 Mn 을 첨가하여 높은 경도에 의하여 발생하는 취성 파괴현상을 방지할 수 있다. 그리고, 도2에서 확인할 수 있듯이, Mn 함량에 따라 막대(rod)형 초정상을 블록(block) 형태로 만들어서 외부의 충격 또는 긁힘 마모시에 발생할 수 있는 미세 균열을 방지하여 마모저항성을 향상시킬 수 있다.
그리고, Mn의 함량이 1중량% 미만인 경우에는 상기의 효과가 미미하여 1중량% 이상을 첨가하는 것이 바람직하다. 다만, Mn의 함량이 5중량%를 초과하는 경우에는 미세한 공정조직이 나타나 마모저항성을 감소시킨다. 따라서, Mn의 함량은 1~5중량%로 한정하는 것이 바람직하다. 다만, 상기 효과가 극대화되기 위하여 Mn의 함량은 2.5~3.5중량%로 한정하는 것이 보다 더 바람직하며, 상기 범위에서 막대(rod)형 초정상을 블록(block) 형태로 만들수 있다. 더불어 Mn의 함량에 따른 본 발명의 합금의 경도 및 마모량을 도6에 도시하였다.
B: 0.05~0.7중량%
B은 일반적으로 0.002중량% 이하에서 강화효과를 나타내는데 상기 함량을 초과하여 첨가하는 경우 결정립계 편석(Grain boundary segregation)이 발생할 수 있고 주조 조직 내에 조대한 기공(void, pore)이 형성되거나 취성이 증가하는 문제점이 있는 것으로 알려져 있다.
그러나 본 발명이 갖는 성분계 및 조성의 범위에서는 도3에서 확인할 수 있 듯이, B를 첨가하는 경우 B가 붕화물의 석출상을 형성하지 않고 C와 함께 철-붕화탄화물을 형성하여 내마모성을 향상시킨다. 다만, 다량의 B 첨가는 합금의 취성을 증가시킬 뿐만 아니라, C에 비해 높은 가격으로 인한 재료가격 상승을 초래하여 바람직하지 않다. 그러므로 B의 함량은 0.05~ 0.7중량%로 한정하는 것이 바람직하다. 더불어 B의 함량에 따른 본 발명의 합금의 경도 및 마모량을 도7에 도시하였다.
Si: 0.2~2.0중량%
Si은 Fe에 고용되어 경도와 내마모성을 증가시키며 Si를 함유함으로써 용탕의 유동성이 증가되고 주조시 발생하는 불완전 주물과 같은 결함을 줄일 수 있으며 용접 비드(bead)의 퍼짐성이 증가되어 작업을 효율적으로 진행하게 하여 용접성 및 주조성을 향상시킬 수 있다. 또한, 공정 C 함량을 감소시켜 C의 첨가량을 감소시킬 수 있다.
Si의 함량이 0.2중량% 미만일 경우에는 낮은 경도로 인하여 내마모성 향상에 기여하지 못하고 2.0중량%를 초과하는 경우에는 구상흑연을 석출시켜 마모저항성이 급격하게 나빠진다. 따라서, 상기 Si의 함량은 0.2~2.0중량%로 한정하는 것이 바람직하다. 더불어 Si의 함량에 따른 본 발명의 합금의 경도 및 마모량을 도8에 도시하였다.
본 발명의 합금은 붕화탄화물을 포함할 수 있는데, 철-붕화탄화물(Fe boro- carbide)은 Fe3C0 .3B0.7의 형태로 존재할 수 있다. 상술한 바와 같이 상기 철-붕화탄화물은 공정조직이 쓸려내려가는 것을 방지하여 합금의 내마모성을 향상시킬 수 있다.
본 발명의 합금의 조직은 성분계 및 조성범위에 따라서 아공정조직, 공정조직, 과공정조직으로 나타날 수 있다. 도1(a), (b), (c)는 각각 아공정조직, 공정조직, 과공정조직을 나타내는 사진이다.
합금의 조직이 과공정조직일 경우, 초정 철-붕화탄화물을 포함할 수 있다. 이 때, 초정 철-붕화탄화물은 도1 및 9에서 확인할 수 있는 바와 같이, 과공정상에서 공정상이 외부의 마모에 의하여도 쉽게 쓸려내려가지 않도록 지지해 주는 역할을 할 수 있다. 또한, 초정상이 일체로 형성되는 것이 아니라, 중간에서 여러차례 끊긴 불연속적인 형태로 나타난다. 이러한 형태로 인하여 마모시 외부충격에 의해서 단단한 붕화탄화물에서 발생할 수 있는 균열의 전파를 막을 수 있다.
Mn의 함량이 2.5~3.5중량%의 범위일 때, 상기 초정 철-붕화탄화물의 형태는 블록(block) 형태인 것이 특징이며, 상기 초정 철-붕화탄화물의 평균직경은 10~80㎛ 범위이고, 장축과 단축의 비(종횡비)1: 0.33~1 범위인 것이 바람직하다.
합금 중 총 철 붕화탄화물의 부피분율은 50~70%인 것이 바람직하다. 그리고 초정 철-붕화탄화물의 부피분율은 40~60%인 것이 더욱 바람직하다. 상기 총 철-붕화탄화물은 공정 철-붕화탄화물과 초정 철-붕화탄화물을 포함하는 것이다.
일반적으로 연삭마모테스터(dry sand & rubber wheel test)에서 마모량이 20mg인 경우 우수한 경면처리 합금으로 사용할 수 있으며, 20~50mg의 범위의 마모량을 갖는 합금은 경면처리 합금으로 적합하다. 본 발명의 경면처리 합금은 상기 범위내의 마모량을 나타낸다. 또한, 본 발명의 합금의 경도는 45~65HRc를 나타낸다.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 구체적으로 설명한다.
(실시예)
아르곤 분위기에서 고주파 유도 가열법을 사용하여 하기 표1에 기재되어 있는 성분계 및 조성을 갖는 합금시편을 제조하였다. 마모저항성을 측정하기 위하여 상기 시편을 각각 가로 75mm, 세로 24mm 및 높이 5mm의 규격으로 가공하였으며 시험 전 표면은 #320 SiC 연마지를 사용하여 연마하였다. 실험을 위하여 사용된 연삭마모실험 장비로는 ASTM G 65-94(Standard Test Equipment)규격에 따라 제작된 연삭마모테스터(dry sand & rubber wheel test)를 사용하였다. 실험조건은 모래분출속도 300~400g/min, 인가하중 130N, 회전속도 200rpm이고 10분 동안 마모실험을 실 시하였으며 실험 후 마모량을 측정하여 하기 표1에 나타내었다.
또한, 발명예1 내지3의 전자 현미경 사진을 도1에 나타내었고, 마모면의 사진을 도9에 나타내었다. 그리고, Mn의 함량에 따른 조직을 관찰하기 위하여 발명예10, 11, 3, 8의 전자 현미경 사진을 도2에 나타내었다. 철-붕화탄화물을 관하여 발명예3의 현미경 사진과 투과전자 현미경 사진을 도3 및4에 나타내었다. 종래의 크롬탄화물의 형태를 관찰하기 위하여 비교예5의 광학 현미경 사진을 도10에 나타내었다.
구분 C(중량%) Mn(중량%) B(중량%) Si(중량%) 경도(HRc) 마모량(mg)
비교예1 1.5 3 0.5 1 65 76
발명예1 2 3 0.5 1 64 42
발명예2 2.7 3 0.5 1 65 27
발명예3 3 3 0.5 1 64 20
발명예4 3.5 3 0.5 1 63 20
발명예5 4 3 0.5 1 64 20
비교예2 5 3 0.5 1 42 -
발명예6 2.4 5 0.5 1 60 37
발명예7 2.7 5 0.5 1 67 26
발명예8 3 5 0.5 1 61 27
발명예9 3.5 5 0.5 1 67 32
발명예10 3 1 0.5 1 45 45
발명예11 3 2 0.5 1 55 36
발명예12 3 4 0.5 1 62 21
발명예13 3 3 0.05 1 50 45
발명예14 3 3 0.3 1 53 43
발명예15 3 3 0.65 1 63 21
비교예3 3 3 0.5 0 54 91
발명예16 3 3 0.5 0.6 63 21
발명예17 3 3 0.5 1.6 63 30
발명예18 3 3 0.5 2 61 31
비교예4 3 3 0.5 3.5 54 71
비교예5 C:4, Mn:1.3, Cr:24 59 18
비교예6 C:1, B:4, 기타(Mo,W,Ti,Ni): 1.5 58 22
C의 함량은 내마모성에 절대적으로 기여할 수 있는 함량 이상이 되어야하는데, 비교예1은 C의 함량이 1.5중량%로서, 본 발명이 의도하고자하는 C의 함량에 미치지 못하여 경도 값은 발명예1 내지 18과 유사하지만, 마모량이 76mg으로서 내마모성이 불량함을 확인할 수 있다.
그리고 비교예2는 C함량이 5중량%로서, 취성이 지나치게 크고 완벽하게 고용되지 못한 C의 편석이 발생하여 작은 외부충격에도 쉽게 손상 될뿐만 아니라 낮은 밀도를 갖고 있는 C의 함량 증가에 따른 부피가 증가하여 일정 성분 함량을 갖기 위해서 용접와이어 및 제품생산에서 발생하는 제조 비용이 증가하는 문제점이 있다.
또한, Si의 함량이 0.2중량% 미만일 경우에는 내마모성 향상에 기여하지 못하는데, 비교예3은 Si을 포함하지 않고 있으며, 이로 인하여 마모량이 91mg으로 나타남을 확인할 수 있다. 그리고 비교예4는 본 발명이 의도하고자 하는 Si의 함량을 초과한 경우로서 내마모성의 향상을 확인할 수 없다.
비교예5는 종래의 고Cr계 경면처리 합금으로서 경도 및 마모량이 59 및 18을 나타냈다. 비교예6은 B의 함량이 높고 기타 고가의 원소가 첨가되므로, 본 발명과 유사한 경도 및 마모량을 나타내지만 경제성이 떨어진다.
본 발명이 제어하는 성분계를 갖는 발명예1 내지 18은 경도 및 마모량이 45~67 및 20~48을 나타내어 종래의 고Cr계 경면처리 합금과 유사한 경도값 및 마모량을 갖는 것을 확인할 수 있다.
도1(a)는 발명예 1의 아공정 조직의 전자 현미경 사진, 도1(b)는 발명예2의 공정 조직의 전자 현미경 사진 및 도1(c)는 발명예 3의 과공정의 전자 현미경 조직사진;
도2(a)는 발명예 10의 광학 현미경 사진, 도2(b)는 발명예 11의 광학 현미경 사진, 도2(c)는 발명예 3의 광학 현미경 사진 및 도2(d)는 발명예 8의 광학 현미경 사진;
도3은 발명예 3의 현미경 조직사진;
도4는 발명예 3의 투과 전자 현미경 조직사진;
도5는 C의 함량변화에 따른 경도와 마모량을 나타낸 그래프;
도6은 Mn의 함량변화에 따른 경도와 마모량을 나타낸 그래프;
도7은 B의 함량변화에 따른 경도와 마모량을 나타낸 그래프;
도8은 Si의 함량변화에 따른 경도와 마모량을 나타낸 그래프;
도9(a)는 발명예 1의 마모면의 광학현미경 사진, 도9(b)는 발명예 2의 마모면의 광학 현미경 사진 및 도9(c)는 발명예 3의 마모면의 광학 현미경 사진; 및
도10은 비교예 5의 마모면의 광학 현미경 사진.

Claims (11)

  1. 중량%로, C: 2~4.0%, Mn: 1~5%, B: 0.05~0.7%이하, Si: 0.2~2.0%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함한 철계 경면처리 합금.
  2. 제1항에 있어서, 상기 합금은 철 붕화탄화물(boro-carbide)을 포함하는 철계 경면처리 합금.
  3. 제1항에 있어서, 상기 합금의 조직은 아공정조직, 공정조직 및 과공정조직 중 1종인 것을 특징으로 하는 철계 경면처리 합금.
  4. 제1항에 있어서, 상기 합금의 조직은 과공정조직이며, 공정 철-붕화탄화물 및 초정 철-붕화탄화물(Fe boro-carbide) 중 1종 이상을 포함하는 것을 특징으로 하는 철계 경면처리 합금.
  5. 제4항에 있어서, 상기 초정 철-붕화탄화물(Fe boro-carbide)의 형태는, 상기 Mn의 함량이 2.5~3.5 중량%일 때, 블록(block) 형태인 것을 특징으로 하는 철계 경면처리 합금.
  6. 제5항에 있어서, 상기 초정 철-붕화탄화물(Fe boro-carbide)의 평균직경은 10~80㎛ 범위이고, 종횡비는 1: 0.33~1 범위인 것을 특징으로 하는 철계 경면처리 합금.
  7. 제4항에 있어서, 상기 합금 중 총 철-붕화탄화물(Fe boro-carbide)의 부피 분율이 50~70% 인 것을 특징으로 하는 철계 경면처리 합금.
  8. 제4항에 있어서, 상기 합금 중 초정 철-붕화탄화물(Fe boro-carbide)의 부피 분율이 40~60%인 것을 특징으로 하는 철계 경면처리 합금.
  9. 제4항에 있어서, 상기 철-붕화탄화물은 Fe3C0 .3B0.7인 것을 특징으로 하는 철계 경면처리 합금.
  10. 제1항에 있어서, 상기 합금은 ASTM G-65(130N,2000Cy)규격에 따라 연삭마모테스트(dry sand & rubber wheel test)한 결과 마모량이 20~50mg인 것을 특징으로 하는 철계 경면처리 합금.
  11. 제1항에 있어서, 상기 합금의 경도는 45~65HRc 인 것을 특징으로 하는 철계 경면처리 합금.
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