JP2020020454A - トルクコンバータ - Google Patents

Abstract

【課題】 ポンプインペラとポンプスリーブとを螺合により結合した際、大型化を招くことなく、安定した結合状態を確保し、かつ、耐久性を向上可能なトルクコンバータを提供すること。【解決手段】 本発明のトルクコンバータでは、アルミニウム系金属材から形成されたポンプインペラと鉄系金属材から形成されたポンプスリーブとで容器の一部を構成すると共に、該容器内部にタービンランナとステータとを有し、ポンプスリーブのフランジ部の外径を、フランジ部とステータとの間に配置されたニードルベアリングの外形より大径、かつ、ポンプスリーブとポンプインペラとが螺合する径方向位置より小径とした。【選択図】 図１

Description

本発明は、内燃機関と変速機との間に設けられたトルクコンバータに関する。

従来、エンジンと変速機との間に設けられたトルクコンバータとして、例えば特許文献１に記載の構成が開示されている。この公報には、アルミニウム系金属材により形成されたポンプインペラに雄ねじを形成し、鉄系金属材により形成されたポンプスリーブに雌ねじを形成し、両者を螺合することで、安定した結合状態を確保している。

特開２０１５-１６９２９６号公報

しかしながら、上記従来技術にあっては、以下の課題があった。すなわち、ポンプスリーブの雄ねじが円筒部の外径と略同一径で形成されている。ポンプスリーブやポンプインペラに入力される種々の負荷を受ける螺合面における接触面積は、螺合径が小さいほど小さくなるため、応力の増大によって材料強度の余裕代の確保が困難である。
また、ポンプスリーブの径方向外側に延在され、ポンプインペラと軸方向で面接触して螺合部の軸力を発生するフランジ部は、ポンプスリーブの円筒部から延在している。フランジ部外径が小さいほど、接触面積が小さくなるため、ポンプスリーブに垂直な方向の荷重が作用してポンプスリーブが傾くと、ポンプインペラからフランジ部が浮き上がりやすく、接触面積が減少しやすいため軸力の低下が懸念される。
また、ポンプインペラとステータとの間にニードルベアリングが設置されており、アルミニウム系金属材がニードルベアリングと常時接触するため、摩耗の懸念がある。

本発明では、上記課題を解決するためになされたものであり、ポンプインペラとポンプスリーブとを螺合により結合した際、大型化を招くことなく、安定した結合状態を確保し、かつ、耐久性を向上可能なトルクコンバータを提供することにある。

本発明のトルクコンバータでは、アルミニウム系金属材から形成されたポンプインペラと鉄系金属材から形成されたポンプスリーブとで容器の一部を構成すると共に、該容器内部にタービンランナとステータとを有し、ポンプスリーブのフランジ部の外径を、フランジ部とステータとの間に配置されたニードルベアリングの外形より大径、かつ、ポンプスリーブとポンプインペラとが螺合する径方向位置より小径とした。

よって、螺合部をポンプスリーブの円筒部より外径側として螺合部の接触面積を確保し、また、フランジ部を円筒部より外径側に形成して接触面積を確保することで、トルクコンバータの大型化を招くことなく軸力の低下を回避できる。更に、ニードルベアリングと鉄系金属材を接触させ、アルミニウム系金属材との接触を回避することで摩耗を抑制しトルクコンバータの耐久性を向上できる。

実施例１のトルクコンバータを示す部分断面図である。 実施例１のポンプスリーブとポンプインペラ２との螺合部近傍の部分拡大断面図である。 実施例２のポンプスリーブ７とポンプインペラ２との螺合部近傍の部分拡大断面図である。 実施例３のポンプスリーブ７とポンプインペラ２との螺合部近傍の部分拡大断面図である。 実施例４のポンプスリーブ７とポンプインペラ２との螺合部近傍の部分拡大断面図である。 実施例５のポンプスリーブ７とポンプインペラ２との螺合部近傍の部分拡大断面図である。 実施例６のポンプスリーブ７とポンプインペラ２との螺合部近傍の部分拡大断面図である。 実施例７のポンプスリーブ７とポンプインペラ２との螺合部近傍の部分拡大断面図である。 実施例８のポンプスリーブ７とポンプインペラ２との螺合部近傍の部分拡大断面図である。 実施例９のポンプスリーブ７とポンプインペラ２との螺合部近傍の部分拡大断面図である。 実施例１０のポンプスリーブ７とポンプインペラ２との螺合部近傍の部分拡大断面図である。 実施例１１のポンプスリーブ７とポンプインペラ２との螺合部近傍の部分拡大断面図である。 実施例１２のポンプスリーブ７とポンプインペラ２との螺合部近傍の部分拡大断面図である。

〔実施例１〕
図１は、実施例１のトルクコンバータを示す部分断面図である。図１に示すトルクコンバータ１は、エンジンやモータ等の動力源と、有段自動変速機や無段変速機等の変速機構との間に配置されている。トルクコンバータ１は、駆動源の回転運動をオイル等の流体を介して図外の変速機構に伝達する流体継手である。トルクコンバータ１は、ポンプインペラ２と、タービンランナ３と、ワンウェイクラッチ４を備えたステータ５と、ポンプスリーブ７と、を有する。

ポンプインペラ２は、図外の駆動源の出力軸に固定されたフロントカバー１１に連結され、出力軸と一体に回転する。ポンプインペラ２は、多数のインペラブレード２１と、インペラシェル２２と、を有する。フロントカバー１１，インペラシェル２２及びポンプスリーブ７は、タービンランナ３やステータ５等を収容する容器８を構成する。インペラブレード２１とインペラシェル２２は、アルミニウム系金属材を鋳造することで一体に形成されている。フロントカバー１１及びポンプスリーブ７は、鉄系金属材によって形成されている。

インペラシェル２２は、円弧シェル部２２ａと、外側延在部２２ｂと、内側延在部２２ｃと、を有する。インペラブレード２１は、円弧シェル部２２ａのタービンランナ３に対向した内側に円弧シェル部２２ａと一体的に形成されている。外側延在部２２ｂは、円弧シェル部２２ａの外周縁部２２１ａからフロントカバー１１に向かって延在する。外側延在部２２ｂは、外周面にスプライン溝２２１ｂを有する。外側延在部２２ｂは、フロントカバー１１の開口部内周面に形成されたスプライン溝１１ａとスプライン結合する。内側延在部２２ｃは、円弧シェル部２２ａの内周縁部２２２ａからポンプインペラ２の回転中心Ｏに向かって延在する。インペラシェル２２とポンプスリーブ７とは、螺合して結合する。

タービンランナ３は、容器８内においてポンプインペラ２と対向して配置される。タービンランナ３は、多数のタービンブレード３１と、これらタービンブレード３１を一体的に固定したタービンシェル３２と、を有する。タービンブレード３１とタービンシェル３２とは、アルミニウム系金属材を鋳造することで一体に形成される。タービンシェル３２は、変速機構の入力軸（不図示）とスプライン結合したタービンハブ３３と、リベット３４により固定される。

ステータ５は、ポンプインペラ２とタービンランナ３との間に設けられている。ステータ５は、多数の羽根状のステータブレード５２と、ステータブレード５２の径方向内側端部を支持する基部５１と、を有する。ステータ５は、基部５１の内径側にアウタレース５３を有する。アウタレース５３の更に内径側には、図示しない変速機ハウジングに固定されたインナレース５４と、アウタレース５３とインナレース５４との間に介装されたワンウェイクラッチ４と、を有する。ステータ５とポンプスリーブ７との間には、第１ニードルベアリング４１が設けられている。また、ステータ５とタービンハブ３３との間には、第２ニードルベアリング４２が設けられている。ステータ５の軸方向位置は、第１ニードルベアリング４１と、第２ニードルベアリング４２とによって成される。

ポンプスリーブ７は、ポンプインペラ２から変速機構（不図示）に向かって突出する円筒部７１と、円筒部７１のエンジン側端部から屈曲して径方向外側に延在されインペラシェル２２より径方向内側に位置する第１フランジ部と、第１フランジ部７２から径方向外側に延在された第２フランジ部７３と、を有する。円筒部７１の変速機構側には、図外のオイルポンプを駆動する爪部７１ａを有する。円筒部７１の内側には、ブッシュが圧入され、変速機構から延びる図示しないステータシャフトと嵌合する。

図２は、実施例１のポンプスリーブとポンプインペラ２との螺合部近傍の部分拡大断面図である。第２フランジ部７３の軸方向であって容器８の内側となる面には、第１当接面７３ａが形成されている。第１フランジ部７２の径方向外側であって第１当接面７３ａより内径側かつ容器８の内側には、右ねじの雄ねじ７２ａが形成されている。ポンプインペラ２は、軸方向であって容器８外側に形成され第１当接面７３ａと当接する第２当接面２２ｃ１と、第２当接面２２ｃ１より内径側に雄ねじ７２ａと螺合する右ねじの雌ねじ２２ｃ３が形成されている。第２当接面２２ｃ１には、シール部材７４を収容する円環状のシール溝２２ｃ２が形成されている。容器８は、第１当接面７３ａと第２当接面２２ｃ１との間に、容器８を液密とするシール部材７４を有する。第１フランジ部７２の外径は、第１フランジ部７２とステータ５との間に配置された第１ニードルベアリング４１の外形より大径、かつ、雄ねじ７２ａの径方向位置より小径である。

インペラシェル２２とポンプスリーブ７とを螺合するときは、シール溝２２ｃ２にシール部材７４を装着し、雄ねじ７２ａと雌ねじ２２ｃ３との位置を合わせ、インペラシェル２２をエンジン回転方向と同じ時計回りで回転、もしくは、ポンプスリーブ７をエンジン回転方向と逆方向の反時計回りで回転させて螺合する。そして、第１当接面７３ａと第２当接面２２ｃ１とが当接するまで締め込み、螺合部に所定の軸力を発生させる。このとき、シール部材７４は、第１当接面７３ａと密着すると共に、シール溝２２ｃ２内で密着し、容器８の内部と外部との間を液密とする。エンジンからポンプインペラ２に駆動トルクが入力されると、ポンプインペラ２が時計回りに回転し、ポンプスリーブ７も一緒に回転することで図外のオイルポンプを駆動する。このとき、螺合部には、常に締め込み側のトルクが入力されるため、螺合部が緩むことを回避できる。

また、螺合部は、ポンプスリーブ７の円筒部７１付近ではなく、外径側に拡大された第１フランジ部７２の外側に形成されているため、螺合面における接触面積を、円筒部７１外周付近に螺合部を形成する場合に比べて大きくできる。よって、螺合面の応力を抑制することができ、材料強度の余裕代を確保できる。言い換えると、螺合面における接触面積を増やすために大型化する必要が無く、トルクコンバータ１の小型化を図ることができる。

また、第２フランジ部７３は、第１フランジ部７２よりも径方向外側に延在されているため、第１当接面７３ａの接触面積を、円筒部７１外周付近に当接面を形成した場合に比べて大きくできる。第１当接面７３ａは、ポンプインペラ２の第２当接面２２ｃ１と軸方向で面接触して螺合部の軸力を発生するため、接触面積を確保することで軸力を確保できる。仮に、第２フランジ部７３の外径が小さいと、ポンプスリーブ７に垂直な方向の荷重（図２中の太い矢印参照）が作用してポンプスリーブ７が傾いた場合、ポンプインペラ２の第２当接面２２ｃ１から第１当接面７３ａが浮き上がりやすく、接触面積が減少しやすいため軸力の低下が懸念される。これに対し、実施例１では、接触面積を確保しているため、ポンプスリーブ７が傾いたとしても、軸力を確保できる。また、シール部材７４を第１当接面７３ａと第２当接面２２ｃ１との間に設けたことで、シール部材７４に作用する圧縮力を安定的に確保できるため、シール性を確保できる。

また、鉄系金属材で形成されたポンプスリーブ７とステータ５との間に第１ニードルベアリング４１が設置されているため、アルミニウム系金属材で形成されたポンプインペラ２と第１ニードルベアリング４１とが接触することがない。よって、アルミニウム系金属材であるポンプインペラ２の摩耗を回避することができる。

以上説明したように、実施例１にあっては以下の作用効果を奏する。
動力源と変速機との間に配置され、アルミニウム系金属材から形成されたポンプインペラ２と鉄系金属材から形成されたポンプスリーブ７とで容器８の一部を構成すると共に、該容器８内部にタービンランナ３とステータ５とを有するトルクコンバータ１であって、ポンプスリーブ７は、軸方向に延在された円筒部７１と、円筒部７１から径方向外側に延在されポンプインペラ２より径方向内側に位置する第１フランジ部７２と、第１フランジ部７２から径方向外側に延在された第２フランジ部７３と、第２フランジ部７３の軸方向であって容器８内側に形成された第１当接面７３ａと、第１フランジ部７２の径方向外側であって第１当接面７３ａより内径側、かつ容器８内側に右ねじで形成された雄ねじ７２ａと、を有し、ポンプインペラ２は、軸方向であって容器８外側に形成され第１当接面７３ａと当接する第２当接面２２ｃ１と、第２当接面２２ｃ１より内径側に右ねじで形成され雄ねじ７２ａと螺合する雌ねじ２２ｃ３と、を有し、容器８は、第１当接面７３ａと第２当接面２２ｃ１との間に、容器８を液密とするシール部材７４を有し、第１フランジ部７２の外径は、第１フランジ部７２とステータ５との間に配置された第１ニードルベアリング４１の外形より大径、かつ、雄ねじ７２ａの径方向位置より小径である。

よって、螺合部には、常に締め込み側のトルクが入力されるため、螺合部が緩むことを回避できる。また、螺合面における接触面積を、円筒部７１外周付近に螺合部を形成する場合に比べて大きくでき、螺合面の応力を抑制することで、材料強度の余裕代を確保できる。言い換えると、螺合面における接触面積を増やすために大型化する必要が無く、トルクコンバータ１の小型化を図ることができる。また、第１当接面７３ａの接触面積を、円筒部７１外周付近に当接面を形成した場合に比べて大きくできるため、接触面積を確保することで軸力を確保でき、ポンプスリーブ７が傾いたとしても、軸力を確保できる。

また、シール部材７４を第１当接面７３ａと第２当接面２２ｃ１との間に設けたことで、シール部材７４に作用する圧縮力を安定的に確保できるため、シール性を確保できる。更に、鉄系金属材で形成されたポンプスリーブ７とステータ５との間に第１ニードルベアリング４１が設置されているため、アルミニウム系金属材であるポンプインペラ２の摩耗を回避することができる。

〔実施例２〕
次に、実施例２について説明する。基本的な構成は実施例１と同じであるため、異なる点についてのみ説明する。図３は、実施例２のポンプスリーブ７とポンプインペラ２との螺合部近傍の部分拡大断面図である。実施例１では、インペラシェル２２とポンプスリーブ７とを螺合により一体としていた。これに対し、実施例２では、螺合後、螺合部の雄ねじ７２ａと雌ねじ２２ｃ３の両方に跨る位置に、容器８の内側から第２フランジ部７３に到達しない程度の深さのピン孔Ｐｈ１を形成し、ピン孔Ｐｈ１に対してピンＰ１を圧入する点が異なる。これにより、所定の軸力が発生する位置まで螺合により締め込んだ後、ピンＰ１によりポンプインペラ２とポンプスリーブ７との回転方向位置が規制されるため、螺合部が緩むことが無く、安定した軸力を確保できる。

〔実施例３〕
次に、実施例３について説明する。基本的な構成は実施例１と同じであるため、異なる点についてのみ説明する。図４は、実施例３のポンプスリーブ７とポンプインペラ２との螺合部近傍の部分拡大断面図である。実施例１では、インペラシェル２２とポンプスリーブ７とを螺合により一体としていた。これに対し、実施例３では、螺合後、螺合部より径方向外側、かつシール部材７４より径方向内側であってポンプインペラ２の内側延在部２２ｃに、容器８の内側から内側延在部２２ｃを貫通するピン孔Ｐｈ２ａと、第１当接面７３ａに形成される有底のピン孔Ｐｈ２ｂとを形成し、これらピン孔Ｐｈ２ａ及びピン孔Ｐｈ２ｂを貫通するピンＰ２を圧入する点が異なる。これにより、所定の軸力が発生する位置まで螺合により締め込んだ後、ピンＰ２によりポンプインペラ２とポンプスリーブ７との回転方向位置が規制されるため、螺合部が緩むことが無く、安定した軸力を確保できる。

〔実施例４〕
次に、実施例４について説明する。基本的な構成は実施例１と同じであるため、異なる点についてのみ説明する。図５は、実施例４のポンプスリーブ７とポンプインペラ２との螺合部近傍の部分拡大断面図である。実施例１では、インペラシェル２２とポンプスリーブ７とを螺合により一体としていた。これに対し、実施例３では、螺合後、螺合部より径方向外側、かつシール部材７４より径方向外側であって第２フランジ部７３に、容器８の外側から第２フランジ部７３を貫通するピン孔Ｐｈ３ａと、内側延在部２２ｃの第２当接面２２ｃ１に形成される有底のピン孔Ｐｈ３ｂとを形成し、これらピン孔Ｐｈ３ａ及びピン孔Ｐｈ３ｂを貫通するピンＰ３を圧入する点が異なる。これにより、所定の軸力が発生する位置まで螺合により締め込んだ後、ピンＰ３によりポンプインペラ２とポンプスリーブ７との回転方向位置が規制されるため、螺合部が緩むことが無く、安定した軸力を確保できる。

〔実施例５〕
次に、実施例５について説明する。基本的な構成は実施例１と同じであるため、異なる点についてのみ説明する。図６は、実施例５のポンプスリーブ７とポンプインペラ２との螺合部近傍の部分拡大断面図である。実施例１では、第２フランジ部７３の軸方向であって容器８内側に第１当接面７３ａが形成され、第１フランジ部７２の径方向外側であって第１当接面７３ａより内径側、かつ容器８内側に右ねじの雄ねじ７２ａが形成され、ポンプインペラ２に、軸方向であって容器８外側に第１当接面７３ａと当接する第２当接面２２ｃ１が形成され、第２当接面２２ｃ１より内径側に雄ねじ７２ａと螺合する右ねじの雌ねじ２２ｃ３が形成されていた。これに対し、実施例５では、第２フランジ部７３の軸方向であって容器８外側に第１当接面７３ａが形成され、第１フランジ部７２の径方向外側であって第１当接面７３ａより内径側、かつ容器８外側に左ねじの雄ねじが形成され、ポンプインペラ２は、軸方向であって容器８内側に形成され第１当接面７３ａと当接する第２当接面２２ｃ１と、第２当接面２２ｃ１より内径側に雄ねじと螺合する左ねじの雌ねじ２２ｃ３が形成されている点が異なる。

実施例５にあっては、実施例１と同様の作用効果を得ることができる。更に、ポンプインペラ２の第２当接面２２ｃ１が第２フランジ部７３の容器８外側に配置されているため、容器８内側において、第２フランジ部７３とポンプインペラ２とを軸方向から見て重なる位置に配置できる。よって、容器８内側における第２フランジ部７３の領域を増大させることができ、第１ニードルベアリング４１の径方向サイズを拡大したとしても、アルミニウム系金属材と接触することを回避して耐久性の向上を図ることができる。

〔実施例６〕
次に、実施例６について説明する。基本的な構成は実施例５と同じであるため、異なる点についてのみ説明する。図７は、実施例６のポンプスリーブ７とポンプインペラ２との螺合部近傍の部分拡大断面図である。実施例５では、インペラシェル２２とポンプスリーブ７とを螺合により一体としていた。これに対し、実施例６では、螺合後、螺合部の雄ねじ７２ａと雌ねじ２２ｃ３の両方に跨る位置に、容器８の外側から第２フランジ部７３に到達しない程度の深さのピン孔Ｐｈ４を形成し、ピン孔Ｐｈ４に対してピンＰ４を圧入する点が異なる。これにより、所定の軸力が発生する位置まで螺合により締め込んだ後、ピンＰ４によりポンプインペラ２とポンプスリーブ７との回転方向位置が規制されるため、螺合部が緩むことが無く、安定した軸力を確保できる。

〔実施例７〕
次に、実施例７について説明する。基本的な構成は実施例５と同じであるため、異なる点についてのみ説明する。図８は、実施例７のポンプスリーブ７とポンプインペラ２との螺合部近傍の部分拡大断面図である。実施例５では、インペラシェル２２とポンプスリーブ７とを螺合により一体としていた。これに対し、実施例７では、螺合後、螺合部より径方向外側、かつシール部材７４より径方向外側であって第２フランジ部７３に、容器８の内側から第２フランジ部７３を貫通するピン孔Ｐｈ５ａと、ポンプインペラ２の内側延在部２２ｃに形成される有底のピン孔Ｐｈ５ｂとを形成し、これらピン孔Ｐｈ５ａ及びピン孔Ｐｈ５ｂを貫通するピンＰ５を圧入する点が異なる。これにより、所定の軸力が発生する位置まで螺合により締め込んだ後、ピンＰ５によりポンプインペラ２とポンプスリーブ７との回転方向位置が規制されるため、螺合部が緩むことが無く、安定した軸力を確保できる。

〔実施例８〕
次に、実施例８について説明する。基本的な構成は実施例５と同じであるため、異なる点についてのみ説明する。図９は、実施例８のポンプスリーブ７とポンプインペラ２との螺合部近傍の部分拡大断面図である。実施例５では、インペラシェル２２とポンプスリーブ７とを螺合により一体としていた。これに対し、実施例８では、螺合後、螺合部より径方向外側、かつシール部材７４より径方向内側であってポンプインペラ２の内側延在部２２ｃに、容器８の外側から内側延在部２２ｃを貫通するピン孔Ｐｈ６ａと、第２フランジ部７３の第１当接面７３ａに形成される有底のピン孔Ｐｈ６ｂとを形成し、これらピン孔Ｐｈ６ａ及びピン孔Ｐｈ６ｂを貫通するピンＰ６を圧入する点が異なる。これにより、所定の軸力が発生する位置まで螺合により締め込んだ後、ピンＰ６によりポンプインペラ２とポンプスリーブ７との回転方向位置が規制されるため、螺合部が緩むことが無く、安定した軸力を確保できる。

〔実施例９〕
次に、実施例９について説明する。基本的な構成は実施例１と同じであるため、異なる点についてのみ説明する。図１０は、実施例９のポンプスリーブ７とポンプインペラ２との螺合部近傍の部分拡大断面図である。実施例１では、第２フランジ部７３の軸方向であって容器８内側に第１当接面７３ａが形成され、第１フランジ部７２の径方向外側であって第１当接面７３ａより内径側、かつ容器８内側に右ねじの雄ねじ７２ａが形成され、ポンプインペラ２に、軸方向であって容器８外側に第１当接面７３ａと当接する第２当接面２２ｃ１が形成され、第２当接面２２ｃ１より内径側に雄ねじ７２ａと螺合する右ねじの雌ねじ２２ｃ３が形成されていた。これに対し、実施例９では、第２フランジ部７３の軸方向であって容器８外側に第１当接面７３ａが形成され、第１フランジ部７２の径方向外側であって第１当接面７３ａより外径側、かつ容器８外側に左ねじの雌ねじ７３１ａが形成され、ポンプインペラ２に、軸方向であって容器８内側に第１当接面７３ａと当接する第２当接面２２ｃ１が形成され、第２当接面２２ｃ１より外径側に前記雌ねじと螺合する左ねじの雄ねじ２２ｃ３が形成されている点が異なる。

実施例９にあっては、実施例１と同様の作用効果を得ることができる。更に、ポンプインペラ２の第２当接面２２ｃ１が第２フランジ部７３の容器８外側に配置されているため、容器８内側において、第２フランジ部７３とポンプインペラ２とを軸方向から見て重なる位置に配置できる。よって、容器８内側における第２フランジ部７３の領域を増大させることができ、第１ニードルベアリング４１の径方向サイズを拡大したとしても、アルミニウム系金属材と接触することを回避して耐久性の向上を図ることができる。加えて、雌ねじ７３１ａや雄ねじ２２ｃ３の径方向位置を第２フランジ部７３の径方向外側寄りに配置できるため、螺合面の接触面積を更に拡大することができ、実施例１の作用効果が更に効果的に得られる。

〔実施例１０〕
次に、実施例１０について説明する。基本的な構成は実施例９と同じであるため、異なる点についてのみ説明する。図１１は、実施例１０のポンプスリーブ７とポンプインペラ２との螺合部近傍の部分拡大断面図である。実施例９では、インペラシェル２２とポンプスリーブ７とを螺合により一体としていた。これに対し、実施例１０では、螺合後、螺合部の雄ねじ２２ｃ３と雌ねじ７３１ａの両方に跨る位置に、容器８の内側からピン孔Ｐｈ７を形成し、ピン孔Ｐｈ７に対してピンＰ７を圧入する点が異なる。これにより、所定の軸力が発生する位置まで螺合により締め込んだ後、ピンＰ７によりポンプインペラ２とポンプスリーブ７との回転方向位置が規制されるため、螺合部が緩むことが無く、安定した軸力を確保できる。

〔実施例１１〕
次に、実施例１１について説明する。基本的な構成は実施例９と同じであるため、異なる点についてのみ説明する。図１２は、実施例１１のポンプスリーブ７とポンプインペラ２との螺合部近傍の部分拡大断面図である。実施例９では、インペラシェル２２とポンプスリーブ７とを螺合により一体としていた。これに対し、実施例１１では、螺合後、螺合部より径方向内側、かつシール部材７４より径方向外側であって第２フランジ部７３に、容器８の内側から第２フランジ部７３を貫通するピン孔Ｐｈ８ａと、ポンプインペラ２の内側延在部２２ｃに形成される有底のピン孔Ｐｈ８ｂとを形成し、これらピン孔Ｐｈ８ａ及びピン孔Ｐｈ８ｂを貫通するピンＰ８を圧入する点が異なる。これにより、所定の軸力が発生する位置まで螺合により締め込んだ後、ピンＰ８によりポンプインペラ２とポンプスリーブ７との回転方向位置が規制されるため、螺合部が緩むことが無く、安定した軸力を確保できる。

〔実施例１２〕
次に、実施例１２について説明する。基本的な構成は実施例９と同じであるため、異なる点についてのみ説明する。図１３は、実施例１２のポンプスリーブ７とポンプインペラ２との螺合部近傍の部分拡大断面図である。実施例９では、インペラシェル２２とポンプスリーブ７とを螺合により一体としていた。これに対し、実施例１２では、螺合後、螺合部より径方向内側、かつシール部材７４より径方向内側であってポンプインペラ２の内側延在部２２ｃに、容器８の外側から内側延在部２２ｃを貫通するピン孔Ｐｈ９ａと、第２フランジ部７３の第１当接面７３ａに形成される有底のピン孔Ｐｈ９ｂとを形成し、これらピン孔Ｐｈ９ａ及びピン孔Ｐｈ９ｂを貫通するピンＰ９を圧入する点が異なる。これにより、所定の軸力が発生する位置まで螺合により締め込んだ後、ピンＰ９によりポンプインペラ２とポンプスリーブ７との回転方向位置が規制されるため、螺合部が緩むことが無く、安定した軸力を確保できる。

（他の実施例）
以上、本発明を実施するための形態を、実施例に基づいて説明したが、本発明の具体的な構成は、実施例に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても本発明に含まれる。例えば、実施例では、ロックアップクラッチを開示しない構成について説明したが、ロックアップクラッチを備えていてもよい。また、実施例１ではフロントカバー１１とインペラシェル２２とをスプライン結合したが、螺合により結合してもよい。また、実施例１では、エンジン回転方向として一般的な時計回り方向を想定した例を示したが、極まれに存在する反時計回り方向のエンジンに使用する際には、実施例の右ねじを左ねじに、実施例の左ねじを右ねじにすることで、同様の作用効果が得られる。

１ トルクコンバータ
２ ポンプインペラ
３ タービンランナ
４ ワンウェイクラッチ
５ ステータ
７ ポンプスリーブ
８ 容器
１１ フロントカバー
２２ インペラシェル
２２ｃ 内側延在部
２２ｃ１ 第２当接面
２２ｃ２ シール溝
４１ 第１ニードルベアリング
７１ 円筒部
７２ 第１フランジ部
７３ 第２フランジ部
７３ａ 第１当接面
７４ シール部材
Ｏ 回転中心
Ｐ１〜Ｐ９ ピン

Claims (5)

1. 動力源と変速機との間に配置され、アルミニウム系金属材から形成されたポンプインペラと鉄系金属材から形成されたポンプスリーブとで容器の一部を構成すると共に、該容器内部にタービンランナとステータとを有するトルクコンバータであって、
   前記ポンプスリーブは、軸方向に延在された円筒部と、前記円筒部から径方向外側に延在され前記ポンプインペラより径方向内側に位置する第１フランジ部と、該第１フランジ部から径方向外側に延在され前記ポンプインペラと軸方向において当接する第１当接面を有する第２フランジ部と、前記第１フランジ部の径方向外側に形成されたスリーブ側ねじと、を有し、
   前記ポンプインペラは、前記第１当接面と軸方向において当接する第２当接面と、前記スリーブ側ねじと螺合するインペラ側ねじと、を有し、
   前記第１フランジ部の外径は、前記第１フランジ部と前記ステータとの間に配置されたニードルベアリングの外形より大径、かつ、前記スリーブ側ねじの径方向位置より小径であることを特徴とするトルクコンバータ。
2. 動力源と変速機との間に配置され、アルミニウム系金属材から形成されたポンプインペラと鉄系金属材から形成されたポンプスリーブとで容器の一部を構成すると共に、該容器内部にタービンランナとステータとを有するトルクコンバータであって、
   前記ポンプスリーブは、軸方向に延在された円筒部と、前記円筒部から径方向外側に延在され前記ポンプインペラより径方向内側に位置する第１フランジ部と、該第１フランジ部から径方向外側に延在された第２フランジ部と、該第２フランジ部の軸方向であって容器内側に形成された第１当接面と、前記第１フランジ部の径方向外側であって前記第１当接面より内径側、かつ容器内側に右ねじで形成された雄ねじと、を有し、
   前記ポンプインペラは、軸方向であって容器外側に形成され前記第１当接面と当接する第２当接面と、該第２当接面より内径側に右ねじで形成され前記雄ねじと螺合する雌ねじと、を有し、
   前記容器は、前記第１当接面と前記第２当接面との間に、前記容器を液密とするシール部材を有し、
   前記第１フランジ部の外径は、前記第１フランジ部と前記ステータとの間に配置されたニードルベアリングの外形より大径、かつ、前記雄ねじの径方向位置より小径であることを特徴とするトルクコンバータ。
3. 動力源と変速機との間に配置され、アルミニウム系金属材から形成されたポンプインペラと鉄系金属材から形成されたポンプスリーブとで容器の一部を構成すると共に、該容器内部にタービンランナとステータとを有するトルクコンバータであって、
   前記ポンプスリーブは、軸方向に延在された円筒部と、前記円筒部から径方向外側に延在され前記ポンプインペラより径方向内側に位置する第１フランジ部と、該第１フランジ部から径方向外側に延在された第２フランジ部と、該第２フランジ部の軸方向であって容器外側に形成された第１当接面と、前記第１フランジ部の径方向外側であって前記第１当接面より内径側、かつ容器外側に左ねじで形成された雄ねじと、を有し、
   前記ポンプインペラは、軸方向であって容器内側に形成され前記第１当接面と当接する第２当接面と、該第２当接面より内径側に左ねじで形成され前記雄ねじと螺合する雌ねじと、を有し、
   前記容器は、前記第１当接面と前記第２当接面との間に、前記容器を液密とするシール部材を有し、
   前記第１フランジ部の外径は、軸方向であって前記第１フランジ部と前記ステータとの間に配置されたニードルベアリングの外形より大径、かつ、前記雄ねじの径方向位置より小径であることを特徴とするトルクコンバータ。
4. 動力源と変速機との間に配置され、アルミニウム系金属材から形成されたポンプインペラと鉄系金属材から形成されたポンプスリーブとで容器の一部を構成すると共に、該容器内部にタービンランナとステータとを有するトルクコンバータであって、
   前記ポンプスリーブは、軸方向に延在された円筒部と、前記円筒部から径方向外側に延在され前記ポンプインペラより径方向内側に位置する第１フランジ部と、該第１フランジ部から径方向外側に延在された第２フランジ部と、該第２フランジ部の軸方向であって容器外側に形成された第１当接面と、前記第１フランジ部の径方向外側であって前記第１当接面より外径側、かつ容器外側に左ねじで形成された雌ねじと、を有し、
   前記ポンプインペラは、軸方向であって容器内側に形成され前記第１当接面と当接する第２当接面と、該第２当接面より外径側に左ねじで形成され前記雌ねじと螺合する雄ねじと、を有し、
   前記容器は、前記第１当接面と前記第２当接面との間に、前記容器を液密とするシール部材を有し、
   前記第１フランジ部の外径は、軸方向であって前記第１フランジ部と前記ステータとの間に配置されたニードルベアリングの外形より大径、かつ、前記雌ねじの径方向位置より小径であることを特徴とするトルクコンバータ。
5. 請求項１ないし４いずれか一つに記載のトルクコンバータにおいて、
   前記ポンプインペラと前記ポンプスリーブとの間に、両者の相対回転を規制する回り止め部材を有することを特徴とするトルクコンバータ。

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