JP2015169296A - 流体継手 - Google Patents

Abstract

【課題】アルミニウム系金属材製のポンプインペラと、鉄系金属材製のポンプスリーブの結合部位における外力耐強度を向上できる流体継手を提供すること。
【解決手段】ポンプインペラ２と、タービンランナと、ポンプインペラ２に固定されてオイルポンプＯ/Ｐを駆動するポンプスリーブ７と、を備えたトルクコンバータ１において、ポンプインペラ２を、アルミニウム系金属材により形成し、ポンプスリーブ７を、鉄系金属材により形成すると共に、ポンプインペラ２に対してねじ結合により固定する構成とした。
【選択図】図２

Description

本発明は、駆動源と変速機構との間に配置され、オイルポンプを駆動するポンプスリーブを備えた流体継手に関するものである。

従来、エンジンにケースを介して連結されたポンプインペラの中心部に、変速機構に向かって突出し、オイルポンプを駆動するポンプスリーブが固定された流体継手が知られている。この流体継手では、ポンプインペラに対してポンプスリーブを溶接によって固定している（例えば、特許文献１参照）。
また、ポンプインペラに対し、ポンプスリーブをスプライン結合によって固定した流体継手も知られている（例えば、特許文献２参照）。

特開2012-211707号公報 特開2009-544921号公報

ところで、流体継手において、軽量化を図るためにポンプインペラをアルミニウム系金属材によって形成する一方、強度機能を保持するためにポンプスリーブを鉄系金属材によって形成することが考えられている。
しかしながら、ポンプインペラとポンプスリーブを異系金属材によって形成すると、鉄系金属材同士の結合に使用されていた従来の溶接工法では、ポンプインペラに対してポンプスリーブを固定することができない、という問題があった。
これに対し、スプライン結合によってポンプインペラにポンプスリーブを固定すれば、ポンプインペラとポンプスリーブを異系金属材によって形成しても固定可能となる。一方、スプライン結合した場合、オイルポンプを駆動することでポンプスリーブに捩りトルクが作用すると、この捩りトルクが外力としてポンプインペラとポンプスリーブの両者のスプライン歯面に等しく加わる。ここで、アルミニウム系金属材の限界面圧は、鉄系金属材の限界面圧に対して低くなっている。つまり、アルミニウム系金属材によって形成されたポンプインペラの素材強度は、鉄系金属材によって形成されたポンプスリーブの素材強度よりも低く、ポンプインペラは強度的に不利となっていた。そのため、捩りトルクが外力としてポンプインペラとポンプスリーブの両者のスプライン歯面に等しく加わると、ポンプインペラが不利になり、ポンプインペラとポンプスリーブの結合部位に作用する外力に対する耐強度を向上することができない、という問題が発生してしまう。

本発明は、上記問題に着目してなされたもので、アルミニウム系金属材によって形成したポンプインペラに対し、鉄系金属材によって形成されたポンプスリーブを固定する際、両者の結合部位に作用する外力に対する耐強度を向上することができる流体継手を提供することを目的とする。

上記目的を達成するため、本発明の流体継手は、ポンプインペラと、タービンランナと、ポンプスリーブと、を備えている。
前記ポンプインペラは、駆動源と変速機構との間に配置され、前記駆動源によって回転するケースに連結し、且つ、アルミニウム系金属材により形成する。
前記タービンランナは、前記ポンプインペラに対向配置されると共に、前記変速機構の入力軸に連結する。
前記ポンプスリーブは、前記ポンプインペラから前記変速機構に向かって突出してオイルポンプを駆動し、且つ、鉄系金属材により形成し、さらに前記ポンプインペラに対してねじ結合により固定する。

よって、本発明の流体継手では、アルミニウム系金属材によって形成されたポンプインペラに対して、鉄系金属材によって形成されたポンプスリーブがねじ結合により固定される。
そのため、オイルポンプを駆動することでポンプスリーブに捩りトルクが生じ、この捩りトルクによる軸方向の力が外力としてポンプスリーブに入力すると、この外力は、ポンプインペラとポンプスリーブのねじ結合部位におけるねじ軸力として、両者に分散して加わる。つまり、ポンプインペラの結合部位には、入力した外力と同じ力が作用するわけではなく、入力した外力が部分的にねじ軸力として加わることになる。
これにより、素材強度の低いポンプインペラであっても、比較的大きな外力に耐えることが可能となり、ポンプインペラとポンプスリーブの結合部位に作用する外力に対する耐強度を向上することができる。

実施例１のトルクコンバータ（流体継手の一種）を示す全体断面図である。 図１におけるＡ部の拡大図である。 実施例１のトルクコンバータにおけるスリーブ取付時の締付け線図の一例である。 実施例１のポンプスリーブに作用する力を示す説明図である。

以下、本発明の流体継手を実施するための形態を、図面に示す実施例１に基づいて説明する。

（実施例１）
まず、実施例１の流体継手の構成を、「トルクコンバータの全体構成」、「ポンプインペラとポンプスリーブの結合部分の詳細構成」に分けて説明する。

［トルクコンバータの全体構成］
図１は、実施例１のトルクコンバータ（流体継手の一種）を示す全体断面図である。以下、図１に基づいて、実施例１のトルクコンバータの全体構成を説明する。

図１に示すトルクコンバータ１（流体継手）は、エンジンやモータ等の駆動源と、有段自動変速機や無段変速機等の変速機構との間に配置され、駆動源の回転運動をオイル等の流体を介して変速機構に伝達するクラッチである。このトルクコンバータ１は、ポンプインペラ２と、タービンランナ３と、ワンウェイクラッチ４を備えたステータ５と、ロックアップクラッチ６と、ポンプスリーブ７と、を備えている。

前記ポンプインペラ２は、図示しない駆動源の出力軸に固定されて、この駆動源によって回転するフロントカバー１１（カバー）に連結され、フロントカバー１１と一体に回転可能となっている。前記ポンプインペラ２は、多数のインペラブレード２１と、インペラシェル２２と、を有している。そして、フロントカバー１１とインペラシェル２２によってタービンランナ３やステータ５等を収容するトルクコンバータ容器８を構成している。
ここで、インペラブレード２１とインペラシェル２２は、アルミニウム系金属材を鋳造することで一体に形成されている。一方、フロントカバー１１は、鉄系金属材によって形成されている。

前記インペラシェル２２は、円弧シェル部２２ａと、外側延在部２２ｂと、内側延在部２２ｃと、を有している。
前記円弧シェル部２２ａは、タービンランナ３に対向した内側に、多数のインペラブレード２１が一体的に形成されている。
前記外側延在部２２ｂは、円弧シェル部２２ａの外周縁部２２１ａからフロントカバー１１に向かって延在し、固定されている。ここでは、フロントカバー１１の開口部内周面に形成されたスプライン溝１１ａと、外側延在部２２ｂの外周面に形成されたスプライン溝２２１ｂとが、スプライン結合することで固定している。
前記内側延在部２２ｃは、円弧シェル部２２ａの内周縁部２２２ａからポンプインペラ２の回転中心Ｏに向かって延在し、内側にポンプスリーブ７がねじ結合している。

前記タービンランナ３は、トルクコンバータ容器８内においてポンプインペラ２に対向配置され、多数のタービンブレード３１と、このタービンブレード３１を一体的に固定したタービンシェル３２と、を有している。ここで、タービンブレード３１とタービンシェル３２は、アルミニウム系金属材を鋳造することで一体に形成されている。
また、タービンシェル３２には、変速機構の入力軸（不図示）にスプライン結合により連結したタービンハブ３３がリベット３４を介して固定されている。

前記ステータ５は、ポンプインペラ２とタービンランナ３の間に設けられており、基部５１と、基部５１から外径方向に延びる多数の羽根状のステータブレード５２と、を有している。このステータ５は、基部５１の内部にアウタレース５３が組み込まれ、図示しない変速機ハウジングに固定されたインナレース５４との間にワンウェイクラッチ４が介装されている。なお、５５は、クラッチサポートである。
前記ステータ５は、インペラシェル２２とステータ５の間に配置された第１ニードルベアリング４１と、タービンシェル３２とステータ５の間に配置された第２ニードルベアリング４２とによって軸方向の位置決めがなされている。
また、ここで、基部５１とステータブレード５２は、アルミニウム系金属材を鋳造することで一体に形成されている。

前記ロックアップクラッチ６は、タービンハブ３３に軸方向に摺動自在に保持されたロックアップピストン６１と、タービンシェル３２にリベット３４によって固定されたトーションダンパ６２と、を有している。

前記ポンプスリーブ７は、ポンプインペラ２から変速機構（不図示）に向かって突出し、オイルポンプＯ/Ｐを駆動する。このポンプスリーブ７は、スリーブ本体７１と、爪部７２（ポンプ連結部）と、インペラ結合部７３と、フランジ７４と、を有している。ここで、このポンプスリーブ７は、鉄系金属材によって形成されている。
前記スリーブ本体７１は、ポンプインペラ２の回転軸方向に沿って延びる円筒状の金属管である。このスリーブ本体７１の内側には、ブッシュ７５が圧入されている。このブッシュ７５は、変速機構から延びる図示しないステータシャフトに嵌合され、センタリングされている。
前記爪部７２は、スリーブ本体７１の変速機構側の一方の端部に形成され、オイルポンプＯ/Ｐの図示しないオイルポンプ用チェーンリンクに噛み合っている。つまり、この実施例１では、ポンプスリーブ７は、オイルポンプ用チェーンリンクを介してオイルポンプＯ/Ｐに連結され、このオイルポンプ用チェーンリンクを回転させることでオイルポンプＯ/Ｐを駆動する。
前記インペラ結合部７３は、スリーブ本体７１の駆動源側の他方の端部に形成され、ポンプインペラ２に対してねじ結合する。
前記フランジ７４は、スリーブ本体７１の中間部の外周面７１ａから径方向に突出し、インペラシェル２２の内側延在部２２ｃの変速機構対向面２２１ｃに当接する。

そして、トルクコンバータ容器８内には、オイルが充満されており、このトルクコンバータ１では、ポンプインペラ２、タービンランナ３、ステータ５の各ブレード２１、３１、５２によるオイルの流れによって、トルク増大作用を発生させる。

［ポンプインペラとポンプスリーブの結合部分の詳細構成］
図２は、図１におけるＡ部の拡大図である。以下、図２に基づき、実施例１のポンプインペラとポンプスリーブの結合部分の詳細構成について説明する。

上述のように、実施例１のトルクコンバータ１では、ポンプインペラ２の内側（中心）にポンプスリーブ７がねじ結合している。
すなわち、ここでは、前記ポンプインペラ２の内側延在部２２ｃの内周端面２２２ｃ（内周面）に、雌ねじ溝２２３ｃが形成されている。また、前記ポンプスリーブ７のインペラ結合部７３の外周面７３ａに雄ねじ溝７３ｂが形成されている。そして、この雌ねじ溝２２３ｃに雄ねじ溝７３ｂが螺合することで、ポンプインペラ２に対してポンプスリーブ７が固定される。
なお、ポンプインペラ２とポンプスリーブ７との境界である雌ねじ溝２２３ｃと雄ねじ溝７３ｂの位置は、アルミニウム系金属材によって軽量化を図ることができるよう、できるだけポンプインペラ２の体積が大きくなり、且つ、ポンプスリーブ７の雄ねじ溝７３ｂ及びその周辺部分の強度が成立できる位置とした。

また、ポンプスリーブ７の中間部には、スリーブ本体７１から径方向に突出するフランジ７４が形成され、ポンプインペラ２の内側延在部２２ｃの変速機構対向面２２１ｃに当接している。
ここで、変速機構対向面２２１ｃには、フランジ７４が嵌合するフランジ嵌合溝２３ａが形成され、このフランジ嵌合溝２３ａの内側には、シール部材２３が装着されるシール溝２３ｂが形成されている。前記シール部材２３は、いわゆるＯリングであり、変速機構対向面２２１ｃとフランジ７４の間に配置され、両者の隙間を気密にする。

前記フランジ７４は、スリーブ本体７１の中間部外周面、つまり爪部７２とインペラ結合部７３の間の外周面から径方向に突出形成されている。また、このフランジ７４の基部には、駆動源側及び変速機構側の双方にそれぞれ隅Ｒ部７４ｂが形成されている。
この隅Ｒ部７４ｂは、所定の曲率半径を有する円弧状面であり、駆動源側の隅Ｒ部７４ｂは、インペラ結合部７３のいわゆるねじ首部に相当する。
なお、フランジ７４のインペラシェル当接面７４ａの位置からインペラ結合部７３の雄ねじ溝７３ｂが形成されている。

そして、前記雌ねじ溝２２３ｃは、内側延在部２２ｃの内周端面２２２ｃの軸方向の全長にわたって形成されている。また、雄ねじ溝７３ｂは、ポンプスリーブ７のインペラ結合部７３の軸方向の全長にわたって形成されている。ここで、インペラ結合部７３の軸方向は、内周端面２２２ｃの軸方向長さよりも長くなっている。そのため、標準取付状態で、インペラ結合部７３は、内側延在部２２ｃの駆動源側面２２４ｃよりもトルクコンバータ容器８の内部に突出する。
なお、「標準取付状態」とは、雌ねじ溝２２３ｃ及び雄ねじ溝７３ｂに、予め設定された締付け時標準軸力が作用している状態である。

次に、作用を説明する。
まず、「スリーブ結合時の力のつり合い」を説明し、続いて、実施例１のトルクコンバータ（流体継手）における「外力作用時の軸力分散作用」を説明する。

［スリーブ結合時の力のつり合い］
図３は、実施例１のトルクコンバータにおけるスリーブ結合時の締付け線図の一例である。以下、図３に基づき、スリーブ結合時の力のつり合いについて説明する。

ポンプインペラ２に対してポンプスリーブ７をねじ結合したとき、ポンプスリーブ７に形成された雄ねじ溝７３ｂには引き伸ばす力（引張力）が作用し、ポンプインペラ２に形成された雌ねじ溝２２３ｃには同じ力の圧縮力が作用する。この状態で締結部分の力（軸力）のつり合いが取れる。

つまり、図３に示すように、ポンプスリーブ締付け時発生軸力をＦとすると、ポンプスリーブ７の雄ねじ溝７３ｂの伸び量Δαは下記式（１）によって示され、ポンプインペラ２の雌ねじ溝２２３ｃの収縮量Δβは下記式（２）によって示される。
Δα＝Ｆ／tanθ_B＝Ｆ／Ｋ_B …（１）
Δβ＝Ｆ／tanθ_C＝Ｆ／Ｋ_C …（２）
なお、Ｋ_Bはポンプスリーブ７のばね定数であり、Ｋ_Cはポンプインペラ２のばね定数である。

［外力作用時の軸力分散作用］
図４は、実施例１のポンプスリーブに作用する力を示す説明図である。以下、図３及び図４に基づき、実施例１の外力作用時の軸力分散作用について説明する。

実施例１のトルクコンバータ１において、エンジン等の駆動源が駆動すると、フロントカバー１１を介してポンプインペラ２が回転駆動し、トルクコンバータ容器８内のオイルが撹拌されてタービンランナ３に動力が伝達される。このとき、ポンプインペラ２にはポンプスリーブ７がねじ結合されており、ポンプインペラ２の回転に伴ってポンプスリーブ７が回転してオイルポンプＯ/Ｐを駆動する。

ここで、オイルポンプＯ/Ｐの駆動に伴ってポンプスリーブ７の爪部７２には捩りトルクＴが生じる。すると、この捩りトルクＴの発生に伴って、ポンプインペラ２とポンプスリーブ７の結合部分、つまり、雌ねじ溝２２３ｃと雄ねじ溝７３ｂの螺合部分（以下、「締結部」という）には、軸方向の外力Ｆａが作用する。

そして、この締結部に軸方向の外力Ｆａが作用すると、図３に示すように、ポンプスリーブ７の雄ねじ溝７３ｂに作用する軸力はＦからＦｂに増大する。一方、ポンプインペラ２の雌ねじ溝２２３ｃに作用する圧縮力はＦからＦｃに低下する。この変化量は、ポンプスリーブ７のばね定数Ｋ_Bと、ポンプスリーブのばね定数Ｋ_Cによって決まる。

つまり、外力Ｆａの作用で、ポンプスリーブ７及びポンプインペラ２の締結部がλだけ伸びるとすると、下記式（３）が成立する。
λ=(Ｆｂ−Ｆ)/ Ｋ_B＝(Ｆ−Ｆｃ)/ Ｋ_C …（３）
また、力のつり合い関係から、下記式（４）が成立することがわかる。
Ｆｂ＝Ｆａ＋Ｆｃ …（４）
したがって、上記式（３）,（４）から、外力Ｆａが作用した場合のポンプスリーブ７の雄ねじ溝７３ｂに作用する軸力Ｆｂは、下記式（５）となる。また、外力Ｆａが作用した場合のポンプインペラ２の雌ねじ溝２２３ｃに作用する軸力Ｆｃは、下記式（６）となる。
Ｆｂ＝Ｆ＋［Ｋ_B/(Ｋ_B＋Ｋ_c)］×Ｆａ=Ｆ＋φ×Ｆａ …（５）
Ｆｃ＝Ｆ−（１−φ）×Ｆａ …（６）
ここで、φ＝Ｋ_B/(Ｋ_B＋Ｋ_c)は、外力に対するポンプスリーブ軸力が増大する割合なので、「内外力比」または、「内力係数」と呼ぶ。

以上説明したように、オイルポンプＯ/Ｐ駆動時に生じる捩りトルクＴによってポンプスリーブ７及びポンプインペラ２の締結部に外力Ｆａが作用しても、この外力Ｆａの全てが軸力としてポンプスリーブ７やポンプインペラ２に加わるわけではない。つまり、内外力比（内外係数）に基づいて外力Ｆａが分割され、外力Ｆａの一部がポンプスリーブ７に引張力として作用し、残りの力がポンプインペラ２に圧縮力として作用する。

そのため、結合部におけるポンプインペラ２の雌ねじ溝２２３ｃには、外力Ｆａと同じ力が作用するわけではなく、入力する外力Ｆａの一部が作用するので、ポンプインペラ２に対してポンプスリーブ７をスプライン結合する場合よりも、強度的に有利にすることができる。

これにより、アルミニウム系金属材によって形成したポンプインペラ２に対し、鉄系金属材によって形成されたポンプスリーブ７を結合した際、両者２,７の結合部位（締結部）に作用する外力Ｆａに対する耐強度を向上することができる。

また、この実施例１では、素材強度が比較的低いポンプインペラ２に雌ねじ溝２２３ｃを形成し、素材強度が比較的高いポンプスリーブ７に雄ねじ溝７３ｂを形成している。
そのため、ポンプインペラ２に外力Ｆａが作用すると、この外力Ｆａは、ポンプスリーブ締付け時発生軸力Ｆをマイナスする方向に加わる。そのため、さらに強度的に有利にすることができ、外力Ｆａに対する耐強度の向上を図ることができる。

さらに、実施例１では、ポンプスリーブ７の中間部にフランジ７４を形成し、このフランジ７４のインペラシェル当接面７４ａを、ポンプインペラ２のインペラシェル２２の内側延在部２２ｃに当接している。
ここで、ポンプスリーブ７の爪部７２には、オイルポンプＯ/Ｐを駆動する際に生じる捩りトルクＴが作用する一方、インペラ結合部７３はポンプインペラ２の内側延在部２２ｃの中心に差し込まれ、ねじ結合している。そのため、ポンプスリーブ７の中間部には、トルクコンバータ１のアンバランスによる曲げ荷重Ｆｘが作用する。そして、この曲げ荷重Ｆｘは、フランジ７４が内側延在部２２ｃに当接していることで、フランジ７４の基部に形成した隅Ｒ部７４ｂに集中する。

これに対し、ポンプスリーブ７は、比較的素材強度の高い鉄系金属材によって形成されている。つまり、曲げ荷重Ｆｘが集中する隅Ｒ部７４ｂは、アルミニウム系金属材よりも素材強度的に有利な鉄系金属材に形成されているので、例えばポンプスリーブ７をアルミニウム系金属材によって形成した場合と比べると、強度的に改善することができる。

しかも、曲げ荷重Ｆｘが集中する隅Ｒ部７４ｂは、フランジ７４の駆動源側と変速機構側の双方の基部にそれぞれ形成されている。そのため、曲げ荷重Ｆｘが駆動源側の隅Ｒ部７４ｂと、変速機構側の隅Ｒ部７４ｂに分散されるので、さらに強度的に改善することができる。

また、鉄系金属材よりもアルミニウム系金属材の方が線膨張係数が高いので、高温時には、変速機構対向面２２１ｃとフランジ７４のインペラシェル当接面７４ａとの間において、ポンプインペラ２からポンプスリーブ７を押圧する。そのため、ポンプスリーブ７の雄ねじ溝７３ｂに作用する軸力が抜けることがなく、ポンプスリーブ７のゆるみを防止することができる。

さらに、この実施例１では、変速機構対向面２２１ｃに形成されたフランジ嵌合溝２３ａの内側に、さらにシール溝２３ｂが形成されてシール部材２３が装着されている。すなわち、フランジ嵌合溝２３ａに嵌合するフランジ７４と、内側延在部２２ｃの変速機構対向面２２１ｃとの間に、シール部材２３を配置している。

そのため、ポンプインペラ２とポンプスリーブ７との間のシール性を、シール部材２３によって確保することができる。そして、ポンプインペラ２に対するポンプスリーブ７のねじ結合において、結合に必要な軸力を確保すればよく、ポンプインペラ２を形成するアルミニウム系金属材の許容面圧以下の力でシール性を確保することができる。
つまり、ねじ結合によって生じる軸力でポンプインペラ２とポンプスリーブ７との間のシール性を確保しようとすれば、軸力がアルミニウム系金属材の許容面圧を超えるおそれがある。しかし、この実施例１では、シール部材２３によってシール性を確保するため、軸力がアルミニウム系金属材の許容面圧を超えることを防止できる。

次に、効果を説明する。
実施例１のトルクコンバータ（流体継手）にあっては、下記に挙げる効果を得ることができる。

(1) 駆動源と変速機構との間に配置され、前記駆動源によって回転するカバー（フロントカバー１１）に連結したポンプインペラ２と、前記ポンプインペラ２に対向配置されると共に前記変速機構の入力軸に連結したタービンランナ３と、前記ポンプインペラ２から前記変速機構に向かって突出し、オイルポンプＯ/Ｐを駆動するポンプスリーブ７と、を備えた流体継手（トルクコンバータ１）において、
前記ポンプインペラ２を、アルミニウム系金属材により形成し、
前記ポンプスリーブ７を、鉄系金属材により形成すると共に、前記ポンプインペラ２に対してねじ結合により固定する構成とした。
これにより、アルミニウム系金属材によって形成したポンプインペラ２に対し、鉄系金属材によって形成されたポンプスリーブ７を結合した際、両者２,７の結合部位に作用する外力に対する耐強度を向上することができる。

(2) 前記ポンプインペラ２に雌ねじ溝２２３ｃを形成し、前記ポンプスリーブ７に雄ねじ溝７３ｂを形成する構成とした。
これにより、上記(1)の効果に加え、ポンプインペラ２に作用する外力Ｆａは、ポンプスリーブ締付け時発生軸力Ｆをマイナスする方向に加わるため、さらに強度的に有利にすることができる。

(3) 前記ポンプインペラ２は、多数のインペラブレード２１と、前記多数のインペラブレード２１を支持するインペラシェル２２と、を有し、
前記インペラシェル２２は、前記多数のインペラブレード２１が固定された円弧シェル部２２ａと、前記円弧シェル部２２ａの外周縁部２２１ａから前記カバー（フロントカバー１１）に向かって延在した外側延在部２２ｂと、前記円弧シェル部２２ａの内周縁部２２２ａから前記ポンプインペラ２の回転中心Ｏに向かって延在した内側延在部２２ｃと、を有し、
前記ポンプスリーブ７は、前記ポンプインペラ２の回転軸方向に沿って延びる円筒状のスリーブ本体７１と、前記スリーブ本体７１の一方の端部に形成されて前記オイルポンプＯ/Ｐに連結するポンプ連結部（爪部７２）と、前記スリーブ本体７１の他方の端部に形成されて前記内側延在部２２ｃの内周面（内周端面２２２ｃ）にねじ結合するインペラ結合部７３と、前記スリーブ本体７１の中間部外周面から径方向に突出し、前記内側延在部２２ｃの変速機構対向面２２１ｃに当接するフランジ７４と、を有する構成とした。
これにより、上記(1)又は(2)の効果に加え、例えばポンプスリーブ７をアルミニウム系金属材によって形成した場合と比べると、強度的に改善することができる。

(4) 前記フランジ７４と前記内側延在部２２ｃの変速機構対向面２２１ｃとの間に、シール部材２３を配置する構成とした。
これにより、上記(1)から(3)のいずれかの効果に加え、ポンプインペラ２を形成するアルミニウム系金属材の許容面圧以下の力で、ポンプインペラ２とポンプスリーブ７の間のシール性を確保することができる。

以上、本発明の流体継手を実施例１に基づき説明してきたが、具体的な構成については、この実施例に限られるものではなく、特許請求の範囲の各請求項に係る発明の要旨を逸脱しない限り、設計の変更や追加等は許容される。

実施例１では、流体継手として、トルク増大作用を奏することができるトルクコンバータ１とする例を示したが、これに限らない。例えば、ステータが設けられておらず、オイル等の流体を介して回転運動の伝達を行う流体継手であっても適用することができる。

また、実施例１では、ポンプスリーブ７の爪部７２にオイルポンプ用チェーンリンクが噛み合わせ、このオイルポンプ用チェーンリンクを介してポンプインペラ２とオイルポンプＯ/Ｐを連結する構成としたが、これに限らない。ポンプスリーブに形成したポンプ連結部を、オイルポンプの回転軸に直接連結してもよい。

１ トルクコンバータ（流体継手）
１１ フロントカバー（カバー）
２ ポンプインペラ
２１ インペラブレード
２２ インペラシェル
２２ａ 円弧シェル部
２２ｂ 外側延在部
２２ｃ 内側延在部
２２１ｃ 変速機構対向面
２２２ｃ 内周端面（内周面）
２２３ｃ 雌ねじ溝
２３ シール部材
２３ａ フランジ嵌合溝
２３ｂ シール溝
３ タービンランナ
３１ タービンブレード
３２ タービンシェル
４ ワンウェイクラッチ
５ ステータ
６ ロックアップクラッチ
７ ポンプスリーブ
７１ スリーブ本体
７２ 爪部（ポンプ連結部）
７３ インペラ結合部
７３ａ 外周面
７３ｂ 雄ねじ溝
７４ フランジ
７４ａ インペラシェル当接面
７４ｂ 隅Ｒ部

Claims (4)

1. 駆動源と変速機構との間に配置され、前記駆動源によって回転するカバーに連結したポンプインペラと、前記ポンプインペラに対向配置されると共に前記変速機構の入力軸に連結したタービンランナと、前記ポンプインペラから前記変速機構に向かって突出し、オイルポンプを駆動するポンプスリーブと、を備えた流体継手において、
   前記ポンプインペラを、アルミニウム系金属材により形成し、
   前記ポンプスリーブを、鉄系金属材により形成すると共に、前記ポンプインペラに対してねじ結合により固定する
   ことを特徴とする流体継手。
2. 請求項１に記載された流体継手において、
   前記ポンプインペラに雌ねじ溝を形成し、前記ポンプスリーブに雄ねじ溝を形成する
   ことを特徴とする流体継手。
3. 請求項１又は請求項２に記載された流体継手において、
   前記ポンプインペラは、多数のインペラブレードと、前記多数のインペラブレードを支持するインペラシェルと、を有し、
   前記インペラシェルは、前記多数のインペラブレードが固定された円弧シェル部と、前記円弧シェル部の外周縁部から前記カバーに向かって延在した外側延在部と、前記円弧シェル部の内周縁部から前記ポンプインペラの回転中心に向かって延在した内側延在部と、を有し、
   前記ポンプスリーブは、前記ポンプインペラの回転軸方向に沿って延びる円筒状のスリーブ本体と、前記スリーブ本体の一方の端部に形成されて前記オイルポンプに連結するポンプ連結部と、前記スリーブ本体の他方の端部に形成されて前記内側延在部の内周面にねじ結合するインペラ結合部と、前記スリーブ本体の中間部外周面から径方向に突出し、前記内側延在部の変速機構対向面に当接するフランジと、を有する
   ことを特徴とする流体継手。
4. 請求項３に記載された流体継手において、
   前記フランジと前記内側延在部の変速機構対向面との間に、シール部材を配置する
   ことを特徴とする流体継手。