JP2019527758A - 混合プラスチックの熱分解と熱分解油の脱塩素と同時に行う触媒プロセス - Google Patents

Abstract

混合プラスチックを処理するプロセスであって、混合プラスチックの熱分解および脱塩素を同時に行うことを含み、熱分解部内において混合プラスチックをゼオライト触媒に接触させて、気相および液相を含む炭化水素生成物を生成することと、炭化水素生成物を炭化水素ガス流と炭化水素液流とに分離することであって、炭化水素ガス流が炭化水素生成物の気相の少なくとも一部を含み、炭化水素液流が炭化水素生成物の液相の少なくとも一部を含み、炭化水素液流が炭化水素液流の総重量に対して約１００重量ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含み、炭化水素液流が３００℃の温度において約４００ｃＰ未満の粘度を特徴とする、ことと、を含むプロセス。

Description

本開示は、熱分解および脱塩素を含むプロセスによる混合プラスチックからの炭化水素流の生成に関する。

廃プラスチックは、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）および／またはポリ塩化ビニリデン（ＰＶＤＣ）を含む場合がある。熱分解プロセスによって、廃プラスチックを気体生成物および液体生成物に転化することができる。これらの液体生成物は、数百ｐｐｍの濃度の有機塩化物類と共にパラフィン類、イソパラフィン類、オレフィン類、ナフテン類および芳香族成分類を含む可能性がある。しかし、塩素の非常に低い濃度および限定されたオレフィン含有量という供給要件により、熱分解プロセスの液体生成物（熱分解油）を蒸気分解器のための供給原料として用いることができない場合があった。しかるに、ある種の蒸気分解器供給要件を満たすために廃プラスチックから得られる炭化水素供給原料を生成するための方法を開発する必要性が継続している。

米国仮特許出願第６２／０２５７６２号 国際出願第ＰＣＴ／ＩＢ２０１５／０５５２９５号 米国仮特許出願第６２／３６９３７９号

プラスチック廃棄物の脱塩素および熱分解を同時に行うためのシステムを示す図。 異なるゼオライト触媒類の固体状態核磁気共鳴スペクトルを示す図。 異なるゼオライト触媒類の固体状態核磁気共鳴スペクトルを示す図。 熱分解および脱塩素を同時に行うことによって得られた炭化水素液生成物についての沸点分布のグラフを示す図。 実施例３についての表。 実施例３についての表。 実施例３についての表。 実施例３についての溶融粘度データ。 実施例３についての溶融粘度データ。 実施例３についての溶融粘度データ。 実施例３についての溶融粘度データ。 実施例３についての溶融粘度データ。 実施例３についての溶融粘度データ。 実施例４についての表。 実施例４についての表。 実施例４についての表。 実施例４についての表。 実施例４についての表。 実施例４についての表。

プラスチックの熱分解および脱塩素を同時に行うためのプロセスおよびシステムであって、プラスチックをゼオライト触媒に接触させて炭化水素液流を生じさせることを含むプロセスおよびシステムが本明細書に開示される。ゼオライト触媒は、約２．５〜約１０００のケイ素対アルミニウム比を有する中細孔ゼオライト類および／または大細孔ゼオライト類を含んでもよい。プロセスは、炭化水素液流から処理炭化水素液流を生成することを含んでもよく、処理炭化水素液流は、炭化水素液流の粘度と比較した場合、低下した粘度を有する。プロセスは、処理炭化水素液流の少なくとも一部を蒸気分解器に供給して蒸気分解器生成物流を生成することをさらに含んでもよい。

動作例または他に示される場合を除き、本明細書および請求項に用いられる成分量、反応条件および同種のものを指す全ての数字または表現は、「約」という用語によって全ての例において修正されると理解されるものとする。本明細書において、各種の数値範囲が開示される。これらの範囲は連続的であるので、それらは最小値と最大値との間のあらゆる値を含む。同じ特性または構成要素を列挙する全ての範囲の両端は、独立して組み合わせることが可能であり、列挙された端を含む。特に明示的に示されない限り、本出願において特定される各種数値範囲は近似値である。同じ構成要素または特性に向けられた全ての範囲の両端は、端を含み、独立して組み合わせることが可能である。「Ｘ以上」という用語は、示された構成要素が、値ＸおよびＸを超える値の量で存在することを意味する。

「ａ」、「ａｎ」および「ｔｈｅ」という用語は、量の限定を示すものではなく、むしろ参照された項目の少なくとも一つの存在を示すものである。本明細書において用いられる場合、単数形「ａ」、「ａｎ」および「ｔｈｅ」は複数形の指示物を含む。

本明細書において用いられる場合、「それらの組み合わせ」は、任意に、列挙されない同種の要素と共に、列挙された要素の内の一つ以上を含み、たとえば、任意に、実質的に同じ機能を有するとは具体的に示されない一つ以上の他の構成要素と共に、示された構成要素の内の一つ以上の組み合わせを含む。本明細書において用いられる場合、「組み合わせ」という用語は、配合物、混合物、合金、反応生成物および同種のものを含む。

図１を参照して、混合プラスチック（たとえば、プラスチック廃棄物）の熱分解および脱塩素を同時に行うためのプロセスをさらに詳細に説明する。

図１は、プラスチックの熱分解と塩化物化合物類の脱塩素とを同時に行い、かつ、オレフィン類を追加的に水素添加し、塩化物化合物類をさらに脱塩素して、蒸気分解器５０への導入の要件を満たす供給物を提供することができる熱分解および脱塩素システム１００を示す。システム１００は、熱分解部１０、第一分離部２０、任意の第一水素化処理部３０、第二水素化処理部４０、蒸気分解器５０、第二分離部６０およびスクラバ７０を含む。

混合プラスチックを処理するプロセスであって、混合プラスチックの熱分解および脱塩素を同時に行うことを含むプロセスは、混合プラスチックを熱分解部内でゼオライト触媒に接触させて炭化水素（ＨＣ）生成物を生成するステップであって、炭化水素生成物が気相および液相を含む、ステップを含むことができる。

混合プラスチック（たとえば、廃プラスチック）は、熱分解部１０内に配置されうるか、または混合プラスチック流１１により熱分解部１０に供給されうる。熱分解部１０において、混合プラスチック流１１は、熱分解反応および脱塩素反応によって炭化水素生成物に転化され、炭化水素生成物は、気相（たとえば、Ｃ_１〜Ｃ_４ガス類や塩酸（ＨＣｌ）ガスなどの熱分解ガス類）および液相（たとえば、熱分解液体）を含む。

混合プラスチック流１１を介して熱分解部１０内に載荷することができるか、または供給することができる混合プラスチックとしては、混合プラスチック廃棄物などの消費後廃プラスチックを挙げることができる。混合プラスチックは、塩素化プラスチック類（たとえば、塩素化ポリエチレン）、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）、ポリ塩化ビニリデン（ＰＶＤＣ）、非塩素化プラスチック類（たとえば、ポリオレフィン類、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート、ポリスチレン、コポリマーなど）、および同種のもの、またはそれらの混合物を含むことができる。いくつかの態様において、混合プラスチックは、ＰＶＣ、ＰＶＤＣ、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリオレフィン類、ポリスチレン類、および同種のもの、またはそれらの組み合わせを含むことができる。概して、廃プラスチックは、長鎖分子またはポリマー炭化水素類を含む。本明細書において開示される通りの廃プラスチックとしては、使用済タイヤも挙げられる。混合プラスチックは、未使用の混合プラスチックおよび／または混合廃プラスチックを含むことができる。

混合プラスチック流１１は、混合プラスチックの総重量に対して約１０重量ｐｐｍ以上、５０重量ｐｐｍ以上、１００重量ｐｐｍ以上、２００重量ｐｐｍ以上、３００重量ｐｐｍ以上、４００重量ｐｐｍ以上、５００重量ｐｐｍ以上、６００重量ｐｐｍ以上、７００重量ｐｐｍ以上、８００重量ｐｐｍ以上、９００重量ｐｐｍ以上、６００重量ｐｐｍ以上または１０００重量ｐｐｍ以上の塩化物の量の塩化物を含むことができる。混合プラスチック流１１は、混合プラスチックの総重量に対して約４００重量ｐｐｍ以上、代替的に約７００重量ｐｐｍ以上、または代替的に約１０００重量ｐｐｍ以上の量のＰＶＣおよび／またはＰＶＤＣを含むことができる。

熱分解部１０は、本明細書に開示されるゼオライト触媒を含むように構成される任意の容器でもあってもよい。容器は、気相、液相、気液相またはスラリー相作動のために構成されてもよい。熱分解部１０は、固定床、流動床、移動床、沸騰床、スラリー床またはそれらの組み合わせにおける、ゼオライト触媒の一つ以上の床を含んでもよい。熱分解部１０を、断熱的に、等温的に、非断熱的に、非等温的に、またはそれらの組み合わせにおいて作動させてもよい。本開示の熱分解反応および脱塩素反応は、単一の段階または複数の段階で実施されうる。たとえば、熱分解部１０は、直列に流動的に接続された二つの反応器容器であることが可能であり、各々はゼオライト触媒の一つ以上の触媒床を有する。

熱分解部１０は、混合プラスチックを、同時に混合プラスチックを脱塩素する（たとえば、混合プラスチックの塩化物含有量を低下させる）と共に気相生成物および液相生成物に転化するように構成された一つ以上の容器であってもよい。一つ以上の容器は、ゼオライト触媒の、および砂などの不活性材料の一つ以上の床を含んでもよい。概して、ゼオライト触媒および／または不活性材料は、熱分解部１０内において熱分解プロセスに供した成分に熱を伝達することが可能であり、そのような成分の脱塩素を促進する。熱分解部１０が二つの容器を含む構成において、熱分解および脱塩素プロセスを第一容器内で行われる第一段階と第二容器内で行われる第一段階の下流に流動的に接続される第二段階とに分けてもよい。当業者によって理解されるように、本開示によれば、第二段階は、第一段階から第二段階内に流れる中間炭化水素生成物流の熱分解および脱塩素を高めて、第二段階から流れる炭化水素生成物流１２を生じさせてもよい。

いくつかの構成において、熱分解部１０は、混合プラスチックを気相生成物および液相生成物に転化するように構成された一つ以上の機器を含んでもよい。一つ以上の機器は、上記の通りの不活性材料を含んでもよいか、または含まなくてもよい。そのような機器の例としては、加熱回転キルン、加熱タンク型反応器、空の加熱容器、オーブンもしくは炉によって囲まれた容器、固定床、流動床、沸騰床、押出機、脱揮押出機、または加熱表面を提供して分解を促進するいずれか他の適切な機器の内の一つ以上が挙げられる。

熱分解部１０の一つ以上の構成において、（一つまたは複数の）熱分解および脱塩素段階（液相生成物および／または気相生成物への廃プラスチックの転化）の全体または一部において上部空間パージガス流１３を利用して、プラスチックの分解を高めること、価値がある生成物を生成すること、蒸気分解のために供給物を提供すること、ＨＣｌガスを除去すること、またはそれらの組み合わせを行う。上部空間パージガス流１３は、水素（Ｈ_２）、Ｃ_１〜Ｃ_４炭化水素類のガス（たとえば、アルカン類、メタン、エタン、プロパン、ブタン、イソブタン）、不活性ガス（たとえば、窒素（Ｎ_２）、アルゴン、ヘリウム、蒸気）、および同種のもの、またはそれらの組み合わせを含んでもよい。熱分解部１０内に存在する溶融混合プラスチック中に同伴する揮発物の除去を促進するために、上部空間パージガス流１３を熱分解部１０に導入してもよい。理論によって限定されることを望むものではないが、上部空間パージガスは、塩化物類の除去を、塩化物類が（たとえば、再結合反応によって）反応し、かつ、上部空間パージガスを用いることによって容易に除去することができなかった、より重い塩素含有化合物類を生成する機会を有する前に、可能にすることによって、脱塩素を促進する。

熱分解部１０は、熱分解部１０に供給される混合プラスチック流１１の成分を熱分解する（たとえば、分解する）ように、脱塩素するように、（たとえば、熱分解部１０に水素を加える）いくつかの態様において追加的に水素化するように構成されうる。熱分解部１０内で生じる可能性がある反応の例としては、ヘテロ原子含有炭化水素類からのヘテロ原子の除去（たとえば、脱塩素）、一つ以上の芳香族化合物類の一つ以上のシクロパラフィン類への転化、一つ以上の直鎖パラフィン類の一つ以上のｉ−パラフィン類への異性化、一つ以上のシクロパラフィン類の一つ以上のｉ−パラフィン類への選択的開環、長鎖長分子の短鎖長分子への分解、またはそれらの組み合わせが挙げられるが、これらに限定されるものではない。本明細書において、後にさらに詳細に記載されるように、ゼオライト触媒によって、有機塩化物と熱分解部１０内に存在する他の化合物との分解反応を促進することができる。

たとえば、混合プラスチック流１１から独立して熱分解部に直接供給されたＨ_２含有流を介して、熱分解部環境のＨ_２を高めるために、水素（Ｈ_２）含有流を熱分解部１０に加えられることができる。

熱分解部１０は、水素の存在下における混合プラスチック流１１の成分の任意の反応、または水素との混合プラスチック流の成分の任意の反応を促進することができる。不飽和分子（たとえば、オレフィン類、芳香族化合物類）の二重結合への水素原子の付加などの反応が生じる可能性があり、それによって飽和分子（たとえば、パラフィン類、ｉ−パラフィン類、ナフテン類）が生じる。追加的にまたは代替的には、熱分解部１０内の反応は、ヘテロ原子の水素との後続の反応および／または置換を伴う有機化合物の結合の破壊を引き起こす可能性がある。

熱分解部１０内における水素の使用は、ｉ）分解の結果、コークスを減少させること、ｉｉ）活性条件においてプロセスにおいて用いられるゼオライト触媒を保持すること、ｉｉｉ）熱分解部１０の下流の部内の塩化物除去要件を最小限に抑える混合プラスチック流１１に対して熱分解部１０からの炭化水素生成物流１２が実質的に脱塩素されるように流れ１１からの塩化物の除去を向上させること、ｉｖ）オレフィン類の水素添加、ｖ）炭化水素生成物流１２中のジオレフィン類を還元すること、ｖｉ）熱分解部１０内の混合プラスチック流１１の転化の同じレベルについての、低下した温度で、熱分解部１０の作動を促進すること、またはｉ）〜ｖｉ）の組み合わせ、という有益な効果を有する可能性がある。

熱分解部１０内における熱分解プロセスは、３００℃〜５００℃、代替的に３２５℃〜４７５℃、または代替的に３５０℃〜４５０℃の熱分解温度で起きる可能性があり、かつ、モノオレフィン類およびジオレフィン類を多く含む熱分解生成物と著しい量の芳香族化合物類とを生成する可能性がある低苛酷性熱分解プロセスであってもよく、炭化水素生成物流１２が本明細書に開示される塩化物化合物濃度を有することを引き起こす量の塩化物化合物類を含んでもよい。

熱分解部１０は、約０．１バール（絶対圧）（ｂａｒａ）以上、代替的に約１バール以上、または代替的に約１０バール以上の圧力を特徴とすることができる。いくつかの態様において、大気圧を上回る圧力で熱分解部１０を作動させることができる。

本明細書に記載される通りのゼオライト触媒を用いた脱塩素は、塩素収着剤を用いることなく、脱塩素化剤として機能するための有効量のＮａ_２ＣＯ_３を加えることなく、または両方において、熱分解部１０内で行われると考えられる。

ゼオライト触媒は、熱分解部１０内に存在して、有機塩化物類の分解を促進することができる。ゼオライト触媒は、熱分解部１０内に存在する他の化合物の分解をさらに促進することが可能であり、それによって、溶融混合プラスチックの粘度と比較した場合、熱分解部１０から流れる流体の粘度が低くなる。本明細書における本開示の目的のために、「（一種または複数種の）ゼオライト触媒」という用語は、各種ゼオライト、各種ゼオライト構造、各種ゼオライト骨格、アルミノケイ酸塩類、各種アルミノケイ酸塩構造、各種アルミノケイ酸塩骨格、各種ゼオライト型材料、各種ゼオライト型構造、各種ゼオライト型骨格、各種モレキュラーシーブ、シリコアルミノリン酸塩類、各種シリコアルミノリン酸塩構造、各種シリコアルミノリン酸塩骨格、および同種のもの、またはそれらの組み合わせを含む。

幾つかの態様において、ゼオライト触媒は、構造内にＳｉＯ_４四面体およびＡｌＯ_４四面体を含む一種以上のアルミノケイ酸塩ゼオライト類を含むことができる。他の態様において、ゼオライト触媒は、構造内にＰＯ_４四面体、ＡｌＯ_４四面体およびＳｉＯ_４四面体を含むシリコアルミノリン酸塩（ＳＡＰＯ）を含むゼオライト型材料を含むことができる。理論によって限定されることを望むものではないが、ゼオライト骨格構造またはゼオライト型骨格構造において、ＳｉまたはＡｌまたはＰを他の三価元素または四価元素、たとえば、Ｇｅ、Ｇａ、Ｂなどと部分的に置換することができる。ＳｉＯ_４四面体およびＡｌＯ_４四面体またはＰＯ_４四面体は酸素原子を共有し、骨格構造は、充分に規定されたチャネルおよびキャビティ（たとえば、細孔）を有する。これらのキャビティは、概して、Ｎａ^＋やＫ^＋などの交換性陽イオンを含んでもよい。

ゼオライト中の構造元素は、ゼオライト中に存在する交換性陽イオン以外の一つ以上の元素（たとえば、三価元素または四価元素、たとえば、Ｇａ、Ｇｅ、Ｂなど）によって部分的に置換されうる。一つ以上の元素の各元素は、チタン、ニッケル、銅、マグネシウム、スズ、コバルト、鉄、亜鉛、タングステン、バナジウム、ガリウム、カルシウム、マンガン、ルテニウムおよびレニウムからなる群から選択されうる。

ゼオライト触媒は、中細孔ゼオライト類、大細孔ゼオライト類またはそれらの組み合わせを含むことができる。ゼオライト類は、特徴的な細孔形状を有するチャネルおよびキャビティを有する三次元骨格構造を有する無機結晶性固体である。ゼオライト類は、それらの細孔開口によって分類されうる。たとえば、中細孔ゼオライト類は、４．５Å〜６．０Åの細孔径（たとえば、細孔開口の直径）を特徴とすることができる十員環細孔開口を有し、大細孔ゼオライト類は、６．０Å〜８．０Åの細孔径（たとえば、細孔開口の直径）を特徴とすることができる十二員環細孔開口を有する。いくつかの態様において、ゼオライト触媒は、中細孔ＳＡＰＯ、大細孔ＳＡＰＯまたはそれらの組み合わせを含むことができる。ＳＡＰＯは、微孔性であり、かつ結晶質であり、ＰＯ_４四面体、ＡｌＯ_４四面体およびＳｉＯ_４四面体の三次元結晶骨格を有する。

熱分解部１０内における使用のために適切なゼオライト触媒は、酸性ゼオライト類であることができる。概して、酸性ゼオライト類は、ブレンステッド酸部位およびルイス酸部位を含んでもよい。ゼオライト類において、ブレンステッド酸のプロトンは、ゼオライト骨格を形成する、四面体配位をなすアルミニウムと結合する酸素原子に結合した水素原子からなる。ゼオライト類の中のルイス酸中心は、分子との相互作用の間に電子を受容する能力を示す電子不足部位である三配位アルミニウム（Ａｌ）部位を含む。ゼオライト類は、１から無限大の値を取りうるケイ素対アルミニウム（Ｓｉ／Ａｌ）比を特徴とすることが可能であり、Ｓｉ／Ａｌ比の増加と共にゼオライト中の酸性部位の数は減少する。いくつかのＳＡＰＯは、１未満のＳｉ／Ａｌ比を特徴とすることができる。理論によって限定されることを望むものではないが、ＳＡＰＯ以外のゼオライト触媒について、酸性度は、Ｓｉ／Ａｌ比が増加するにつれて強さが増加する傾向があり、陽イオン濃度およびイオン交換能（アルミニウム含有量に比例する）は、Ｓｉ／Ａｌ比が増加するにつれて低下する。当業者によって理解されるように、本開示によれば、構造的に、ＳＡＰＯは、アルミノケイ酸塩ゼオライト類と同様であるが、ＳＡＰＯの酸性特性は、アルミノケイ酸塩ゼオライト類の酸性特性とは異なる。さらに、理論によって限定されることを望むものではないが、ＳＡＰＯ骨格構造内におけるＳｉの挿入によってＡｌ上に負電荷が発生し、それによって酸性部位が生成され、しかるに、酸性部位の数はＳＡＰＯ中のＳｉの量に依存する。それによって、ＳＡＰＯは、ＳＡＰＯが有する酸性部位の数を増加させるために、より高いＳｉ／Ａｌ比を有する必要がある。

熱分解部１０内における使用のために適切なゼオライト触媒は、約０．０１〜約１０００、代替的に約０．０５〜約１０００、代替的に約０．１〜約１０００、代替的に約０．５〜約１０００、代替的に約１〜約１０００、代替的に約２．５〜約１０００、代替的に約１０〜約７５０、代替的に約２５〜約５００のＳｉ／Ａｌ比を特徴とすることができる。

ゼオライト触媒は、ＺＳＭ−５、ＺＳＭ−１１、Ｙ、高シリカＹ、ＵＳＹ、ＥＵ−１、ＥＵ−２、ベータ、モルデナイト、Ｌ、フェリエライト、ＳＢＡ−１５、ＳＡＰＯ−５、ＳＡＰＯ−１１、ＳＡＰＯ−３１、ＳＡＰＯ−３７、ＳＡＰＯ−４１、および同種のもの、またはそれらの組み合わせを含むゼオライト構造を含むことができる。

熱分解部１０内における使用のために適切なゼオライト触媒は、１０００マイクロメートル未満、代替的に７５０マイクロメートル未満、代替的に５００マイクロメートル未満、代替的に１００マイクロメートル未満、代替的に５０マイクロメートル未満、代替的に１０マイクロメートル未満、代替的に５マイクロメートル未満、または代替的に１マイクロメートル未満の平均粒径を特徴とすることができる。

ゼオライト触媒は、混合プラスチックおよびゼオライト触媒の総重量に対して約１重量％以上、代替的に約２重量％以上、代替的に約２重量％〜約５０重量％、代替的に約５重量％〜約４５重量％、または代替的に約１０重量％〜約４０重量％の量で熱分解部１０内に存在することができる。熱分解部１０が流動床または沸騰床である構成において、約１以上、代替的に約３以上、または代替的に約６以上の、混合プラスチック流１１に対するゼオライト触媒の重量比を用いることができる。

炭化水素生成物流１２を熱分解部１０から排出物として回収し、第一分離部２０へ搬送する（たとえば、流す）ことができる。

混合プラスチックを処理するプロセスであって、混合プラスチックの熱分解および脱塩素を同時に行うことを含むプロセスは、第一分離部２０中の炭化水素生成物流１２を炭化水素ガス流２２および炭化水素液流２１に分離することを含むことが可能であり、炭化水素ガス流２２は炭化水素生成物流１２の気相の少なくとも一部を含み、炭化水素液流２１は炭化水素生成物流１２の液相の少なくとも一部を含む。第一分離部２０は、蒸気−液体分離器、オイル−ガス分離器、ガス−液体分離器、脱ガス器、脱液器（deliqulizers）、スクラバ、トラップ装置、フラッシュドラム、コンプレッサ吸引ドラム、重力分離器、遠心分離器、フィルタ羽根分離器（filter vane separators）、ミスト除去器パッド（mist eliminator pads）、液体−ガスコアレッサ（liquid-gas coalescers）、および同種のもの、またはそれらの組み合わせなどの任意の適切な気液分離器を含んでもよい。

いくつかの構成において、第一分離部２０は、気相の炭化水素ガス（たとえば、ガス生成物）から離れると共に炭化水素生成物流１２の一部を炭化水素液（たとえば、液体生成物）に凝縮する条件で作動する凝縮器であることができる。液体生成物は、炭化水素液流２１において第一分離部２０から流れ、ガス生成物は、炭化水素ガス流２２において第一分離部２０から流れる。

炭化水素ガス流２２は、Ｃ_１〜Ｃ_４炭化水素類、Ｈ_２、不活性ガス（たとえば、窒素（Ｎ_２）、アルゴン、ヘリウム、蒸気）、ＨＣｌ、および同種のもの、またはそれらの組み合わせを含むことができる。炭化水素ガス流２２は、混合プラスチック流１１の塩化物の少なくとも一部を含むことができる。いくつかの態様において、炭化水素ガス流２２は、混合プラスチック流１１中の塩化物の総重量に対して、混合プラスチック流１１中において約９０重量％以上、９３重量％以上、９５重量％以上、または９９重量％以上の総塩化物を含むことができる。

後に本明細書においてさらに詳細に記載されるように、炭化水素ガス流２２をスクラバ７０にさらに導入することができる。

第一分離部２０から炭化水素液流２１を回収することができる。炭化水素液流は、炭化水素溶融物流または炭化水素油流であることができる。本明細書における本開示の目的のために、炭化水素液流は、炭化水素液流の粘度が、３００℃において約１００００ｃＰ超など、非常に高い場合、「炭化水素溶融物流」と称されうる。さらに、本明細書における本開示の目的のために、炭化水素液流は、炭化水素液流の粘度が、３００℃において約１００００ｃＰ未満など、より低い場合、「炭化水素油流」と称されうる。混合プラスチックは、３００℃の温度で約５００００ｃＰ以上、６００００ｃＰ以上、７００００ｃＰ以上、８００００ｃＰ以上、９００００ｃＰ以上、または１０００００ｃＰ以上の溶融粘度を特徴とすることができる。当業者によって理解されるように、本開示によれば、炭化水素油流は、熱分解部１０内の分解反応が効率的である場合（たとえば、混合プラスチックのより短鎖の炭化水素類への転化率が高い場合）に生成される。さらに、当業者によって理解されるように、本開示によれば、炭化水素溶融物流は、混合プラスチックの分解が非常に低い場合（たとえば、より混合プラスチックの短鎖の炭化水素類への転化率が低い場合に生成される。理論によって限定されることを望むものではないが、分解の程度は、用いられる触媒、供給物に対する触媒濃度もしくは触媒／供給物比、用いられる温度、分解の期間、またはそれらの組み合わせによって決定される。

いくつかの態様において、炭化水素油流は、３００℃の温度において約１００ｃＰ未満、代替的に約７５ｃＰ未満、代替的に約５０ｃＰ未満、代替的に約４０ｃＰ未満、代替的に約３０ｃＰ未満、代替的に約２５ｃＰ未満、または代替的に約２０ｃＰ未満の粘度を特徴とすることができる。混合プラスチックから炭化水素液流への粘度の低下は、熱分解部１０内における混合プラスチックの熱分解（たとえば、分解）によるものである。理論によって限定されることを望むものではないが、熱分解部１０内の分解反応によって、混合プラスチック中の分子の大きさと比較した場合に炭化水素油流中における大きさがより小さい分子が生じる可能性があり、それによって粘度の低下が生じる。理論によって限定されることを望むものではないが、炭化水素油流の液体状態は、混合プラスチックの長いポリマー鎖の短鎖炭化水素類への分解によるものである。

いくつかの態様において、液体炭化水素流は、３００℃の温度において、約４００ｃＰ未満、代替的に約３００ｃＰ未満、代替的に約２００ｃＰ未満、代替的に約１００ｃＰ未満、代替的に約７５ｃＰ未満、代替的に約５０ｃＰ未満、または代替的に約２０ｃＰ未満の粘度を特徴とすることができる。当業者によって理解されるように、本開示によれば、同じ試料（たとえば、液体炭化水素流試料）における連続的な粘度測定によって、連続的に減少する粘度値が生じる可能性がある。たとえば、第一の粘度測定は、約４００ｃＰの粘度を示す可能性があるが、一方で粘度測定の前の追加的加熱を含む第二の測定は、約３０ｃＰ未満の粘度という結果になる可能性がある。理論によって限定されることを望むものではないが、この粘度の低減は、粘度測定が行われる高温度、たとえば３００℃による、粘度測定の間のさらなる分解に起因すると考えられることができる。

混合プラスチックの熱分解は、約７０％以上、約７５％以上、約８０％以上または約８５％以上の転化率を特徴とすることができる。本明細書において本開示の目的のために、混合プラスチックの転化率は、３７０℃を下回る沸点を有する生成物の割合（％）に基づいて計算され、コークス収率を含む。混合プラスチックの転化率は、コークス、ならびにＨ_２、Ｃ_１〜Ｃ_４ガス、および約３５℃〜約３７０℃の沸点を有するＣ_４＋成分に相当する。

炭化水素液流２１は、パラフィン類、ｉ−パラフィン類、オレフィン類、ナフテン類、芳香族化合物類、有機塩化物類またはそれらの組み合わせを含むことができる。炭化水素液流２１がパラフィン類、ｉ−パラフィン類、オレフィン類、ナフテン類および芳香族化合物類を含む場合、流れはＰＩＯＮＡ流と称されうる。また、炭化水素液流２１がパラフィン類、オレフィン類、ナフテン類および芳香族化合物類を含む場合、流れはＰＯＮＡ流と称されうる。

炭化水素液流２１は、混合プラスチック流１１中の塩化物量よりも少ない量の一種以上の塩化物化合物類（たとえば、有機塩化物類、たとえば、塩素含有脂肪族炭化水素類、塩素含有芳香族炭化水素類、および他の塩素含有炭化水素類）を含むことができる。炭化水素液流２１中の塩化物化合物類の量は、炭化水素液流２１の総重量に対して１００重量ｐｐｍ未満、５０重量ｐｐｍ未満、２５重量ｐｐｍ未満、または１０重量ｐｐｍ未満の塩化物（たとえば、当量の塩化物）であってもよい。混合プラスチックから炭化水素液流への一種以上の塩化物化合物類の減少は、熱分解部１０中の混合プラスチックの脱塩素によるものである。

炭化水素液流２１中に存在しうるパラフィン類の例としては、Ｃ_１〜Ｃ_２２のｎ−パラフィン類およびｉ−パラフィン類が挙げられるが、これらに限定されるものではない。パラフィン類は、炭化水素流１の総重量に対して１０重量％未満の量で炭化水素液流２１中に存在することができる。別の場合、パラフィン類は、炭化水素液流２１の総重量に対して１０重量％、２０重量％、３０重量％、４０重量％、５０重量％、６０重量％以上の量で炭化水素液流２１中に存在することができる。ある種の炭化水素液流は、最高で２２までの炭素数のパラフィン類を含むが、本開示は、パラフィン類の適切な範囲の上端点として炭素数２２に限定されるものではなく、パラフィン類の炭素数は、より大きな数、たとえば、２３、２４、２５、２６、２７、２８、２９、３０、３１、３２、３３、３４、３５、３６、３７、３８、３９、４０、およびさらに大きな数でありうる。

炭化水素液流２１中に存在しうるオレフィン類の例としては、Ｃ_２〜Ｃ_１０オレフィン類およびそれらの組み合わせが挙げられるが、これらに限定されるものではない。熱分解部１０中の水素添加反応のために水素が熱分解部１０に導入される場合、オレフィン類は、炭化水素液流２１の総重量に対して１０重量％未満の量で炭化水素液流２１中に存在することができる。別の場合、オレフィン類は、炭化水素液流２１の総重量に対して５重量％、１０重量％、２０重量％、３０重量％、４０重量％以上の量で炭化水素液流２１中に存在することができる。ある種の炭化水素流は、最高で１０までの炭素数のオレフィン類を含むが、本開示は、オレフィン類の適切な範囲の上端点として炭素数１０に限定されるものではなく、オレフィン類の炭素数は、より大きな数、たとえば、１１、１２、１３、１４、１５、１６、１７、１８、１９、２０、２１、２２、２３、２４、２５、２６、２７、２８、２９、３０およびさらに大きな数でありうる。

いくつかの態様において、炭化水素液流２１は、オレフィン類を含まず、たとえば、炭化水素液流２１は、実質的にオレフィン類を含まない。

炭化水素液流２１中に存在しうるナフテン類の例としては、シクロペンタン、シクロヘキサン、シクロヘプタンおよびシクロオクタンが挙げられるが、これらに限定されるものではない。ナフテン類は、炭化水素液流２１の総重量に対して１０重量％未満の量の炭化水素液流２１中に存在することができる。別の場合、ナフテン類は、炭化水素液流２１の総重量に対して１０重量％、２０重量％、３０重量％、４０重量％以上の量の炭化水素液流２１中に存在することができる。ある種の炭化水素流は、最高で８までの炭素数のナフテン類を含むが、本開示は、ナフテン類の適切な範囲の上端点として炭素数８に限定されるものではなく、ナフテン類の炭素数は、より大きな数、たとえば、９、１０、１１、１２、１３、１４、１５、１６、１７、１８、１９、２０、２１、２２、２３、２４、２５、２６、２７、２８、２９、３０およびさらに大きな数でありうる。

炭化水素液流２１は、６、７、８、９、１０、１１、１２、１３、１４、１５、１６、１７、１８、１９、２０、２１、２２、２３、２４、２５、２６、２７、２８、２９、３０以上の炭素数を有する芳香族炭化水素類を含んでもよい。一態様において、芳香族炭化水素類の炭素数は、２２と、高くありうる。炭化水素液流２１の一部としての、本開示における使用のために適切な芳香族炭化水素類の非限定的な例としては、ベンゼン、トルエン、キシレン、エチルベンゼン、プロピルベンゼン、トリメチルベンゼン、テトラメチルベンゼン、ジメチルナフタレン、ビフェニル、および同種のもの、またはそれらの組み合わせが挙げられる。芳香族炭化水素類は、炭化水素液流２１の総重量に対して５重量％、１０重量％、１５重量％、２０重量％、２５重量％、３０重量％、３５重量％、４０重量％、５０重量％、６０重量％、７０重量％、８０重量％以上の量で炭化水素液流２１中に存在することができる。

いくつかの態様において、炭化水素液流２１の約１０重量％以上、代替的２５重量％、または代替的に５０重量％は、約３７０℃未満の沸点を特徴とする。

他の態様において、炭化水素液流２１の約９０重量％以上、代替的に９５重量％、または代替的に９９重量％は、約３５０℃未満の沸点を特徴とする。

図１に示されるように、炭化水素液流２１の少なくとも一部２１ｂを第一水素化処理部３０へ任意に搬送して、第一処理炭化水素液流３１と第一水素化処理部ガス生成物流３２とを生成することができる。第一水素化処理部３０は、任意の適切な水素化処理反応器、たとえば、水素化分解器、水素化熱分解モードで作動する流動接触分解器、水素化熱分解モードで作動する熱分解反応器、水素化処理装置、水添脱アルキル化部、および同種のもの、またはそれらの組み合わせであることができる。いくつかの構成において、水素化処理反応器は、水素環境内で作動する熱的熱分解反応器、温度制御撹拌タンクバッチ反応器、連続回転キルン、二軸押出機反応器、流動接触分解器と同様の循環流動床反応器、バブリング流動床反応器、および同種のもの、またはそれらの組み合わせであることができる。いくつかの態様において、炭化水素液流２１の少なくとも一部２１ｂを液滴として第一水素化処理部３０内に噴霧することが可能であり、第一水素化処理部３０は、約３００℃〜約４５０℃の温度（たとえば、低苛酷性モード）または代替的に約４５０℃を超える温度（たとえば、高苛酷性モード）において水素化熱分解モードで作動する流動接触分解器または熱分解器であることが可能であり、液滴は、約５００マイクロメートル未満、代替的に約４００マイクロメートル未満、または代替的に約３００マイクロメートル未満の平均液滴径を特徴とすることができる。水素化熱分解モードで作動する流動接触分解器および熱分解器は、２０１４年７月１７日に出願の米国仮特許出願第６２／０２５７６２号（特許文献１）および２０１５年７月１３日に出願された国際出願第ＰＣＴ／ＩＢ２０１５／０５５２９５号（特許文献２）にさらに詳細に記載されている。概して、水素化熱分解は、水素の存在下で行われる熱分解プロセスを指す。

水素（Ｈ_２）流は、第一水素化処理部３０に入る前に炭化水素液流２１の一部２１ｂに加えられうる。追加的にまたは代替的には、たとえば、炭化水素液流２１の一部２１ｂから独立して第一水素化処理部に直接供給されたＨ_２含有流を介して、第一水素化処理部環境のＨ_２を高めるために、Ｈ_２含有流を第一水素化処理部３０に加えることができる。

第一水素化処理部３０は、約２５０℃〜約７３０℃、代替的に約３００℃〜約７００℃、または代替的に約３５０℃〜約６５０℃の温度を特徴とすることができる。

第一処理炭化水素液流３１は、炭化水素液流２１の粘度よりも低い粘度を特徴とすることができる。炭化水素液流から第一処理炭化水素液流への粘度の低下は、第一水素化処理部３０内における炭化水素液流の分解によるものである。

いくつかの態様において、第一処理炭化水素液流３１の約９５重量％以上、代替的に９８重量％、または代替的に９９．５重量％は、約３５０℃未満の沸点を特徴とする。

第一処理炭化水素液流３１は、炭化水素液流２１のオレフィン含有量よりも低いオレフィン含有量を特徴とすることができる。いくつかの態様において、第一処理炭化水素液流３１は、第一処理炭化水素液流３１の総重量に対して約１重量％未満のオレフィン類を含むオレフィン含有量を特徴とすることができる。

第一処理炭化水素液流３１は、炭化水素液流２１の芳香族化合物類含有量以下である芳香族化合物類含有量を特徴とすることができる。いくつかの態様において、第一処理炭化水素液流３１は、第一処理炭化水素液流３１の総重量に対して８０重量％、７０重量％、６０重量％、５０重量％、４０重量％、３５重量％、３０重量％、２５重量％、２０重量％、１５重量％、１０重量％、５重量％以下の芳香族化合物類含有量を特徴とすることができる。

第一処理炭化水素液流３１は、第一処理炭化水素液流３１の総重量に対して約１０重量ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含むことができる。

図１に示されるように、炭化水素液流２１の少なくとも一部２１ａ、および／または、第一処理炭化水素液流３１の少なくとも一部を第二水素化処理部４０へ搬送して、第二処理炭化水素液流４１および第二水素化処理部ガス生成物流４２を生成することができる。第二水素化処理部４０は、オレフィン類を飽和させることが可能であり、かつ、蒸気分解器５０についての供給物要件を満たす第二処理炭化水素液流４１を生成することが可能な水素分圧および他の適切な条件で作動させることができる固定床型水素化処理反応器、沸騰床型水素化処理反応器および／またはスラリー型水素化処理反応器などの任意の適切な水素化処理反応器であることができる。水素化熱分解モードで作動させた流動接触分解器および／または熱的熱分解反応器を、オレフィンが飽和し、かつ、第二処理炭化水素液流４１が蒸気分解器５０についての供給物要件を満たすというような仕方で流動接触分解器および熱的熱分解反応器を作動させるという条件で、第二水素化処理部４０として用いることもできる。

水素（Ｈ_２）含有流は、第二水素化処理部４０に入る前に、炭化水素液流２１の一部２１ａに加えられてよく、かつ／または、第一処理炭化水素液流３１の少なくとも一部に加えられてもよい。追加的にまたは代替的には、たとえば、炭化水素液流２１の一部２１ａから独立して第二水素化処理部に直接供給されたＨ_２含有流を介して、第二水素化処理部環境のＨ_２を高めるために、Ｈ_２含有流を第二水素化処理部４０に加えることが可能であり、かつ／または、第一処理炭化水素液流３１の少なくとも一部に加えることが可能である。

第二水素化処理部４０は、約２５０℃〜約７３０℃、代替的に約３００℃〜約６５０℃、または代替的に約３５０℃〜約５５０℃の温度を特徴とすることができる。第二水素化処理部４０は、約１気圧〜約２００ｂａｒ（ゲージ圧）（ｂａｒｇ）の圧力を特徴とすることができる。

いくつかの構成において、第二水素化処理部４０は、水添脱アルキル化部、水素化分解部、水素化処理部またはそれらの組み合わせであることができる。第二水素化処理部４０は、ＺＳＭ−５、ＺＳＭ−１１、Ｙ、高シリカＹ、ＵＳＹ、ＥＵ−１、ＥＵ−２、ベータ、モルデナイト、Ｌ、フェリエライト、ＳＢＡ−１５、ＳＡＰＯ−５、ＳＡＰＯ−１１、ＳＡＰＯ−３１、ＳＡＰＯ−３７、ＳＡＰＯ−４１、および同種のもの、またはそれらの組み合わせを含む水素化処理触媒と、金属担持水素化処理触媒であって、金属がＮｉ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｎｉ−Ｍｏ、Ｃｏ−Ｍｏ、および同種のもの、またはそれらの組み合わせを含むことができる、金属担持水素化処理触媒と、を含むことができる。第二水素化処理部４０は、第二水素化処理部ガス流４２と第二処理炭化水素液流４１とを与えるために適切な任意の水素化処理触媒を含むことができる。

第二処理炭化水素液流４１は、炭化水素液流２１の粘度および／または第一処理炭化水素液流３１の粘度よりも低い粘度を特徴とすることができる。炭化水素液流および／または第一処理炭化水素液流から第二処理炭化水素液流への粘度の低下は、第二水素化処理部４０内における、それぞれ、炭化水素液流２１および／または第一処理炭化水素液流３１の分解によるものである。

第二処理炭化水素液流４１は、炭化水素液流２１の沸点および／または第一処理炭化水素液流３１の沸点よりも低い沸点を特徴とすることができる。いくつかの態様において、第二処理炭化水素液流４１の約９７重量％以上、代替的に９８重量％、または代替的に９９．９重量％は、約３７０℃未満の沸点を特徴とする。いくつかの態様において、第二処理炭化水素液流４１の約８０重量％以上、８５重量％以上または９０重量％以上は、約１７０℃未満の沸点を特徴とすることができる。いくつかの態様において、第二処理炭化水素液流４１は、実質的にＣ_１０−炭化水素類を含む。

第二処理炭化水素液流４１は、炭化水素液流２１のオレフィン含有量および／または第一処理炭化水素液流３１のオレフィン含有量よりも低いオレフィン含有量を特徴とすることができる。いくつかの態様において、第二処理炭化水素液流４１は、第二処理炭化水素液流４１の総重量に対して約１重量％未満のオレフィン類を含むオレフィン含有量を特徴とすることができる。

第二処理炭化水素液流４１は、炭化水素液流２１の芳香族化合物類含有量以下および／または第一処理炭化水素液流３１の芳香族化合物類含有量以下である芳香族化合物類含有量を特徴とすることができる。いくつかの態様において、第二処理炭化水素液流４１は、第二処理炭化水素液流４１の総重量に対して約２０重量％以上、３０重量％以上、４０重量％以上、５０重量％以上、６０重量％以上または７０重量％以上の芳香族化合物類含有量を特徴とすることができる。

第二処理炭化水素液流４１は、第二処理炭化水素液流４１の総重量に対して約１０重量ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含むことができる。

図１に示されるように、第一処理炭化水素液流３１の少なくとも一部３１ａ、および／または、第二処理炭化水素液流４１の少なくとも一部を蒸気分解器５０に供給することが可能であり、第一処理炭化水素液流３１および／または第二処理炭化水素液流４１は、それぞれ、塩化物含有量、オレフィン含有量および沸点の端点についての蒸気分解器供給物要件を満たす。追加的にまたは代替的には、第一処理炭化水素液流３１ａおよび第二処理炭化水素液流４１の全てまたは一部を混合して、蒸気分解器５０への混合供給物流を生成してもよく、混合供給物流は、塩化物含有量、オレフィン含有量および沸点の端点についての蒸気分解器供給物要件を満たす。たとえば、通常の蒸気分解器供給物流４１ａ（たとえば、ナフサ、蒸気分解器供給要件を満たす凝縮物）を流れ４１および／または流れ３１ａの全てまたは一部と混合して、蒸気分解器の供給物要件を満たす蒸気分解器への複合供給物を生成することができる。得られた複合供給物が蒸気分解器供給要件を満たすように、流れ４１および／または流れ３１ａに対する流れ４１ａの比率を増加させることができる。

蒸気分解器５０には、概して、個別の蒸気分解器の作動制約に依存する供給物要件（たとえば、オレフィン含有量が低い脱塩素供給物を必要とする）がある。第一に、蒸気分解器５０は、蒸気分解器５０への供給物に含まれる塩化物化合物類の量が少ないことを必要とする。第二に、蒸気分解器５０は、蒸気分解器５０へ供給される流れに含まれるオレフィン類の量が少ないことを必要とする。蒸気分解器５０は、分子を分解するか、または蒸気の存在下で第一処理炭化水素液流３１および／または第二処理炭化水素液流４１中の成分の炭素−炭素結合を高温で切断して、高値生成物を生じさせる。

高値生成物を含む蒸気分解器生成物流５１を蒸気分解器５０から回収することが可能であり、高値生成物は、エチレン、プロピレン、ブテン、ブタジエン、芳香族化合物類、および同種のもの、またはそれらの組み合わせを含む。

蒸気分解器生成物流５１は、第一処理炭化水素液流３１および／または第二処理炭化水素液流４１のオレフィン含有量よりも高いオレフィン含有量を特徴とすることができる。いくつかの態様において、蒸気分解器生成物流５１は、蒸気分解器生成物流５１の総重量に対して約５０重量％以上のオレフィン類を含むオレフィン含有量を特徴とすることができる。

熱分解および脱塩素システム１００のいくつかの構成において、炭化水素ガス流２２の少なくとも一部、第一水素化処理部ガス生成物流３２の少なくとも一部、第二水素化処理部ガス生成物流４２の少なくとも一部、またはそれらの組み合わせをスクラバ７０に導入して処理ガス流７１を生成することが可能であり、処理ガス流７１の塩化物含有量は、それぞれ、炭化水素ガス流２２、第一水素化処理部ガス生成物流３２、第二水素化処理部ガス生成物流４２、またはそれらの組み合わせの塩化物含有量よりも低い。

スクラバ７０は、炭化水素ガス流２２の少なくとも一部、第一水素化処理部ガス生成物流３２の少なくとも一部、第二水素化処理部ガス生成物流４２の少なくとも一部、またはそれらの組み合わせから塩化物（たとえば、塩素含有ガス）の少なくとも一部を（たとえば、反応、吸収またはそれらの組み合わせにより）除去して処理ガス流７１を生じさせることができる苛性溶液（たとえば、水中の水酸化ナトリウムおよび／または水酸化カリウムの溶液）を含むことができる。処理ガス流７１の少なくとも一部を塩化物吸着体とさらに接触させて、処理ガス流７１からあらゆる残余の塩化物を除去することができる。本開示における使用に適切な塩化物吸着体の非限定的な例としては、アタパルジャイト、活性炭、ドロマイト、ベントナイト、酸化鉄、針鉄鉱、赤鉄鉱、磁鉄鉱、アルミナ、ガンマアルミナ、シリカ、アルミノケイ酸塩類、イオン交換樹脂類、ハイドロタルサイト類、スピネル類、各種酸化銅、酸化亜鉛、酸化ナトリウム、酸化カルシウム、酸化マグネシウム、金属担持ゼオライト類、モレキュラーシーブ１３Ｘ、および同種のもの、またはそれらの組み合わせが挙げられる。スクラバ７０は、固定床、流動床、沸騰床またはそれらの組み合わせの中に塩化物吸着体を含むことができる。

蒸気分解器生成物流５１の少なくとも一部および／または処理ガス流７１の少なくとも一部を第二分離部６０に導入して、オレフィンガス流６１、飽和炭化水素ガス流６２、芳香族化合物流６３および高分子量成分（heavies）流６４を生成することが可能であり、オレフィンガス流６１は、エチレン、プロピレン、ブテン、ブタジエンまたはそれらの組み合わせを含み、飽和炭化水素ガス流６２は、メタン、エタン、プロパン類、ブタン類、水素またはそれらの組み合わせを含み、芳香族化合物流６３は、Ｃ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類を含み、高分子量成分流６４は、Ｃ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類以外のＣ_５＋炭化水素類を含む。概して、処理ガス流７１は、水素、メタン、エタン、エチレン、プロパン類、プロピレン、ブタン類、ブタン、ブタジエン、ｎ−ブテン類、イソブテン類、シスブテン、トランスブテン、および同種のもの、またはそれらの組み合わせを含むことができる。当業者によって理解されるように、本開示によれば、高分子量成分流６４のＣ_５＋炭化水素類は、（ｉ）Ｃ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類を含まず、（ｉｉ）Ｃ_９＋芳香族炭化水素類を含み、（ｉｉｉ）Ｃ_５＋オレフィン類を含み、（ｉｖ）Ｃ_５＋パラフィン類、イソパラフィン類およびナフテン類を含む。

混合プラスチックを処理するプロセスであって、混合プラスチックの熱分解および脱塩素を同時に行うことを含むプロセスは、（ａ）約３００℃〜約５００℃の熱分解温度で熱分解部内において混合プラスチックをゼオライト触媒に接触させて炭化水素生成物を生成するステップであって、炭化水素生成物が気相および液相を含み、ゼオライト触媒が約１０〜約７５０のケイ素対アルミニウム比を有する中細孔ゼオライト類および／または大細孔ゼオライト類を含み、Ｈ_２含有ガスを熱分解部に供給して脱塩素を高める、ステップと、（ｂ）炭化水素生成物を炭化水素ガス流と炭化水素液流とに分離するステップであって、炭化水素ガス流が炭化水素生成物の気相の少なくとも一部を含み、炭化水素液流が炭化水素生成物の液相の少なくとも一部を含み、炭化水素液流が炭化水素液流の総重量に対して約５０重量ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含み、炭化水素液流が３００℃の温度において約４００ｃＰ未満の粘度を特徴とする、ステップと、（ｃ）炭化水素液流の少なくとも一部を第一水素化処理部に搬送して、第一処理炭化水素液流および第一水素化処理部ガス生成物流を生成するステップであって、第一処理炭化水素液流が炭化水素液流の沸点よりも低い沸点を特徴とし、第一処理炭化水素液流が炭化水素液流の粘度よりも低い粘度を特徴とし、第一処理炭化水素液流が第一処理炭化水素液流の総重量に対して５重量ｐｐｍ未満の塩化物の塩化物含有量を特徴とする、ステップと、（ｄ）水素化熱分解モードで作動する流動接触分解器内に第一処理炭化水素液流の少なくとも一部を液滴として噴霧して（たとえば、第一処理炭化水素液流の少なくとも一部を供給して）第二処理炭化水素液流および流動接触分解器ガス生成物流を生成するステップであって、液滴が約３００マイクロメートル未満の平均液滴径を特徴とし、第二処理炭化水素液流が第二処理炭化水素液流の総重量に対して約５重量ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含み、第二処理炭化水素液流が第二処理炭化水素液流の総重量に対して約７０重量％超の芳香族化合物類を含む芳香族化合物類含有量を特徴とし、第二処理炭化水素液流が第二処理炭化水素液流の総重量に対して約１重量％未満のオレフィン含有量を特徴とする、ステップと、（ｅ）第一処理炭化水素液流の少なくとも一部を蒸気分解器に導入して蒸気分解器生成物流を生成するステップであって、蒸気分解器生成物流中のオレフィン類の量が第一処理炭化水素液流中のオレフィン類の量よりも大きい、ステップと、（ｆ）炭化水素ガス流の少なくとも一部、蒸気分解器生成物流の少なくとも一部、第一水素化処理部ガス生成物流の少なくとも一部、第二水素化処理部ガス生成物流の少なくとも一部またはそれらの組み合わせを分離部に導入して、オレフィンガス流、飽和炭化水素類ガス流、芳香族化合物流および高分子量成分流を生成するステップであって、オレフィンガス流がエチレン、プロピレン、ブテン類、ブタジエンまたはそれらの組み合わせを含み、飽和炭化水素ガス流がメタン、エタン、プロパン類、ブタン類、水素またはそれらの組み合わせを含み、芳香族化合物流がＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類を含み、高分子量成分流がＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類以外のＣ_５＋炭化水素類を含む、ステップと、を含むことができる。

混合プラスチックを処理するプロセスであって、混合プラスチックの熱分解および脱塩素を同時に行うことを含むプロセスは、（ａ）約３００℃〜約５００℃の熱分解温度で熱分解部内において混合プラスチックをゼオライト触媒に接触させて炭化水素生成物を生成するステップであって、炭化水素生成物が気相および液相を含み、ゼオライト触媒が約１０〜約７５０のケイ素対アルミニウム比を有する中細孔ゼオライト類および／または大細孔ゼオライト類を含む、ステップと、（ｂ）炭化水素生成物を炭化水素ガス流と炭化水素液流とに分離するステップであって、炭化水素ガス流が炭化水素生成物の気相の少なくとも一部を含み、炭化水素ガス流が塩酸（ＨＣｌ）を含み、炭化水素液流が炭化水素生成物の液相の少なくとも一部を含み、炭化水素液流が炭化水素液流の総重量に対して約５０重量ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含み、炭化水素液流が３００℃の温度において約４００ｃＰ未満の粘度を特徴とする、ステップと、（ｃ）炭化水素液流の少なくとも一部を第一水素化処理部に搬送して、第一処理炭化水素液流および第一水素化処理部ガス生成物流を生成するステップであって、第一処理炭化水素液流が炭化水素液流の沸点よりも低い沸点を特徴とし、第一処理炭化水素液流が炭化水素液流の粘度よりも低い粘度を特徴とし、第一処理炭化水素液流が第一処理炭化水素液流の総重量に対して５重量ｐｐｍ未満の塩化物の塩化物含有量を特徴とする、ステップと、（ｄ）水素化熱分解モードで作動する流動接触分解器内に第一処理炭化水素液流の少なくとも一部を液滴として噴霧して第二処理炭化水素液流および流動接触分解器ガス生成物流を生成するステップであって、液滴が約３００マイクロメートル未満の平均液滴径を特徴とし、第二処理炭化水素液流が第二処理炭化水素液流の総重量に対して約５重量ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含み、第二処理炭化水素液流が第二処理炭化水素液流の総重量に対して約５０重量％超の芳香族化合物類を含む芳香族化合物類含有量を特徴とする、ステップと、（ｅ）第一処理炭化水素液流の少なくとも一部を蒸気分解器に供給して蒸気分解器生成物流を生成するステップであって、蒸気分解器生成物流中のオレフィン類の量が第一処理炭化水素液流中のオレフィン類の量よりも大きい、ステップと、（ｆ）炭化水素ガス流の少なくとも一部、第一水素化処理部ガス生成物流の少なくとも一部、流動接触分解器ガス生成物流の少なくとも一部、またはそれらの組み合わせをスクラバに導入して処理ガス流を生成するステップであって、処理ガス流の塩化物含有量が、それぞれ炭化水素ガス流、第一水素化処理部ガス生成物流、流動接触分解器ガス生成物流またはそれらの組み合わせの塩化物含有量よりも低く、炭化水素ガス流中のＨＣｌの少なくとも一部がスクラバ内で除去される、ステップと、（ｇ）処理ガス流の少なくとも一部と蒸気分解器生成物流の少なくとも一部とを分離部に導入して、オレフィンガス流、飽和炭化水素ガス流、芳香族化合物流および高分子量成分流を生成するステップであって、オレフィンガス流がエチレン、プロピレン、ブテン類、ブタジエンまたはそれらの組み合わせを含み、飽和炭化水素ガス流がメタン、エタン、プロパン、ブタン類、水素またはそれらの組み合わせを含み、芳香族化合物流がＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類を含み、高分子量成分流がＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類以外のＣ_５＋炭化水素類を含む、ステップと、を含むことができる。

混合プラスチックを処理するプロセスであって、混合プラスチックの熱分解および脱塩素を同時に行うことを含むプロセスは、（ａ）約３００℃〜約５００℃の熱分解温度で熱分解部内において混合プラスチックをゼオライト触媒に接触させて炭化水素生成物を生成するステップであって、炭化水素生成物が気相および液相を含み、ゼオライト触媒が約１０〜約７５０のケイ素対アルミニウム比を有する中細孔ゼオライト類および／または大細孔ゼオライト類を含む、ステップと、（ｂ）炭化水素生成物を炭化水素ガス流と炭化水素液流とに分離するステップであって、炭化水素ガス流が炭化水素生成物の気相の少なくとも一部を含み、炭化水素ガス流が塩酸（ＨＣｌ）を含み、炭化水素液流が炭化水素生成物の液相の少なくとも一部を含み、炭化水素液流が炭化水素液流の総重量に対して約５０重量ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含み、炭化水素液流が３００℃の温度において約４００ｃＰ未満の粘度を特徴とする、ステップと、（ｃ）炭化水素液流の少なくとも一部を第一水素化処理部に搬送して、第一処理炭化水素液流および第一水素化処理部ガス生成物流を生成するステップであって、第一処理炭化水素液流が炭化水素液流の沸点よりも低い沸点を特徴とし、第一処理炭化水素液流が炭化水素液流の粘度よりも低い粘度を特徴とし、第一処理炭化水素液流が第一処理炭化水素液流の総重量に対して５重量ｐｐｍ未満の塩化物の塩化物含有量を特徴とする、ステップと、（ｄ）第二水素化処理部内に第一処理炭化水素液流の少なくとも一部を供給して第二処理炭化水素液流および第二水素化処理部ガス流を生成するステップであって、第二水素化処理部が水素化分解器、水素化処理装置または水添脱アルキル化部であることが可能であり、第二処理炭化水素液流が第二処理炭化水素液流の総重量に対して約５重量ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含み、第二処理炭化水素液流が第二処理炭化水素液流の総重量に対して約１重量％未満のオレフィン含有量を特徴とし、第二処理炭化水素液流が芳香族炭化水素類を含み、第二処理炭化水素液流の芳香族炭化水素類の約９０重量％以上が単環芳香族炭化水素類である、ステップと、（ｅ）第一処理炭化水素液流の少なくとも一部を蒸気分解器に供給して蒸気分解器生成物流を生成するステップであって、蒸気分解器生成物流中のオレフィン類の量が第一処理炭化水素液流中のオレフィン類の量よりも大きい、ステップと、（ｆ）炭化水素ガス流の少なくとも一部、第一水素化処理部ガス生成物流の少なくとも一部、第二水素化処理部ガス流の少なくとも一部、またはそれらの組み合わせをスクラバに導入して処理ガス流を生成するステップであって、処理ガス流の塩化物含有量が、それぞれ炭化水素ガス流、第一水素化処理部ガス生成物流、第二水素化処理部ガス流またはそれらの組み合わせの塩化物含有量よりも低く、炭化水素ガス流中のＨＣｌの少なくとも一部がスクラバ内で除去される、ステップと、（ｇ）処理ガス流の少なくとも一部と蒸気分解器生成物流の少なくとも一部とを分離部に導入して、オレフィンガス流、飽和炭化水素ガス流、芳香族化合物流および高分子量成分流を生成するステップであって、オレフィンガス流がエチレン、プロピレン、ブテン、ブタジエンまたはそれらの組み合わせを含み、飽和炭化水素ガス流がメタン、エタン、プロパン、ブタン類、水素またはそれらの組み合わせを含み、芳香族化合物流がＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類を含み、高分子量成分流がＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類以外のＣ_５＋炭化水素類を含む、ステップと、を含むことができる。

本明細書に開示される通りの混合プラスチックを処理するプロセスは、混合プラスチックの熱分解および脱塩素を同時に行うことを用いない、それ以外の類似のプロセスと比較した場合、有利には、一つ以上のプロセス特性の向上を示すことができる。本明細書に開示される通りの混合プラスチックを処理するプロセスは、有利には、生成された熱分解油中の総塩化物含有量をｐｐｍレベルに低下させることができるが、そのことは、熱分解と同時に脱塩素を行わない、それ以外の類似の熱分解プロセスで達成することが困難である可能性がある。本明細書に開示される通りの混合プラスチックを処理するプロセスは、有利には、熱分解の間に低費用のゼオライト触媒類を用いて、混合プラスチックの高脱塩素効率を達成することができる。

本明細書に開示される通りの熱分解の間のゼオライト触媒類の使用は、低温で、たとえば５００℃未満で、塩化物を含むポリマー混合物（たとえば、ＰＶＣおよび／またはＰＶＤＣ）を同時に分解し、かつ脱塩素する（または脱ハロゲン化する）ことによって、有利には、かつ、効果的に、プラスチックの塩化物含有量および粘度を低下させることができる。いくつかの態様において、塩化物含有量を、混合プラスチック中における１００００ｐｐｍから炭化水素生成物中における４０ｐｐｍ未満に低下させることができる。混合プラスチックの粘度は、炭化水素生成物流について３００℃における約１０００００ｃＰから３００℃における約４００ｃＰ未満に低下させることが可能であり、したがって、炭化水素生成物流は、有利には、流動接触分解器型供給噴射ノズルにおける微細な液滴としての噴霧に適している。当業者によって理解されるように、この開示によれば、供給物の、非常に、より良好な分解は、高粘度供給物と比較した場合、流動接触分解器内に噴霧される低粘度供給物において起きる可能性がある。さらに、粘度が低下した液体を微細な液滴として流動接触分解器内で噴霧する場合、供給物の良好な微粒化の結果として、より少ないコークスが生成される。

図１に示される通りの熱分解および脱塩素システム１００は、有利には、最小数の処理ステップを利用することが可能であり、したがって、有利には、資本的支出および運営的支出の両方を最小限に抑えることによって、混合プラスチック供給物からの塩化物の除去に対して費用効果的でありうる。当業者によって理解されるように、本開示によれば、熱分解および脱塩素システム１００は、熱分解部のために、より高価な構成材料を必要としてもよいが、その理由は、それが脱塩素の負荷の大部分を取り扱うためである。

熱分解部内の混合プラスチック粘度を低くすることによって、ＰＶＣを多く含む混合プラスチック供給物を処理するために、有利には、図１に示される通りの熱分解および脱塩素システム１００を用いることができる。理論によって限定されることを望むものではないが、供給物の性質のため、熱分解および脱塩素システム１００は、熱分解と同時に脱塩素を行わない熱分解部と比較した場合、より少ない有機塩化物類の形成を可能にする。

いくつかの態様において、本明細書において提供される例において分かるように、熱分解部が連続ガスパージと共に金属担持ゼオライト触媒によって作動する場合、本明細書に開示される通りの混合プラスチックを処理するプロセスは、有利には、液体生成物の高収率と共に有効な脱塩素（たとえば、高度な脱塩素）を示すことができる。本明細書に開示される通りの混合プラスチックを処理するプロセスの追加的な長所は、本開示を確認する当業者にとって明らかでありうる。

主題については概して記載したが、以下の実施例は、本開示の特定の実施態様として示すものであって、その実施および長所を示すためのものである。実施例は、例示として示されるものであって、いかなる仕方によっても続く請求項の記載事項を限定することを意図するものではないことが理解される。

〔実施例１〕
２ｇのＺＳＭ−５触媒の存在下における１９ｇの高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）と、２１ｇの低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）と、２４ｇのポリプロピレン（ＰＰ）と、１８ｇの直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）と、１１ｇのポリスチレン（ＰＳ）と、７ｇのポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）と、２ｇのポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）とを含む１００ｇの混合プラスチックの熱分解について、丸底フラスコ構成内において検討した。供給物中に存在するＰＶＣで低苛酷性熱分解を行った。プラスチック混合物を丸底フラスコ内に配置し、３８０℃の温度に達するまで加熱した。プラスチック混合物は、溶融、分解し始め、徐々に還流を開始した。良好な量の還流が観察された。実験の全体にわたって連続的に窒素のバブリングを行い、遊離したガスが放出され、アルカリスクラバを通過して、遊離したＨＣｌを確実にクエンチした。加熱を４時間継続し、４時間後に加熱を止め、周囲の空気への放熱によってフラスコの内容物を３００℃に冷却した。丸底フラスコ内で得られた液体をペトリ皿に注ぎ、凝固して固体試料を生成するように周囲温度に到達させた。約７３ｇの、注ぐことが可能な液体が回収された。塩化物含有量および粘度について、この注ぐことが可能な液体材料をさらに分析した。Ｃｈｌｏｒａ Ｍ−シリーズ分析器（単色波長分散方式Ｘ線蛍光手法、ＡＳＴＭ Ｄ７５３６）を用いて生成物塩化物含有量を測定した。固体試料を溶融するように加熱し、Ｂｒｏｏｋｆｉｅｌｄデジタル粘度計を用いて異なる温度で粘度を測定した。

上記のように、かつ、表１で概説されるように、いくつかの実験を丸底フラスコ内で実施した。

実験では、ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１およびＺＳＭ−５ ＣＡＴ−２を用いた。ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１試料およびＺＳＭ−５ ＣＡＴ−２試料に対して、Ｂｒｕｋｅｒ製装置を用いて固体状態核磁気共鳴（ＮＭＲ）分光法（４００ＭＨｚ、室温、４ｍｍマジックアングルスピニング（ＭＡＳ）プローブ、スピニング１０ｋＨｚ、パルス４．２μｓ、遅延時間５秒）を行った。触媒ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１およびＺＳＭ−５ ＣＡＴ−２は、それぞれ、３．４および７．４のＳｉ／Ａｌ比を示した。また、ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１における非骨格アルミニウムはＺＳＭ−５ ＣＡＴ−２よりも非常に高く、このことによってＣＡＴ−１のルイス酸性度が高まった可能性があったが、この高まったルイス酸性度は、その活性がより高くなることの原因となる。図２Ａおよび２Ｂは、ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１およびＺＳＭ−５ ＣＡＴ−２の固体状態ＮＭＲスペクトルを示す。図２Ａは、ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１がＺＳＭ−５ ＣＡＴ−２よりも低いケイ素含有量（Ｑ^４）を有することを示す。図２Ｂは、ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１およびＺＳＭ−５ ＣＡＴ−２の^２７Ａｌ ＭＡＳ ＮＭＲを示しており、これは、ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−２と比較した場合、ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１が、より八面体配位型のアルミニウム種を示すことを示している。

２重量％の触媒担持による１００ｇの段階で表１の実験１を実施した。混合物内へのＮ_２のバブリングを２時間行うことによって、実験を完全にＮ_２雰囲気下で実施した。反応は止め、試料をＣｌ含有量について分析したが、Ｃｌ含有量は５０重量ｐｐｍであることが分かった。５％の炭化水素ガス喪失が観察された。Ｎ_２のバブリングを再開し、さらに５時間以上継続し、Ｃｌ含有量について試料を再び分析した。この場合、Ｃｌ含有量は検出限界未満であった。このことは、ポリマーロウ中のＣｌが、Ｎ_２で流し出すことができる形態であったことを示す。窒素パージングの５時間の第二期間の後、ガス状炭化水素類の７％の喪失が観察された。

実験１で用いられたものほど（所定の条件の下で）有効でない異なるＺＳＭ−５触媒により、表１における実験２を実施した。

実験３は、実験１の繰り返しであった。得られた炭化水素生成物をＣｌ含有量について分析したが、それは６０重量ｐｐｍの塩化物を含むことが分かった。

ＰＶＣと共にＰＥＴが存在することは、より多くの有機塩化物類の生成に寄与する可能性があった。理論によって限定されることを望むものではないが、ＰＥＴは、ＰＶＣから放出されるＨＣｌと相互作用し、それによって、著しい量の各種クロロ化合物、主にテレフタル酸および安息香酸のクロロエチルエステルが形成される。さらに、直接芳香環に結合する塩素を有する誘導体を形成することもできる。

ＰＶＣを有し、ＰＥＴを有さない混合プラスチック供給物により実験４を行って、残留塩素を評価した。ＰＥＴがない場合、塩化物含有量は、窒素パージなしで、１００００重量ｐｐｍから４０重量ｐｐｍ未満に減少した。表１のデータは、塩化物含有量の減少があることを示す。理論によって限定されることを望むものではないが、放出された通りのＨＣｌが安息香酸およびＰＥＴからのフタレートと有機塩化物類を形成するために再結合しない場合、塩化物含有量のそのような低減は可能となる。

〔実施例２〕
ＺＳＭ−５触媒の存在下における１９ｇの高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）と、２１ｇの低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）と、２４ｇのポリプロピレン（ＰＰ）と、１８ｇの直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）と、１１ｇのポリスチレン（ＰＳ）と、７ｇのポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）と、２ｇのポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）とを含む１００ｇの混合プラスチックの熱分解について、ステンレス鋼（ＳＳ）反応器構成内において検討した。ここで、ＳＳ反応器をＳＳ受け器に接続した。温度制御器を有する加熱テープを用いて、反応器（たとえば、ポット）を加熱した。触媒と共に混合プラスチックを反応器内に装入し、１時間の期間にわたって反応器を４５０℃に加熱した。全ての分解生成物を反応器から受け器内に搬送した際、さらに１時間、温度を４５０℃で一定に維持した。反応器および受け器を接続するＳＳ管も４５０℃に維持し、同じ触媒（ＺＳＭ−５）を詰めた。５ｇの触媒を管内に保持し、ポット内で静置することによって、用いた触媒をポットと上部空間管との間に分割した。流出ガスを、ＮａＯＨスクラバを通過させて、ＨＣｌガスをトラップした。それぞれ、分析方法ＡＳＴＭ Ｄ６７３０およびＡＳＴＭ Ｄ６８５２に従って、詳細な炭化水素分析（ＤＨＡ）とＧＣおよびシミュレーション蒸留（ＳＩＭＤＩＳ）ＧＣとによって生成物を分析した。総塩化物について、イオンクロマトグラフィによって生成物を分析した。

上記のように、かつ、表２で概説されるように、いくつかの実験をＳＳ反応器内で実施した。

注：実験の間、線をくさびで止め、かつ、材料を、複数回トルエン中に溶解することによって除去する必要があり、物質収支データを計算した。

実験５および実験６（図３）についての沸点分布表（表３）は、用いた触媒により、３７０℃を超えて沸騰する、より重い化合物の割合（％）が減少することを示す。また、ＤＨＡの結果は、使用触媒の量が多くなると、芳香族化合物濃度が高くなることも示した。芳香族化合物類を増加させることが必要であった場合、供給物に対する使用触媒（たとえば、触媒濃度）を増加させることが可能であった。実験５および実験６において得られた生成物についてのＤＨＡを表３に示す。実験５および実験６における熱分解液体生成物中の高オレフィンおよび芳香族化合物類含有量によって、この材料を、直接、蒸気分解器に供給することが阻止される。

図３は、実験５および実験６において得られた生成物の沸点分布のグラフを示す。図３および表３における結果は、液体生成物の約９５％が３７０℃未満で沸騰することを示す。

〔実施例３〕
混合プラスチック供給物の熱分解を検討した。さらに具体的には、金属担持触媒および非金属担持触媒の存在下でＰＶＣ含有プラスチック供給混合物を加熱することによって塩化物類の元の位置における掃去と共に熱分解生成物の粘度を分解温度の関数として検討した。

《供給物の調製》
廃プラスチックモデル供給混合物を用いて丸底フラスコ（ＲＢＦ）内で一連の熱接触分解実験を行った。この試験で用いられる供給混合物の組成物は、図４Ａに示される表４に示される。Ｒｕｎ＃５を除いて、＃１から＃６の全てのＲｕｎについて、供給混合物においてＰＥＴを用いた。ＲＢＦ内において、金属担持の有無にかかわらず、５ｇのＺＳＭ−５ゼオライト触媒ＣＡＴ−１を、ＨＤＰＥ、ＬＤＰＥ、ＬＬＤＰＥ、ＰＶＣ、ＰＳ、ＰＰおよびＰＥＴを含む約１００ｇのプラスチック供給混合物に加え、配置した。供給物および触媒の完全な混合を確保するために各Ｒｕｎの前に供給物および触媒の上記混合物をＳＳスパチュラでＲＢＦ内において完全に混合して、適切な供給物の分解を確保した。

《供給物の加熱》
磁気撹拌の助力と共にＰＩＤ温度制御器を有する外部マントルヒータを用いて、供給混合物を加熱に供した。さらに、プラスチック供給混合物を、目標とする温度条件に達した後、２０分の反応保持時間で３６０℃の最大分解温度に加熱した。漸増的ステップ加熱を用いることによって、ＲＢＦ内における過度の温度上昇を回避した。初期温度（周囲）から３００℃への加熱の間は５０℃の漸増的ステップを用い、次いで、３６０℃の最大供給物分解温度まで１０℃の漸増的ステップを用いた。

《触媒担持》
Ｒｕｎ＃１について、触媒ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１をベース触媒（たとえば、塩基触媒）として用いた。しかし、図４Ｂに示される表５に示される通りの全ての他のＲｕｎについて、排他的に、または塩基触媒との組み合わせにおいて、Ｍｇ担持ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１を用いた。各Ｒｕｎの間に用いた触媒担持および分解温度条件は、図４Ｂに示される表５に示される通りである。Ｒｕｎ＃１および＃２について、脱揮押出プロセスにおいて一般的な軸方向温度条件と類似させるために、３６０℃の分解温度に達する前に、３００℃、３２０℃および３４０℃で保持する２０分の追加的保持時間を設けた。

《オフガス処理》
無酸素反応環境と、供給混合物から遊離した塩化物類のストリッピングとを確保するために、各Ｒｕｎの間、窒素の一定のパージを維持するためにガラスバブラ装置を用いた。窒素と軽い揮発性炭化水素類とを含むガス混合物は、１０℃の水冷温度を有するガラス凝縮器を通過させた。さらに、熱触媒分解の間に形成された塩化物類をトラップするために、新たに調製されたＮａＯＨ溶液（２０％ｗ／ｗ）を含む苛性浴を用いた。３００℃のＲＢＦ温度のあたりで、（ＲＢＦからのガスのバブリングによって）苛性浴内に塩化物類がトラップされたことによって、透明から黄緑への可視変色が観察された。

《物質収支精算》
ＲＢＦから苛性装置への凝縮器への揮発性炭化水素類のキャリオーバ(carryover)のため、視認できる凝縮は（バブラ内の苛性溶液より上の分離炭化水素層として）観察されなかった。図４Ｂに示される表５に示されるように、全てのＲｕｎについての物質収支精算は８９．２３重量％〜９７．３２重量％の範囲だった。喪失は、主に、２．６８重量％〜１０．７７重量％の範囲の漏出の間にＲＢＦから流出する炭化水素ガスまたは揮発物と考えられた。

《試料の回収および分析》
分解反応が完了した後、ロウおよびコークスの付着物を有する触媒粒子を主に含む底層から上部溶融物層をデカントすると共に、ＲＢＦからの熱溶融物を石英ペトリ皿の上に注いだ。周囲冷却の後、上層は固形ケークになり、それを粘度および塩化物の分析のために再加熱した。有機蒸気のフラッシングとバブルの形成とを防止するために、溶融物のデカント操作をフード内で慎重に行った。

《プラスチック溶融粘度》
５号スピンドルを有するＢｒｏｏｋｆｉｅｌｄ ＲＶ ＤＶ ＩＩ粘度計を用いて、２００℃から３５０℃までのセル温度の関数としてプラスチック溶融粘度を測定した。測定の開始前に１００ｍＬのビーカー内で試料を２００℃で２０分間調整した。測定スピンドル（５号スピンドル）を試料内に挿入し、それぞれの温度（２００℃）に加熱した。粘度測定セル内で２００℃の定常状態温度を達した後に試料を均質化するために予備剪断を２分間行った。均質化した試料において測定を行った。次いで、粘度データを、３５０℃の最大セル温度まで、測定可能なトルク限界の範囲内で連続的に記録した。温度を２００℃から３５０℃まで増加させ、各測定値温度で粘度を記録した。

《塩化物分析》
分解プラスチック溶融物（上記のように上層から得られる固形ケーク）と、触媒粒子と、触媒粒子の溶媒洗浄から得られた液体留分とについて、総塩化物分析を行った。１１０℃のエチルベンゼン（ＥＢ）を用いて触媒粒子の底層を加熱し、アセトン洗浄による二次的洗浄のために触媒粒子を回収した。濾過から固形触媒を回収した後、使用済み溶媒を乾燥した後、総塩化物含有率についてエチルベンゼンおよびアセトンの洗浄混合物を独立して分析した。

《溶融粘度の結果》
Ｒｕｎ＃１〜＃６についての溶融粘度データを図５Ａ、図５Ｂ、図５Ｃ、図５Ｄ、図５Ｅおよび図５Ｆに示す。図５Ａ、図５Ｂ、図５Ｃ、図５Ｄ、図５Ｅおよび図５Ｆは、それぞれＲｕｎ＃１、＃２、＃３、＃４、＃５および＃６についての、セル温度の関数としての溶融粘度を示す。最小粘度は、Ｒｕｎ＃１について、対応する３１０℃の測定セル温度で８ｃＰであることが観察された。最大粘度は、Ｒｕｎ＃３について、対応する２２５℃の測定セル温度で３７００ｃＰであることが観察された。図５Ａに示されるように、Ｒｕｎ＃１についての粘度プロファイルは、セル温度が２００℃から３１０℃に増加した場合に１８８ｃＰから８ｃＰまでの急な低下（９５．７４％の変化）を示した。この傾向は、金属担持のない塩基触媒が、触媒にＭｇを担持させた他の三つの操作と比較して最も高い分解活性を有することを示す。理論によって限定されることを望むものではないが、Ｍｇを加えることによって、ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１の酸性度は潜在的に減少し、それ故、低下した分解活性が観察された。Ｒｕｎ＃２についての粘度プロファイルは図５Ｂに示され（Ｒｕｎ＃２についての試験条件は、温度に関してはＲｕｎ＃１と同じであるが、Ｒｕｎ＃２は、Ｒｕｎ＃１において用いられたベース触媒の代わりにＭｇ担持ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１を用いた）、粘度が２００℃における９７２ｃＰから３１０℃における１８８ｃＰに低下したことを示す。このことは、Ｒｕｎ＃２における分解の程度が、Ｒｕｎ＃１よりも低かったことを示す。図５Ｂ、図５Ｃ、図５Ｄおよび図５Ｅの比較もまた、分解温度の増加と共に生成物の粘度が減少することを示す。３６０℃のより高い分解温度のため、Ｒｕｎ＃２からの溶融物について２００℃で測定した初期粘度は、Ｒｕｎ＃３および＃４からの溶融物よりも少なくとも３．４５倍低かった。コークスおよびロウの形成は、Ｒｕｎ＃２〜＃４において、より苛酷であることが観察された。また、図４Ｂに示される表５から分かるように、ＲＢＦ温度がより低かった場合、ガス（揮発物％）としての生成物の喪失は減少し、溶融物／液体生成物の、より良好な収率が得られた。しかし、Ｍｇ担持触媒の塩化物掃去は、Ｒｕｎ＃５について図４Ｃに示される表６において総塩化物分析データによって確認されるように、非常に、より高かった。Ｒｕｎ＃３および＃４の場合、実験の間のガスパージは、ガラス接合部からの漏出のために頻繁に中断され、その結果、これらの場合の塩化物含有率は、期待されるものよりも高いレベルを示した。故に、金属担持ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１は、塩基触媒と比較して、良好な脱塩素と良好な液体収率とをもたらした。塩基触媒によって、脱塩素が良好になるが、より高い転化率のため、揮発物の喪失のために液体生成物収率が劣った。

故に、その全体が本明細書に参照により組み込まれている２０１６年８月１日に出願の米国仮特許出願第６２／３６９３７９号（特許文献３）にさらに詳細に記載されている通りの下流の分解部を有する脱揮押出機を用いた処理部は、下流分解部へ進む、塩化物含有率が低下した液体供給物を最大化することになった。しかるに、下流分解部内の選択分解から全体的生成物収率を高めることができた。また、液体供給物塩化物含有率の低下のため、下流分解部は、軽ガスオレフィン類および芳香族化合物類などの高値化学物質の収率の増大ための、より苛酷な分解条件を用いることが可能であった。さらに、下流部への供給物の塩化物含有率が非常に低下することになったので、下流部は、より従来の、かつ、より低価格の構成材料を用いることが可能であり、腐食の可能性が低くなるので耐用年数がより長くなる可能性があった。

Ｒｕｎ＃６から分かるように、分解、粘度低下および塩化物掃去を達成するために、ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１およびＭｇ／金属担持ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１の混合物を用いることも可能である。Ｒｕｎ＃６は、ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１および１０％Ｍｇ−ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１の４：１の重量比の混合物を用いる場合であっても、生成物中の塩化物を１ｐｐｍレベル未満に減少させることが可能であることを示す。図５Ｆ（Ｒｕｎ＃６）および図５Ｂ（Ｒｕｎ＃２）におけるデータの比較は、１０％Ｍｇ担持ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１に対するＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１の４：１の質量比によって、Ｍｇ担持ＺＳＭ−５ ＣＡＴ−１のみの使用と比較して、分解がより大きくなる結果、粘度の全体的低下がより大きくなることを示す。

〔実施例４〕
《水素化熱分解》
２０１６年８月１日に出願の米国仮特許出願第６２／３６９３７９号（特許文献３）に記載されているように、本開示の図１における脱揮押出機または部３０の下流の分解部は、高苛酷性熱分解部または水素化熱分解部であることができた。

高苛酷性熱分解および水素化熱分解の両方から得られた収率を検討した。いくつかの態様において、高苛酷性熱分解よりも水素化熱分解が好ましい。１．５ｇの量の混合プラスチックを、６２．５重量％の使用済み流動接触分解（ＦＣＣ）触媒および３７．５重量％のＺＳＭ−５ゼオライト触媒を含む９ｇの触媒混合物と混合した。次いで、混合プラスチックおよび触媒の複合混合物を流動床反応器に供給した。プラスチック供給物は、２００マイクロメートルのプラスチック粉末の形態であった。Ｎ_２中における１０％のＨ_２の混合物を、（水素化熱分解モードで）１７５標準ｃｃ／分の流速におけるキャリアーガスとして用いた。

反応器床温度を維持することによって試験を行った後、それぞれ、６００℃、６３５℃および６７０℃で、すなわち、三つの異なる開始温度でプラスチック供給物および触媒混合物を反応器に導入した。キャリアーガスとして１００％のＮ_２による前と同じ条件でも試験を行った（高苛酷性熱分解モード：水素が存在しないこと以外の条件は水素化熱分解モードと同じ）。試験した温度条件の各々について、触媒およびプラスチック供給混合物の新しい一組を調製し、用いた。

図６Ａ〜図６Ｆにおける表７〜１２は、全ての実験が熱分解触媒として混合プラスチック供給物と使用済みＦＣＣ（６２．５０重量％）＋ＺＳＭ−５ゼオライト触媒（３７．５の重量％）とを用いた実験的知見を要約したものである。

全体的に、増加するガス生成物の収率および減少する液体生成物の収率は、図６Ｂにおける表８に示されるように、より軽い生成物への、より高い転化率を示す。図６Ｂにおける表８から分かるように、触媒上に付着したコークスの単位量当たりの軽ガスオレフィン類の収率は、高苛酷性熱分解の場合よりも水素化熱分解の場合の方が高かった。理論によって限定されることを望むものではないが、より軽ガスオレフィン類は、循環流動接触分解（ＦＣＣ）型の部内で生成される。これらの循環ＦＣＣ部において、一定のコークス収率を基準に性能を比較したが、その理由は、再生器内で燃焼するコークスの量が再生器内の空気の利用可能性によって限定され、その結果、ライザー反応器に戻される再生触媒が、ひいてはライザー反応器内のその活性に影響を及ぼすことになるそれの上の各種量のコークスを有するからである。

総芳香族化合物類、および、付着させたコークスの単位量当たりのＣ_６〜Ｃ_８芳香族化合物類収率も、図６Ｃにおける表９から分かるように、高苛酷性熱分解の場合よりも水素化熱分解の場合の方が高かった。理論によって限定されることを望むものではないが、図６Ｃにおける表９のデータは、水素化熱分解において、より多くの芳香族生成物が循環ＦＣＣ型の部内で生成されることになったことを示す。

実施例４におけるデータをまとめると、図６Ｃ〜図６Ｄにおける表９〜表１０から分かるように、水素キャリアーガスを使用することなく行われる熱分解と比較して、より高い値の化学物質（すなわち、軽ガスオレフィン類および芳香族化合物類）が水素化熱分解において生成される。

図６Ｅにおける表１０におけるデータは、高苛酷性熱分解と比較した水素化熱分解の追加的な利益、たとえば、生成物ガスのオレフィン性の増大、エチレン対エタンおよびブテン類／ブタン類と比較したプロピレン／プロパンの比の増加、高苛酷性熱分解におけるキャリアーガスとしての窒素のみの使用と比較した水素化熱分解における水素転移指標（すなわち、Ｃ_３およびＣ_４飽和成分類／Ｃ_３オレフィン類の比）の低下、水素化熱分解における１−ブテンと比較して、より多くのＣ_４イソオレフィン類が生成される（すなわち、異性化指標がより低い）こと、を示す。

２４０℃未満で沸騰する液体生成物のＤＨＡは、図６Ｆにおける表１２において示される。

〔実施例５〕
《水素処理》
実施例１〜３に記載されるように生成させた液体生成物（たとえば、炭化水素液流２１）を、ＢＴＸ＋ＥＢ範囲内における、その芳香族含有量についての分離の有無にかかわらず、図１における部４０などの水素化処理部内における水素化処理に供することができる。図１における部４０などの水素化処理部からの生成物は、任意の多環芳香族化合物類を飽和させると共に、完全に飽和され得たか、または単環芳香族化合物類を保持することが可能であった。この生成物（たとえば、図１における部４０などの水素化処理部からの生成物）は、いずれのオレフィン類または塩化物含有量も有さない。図１における部４０は、図１における流れ４１を生成するために水素環境内において作動する任意の水素化分解部、水素処理部または脱アルキル部であることが可能であった。

〔実施例６〕
《蒸気分解》
本出願の図１における流れ４１を蒸気分解器５０などの蒸気分解器に供給することができる。たとえ液体生成物（たとえば、流れ３１および／または４１）が何種かの芳香族化合物類を含むとしても、蒸気分解器は、熱分解部（たとえば、熱分解部１０）および水素化処理部（たとえば、水素化処理部３０および／または４０）と組み合わせて用いることが可能であった。熱分解部および水素化処理部からのガス（Ｃ_１〜Ｃ_４）をガス分解器に供給することができる。水素化処理部からの液体を液体蒸気分解器に供給することができる。

１６．７５重量％のエタンと、３４．６２重量％のプロパンと、２７．６２重量％のイソブテンと、２１重量％のブタンとからなる供給物のガス蒸気分解を、８４０℃の蒸気分解器コイル出口温度、０．３５の蒸気／炭化水素比、および１．７バールのコイル出口圧力で実施し、結果として、他の生成物の中で、０．４８重量％のアセチレンと、３４．１重量％のエチレンと、１２．２１重量％のプロピレンと、２．４１重量％のブタジエンとを有する生成物が生じた。

２０．３重量％のパラフィンと、２７．９重量％のｉ−パラフィン類と、１４．５重量％の芳香族化合物類と、３６．９重量％のナフテン類とを有するナフサ供給物（初留点から２２０℃までの沸騰分級物（boiling cut））の蒸気分解を、８６５℃のコイル出口温度、１．７バールのコイル出口圧力、および０．５の蒸気対油比で行い、結果として、他の生成物の中で、２５．８６重量％のエチレンと、１２．１４重量％のプロピレンと、４．９８重量％のブタジエンとを有する生成物が生じた。

ガス油（２２０℃超３８０℃未満の沸点）の蒸気分解によって、他の生成物の中で、２４重量％のエチレンと、１４．４５重量％のプロピレンと、４．７重量％のブタジエンと、４．５重量％のブテンとを有する生成物が生じた。

以下の実施形態によって本開示をさらに示すが、それらの実施形態は、いかなる形であれ、その範囲に限定を課すものとして解釈されないものとする。逆に、本明細書における記載を読んだ後で本発明の精神または添付の特許請求の範囲を逸脱することなく当業者に対して示唆することができる各種の他の態様、実施形態、修正およびそれらの均等物を為すことができることが明確に理解される。

〔追加的開示〕
以下は、非限定的な例として提供される、列挙された態様である。

混合プラスチックを処理するプロセスであって、混合プラスチックの熱分解および脱塩素を同時に行うことを含み、（ａ）熱分解部内において混合プラスチックをゼオライト触媒に接触させて炭化水素生成物を生成することであって、炭化水素生成物が気相および液相を含む、ことと、（ｂ）炭化水素生成物を炭化水素ガス流と炭化水素液流とに分離することであって、炭化水素ガス流が炭化水素生成物の気相の少なくとも一部を含み、炭化水素液流が炭化水素生成物の液相の少なくとも一部を含み、炭化水素液流が炭化水素液流の総重量に対して約１００重量ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含み、炭化水素液流が３００℃の温度において約４００ｃＰ未満の粘度を特徴とする、ことと、を含むプロセスである第一の態様。

混合プラスチックをゼオライト触媒に接触させるステップ（ａ）が約３００℃〜約５００℃の熱分解温度で起きる、第一の態様に記載のプロセスである第二の態様。

ゼオライト触媒が、中細孔ゼオライト類、大細孔ゼオライト類またはそれらの組み合わせを含む、第一の態様および第二の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第三の態様。

ゼオライト触媒が、約４．５Å〜約８Åの細孔径を特徴とする、第一の態様から第三の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第四の態様。

ゼオライト触媒が酸性ゼオライトである、第一の態様から第四の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第五の態様。

ゼオライト触媒が約０．０１〜約１０００のケイ素対アルミニウム（Ｓｉ／Ａｌ）比を特徴とする、第一の態様から第五の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第六の態様。

ゼオライト触媒が一種以上の金属を含む、第一の態様から第六の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第七の態様。

一種以上の金属の各金属が、チタン、ニッケル、銅、マグネシウム、スズ、コバルト、鉄、亜鉛、タングステン、バナジウム、ガリウム、カルシウム、マンガン、ルテニウムおよびレニウムからなる群から選択されうる、第七の態様に記載のプロセスである第八の態様。

ゼオライト触媒が、ＺＳＭ−５、ＺＳＭ−１１、Ｙ、高シリカＹ、ＵＳＹ、ＥＵ−１、ＥＵ−２、ベータ、モルデナイト、Ｌ、フェリエライト、ＳＢＡ−１５、ＳＡＰＯ−５、ＳＡＰＯ−１１、ＳＡＰＯ−３１、ＳＡＰＯ−３７、ＳＡＰＯ−４１またはそれらの組み合わせを含む、第一の態様から第八の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第九の態様。

ゼオライト触媒が１０００マイクロメートル未満の平均粒径を特徴とする、第一の態様から第九の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第十の態様。

ゼオライト触媒が混合プラスチックおよびゼオライト触媒の総重量に対して約１重量％以上の量で熱分解部内に存在する、第一の態様から第十の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第十一の態様。

ゼオライト触媒が混合プラスチックおよびゼオライト触媒の総重量に対して約２重量％〜約５０重量％の量で熱分解部内に存在する、第一の態様から第十一の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第十二の態様。

熱分解部が約０．１バール（絶対圧）（ｂａｒａ）以上の圧力を特徴とする、第一の態様から第十二の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第十三の態様。

炭化水素液流が、３００℃の温度において約３０ｃＰ未満の粘度を特徴とする、第一の態様から第十三の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第十四の態様。

炭化水素液流が、炭化水素液流の総重量に対して約２５重量ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含む、第一の態様から第十四の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第十五の態様。

混合プラスチックが３００℃の温度において約５００００ｃＰ以上の溶融粘度を特徴とし、混合プラスチックから炭化水素液流への粘度の低下がステップ（ａ）の間の混合プラスチックの熱分解によるものである、第一の態様から第十五の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第十六の態様。

混合プラスチックの熱分解が約７０％以上の転化率を特徴とする、第一の態様から第十六の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第十七の態様。

混合プラスチックが混合プラスチックの総重量に対して約４００重量ｐｐｍ以上の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含み、混合プラスチックから炭化水素液流への一種以上の塩化物化合物類の減少がステップ（ａ）の間の混合プラスチックの脱塩素によるものである、第一の態様から第十七の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第十八の態様。

炭化水素液流がパラフィン類、ｉ−パラフィン類、オレフィン類、ナフテン類、芳香族化合物類、有機塩化物類またはそれらの組み合わせを含む、第一の態様から第十八の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第十九の態様。

炭化水素液流が炭化水素液流の総重量に対して約５重量％以上の量の芳香族化合物類を含む、第一の態様から第十九の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第二十の態様。

炭化水素液流が炭化水素液流の総重量に対して約５重量％以上の量のオレフィン類を含む、第一の態様から第二十の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第二十一の態様。

炭化水素液流の約１０重量％以上が約３７０℃未満の沸点を特徴とする、第一の態様から第二十一の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第二十二の態様。

水素、Ｃ_１〜Ｃ_４炭化水素類ガス、不活性ガスまたはそれらの組み合わせを熱分解部に導入することをさらに含む、第一の態様から第二十二の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第二十三の態様。

炭化水素液流の少なくとも一部を水素化処理部へ搬送して処理炭化水素液流および水素化処理部ガス生成物流を生成し、処理炭化水素液流が炭化水素液流の沸点よりも低い沸点を特徴とし、処理炭化水素液流が炭化水素液流の粘度よりも低い粘度を特徴とする、第一の態様から第二十三の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第二十四の態様。

水素化処理部が水素化分解器、水素化処理装置、水添脱アルキル化部またはそれらの組み合わせを含む、第二十四の態様に記載のプロセスである第二十五の態様。

処理炭化水素液流が処理炭化水素液流の総重量に対して約１重量％未満のオレフィン類を含むオレフィン含有量を特徴とする、第一の態様から第二十五の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第二十六の態様。

処理炭化水素液流が処理炭化水素液流の総重量に対して約１０重量ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含む、第一の態様から第二十六の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第二十七の態様。

処理炭化水素液流の少なくとも一部を蒸気分解器に供給して蒸気分解器生成物流を生成し、蒸気分解器生成物流中のオレフィン類の量が処理炭化水素液流中のオレフィン類の量よりも大きい、第一の態様から第二十七の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第二十八の態様。

流動接触分解器内に炭化水素液流の少なくとも一部を液滴として噴霧して処理炭化水素液流および流動接触分解器ガス生成物流を生成することをさらに含み、液滴が約５００マイクロメートル未満の平均液滴径を特徴とする、第一の態様から第二十八の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第二十九の態様。

（ｉ）炭化水素液流の少なくとも一部を第一水素化処理部へ搬送して第一処理炭化水素液流および第一水素化処理部ガス生成物流を生成し、第一処理炭化水素液流が、炭化水素液流のオレフィン含有量よりも低いオレフィン含有量を特徴とし、第一処理炭化水素液流が、炭化水素液流の芳香族化合物類含有量以上である芳香族化合物類含有量を特徴とし、（ｉｉ）第一処理炭化水素液流の少なくとも一部を第二水素化処理部へ搬送して第二処理炭化水素液流および第二水素化処理部ガス生成物流を生成し、第二処理炭化水素液流が炭化水素液流および／または第一処理炭化水素液流の沸点よりも低い沸点を特徴とし、第二処理炭化水素液流が炭化水素液流および／または第一処理炭化水素液流の粘度よりも低い粘度を特徴とする、第一の態様から第二十九の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第三十の態様。

（ｉｉｉ）第一処理炭化水素液流および／または第二処理炭化水素液流の少なくとも一部を蒸気分解器に供給して蒸気分解器生成物流を生成し、蒸気分解器生成物流中のオレフィン類の量が、それぞれ第一処理炭化水素液流および／または第二処理炭化水素液流中のオレフィン類の量よりも大きい、第三十の態様に記載のプロセスである第三十一の態様。

炭化水素ガス流の少なくとも一部、蒸気分解器生成物流の少なくとも一部、第一水素化処理部ガス生成物流の少なくとも一部、第二水素化処理部ガス生成物流の少なくとも一部またはそれらの組み合わせを分離部に導入して、オレフィンガス流、飽和炭化水素ガス流、芳香族化合物流および高分子量成分流を生成し、オレフィンガス流がエチレン、プロピレン、ブテン、ブタジエンまたはそれらの組み合わせを含み、飽和炭化水素ガス流がメタン、エタン、プロパン類、ブタン類、水素またはそれらの組み合わせを含み、芳香族化合物流がＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類を含み、高分子量成分流がＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類以外のＣ_５＋炭化水素類を含む、第三十一の態様に記載のプロセスである第三十二の態様。

混合プラスチックがポリ塩化ビニルおよび／またはポリ塩化ビニリデンを含む、第一の態様から第三十二の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第三十三の態様。

混合プラスチックが、未使用の混合プラスチックおよび／または混合廃プラスチックを含む、第一の態様から第三十三の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第三十四の態様。

混合プラスチックを処理するプロセスであって、混合プラスチックの熱分解および脱塩素を同時に行うことを含み、（ａ）約３００℃〜約５００℃の熱分解温度で熱分解部内において混合プラスチックをゼオライト触媒に接触させて炭化水素生成物を生成することであって、炭化水素生成物が気相および液相を含む、ことと、（ｂ）炭化水素生成物を炭化水素ガス流と炭化水素液流とに分離することであって、炭化水素ガス流が炭化水素生成物の気相の少なくとも一部を含み、炭化水素液流が炭化水素生成物の液相の少なくとも一部を含み、炭化水素液流が炭化水素液流の総重量に対して約１００重量ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含み、炭化水素液流が３００℃の温度において約４００ｃＰ未満の粘度を特徴とする、ことと、（ｃ）炭化水素液流の少なくとも一部を第一水素化処理部に搬送して、第一処理炭化水素液流および第一水素化処理部ガス生成物流を生成することであって、第一処理炭化水素液流が炭化水素液流の沸点よりも低い沸点を特徴とし、第一処理炭化水素液流が炭化水素液流の粘度よりも低い粘度を特徴とし、第一処理炭化水素液流が第一処理炭化水素液流の総重量に対して１０重量ｐｐｍ未満の塩化物の塩化物含有量を特徴とする、ことと、（ｄ）水素化熱分解モードで作動する流動接触分解器内に第一処理炭化水素液流の少なくとも一部を液滴として噴霧して第二処理炭化水素液流および流動接触分解器ガス生成物流を生成することであって、液滴が約３００マイクロメートル未満の平均液滴径を特徴とし、第二処理炭化水素液流が第二処理炭化水素液流の総重量に対して約１０重量ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含み、第二処理炭化水素液流が第二処理炭化水素液流の総重量に対して約２０重量％超の芳香族化合物類を含む芳香族化合物類含有量を特徴とする、ことと、を含むプロセスである第三十五の態様。

第一処理炭化水素液流の少なくとも一部を蒸気分解器に供給して蒸気分解器生成物流を生成し、蒸気分解器生成物流中のオレフィン類の量が第一処理炭化水素液流中のオレフィン類の量よりも大きい、第三十五の態様に記載のプロセスである第三十六の態様。

第二処理炭化水素液が第二処理炭化水素液流の総重量に対して約７０重量％超の芳香族化合物類を含む芳香族化合物類含有量を特徴とする、第三十五の態様および第三十六の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第三十七の態様。

混合プラスチックを処理するプロセスであって、混合プラスチックの熱分解および脱塩素を同時に行うことを含み、（ａ）約３００℃〜約５００℃の熱分解温度で熱分解部内において混合プラスチックをゼオライト触媒に接触させて炭化水素生成物を生成することであって、炭化水素生成物が気相および液相を含む、ことと、（ｂ）炭化水素生成物を炭化水素ガス流と炭化水素液流とに分離することであって、炭化水素ガス流が炭化水素生成物の気相の少なくとも一部を含み、炭化水素ガス流が塩酸（ＨＣｌ）を含み、炭化水素液流が炭化水素生成物の液相の少なくとも一部を含み、炭化水素液流が炭化水素液流の総重量に対して約１００重量ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含み、炭化水素液流が３００℃の温度において約４００ｃＰ未満の粘度を特徴とする、ことと、（ｃ）炭化水素液流の少なくとも一部を第一水素化処理部に搬送して、第一処理炭化水素液流および第一水素化処理部ガス生成物流を生成することであって、第一処理炭化水素液流が炭化水素液流の沸点よりも低い沸点を特徴とし、第一処理炭化水素液流が炭化水素液流の粘度よりも低い粘度を特徴とし、第一処理炭化水素液流が第一処理炭化水素液流の総重量に対して１０重量ｐｐｍ未満の塩化物の塩化物含有量を特徴とする、ことと、（ｄ）水素化熱分解モードで作動する流動接触分解器内に第一処理炭化水素液流の少なくとも一部を液滴として噴霧して第二処理炭化水素液流および流動接触分解器ガス生成物流を生成するステップであって、液滴が約３００マイクロメートル未満の平均液滴径を特徴とし、第二処理炭化水素液流が第二処理炭化水素液流の総重量に対して約１０重量ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含み、第二処理炭化水素液流が第二処理炭化水素液流の総重量に対して約４０重量％超の芳香族化合物類を含む芳香族化合物類含有量を特徴とする、ことと、（ｅ）第一処理炭化水素液流の少なくとも一部を蒸気分解器に供給して蒸気分解器生成物流を生成することであって、蒸気分解器生成物流中のオレフィン類の量が第一処理炭化水素液流中のオレフィン類の量よりも大きい、ことと、（ｆ）炭化水素ガス流の少なくとも一部、第一水素化処理部ガス生成物流の少なくとも一部、流動接触分解器ガス生成物流の少なくとも一部、またはそれらの組み合わせをスクラバに導入して処理ガス流を生成することであって、処理ガス流の塩化物含有量が、それぞれ炭化水素ガス流、第一水素化処理部ガス生成物流、流動接触分解器ガス生成物流またはそれらの組み合わせの塩化物含有量よりも低く、炭化水素ガス流中のＨＣｌの少なくとも一部がスクラバ内で除去される、ことと、（ｇ）蒸気分解器生成物流の少なくとも一部と処理ガス流の少なくとも一部とを分離部に導入して、オレフィンガス流、飽和炭化水素ガス流、芳香族化合物流および高分子量成分流を生成することであって、オレフィンガス流がエチレン、プロピレン、ブテン、ブタジエンまたはそれらの組み合わせを含み、飽和炭化水素ガス流がメタン、エタン、プロパン、ブタン類、水素またはそれらの組み合わせを含み、芳香族化合物流がＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類を含み、高分子量成分流がＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類以外のＣ_５＋炭化水素類を含む、ことと、を含むプロセスである第三十八の態様。

混合プラスチックがプラスチック廃棄物の総重量に対して約４００重量ｐｐｍ以上のポリ塩化ビニルおよび／またはポリ塩化ビニリデンを含む、第三十八の態様に記載のプロセスである第三十九の態様。

混合プラスチックが、未使用の混合プラスチックおよび／または混合廃プラスチックを含む、第三十八の態様および第三十九の態様のいずれか一項に記載のプロセスである第四十の態様。

混合プラスチックを処理するプロセスであって、混合プラスチックの熱分解および脱塩素を同時に行うことを含み、（ａ）約３００℃〜約５００℃の熱分解温度で熱分解部内において混合プラスチックをゼオライト触媒に接触させて炭化水素生成物を生成することであって、炭化水素生成物が気相および液相を含み、ゼオライト触媒が約１０〜約７５０のケイ素対アルミニウム比を有する中細孔ゼオライト類および／または大細孔ゼオライト類を含む、ことと、（ｂ）炭化水素生成物を炭化水素ガス流と炭化水素液流とに分離することであって、炭化水素ガス流が炭化水素生成物の気相の少なくとも一部を含み、炭化水素ガス流が塩酸（ＨＣｌ）を含み、炭化水素液流が炭化水素生成物の液相の少なくとも一部を含み、炭化水素液流が炭化水素液流の総重量に対して約５０重量ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含み、炭化水素液流が３００℃の温度において約４００ｃＰ未満の粘度を特徴とする、ことと、（ｃ）炭化水素液流の少なくとも一部を第一水素化処理部に搬送して、第一処理炭化水素液流および第一水素化処理部ガス生成物流を生成することであって、第一処理炭化水素液流が炭化水素液流の沸点よりも低い沸点を特徴とし、第一処理炭化水素液流が炭化水素液流の粘度よりも低い粘度を特徴とし、第一処理炭化水素液流が第一処理炭化水素液流の総重量に対して５重量ｐｐｍ未満の塩化物の塩化物含有量を特徴とする、ことと、（ｄ）第二水素化処理部内に第一処理炭化水素液流の少なくとも一部を供給して第二処理炭化水素液流および第二水素化処理部ガス流を生成することであって、第二水素化処理部が水素化分解器、水素化処理装置または水添脱アルキル化部であることが可能であり、第二処理炭化水素液流が第二処理炭化水素液流の総重量に対して約５重量ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含み、第二処理炭化水素液流が第二処理炭化水素液流の総重量に対して約１重量％未満のオレフィン含有量を特徴とし、第二処理炭化水素液流が芳香族炭化水素類を含み、第二処理炭化水素液流の芳香族炭化水素類の約９０重量％以上が単環芳香族炭化水素類である、ことと、（ｅ）第一処理炭化水素液流の少なくとも一部を蒸気分解器に供給して蒸気分解器生成物流を生成することであって、蒸気分解器生成物流中のオレフィン類の量が第一処理炭化水素液流中のオレフィン類の量よりも大きい、ことと、（ｆ）炭化水素ガス流の少なくとも一部、第一水素化処理部ガス生成物流の少なくとも一部、第二水素化処理部ガス流の少なくとも一部、またはそれらの組み合わせをスクラバに導入して処理ガス流を生成することであって、処理ガス流の塩化物含有量が、それぞれ炭化水素ガス流、第一水素化処理部ガス生成物流、第二水素化処理部ガス流またはそれらの組み合わせの塩化物含有量よりも低く、炭化水素ガス流中のＨＣｌの少なくとも一部がスクラバ内で除去される、ことと、（ｇ）処理ガス流の少なくとも一部と蒸気分解器生成物流の少なくとも一部とを分離部に導入して、オレフィンガス流、飽和炭化水素ガス流、芳香族化合物流および高分子量成分流を生成することであって、オレフィンガス流がエチレン、プロピレン、ブテン、ブタジエンまたはそれらの組み合わせを含み、飽和炭化水素ガス流がメタン、エタン、プロパン、ブタン類、水素またはそれらの組み合わせを含み、芳香族化合物流がＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類を含み、高分子量成分流がＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類以外のＣ_５＋炭化水素類を含む、ことと、を含むプロセスである第四十一の態様。

本開示の態様を図面と共に記載したが、本発明の精神および教示を逸脱することなくその修正を為すことができる。本明細書に記載されている態様および実施例は、ただ例示的であるのみであって、限定することを意図するものではない。本明細書に開示される本発明の多くの変更および修正が可能であり、本発明の範囲内である。

したがって、保護の範囲は、上記で述べられた記載によって限定されるものではないが、以下の請求項によって限定されるだけであり、その範囲は請求項の主題の全ての均等物を含む。いずれの請求項も本発明の一態様として本明細書に組み込まれる。しかるに、請求項は、さらなる記載であり、かつ、本発明の「発明を実施するための形態」への追加である。本明細書において引用される全ての特許、特許出願および刊行物の開示は、参照により本明細書に組み込まれる。

Claims (20)

1. 混合プラスチックを処理するプロセスであって、前記混合プラスチックの熱分解および脱塩素を同時に行うことを含み、
   （ａ）熱分解部内において前記混合プラスチックをゼオライト触媒に接触させて炭化水素生成物を生成することであって、前記炭化水素生成物が気相および液相を含む、ことと、
   （ｂ）前記炭化水素生成物を炭化水素ガス流と炭化水素液流とに分離することであって、前記炭化水素ガス流が前記炭化水素生成物の前記気相の少なくとも一部を含み、前記炭化水素液流が前記炭化水素生成物の前記液相の少なくとも一部を含み、前記炭化水素液流が前記炭化水素液流の総重量に対して約１００重量ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含み、前記炭化水素液流が３００℃の温度において約４００ｃＰ未満の粘度を特徴とする、ことと、
   を含むプロセス。
2. 前記混合プラスチックをゼオライト触媒に接触させるステップ（ａ）が約３００℃〜約５００℃の熱分解温度で起きる請求項１に記載のプロセス。
3. 前記ゼオライト触媒が、中細孔ゼオライト類、大細孔ゼオライト類またはそれらの組み合わせを含み、前記ゼオライト触媒が、約４．５Å〜約８Åの細孔径を特徴とする請求項１から２のいずれか一項に記載のプロセス。
4. 前記ゼオライト触媒が酸性ゼオライトであり、前記ゼオライト触媒が約０．０１〜約１０００のケイ素対アルミニウム（Ｓｉ／Ａｌ）比を特徴とし、前記ゼオライト触媒が前記混合プラスチックおよび前記ゼオライト触媒の総重量に対して約１重量％以上の量で前記熱分解部内に存在する請求項１から３のいずれか一項に記載のプロセス。
5. 前記ゼオライト触媒が一種以上の金属を含み、前記一種以上の金属の各金属が、チタン、ニッケル、銅、マグネシウム、スズ、コバルト、鉄、亜鉛、タングステン、バナジウム、ガリウム、カルシウム、マンガン、ルテニウムおよびレニウムからなる群から選択されうる請求項１から４のいずれか一項に記載のプロセス。
6. 前記ゼオライト触媒が、ＺＳＭ−５、ＺＳＭ−１１、Ｙ、高シリカＹ、ＵＳＹ、ＥＵ−１、ＥＵ−２、ベータ、モルデナイト、Ｌ、フェリエライト、ＳＢＡ−１５、ＳＡＰＯ−５、ＳＡＰＯ−１１、ＳＡＰＯ−３１、ＳＡＰＯ−３７、ＳＡＰＯ−４１またはそれらの組み合わせを含む請求項１から５のいずれか一項に記載のプロセス。
7. 前記混合プラスチックが３００℃の温度において約５００００ｃＰ以上の溶融粘度を特徴とし、前記混合プラスチックから前記炭化水素液流への粘度の低下が前記ステップ（ａ）の間の前記混合プラスチックの熱分解によるものである請求項１から６のいずれか一項に記載のプロセス。
8. 前記混合プラスチックが前記混合プラスチックの総重量に対して約４００重量ｐｐｍ以上の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含み、前記混合プラスチックから前記炭化水素液流への一種以上の塩化物化合物類の減少が前記ステップ（ａ）の間の前記混合プラスチックの脱塩素によるものである請求項１から７のいずれか一項に記載のプロセス。
9. 水素、Ｃ_１〜Ｃ_４炭化水素ガス類、不活性ガスまたはそれらの組み合わせを前記熱分解部に導入することをさらに含む請求項１から８のいずれか一項に記載のプロセス。
10. 前記炭化水素液流の少なくとも一部を水素化処理部へ搬送して処理炭化水素液流および水素化処理部ガス生成物流を生成し、前記処理炭化水素液流が前記炭化水素液流の沸点よりも低い沸点を特徴とし、前記処理炭化水素液流が前記炭化水素液流の粘度よりも低い粘度を特徴とする請求項１から９のいずれか一項に記載のプロセス。
11. 前記水素化処理部が水素化分解器、水素化処理装置、水添脱アルキル化部またはそれらの組み合わせを含む請求項１０に記載のプロセス。
12. 前記処理炭化水素液流が前記処理炭化水素液流の総重量に対して約１重量％未満のオレフィン類を含むオレフィン含有量を特徴とし、前記処理炭化水素液流が前記処理炭化水素液流の総重量に対して約１０重量ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含む請求項１０から１１のいずれか一項に記載のプロセス。
13. 前記処理炭化水素液流の少なくとも一部を蒸気分解器に供給して蒸気分解器生成物流を生成し、前記蒸気分解器生成物流中のオレフィン類の量が前記処理炭化水素液流中のオレフィン類の量よりも大きい請求項１０から１２のいずれか一項に記載のプロセス。
14. 流動接触分解器内に前記炭化水素液流の少なくとも一部を液滴として噴霧して処理炭化水素液流および流動接触分解器ガス生成物流を生成することをさらに含み、前記液滴が約５００マイクロメートル未満の平均液滴径を特徴とする請求項１から９のいずれか一項に記載のプロセス。
15. （ｉ）前記炭化水素液流の少なくとも一部を第一水素化処理部へ搬送して第一処理炭化水素液流および第一水素化処理部ガス生成物流を生成し、前記第一処理炭化水素液流が、前記炭化水素液流のオレフィン含有量よりも低いオレフィン含有量を特徴とし、前記第一処理炭化水素液流が、前記炭化水素液流の芳香族化合物類含有量以上である芳香族化合物類含有量を特徴とし、（ｉｉ）前記第一処理炭化水素液流の少なくとも一部を第二水素化処理部へ搬送して第二処理炭化水素液流および第二水素化処理部ガス生成物流を生成し、前記第二処理炭化水素液流が前記炭化水素液流および／または前記第一処理炭化水素液流の沸点よりも低い沸点を特徴とし、前記第二処理炭化水素液流が前記炭化水素液流および／または前記第一処理炭化水素液流の粘度よりも低い粘度を特徴とする請求項１から９のいずれか一項に記載のプロセス。
16. （ｉｉｉ）前記第一処理炭化水素液流および／または前記第二処理炭化水素液流の少なくとも一部を蒸気分解器に供給して蒸気分解器生成物流を生成し、前記蒸気分解器生成物流中のオレフィン類の量が、それぞれ前記第一処理炭化水素液流および／または第二処理炭化水素液流中のオレフィン類の量よりも大きい請求項１５に記載のプロセス。
17. 前記炭化水素ガス流の少なくとも一部、前記蒸気分解器生成物流の少なくとも一部、前記第一水素化処理部ガス生成物流の少なくとも一部、前記第二水素化処理部ガス生成物流の少なくとも一部またはそれらの組み合わせを分離部に導入して、オレフィンガス流、飽和炭化水素ガス流、芳香族化合物流および高分子量成分流を生成し、前記オレフィンガス流がエチレン、プロピレン、ブテン、ブタジエンまたはそれらの組み合わせを含み、前記飽和炭化水素ガス流がメタン、エタン、プロパン類、ブタン類、水素またはそれらの組み合わせを含み、前記芳香族化合物流がＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類を含み、前記高分子量成分流がＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類以外のＣ_５＋炭化水素類を含む請求項１６に記載のプロセス。
18. 混合プラスチックを処理するプロセスであって、前記混合プラスチックの熱分解および脱塩素を同時に行うことを含み、
    （ａ）約３００℃〜約５００℃の熱分解温度で熱分解部内において前記混合プラスチックをゼオライト触媒に接触させて炭化水素生成物を生成することであって、前記炭化水素生成物が気相および液相を含む、ことと、
    （ｂ）前記炭化水素生成物を炭化水素ガス流と炭化水素液流とに分離することであって、前記炭化水素ガス流が前記炭化水素生成物の前記気相の少なくとも一部を含み、前記炭化水素液流が前記炭化水素生成物の前記液相の少なくとも一部を含み、前記炭化水素液流が前記炭化水素液流の総重量に対して約１００重量ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含み、前記炭化水素液流が３００℃の温度において約４００ｃＰ未満の粘度を特徴とする、ことと、
    （ｃ）前記炭化水素液流の少なくとも一部を第一水素化処理部に搬送して、第一処理炭化水素液流および第一水素化処理部ガス生成物流を生成することであって、前記第一処理炭化水素液流が前記炭化水素液流の沸点よりも低い沸点を特徴とし、前記第一処理炭化水素液流が前記炭化水素液流の粘度よりも低い粘度を特徴とし、前記第一処理炭化水素液流が前記第一処理炭化水素液流の総重量に対して１０重量ｐｐｍ未満の塩化物の塩化物含有量を特徴とする、ことと、
    （ｄ）水素化熱分解モードで作動する流動接触分解器内に前記第一処理炭化水素液流の少なくとも一部を液滴として噴霧して第二処理炭化水素液流および流動接触分解器ガス生成物流を生成することであって、前記液滴が約３００マイクロメートル未満の平均液滴径を特徴とし、前記第二処理炭化水素液流が前記第二処理炭化水素液流の総重量に対して約１０重量ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含み、前記第二処理炭化水素液流が前記第二処理炭化水素液流の総重量に対して約２０重量％超の芳香族化合物類を含む芳香族化合物類含有量を特徴とする、ことと、
    を含むプロセス。
19. 前記第一処理炭化水素液流の少なくとも一部を蒸気分解器に供給して蒸気分解器生成物流を生成し、前記蒸気分解器生成物流中のオレフィンの量が前記第一処理炭化水素液流中のオレフィンの量よりも大きく、前記第二処理炭化水素液流が前記第二処理炭化水素液流の総重量に対して約７０重量％超の芳香族化合物類を含む芳香族化合物類含有量を特徴とする請求項１８に記載のプロセス。
20. 混合プラスチックを処理するプロセスであって、前記混合プラスチックの熱分解および脱塩素を同時に行うことを含み、
    （ａ）約３００℃〜約５００℃の熱分解温度で熱分解部内において前記混合プラスチックをゼオライト触媒に接触させて炭化水素生成物を生成することであって、前記炭化水素生成物が気相および液相を含む、ことと、
    （ｂ）前記炭化水素生成物を炭化水素ガス流と炭化水素液流とに分離することであって、前記炭化水素ガス流が前記炭化水素生成物の前記気相の少なくとも一部を含み、前記炭化水素ガス流が塩酸（ＨＣｌ）を含み、前記炭化水素液流が前記炭化水素生成物の前記液相の少なくとも一部を含み、前記炭化水素液流が前記炭化水素液流の総重量に対して約１００重量ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含み、前記炭化水素液流が３００℃の温度において約４００ｃＰ未満の粘度を特徴とする、ことと、
    （ｃ）前記炭化水素液流の少なくとも一部を第一水素化処理部に搬送して、第一処理炭化水素液流および第一水素化処理部ガス生成物流を生成することであって、前記第一処理炭化水素液流が前記炭化水素液流の沸点よりも低い沸点を特徴とし、前記第一処理炭化水素液流が前記炭化水素液流の粘度よりも低い粘度を特徴とし、前記第一処理炭化水素液流が前記第一処理炭化水素液流の総重量に対して１０重量ｐｐｍ未満の塩化物の塩化物含有量を特徴とする、ことと、
    （ｄ）水素化熱分解モードで作動する流動接触分解器内に前記第一処理炭化水素液流の少なくとも一部を液滴として噴霧して第二処理炭化水素液流および流動接触分解器ガス生成物流を生成するステップであって、前記液滴が約３００マイクロメートル未満の平均液滴径を特徴とし、前記第二処理炭化水素液流が前記第二処理炭化水素液流の総重量に対して約１０重量ｐｐｍ未満の塩化物の量の一種以上の塩化物化合物類を含み、前記第二処理炭化水素液流が前記第二処理炭化水素液流の総重量に対して約４０重量％超の芳香族化合物類を含む芳香族化合物類含有量を特徴とする、ことと、
    （ｅ）前記第一処理炭化水素液流の少なくとも一部を蒸気分解器に供給して蒸気分解器生成物流を生成することであって、前記蒸気分解器生成物流中のオレフィン類の量が前記第一処理炭化水素液流中のオレフィン類の量よりも大きい、ことと、
    （ｆ）前記炭化水素ガス流の少なくとも一部、前記第一水素化処理部ガス生成物流の少なくとも一部、前記流動接触分解器ガス生成物流の少なくとも一部、またはそれらの組み合わせをスクラバに導入して処理ガス流を生成することであって、前記処理ガス流の塩化物含有量が、それぞれ前記炭化水素ガス流、前記第一水素化処理部ガス生成物流、前記流動接触分解器ガス生成物流またはそれらの組み合わせの塩化物含有量よりも低く、前記炭化水素ガス流中の前記ＨＣｌの少なくとも一部が前記スクラバ内で除去される、ことと、
    （ｇ）前記蒸気分解器生成物流の少なくとも一部と前記処理ガス流の少なくとも一部とを分離部に導入して、オレフィンガス流、飽和炭化水素ガス流、芳香族化合物流および高分子量成分流を生成することであって、前記オレフィンガス流がエチレン、プロピレン、ブテン、ブタジエンまたはそれらの組み合わせを含み、前記飽和炭化水素ガス流がメタン、エタン、プロパン、ブタン類、水素またはそれらの組み合わせを含み、前記芳香族化合物流がＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類を含み、前記高分子量成分流がＣ_６〜Ｃ_８芳香族炭化水素類以外のＣ_５＋炭化水素類を含む、ことと、
    を含むプロセス。

Images