JP2019167995A - 転動部品、軸受およびそれらの製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】たとえ表面とファイバーフローとのなす角度が大きくても、軌道面の表面に露出した非金属介在物と母材との隙間を埋めることで隙間がき裂として働くことを抑制する転動部品、および当該転動部品を含む軸受、ならびにそれらの製造方法を提供する。【解決手段】転動部品２１は、表面２１Ａを有する。当該転動部品２１にはファイバーフローＦＦおよび非金属介在物が含まれる。転動部品２１の表面２１Ａから第１の深さまでの領域内において、非金属介在物と、転動部品２１を構成する部材との隙間が埋められている。第１の深さは５０μｍ以上である。表面２１ＡとファイバーフローＦＦとのなす角度は１５°以上である。【選択図】図２

Description

本発明は転動部品、軸受およびそれらの製造方法に関し、特に構成部材がファイバーフローを含む転動部品、軸受およびそれらの製造方法に関するものである。

軸受を長寿命化するためには、軸受を構成する転動部品における、剥離の起点となる非金属介在物を減らしかつそのサイズを小さくすることが要求される。このため鋼材メーカ各社はその製鋼方法を工夫してきた。しかし転動部品に含まれる非金属介在物を完全に排除することはできない。またそのような特殊な工程を経た鋼材は高コストであり、かつグローバル市場での入手が困難であるという問題がある。

そこで、転動部品に不可避的に存在する非金属介在物に対する対策として、たとえば特開２００４−２６３７６８号公報（特許文献１）においては、以下の方法がとられている。特開２００４−２６３７６８号公報では、粒径が３０μｍ以上の非金属介在物を含む低清浄度鋼に対しローラバニシング加工がなされる。これにより非金属介在物が粉砕され小径化されるため、転動疲労寿命に優れた転動部品が得られる。

一方、転動部品を構成する素材の耐久性の向上を図る観点から、当該素材に形成されるファイバーフローに着目する場合もある。たとえば特開２０１３−１１６６８９号公報（特許文献２）においては、外輪が熱間鍛造加工後に冷間ローリング加工されることにより、外輪のファイバーフローが切断されずに外郭形状に沿って繋がって形成された車輪用軸受装置が開示されている。これにより、車輪用軸受装置の耐久性が向上するとされている。

また非金属介在物は、圧延時にファイバーフローに沿って引き延ばされる。このため、ファイバーフローと軌道面との角度が大きければ、非金属介在物が軌道面に露出する可能性が高くなる。そこでファイバーフローと軌道面との角度を極力小さくする対策がなされる。たとえば特開２００３−３０１８５０号公報（特許文献３）においては、ファイバーフローと軌道面とのなす角度を１５°以下とすることにより軸受の長寿命化を図っている。

特開２００４−２６３７６８号公報 特開２０１３−１１６６８９号公報 特開２００３−３０１８５０号公報

そもそも非金属介在物は、転動部品の特に軌道面の表面に介在し、軌道面の表面に露出することが問題となることが多い。これにより当該露出部としての非金属介在物と、転動部品の母材との隙間が形成され、それがき裂として働き、軸受の早期破損の原因となるためである。

非金属介在物の露出を防ぐ観点から上記のようにファイバーフローと軌道面との角度を極力小さくする対策がなされる。しかし製品の形状によっては、鍛造後にどうしても上記角度が大きくなる場合がある。特開２０１３−１１６６８９号公報においては、上記の課題に対する対策が十分になされていない。

また、特開２００４−２６３７６８号公報に開示のローラバニシング加工がなされる加工深さは、バニシングツールと軸受の軌道面との接触する部分の楕円形の大きさによって決まる。当該接触する部分の楕円形を大きくすることにより加工深さを深くすることができる。このようにすれば、非金属介在物と転動部品の母材との隙間を塞ぎ、軸受の表面を起点とする剥離だけでなく、軸受の内部を起点とする剥離を抑制することもできる。しかし特開２００４−２６３７６８号公報、特開２０１３−１１６６８９号公報および特開２００３−３０１８５０号公報においては部材を熱処理し硬度が高くされた後にバニシング加工などの塑性加工がなされる。このため部材の加工が困難となり加工深さを深くすることが困難である。その結果、塑性加工を行なっても、き裂としての隙間を塞ぎ、軸受の剥離を抑制する効果が十分に得られない可能性がある。

本発明は以上の問題に鑑みなされたものである。その目的は、たとえ表面とファイバーフローとのなす角度が大きくても、軌道面の表面に露出した非金属介在物と母材との隙間を埋めることで隙間がき裂として働くことを抑制する転動部品、および当該転動部品を含む軸受、ならびにそれらの製造方法を提供することである。

本発明に係る転動部品は、表面を有する。当該転動部品にはファイバーフローおよび非金属介在物が含まれる。転動部品の表面から第１の深さまでの領域内において、非金属介在物と、転動部品を構成する母材との隙間が埋められている。第１の深さは５０μｍ以上である。当該表面とファイバーフローとのなす角度は１５°以上である。

本発明に係る軸受は、外輪と、外輪の内周面上に配置される転動体と、転動体の内周側に配置される内輪とを備える。外輪、転動体および内輪の少なくとも１つは上記の転動部品である。上記の転動部品の表面は、外輪の軌道面、内輪の軌道面および転動体の転動面のいずれかである。

本発明に係る転動部品の製造方法は、まず被加工面を有し、ファイバーフローを含む部材が準備される。被加工面に塑性加工が施される。塑性加工を施す工程の後に部材に熱処理が施される。塑性加工を施す工程により、転動部品の表面から第１の深さまでの領域内において、転動部品に含まれる非金属介在物と、転動部品を構成する母材との隙間が埋められる。第１の深さは５０μｍ以上である。表面とファイバーフローとのなす角度は１５°以上である。

本発明は、外輪と、外輪の内周面上に配置される転動体と、転動体の内周側に配置される内輪とを備える軸受の製造方法である。外輪、転動体および内輪の少なくとも１つは上記の転動部品である。上記の転動部品の表面は、外輪の軌道面、内輪の軌道面および転動体の転動面のいずれかである。

本発明によれば、軌道面の表面に露出した非金属介在物と母材との隙間を深い領域まで埋めることで、たとえ表面とファイバーフローとのなす角度が大きくても、隙間がき裂として働くことを抑制する転動部品を得ることができる。また製造方法においては熱処理前の塑性加工（バニシング加工）により、たとえ表面とファイバーフローとのなす角度が大きくても、非金属介在物と母材との隙間を深い領域まで埋めることができ、隙間がき裂として働くことを抑制できる。

本実施の形態に係る円錐ころ軸受の構造を示す概略断面図である。 図１中の点線で囲まれた領域Ａの概略拡大断面図である。 転動部品の母材と、その母材に存在する非金属介在物との態様を示す概略断面図である。 本実施の形態の円錐ころ軸受の製造方法の概略を示すフローチャートである。 本実施の形態の円錐ころ軸受の製造方法の第１工程を示す概略断面図である。 本実施の形態の円錐ころ軸受の製造方法の第２工程を示す概略断面図である。 本実施の形態の円錐ころ軸受の製造方法の第３工程を示す概略断面図である。 本実施の形態の円錐ころ軸受の製造方法の第４工程の第１例を示す概略断面図である。 本実施の形態の円錐ころ軸受の製造方法の第４工程の第２例を示す概略断面図である。 内輪の内部に非金属介在物が存在する態様を示す概略断面図である。 図１０の点線で囲まれた領域ＸＩの拡大概略断面図である。 非金属介在物および母材との隙間が露出する被加工面に対し、熱処理後に塑性加工を行なった場合（Ａ）および塑性加工後に熱処理を行なった場合（Ｂ）の態様を示す概略断面図である。 バニシング加工の際に、内輪軌道面などを形成するための被加工面に対し垂直な方向から押圧するようにバニシングツールが加圧する態様を示す概略図である。 バニシング加工の際に、内輪軌道面などを形成するための被加工面に対し垂直な方向に対し斜めの方向から押圧するようにバニシングツールが加圧する態様を示す概略図である。 バニシング加工前後の表面粗さの一例、およびバニシング加工時の残留応力の分布を示す概略図である。 バニシング加工の際に斜め方向から押圧力を加えることにより、き裂を抑制する効果が高められることを示すグラフである。

以下、本実施の形態について図面を参照しながら説明する。まず本実施の形態において形成される転がり軸受について、図１および図２を用いて説明する。

図１は本実施の形態に係る円錐ころ軸受の構造を示す概略断面図である。図２は図１中の点線で囲まれた領域Ａの概略拡大断面図の第１例（Ａ）と第２例（Ｂ）とである。図１を参照して、本実施の形態において形成される軸受としての円錐ころ軸受２は、外輪２０と、内輪２１と、複数のころ２２と、保持器２３とを主に備えている。外輪２０は、環形状からなり、内周面に外輪軌道面２０Ａを有している。内輪２１は、環形状からなり、外周面に内輪軌道面２１Ａを有している。内輪２１は、内輪軌道面２１Ａが外輪軌道面２０Ａに対向するように外輪２０の内周側に配置されている。

転動体としてのころ２２は、外輪２０の内周面上に配置されている。ころ２２はころ転動面２２Ａを有し、当該ころ転動面２２Ａにおいて内輪軌道面２１Ａおよび外輪軌道面２０Ａに接触し、かつ保持器２３により周方向に所定のピッチで配置されている。これにより、ころ２２は、外輪２０および内輪２１の円環状の軌道上に転動自在に保持されている。逆に言えば、上記の内輪２１は、ころ２２の内周側に配置されている。また、円錐ころ軸受２は、外輪軌道面２０Ａを含む円錐、内輪軌道面２１Ａを含む円錐、およびころ２２が転動した場合の回転軸の軌跡を含む円錐のそれぞれの頂点が軸受の中心線上の１点で交わるように構成されている。このような構成により、円錐ころ軸受２の外輪２０および内輪２１は、互いに相対的に回転可能となっている。

以上のように、円錐ころ軸受２は、転動部品としての外輪２０、内輪２１およびころ２２を含んでいる。言い換えれば、外輪２０、内輪２１およびころ２２の少なくとも１つは上記の転動部品である。図２（Ａ）を参照して、たとえば内輪２１の内輪軌道面２１Ａところ２２のころ転動面２２Ａとが互いに接触する。この内輪軌道面２１Ａおよびころ転動面２２Ａのようにそれぞれの転動部品は、互いに他の転動部品と接触する表面を有している。図２には示されないが、外輪２０の外輪軌道面２０Ａところ２２のころ転動面２２Ａとも互いに接触する。つまり転動部品である外輪２０も、他の転動部品であるころ２２と接触する表面を有している。

図２（Ａ）に示すように、転動部品であるたとえば内輪２１は、その組織内に、ファイバーフローＦＦを含んでいる。内輪２１の表面である内輪軌道面２１Ａと、内輪２１に含まれるファイバーフローＦＦとのなす角度αは１５°以上である。

図２（Ｂ）を参照して、ファイバーフローＦＦはころ２２の側に含まれていてもよい。この場合においても、ころ２２の表面であるころ転動面２２Ａと、ころ２２に含まれるファイバーフローＦＦとのなす角度αは１５°以上である。

転動部品の表面は、外輪２０の軌道面としての外輪軌道面２０Ａ、内輪２１の軌道面としての内輪軌道面２１Ａ、およびころ２２の転動面としてのころ転動面２２Ａのいずれかである。すなわち内輪軌道面２１Ａ、外輪軌道面２０Ａおよびころ転動面２２Ａの表面は、算術平均粗さが０．１μｍＲａ以下、Ｒｓｋ＜０である。また当該表面の圧縮残留応力は７００ＭＰａ以上である。

図３は転動部品の母材と、その母材に存在する非金属介在物との態様を示す概略断面図である。図３を参照して、内輪２１などの転動部品は、その組織内に、非金属介在物４１を含んでいる。内輪２１の表面である内輪軌道面２１Ａから第１の深さまでの領域内において、非金属介在物４１と、内輪２１を構成する母材との隙間が埋められている。ここで内輪軌道面２１Ａから第１の深さまでの領域内とは、内輪軌道面２１Ａから図３の上下方向に延びる深さＤが５０μｍ以上までの領域内である。このことは転動部品である外輪２０、ころ２２についても同様である。すなわち外輪２０およびころ２２は、その組織内に、非金属介在物４１を含んでいる。そして外輪２０の表面である外輪軌道面２０Ａから深さＤ以内の領域内において、非金属介在物４１と外輪２０を構成する母材との隙間が埋められている。深さＤは５０μｍ以上である。同様に、ころ２２の表面であるころ転動面２２Ａから深さＤ以内の領域内において、非金属介在物４１ところ２２を構成する母材との隙間が埋められている。

なお内輪２１などの転動部品においては、内輪軌道面２１Ａなどの表面の側（図３（Ａ）の上側）に存在する非金属介在物４１と、内輪２１を構成する母材との隙間４２（図１１、図１２参照）は、内輪２１の内輪軌道面２１Ａから離れた内部の側に存在する非金属介在物４１と、内輪２１を構成する母材との隙間４２よりも小さくてもよい。

外輪２０、内輪２１、ころ２２を構成する材料は鋼であってもよい。当該鋼は、言うまでもなく鉄（Ｆｅ）を主成分とし、上記の元素の他に不可避的不純物を含んでいてもよい。不可避的不純物としては、リン（Ｐ）、硫黄（Ｓ）、窒素（Ｎ）、酸素（Ｏ）、アルミ（Ａｌ）などがある。これらの不可避的不純物元素の量は、それぞれ０．１質量％以下である。その結果、外輪２０、内輪２１およびころ２２は、酸素含有量がたとえば５ｐｐｍ以上の鋼材により形成される場合がある。

当該鋼は、軸受用材料の一例であるたとえばＪＩＳ規格Ｓ５３Ｃである。Ｓ５３Ｃは、炭素を０．５質量％以上０．５６質量％以下含み、珪素を０．１５質量％以上０．３５質量％以下含み、マンガンを０．６質量％以上０．９質量％以下含む。またＳ５３Ｃは、リンを０．０３質量％以下、硫黄を０．０３５質量％以下、クロムを０．２質量％以下、ニッケルを０．０２質量％以下含む。

次に、以上の構成を有する転動部品、およびそれを含む円錐ころ軸受２の製造方法について、図４〜図９を用いて説明する。すなわち以下に述べるのは、外輪２０と、外輪２０の内周面上に配置されているころ２２と、ころ２２の内周側に配置されている内輪２１とを備える円錐ころ軸受２の製造方法である。なお以下の図４〜図９は一例として内輪２１の製造工程を示している。

図４は、本実施の形態の円錐ころ軸受の製造方法の概略を示すフローチャートである。図４を参照して、本実施の形態の製造方法においては、まず円錐ころ軸受２を形成するための部材が準備される（Ｓ１０）。その準備された部材に対して塑性加工がなされる（Ｓ２０）。塑性加工がなされた後に、当該部材に熱処理が施される（Ｓ３０）。そして当該部材の表面が研磨される（Ｓ４０）。以下、図５〜図９を用いてこれらの各工程について詳細に説明する。

図５を参照して、まず転動部品である外輪２０、内輪２１、ころ２２のいずれかの部材を形成するための鋼材１０１が準備される。当該鋼材１０１の材質は上記のとおりである。鋼材１０１はたとえば図の左右方向に延びるファイバーフローＦＦを含んでいる。切削工具１０２により、転動部品形成領域１０３が、鋼材１０１から切り取られる。図６を参照して、内輪２１を形成するために中央部に空洞１０４を有する部材が形成される。

図７を参照して、内輪２１の外周面に対して一般公知の旋削などの加工がなされる。これにより、図に示すようにファイバーフローＦＦを含み、そのファイバーフローＦＦの延びる方向に対して傾斜した外周面すなわち被加工面２１Ｂを有する部材が形成される。被加工面２１Ｂは、ファイバーフローＦＦとのなす角度が１５°以上となるように形成される。以上により、図４に工程（Ｓ１０）で示すように対象部材が準備される。

図８を参照して、図７のように部材としての内輪２１が準備された後、図４に工程（Ｓ２０）で示すように、被加工面２１Ｂに塑性加工が施される。これにより被加工面２１Ｂは内輪軌道面２１Ａとなる。

図８は上記塑性加工の第１例を示している。図８を参照して、塑性加工を施す工程においては、たとえばバニシング加工がなされることが好ましい。バニシング加工においては、たとえばセラミック製の硬球、またはダイヤモンド製の突起形状部などの押し付け部ＣＣが工具とされる。図８では一例として球形の押し付け部ＣＣが図示される。押し付け部ＣＣを図中の矢印Ｒ１の方向に回転させ、内輪２１を空洞１０４を貫通する仮想の軸Ｌを中心として矢印Ｒ２の周方向に回転させながら、押し付け部ＣＣが被加工面２１Ｂ上を矢印Ｆに示す力で押圧する。この押圧は、押し付け部ＣＣが取り付けられたバニシングツール２５が、押し付け部ＣＣに対して矢印Ｆの力を加えるようになされる。またバニシングツール２５は、押し付け部ＣＣが矢印Ｍの方向に移動するように、被加工面２１Ｂ上を送らせる。これにより、被加工面２１Ｂ上に存在する微小な凹凸形状などが平坦化される。

図９は上記塑性加工の第２例を示している。図９を参照して、塑性加工を施す工程においては、たとえば冷間ローリング加工がなされてもよい。冷間ローリング加工においては、成形ロール３１とマンドレル３２とが準備される。成形ロール３１およびマンドレル３２は、いずれもたとえば軸方向（図９の左右方向）に交差する断面が円形状でありその全体が棒状である。ただし図９に示すように成形ロール３１は、その外周面の一部が、円錐ころ軸受２の内輪２１用の傾斜した内輪軌道面２１Ｂとなるべき被加工面２１Ｂ上に押し当てられる。このため成形ロール３１の外周面の一部は、部分的にその軸方向に関して傾斜した円錐状の形状を有していてもよい。

成形ロール３１は内輪２１の外側から矢印Ｆの力で被加工面２１Ｂ上に押し当てられ、マンドレル３２は内輪２１の内側から空洞１０４の内壁面上に押し当てられる。すなわち内輪２１の鋼材部分は、成形ロール３１とマンドレル３２とに挟まれるように配置される。この状態で内輪２１を空洞１０４を貫通する仮想の軸Ｌ１を中心として矢印Ｒ３の周方向に回転させる。このとき同時に、成形ロール３１をその軸方向に関する断面の中央を貫通する仮想の軸Ｌ２を中心として矢印Ｒ４の方向に回転させ、マンドレル３２をその軸方向に関する断面の中央を貫通する仮想の軸Ｌ３を中心として矢印Ｒ５の方向に回転させる。ここで、内輪２１の回転方向Ｒ３とマンドレル３２の回転方向Ｒ５とは等しいが、成形ロール３１の回転方向Ｒ４は上記回転方向Ｒ３，Ｒ５とは逆方向であることが好ましい。また成形ロール３１は回転しながら、内輪２１側へ向かう矢印Ｍで示す方向に移動する。しかしマンドレル３２は回転するものの、成形ロール３１のような移動はなされない。以上の回転および移動により、被加工面２１Ｂ上に存在する微小な凹凸形状などが平坦化され、内輪軌道面２１Ａが形成される。

再度図８を参照して、以上のように塑性加工を施す工程の後に、図４に工程（Ｓ３０）で示すように、内輪２１などの部材に焼入れなどの熱処理が施される。その後、図４に工程（Ｓ４０）で示すように、内輪２１の被加工面２１Ｂに対して研磨加工が施される。ここではたとえば内輪研削盤による研磨加工がなされることが好ましい。これにより、内輪２１の被加工面２１Ｂの算術平均粗さが０．１μｍＲａ以下となるように、研磨加工がなされる。

以上により、塑性加工された内輪軌道面２１Ａを有する内輪２１が形成される。塑性加工を施す工程により、内輪２１の内輪軌道面２１Ａの表面から第１の深さまでの領域内において、内輪２１に含まれる非金属介在物４１（図３参照）と、内輪２１を構成する部材との隙間が埋められる。ここで第１の深さまでの領域内とは、表面から図３の上下方向に延びる深さＤが５０μｍ以上までの領域内である。内輪軌道面２１Ａの表面は、ファイバーフローＦＦとのなす角度が１５°以上である。また塑性加工後の内輪軌道面２１Ａの表面は、Ｒａ≦０．１μｍ、Ｒｓｋ＜０、圧縮残留応力が７００ＭＰａ以上であることが好ましい。また塑性加工後の内輪軌道面２１Ａの表面の側に存在する非金属介在物４１（図３参照）と、内輪２１を構成する母材との隙間４２は、内輪２１の内輪軌道面２１Ａから離れた内部の側に存在する非金属介在物４１と、内輪２１を構成する母材との隙間４２よりも小さくなるように形成されることが好ましい。

以上においては一例として内輪２１の製造工程について説明したが、外輪２０も基本的に内輪２１と同様の製造工程により形成される。またころ２２については、形成される形状が外輪２０および内輪２１と大きく異なる。しかしころ２２についても、鋼材１０１から転動部品形成領域１０３が切り取られ、被加工面２１Ｂに研磨加工およびその後の塑性加工が施される点については他の転動部品と同様である。

その後、以上の工程により形成された各転動部品が組み立てられることにより、たとえば図１の断面図に示すような構成を有する円錐ころ軸受２が形成される。

次に、本実施の形態の背景を説明したうえで本実施の形態の作用効果、およびその他の好ましい構成等について説明する。

図１０は転動部品、たとえば内輪２１の内部に非金属介在物が存在する態様を示す概略断面図である。図１１は図１０の点線で囲まれた領域ＸＩの拡大概略断面図である。図１０および図１１を参照して、内輪２１などの転動部品において、以下の２条件を満たす場合、転動部品に含まれる非金属介在物４１が内輪軌道面２１Ａなどに露出する可能性が高くなる。１つは転動部品を構成する母材である鋼材の清浄度が低いことである。他の１つは内輪軌道面２１ＡなどとファイバーフローＦＦとのなす角度が大きいことである。内輪軌道面２１Ａなどに露出する非金属介在物４１は、母材との隙間４２を起点とするき裂を発生させ、当該転動部品を含む軸受を早期破損させる原因となる。隙間４２も内輪軌道面２１Ａに露出するため、軸受の使用時にこの隙間４２内に潤滑油が進入する。その状態でころ２２などがその隙間４２の上を転動すれば、油圧により隙間４２が広がる。このことが隙間４２を起点とするき裂を伸展させる原因となる。非金属介在物４１が内輪軌道面２１Ａなどに露出しないようにするためには高清浄度鋼を使用することが理想であるが、これはコストが高く調達性に劣る。また内輪軌道面２１ＡなどとファイバーフローＦＦとのなす角度を極力小さくすることが理想であるが、製品の形状によってはどうしても当該角度が大きくなる場合もある。

また、非金属介在物４１の母材との隙間４２による軸受の早期破損を防ぐための長寿命化技術として、非金属介在物４１が露出する表面に対するＨＩＰ（Hot Isostatic Pressing）を用いた加工を行なうことも考えられる。ＨＩＰにより、非金属介在物４１と母材との隙間４２を埋める効果が確認されている。したがってＨＩＰによりき裂の発生に起因する軸受の早期破損を抑制することができる。しかしこの加工法はコストが高く、量産品には採用が難しいという欠点がある。

そこで本実施の形態においては、内輪軌道面２１Ａを形成するために被加工面２１Ｂに対しバニシング加工などの塑性加工を行なう。これにより非金属介在物４１の母材との隙間４２を母材の材料などにより充填し、隙間４２がほとんど存在しない状態とすることで、き裂の発生源をなくし、軸受の長寿命化を図る。しかしこのバニシング加工においても以下の問題が生じうる。

図１２（Ａ）は非金属介在物４１と、内輪２１を構成する母材との隙間４２が露出する被加工面に対し熱処理後に塑性加工を行なった場合の態様を示している。図１２（Ａ）を参照して、焼入れなどの熱処理の後にバニシング加工などの塑性加工を行なった場合、バニシング加工を行なうツールと加工対象物との接触する部分である接触楕円が小さくなる。これは熱処理により硬くなった加工対象物に対してバニシングツールを接触させるため、当該ツールが加工対象物の深さ方向に進行しにくくなるためである。このためバニシング加工による隙間４２を母材で埋めてこれを少なくする効果は、内輪軌道面２１Ａからの深さｄが浅い領域内のみでしか得られない。このため内輪軌道面２１Ａからの深さがｄより深い領域においては隙間４２が残存し、この部分がき裂として作用する可能性が残存する。

これに対し、図１２（Ｂ）は非金属介在物４１と、内輪２１を構成する母材との隙間４２が露出する被加工面に対し先に塑性加工を行ない、その後に熱処理を行なった場合の態様を示している。本実施の形態においては、図１２（Ｂ）に示すように、そのような被加工面に対し、熱処理前にバニシング加工または冷間ローリング加工などの塑性加工がなされ、その後に熱処理がなされる。この場合は、特に図３および図１２（Ｂ）に示すように、バニシング加工を行なうツールと加工対象物との接触する部分である接触楕円が図１２（Ａ）の場合よりも大きくなる。これは熱処理がなされておらず軟らかい状態の加工対象物に対してバニシングツール２５を接触させるため、当該ツールが加工対象物の深さ方向に進行しやすくなるためである。このため本実施の形態においては、たとえば内輪軌道面２１Ａから深さＤ以内の領域内において、非金属介在物４１と、内輪２１を構成する母材との隙間が埋められる。深さＤは５０μｍ以上である。このため本実施の形態においては、図１２（Ａ）の場合に比べてより深い領域までき裂の発生源を排除することができる。したがって軸受の表面を起点とする剥離だけでなく、軸受の内部を起点とする剥離の発生を抑制することができ、軸受の長寿命化を図ることができる。

より具体的には、塑性加工により、内輪軌道面２１Ａなどの表面側の非金属介在物４１と母材との隙間４２は、転動部品の内部側の非金属介在物４１と母材との隙間４２よりも小さくなる。したがって、き裂による転動部品の早期破損の原因が小さくなる（または消滅する）。これにより、内輪軌道面２１Ａにおける非金属介在物４１と母材との隙間４２を起点とするき裂の伸展が抑制でき、軸受の長寿命化を図ることができる。

また本実施の形態においては、図１２（Ａ）の比較例に比べてバニシングツール２５の押し付け部ＣＣ（図８参照）の加工送り速度を高くすることができるため、下降のサイクルタイムを短くすることができる。

上記のように塑性加工により非金属介在物４１に起因する損傷を抑制できるため、非金属介在物４１を多く含む低清浄度の部材から軸受を形成しても、高清浄度の部材から形成される軸受と同水準の寿命とすることができる。したがって低清浄度の部材を軸受の材料として使用することが可能となり、製造コストを削減することができる。本実施の形態によれば、ＨＩＰなどの高コスト工程を経ることなく、高清浄度鋼が入手困難な海外などでも低コストで安定した生産が可能となる。

一般的に良好な運転条件にて加工すれば、完成品における内輪軌道面２１Ａなどの表面の各パラメータの数値範囲が０．１μｍＲａ以下、Ｒｓｋ＜０であれば良好な潤滑状態とすることができる。また圧縮残留応力を７００ＭＰａ以上とすることでき裂の伸展を抑制することができる。

なお上記の塑性加工を施す工程においては、バニシング加工の代わりに、ショットピーニング、ウォータージェット、ＵＩＴ（Ultrasonic Impact Treatment：超音波衝撃処理）からなる群から選択されるいずれかが用いられてもよい。この場合においても、バニシング加工がなされた場合と同様の作用効果を奏する。

また、き裂に起因する剥離を抑制する観点からは、上記のようにファイバーフローＦＦと軌道面または転動面とのなす角度は１５°以下であることが好ましいとされている。しかし実際にはそのような制御を行なうことは困難であり、当該角度が不可避的に大きくなってしまう場合も生じ得る。また清浄な鋼材を用いるという観点からは、転動部品の酸素含有量は５ｐｐｍ以下であることが好ましいと考えられる。しかし本実施の形態においては、たとえ上記角度が１５°以上であっても、上記の塑性加工により、き裂に起因する剥離の発生を抑制することができ、軸受の長寿命化を図ることができる。また本実施の形態においては、転動部品としての外輪２０、内輪２１およびころ２２の酸素含有量が５ｐｐｍ以上であっても、上記の塑性加工により、き裂に起因する剥離の発生を抑制することができ、軸受の長寿命化を図ることができる。

以上のようにバニシング加工による塑性加工により非金属介在物と母材との隙間を埋める効果を高めるためには、以下のようにすることがより好ましい。図１３は、矢印Ｒ２の方向に回転された内輪２１をバニシング加工する際に、内輪軌道面２１Ａを形成するための被加工面２１Ｂなどに対し垂直な方向から押圧するようにバニシングツール２５が加圧する態様を示している。図１４は、矢印Ｒ２の方向に回転された内輪２１をバニシング加工する際に、内輪軌道面２１Ａを形成するための被加工面２１Ｂなどに対し垂直な方向に対し斜めの方向から押圧するようにバニシングツール２５が加圧する態様を示している。図１３を参照して、たとえばバニシング加工の際には、図８と同様に、バニシングツール２５が被加工面２１Ｂに垂直な方向から垂直力Ｆ１でこれを押圧する場合もある。ただし図１４を参照して、本実施の形態においては、バニシング加工の際に、バニシングツール２５が被加工面２１Ｂに垂直な方向に対して斜めの方向からこれを押圧することが好ましい。すなわちこの場合、バニシングツール２５に取り付けられた、ダイヤモンド製の突起形状部としての工具である押し付け部ＣＣが、被加工面２１Ｂに対して垂直な方向に対して傾斜角θを有する方向から、押し付け力Ｆ３で被加工面２１Ｂを押圧しながら塑性加工し内輪軌道面２１Ａを形成する。被加工面２１Ｂを押圧する押し付け力Ｆ３は、被加工面２１Ｂに垂直な方向に加わる垂直力Ｆ１と、垂直力Ｆ１に交差する方向すなわち図１４の左右方向に沿って加わる接線力Ｆ２とに分解可能である。よって異なる観点から言えば、図１４に示すように、バニシング加工においては、被加工面２１Ｂに対して垂直な方向に加わる垂直力Ｆ１と、垂直力Ｆ１に交差する方向に加わる接線力Ｆ２との合力（押し付け力Ｆ３）が加わることにより加工がなされることが好ましい。

図１５は、バニシング加工時における内輪２１の深さ方向の残留応力の分布を示す概略図である。図１５において、押し付け部ＣＣの下側の曲線は、被加工面の表面からの深さ（縦座標）と圧縮残留応力（中央より右側の座標）および引張残留応力（中央より左側の座標）との関係を示している。図１５を参照して、バニシング加工の工具としての押し付け部ＣＣが、内輪軌道面２１Ａなどを形成するための被加工面２１Ｂに塑性加工を施す。塑性加工前の被加工面２１Ｂは、最大高さ粗さＲｚが１２．５μｍであるとし、塑性加工後の内輪軌道面２１Ａは、最大高さ粗さＲｚが０．８μｍであるとする。図１５のように被加工面２１Ｂの塑性加工による変形により、母材と非金属介在物との隙間が埋められる。この隙間を埋める効果を高めるためには、図１５中に示す塑性加工による母材への圧縮残留応力が最大となる位置Ｐが、より表面側（図１５の上側）に位置するように制御することが好ましい。このような制御は、上記角度θを設けることにより実現可能となる。

言い換えれば、バニシング加工時に被加工面２１Ｂに対して加圧方向を傾け、垂直力Ｆ１と接線力Ｆ２との双方の合力が加わるようにする。これにより、塑性変形量および圧縮残留応力量が最大となる位置を、被加工面からより浅い位置である表面に近い位置にシフトさせることができる。このことが、非金属介在物と母材との隙間を埋め、母材表面における介在物と母材との密着性を高めることにつながる。したがって隙間を起点とするき裂の伸展を抑制する効果が高められる。

図１６のグラフの横軸はσｘ／Ｐmaxを、縦軸はｚ／ｂを示している。ここでσｘはバニシング加工時の周方向の応力を示し、Ｐmaxはバニシング加工時の内輪軌道面２１Ａなどの最大面圧を示す。またｚはバニシング加工がされる内輪軌道面２１Ａなどの深さ方向の位置座標を示し、ｂは内輪軌道面２１Ａなどの加工対象物とバニシングツール２５などとの接触部分の楕円形の短軸半径を示す。すなわち図１６のグラフはバニシング加工時の、内輪軌道面２１Ａなどの表面からの深さと、接線力Ｆ２の方向の応力分布との関係を示している。

図１６を参照して、バニシング加工時に加工対象物に接線力Ｆ２を加えることにより応力分布が変化する。このためバニシング加工時に加工対象物に接線力Ｆ２を加える場合（接線力あり）の方が、接線力Ｆ２を加えず垂直力Ｆ１のみを加える場合（接線力なし）に比べてσｘ／Ｐmaxが被加工面に近い部分でピークを有する分布となる。またバニシング加工時に加工対象物に接線力Ｆ２を加える場合（接線力あり）の方が、残留応力のピーク位置も、接線力Ｆ２を加えず垂直力Ｆ１のみを加える場合（接線力なし）に比べて表面近くとなる。このためバニシング加工時に加工対象物に接線力Ｆ２を加えることにより、内輪軌道面２１Ａの介在物と母材との隙間を効率的に埋めることができる。

以上に述べた実施の形態（に含まれる各例）に記載した特徴を、技術的に矛盾のない範囲で適宜組み合わせるように適用してもよい。

今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

２ 円錐ころ軸受、２０ 外輪、２０Ａ 外輪軌道面、２１ 内輪、２１Ａ 内輪軌道面、２１Ｂ 被加工面、２２ ころ、２２Ａ ころ転動面、２３ 保持器、２５ バニシングツール、３１ 成形ロール、３２ 固定ロール、４１ 非金属介在物、４２ 隙間、１０１ 鋼材、１０２ 切削工具、１０３ 転動部品形成領域、１０４ 空洞、ＦＦ ファイバーフロー。

Claims (8)

1. 表面を有する転動部品であって、
   前記転動部品にはファイバーフローおよび非金属介在物が含まれ、
   前記転動部品の前記表面から第１の深さまでの領域内において、前記非金属介在物と、前記転動部品を構成する母材との隙間が埋められ、
   前記第１の深さは５０μｍ以上であり、
   前記表面と前記ファイバーフローとのなす角度は１５°以上である、転動部品。
2. 酸素含有量が５ｐｐｍ以上の鋼材により形成される、請求項１に記載の転動部品。
3. 外輪と、
   前記外輪の内周面上に配置される転動体と、
   前記転動体の内周側に配置される内輪とを備える軸受であり、
   前記外輪、前記転動体および前記内輪の少なくとも１つは請求項１または２に記載の転動部品であり、
   前記転動部品における表面は、前記外輪の軌道面、前記内輪の軌道面および前記転動体の転動面のいずれかである、軸受。
4. 表面を有する転動部品の製造方法であって、
   被加工面を有し、ファイバーフローを含む部材を準備する工程と、
   前記被加工面に塑性加工を施す工程と、
   前記塑性加工を施す工程の後に前記部材に熱処理を施す工程とを備え、
   前記塑性加工を施す工程により、前記転動部品の前記表面から第１の深さまでの領域内において、前記転動部品に含まれる非金属介在物と、前記転動部品を構成する母材との隙間が埋められ、
   前記第１の深さは５０μｍ以上であり、
   前記表面と前記ファイバーフローとのなす角度は１５°以上である、転動部品の製造方法。
5. 前記塑性加工を施す工程においてはバニシング加工がなされる、請求項４に記載の転動部品の製造方法。
6. 前記バニシング加工においては、前記被加工面に対して垂直な方向に加わる垂直力と、前記垂直力に交差する方向に加わる接線力との合力が加わることにより加工がなされる、請求項５に記載の転動部品の製造方法。
7. 前記塑性加工を施す工程においては、ショットピーニング、ウォータージェット、ＵＩＴからなる群から選択されるいずれかが用いられる、請求項４に記載の転動部品の製造方法。
8. 外輪と、
   前記外輪の内周面上に配置される転動体と、
   前記転動体の内周側に配置される内輪とを備える軸受の製造方法であり、
   前記外輪、前記転動体および前記内輪の少なくとも１つは請求項４〜７のいずれか１項に記載の転動部品であり、
   前記転動部品における表面は、前記外輪の軌道面、前記内輪の軌道面および前記転動体の転動面のいずれかである、軸受の製造方法。

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