JP2018532862A - 高圧フリーラジカル重合により形成されるエチレン系ポリマー - Google Patents
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Abstract
【選択図】なし
Description
本出願は、2015年11月10日に出願された欧州特許出願第15382555.9号に対する優先権を主張する。
少なくとも4つの反応部、及び少なくとも3つのエチレン供給流を備える反応器構成においてエチレンを含む混合物を重合することを少なくとも含み、
「形成された総ポリマーの最初の40重量%」のLCB含量対「最終ポリマー中の総LCB含量」の比率(RLCBf40%)は、パーセントで≦29%であり、
第1の反応部に供給されるエチレン、及び任意に1つ以上のコモノマー、及び任意に1つ以上の連鎖移動剤(CTA)の量は、重合に供給されるエチレン、及び任意に1つ以上のコモノマー、及び任意に1つ以上のCTAの総モルに基づいて、20モル%〜70モル%である。
少なくとも4つの反応部、及び少なくとも3つのエチレン供給流を備える反応器構成においてエチレンを含む混合物を重合することを少なくとも含み、
「形成された総ポリマーの最初の40重量%」のLCB含量対「最終ポリマー中の総LCB含量」の比率(RLCBf40%)は、パーセントで≦29%であり、
第1の反応部に供給されるエチレン、及び任意に1つ以上のコモノマー、及び任意に1つ以上のCTAの量は、重合に供給されるエチレン、及び任意に1つ以上のコモノマー、及び任意に1つ以上のCTAの総モルに基づいて、20モル%〜70モル%である。
次の比率:
a)反応部nに関して、「第1の反応部(RZ1)に供給される新しいエチレンのモル分率」対「反応部n(RZn)に供給される新しいエチレンのモル分率」の比率Rnが、0〜1の(Rn=RZ1/RZn)である、
b)反応部n+1に関して、「第1の反応部(RZ1)に供給される新しいエチレンのモル分率」対「反応部(RZn+1)に供給される新しいエチレンのモル分率」の比率Rn+1が、0〜1の(Rn+1=RZ1/RZn+1)である、
c)反応部n+2に関して、「第1の反応部(RZ1)に供給される新しいエチレンのモル分率」対「反応部(RZn+2)に供給される新しいエチレンのモル分率」の比率Rn+2が、0〜1の(Rn+2=RZ1/RZn+2)である、のうちの少なくとも2つを満たし、
「重合プロセスに供給されるエチレンの総量」が、少なくとも1つの新しいエチレン流及び少なくとも1つの再循環されたエチレン流から得られる。
次の条件:
a)第1の反応部は新しいエチレンを受容しない、
b)反応器への第2のエチレン系供給物は新しいエチレンを含まない、
c)反応器への第3のエチレン系供給物は新しいエチレンを含む、
d)反応器への第4の任意のエチレン系供給物は新しいエチレンを含む、を満たす。
次の条件:
a)第1の反応部は新しいエチレンを受容しない、
b)反応器への第2のエチレン系供給物は新しいエチレンを含む、
c)反応器への第3のエチレン系供給物は新しいエチレンを含む、を満たす。
次の条件:
a)第1の反応部は新しいエチレンを受容しない、
b)反応器への第2のエチレン系供給物は新しいエチレンを含む、を満たす。
フリーラジカル開始剤が一般に、本発明のエチレン系ポリマーを生成するために使用される。フリーラジカル開始剤は、本明細書において使用する場合、化学的手法及び/または放射手法によって発生したフリーラジカルを指す。例となるフリーラジカル開始剤には、これらに限定されないが、環状ペルオキシド、ジアシルペルオキシド、ジアルキルペルオキシド、ヒドロペルオキシド、ペルオキシカーボネート、ペルオキシジカーボネート、ペルオキシエステル、及びペルオキシケタールを含む有機ペルオキシドを含む。好ましい開始剤は、t−ブチルペルオキシピバレート、ジ−t−ブチルペルオキシド、t−ブチルペルオキシアセテート、及びt−ブチルペルオキシ−2−ヘキサノエート、またはこれらの混合物である。更に、酸素は、開始剤として使用することができる。一実施形態において、これらの有機ペルオキシド開始剤は、重合可能なモノマーの重量に基づいて、0.001〜0.2重量%の量で使用される。
本発明の組成物は、1つ以上の添加剤を含み得る。添加剤には、安定剤、可塑剤、帯電防止剤、顔料、染料、核形成剤、充填剤、スリップ剤、難燃剤、加工助剤、煙抑制剤、粘度調整剤、及び粘着防止剤が挙げられるが、これらに限定されない。ポリマー組成物は、例えば、本発明のポリマーの重量に基づいて10%未満の合わせた重量の1つ以上の添加剤を含み得る。一実施形態において、本発明のポリマーは、1つ以上の安定剤、例えば、IRGANOX1010、IRGANOX1076、及びIRGAFOS168などの酸化防止剤で処理される。一般に、ポリマーは、押出または他の溶融プロセスの前に、1つ以上の安定剤で処理される。
本発明のポリマー、ポリマーブレンド、及び組成物は、様々な基材上への押出コーティング;単層膜及び多層膜;吹込成形、射出成形、またはロト成形物品などの成形物品;コーティング;繊維;ならびに織物または不織布を含む有用な物品を生成するための、種々の従来の熱可塑性成形加工プロセスで使用され得る。
それに反して述べられないか、文脈から含意されるか、または当該技術分野において慣例ではない限り、全ての部及びパーセントは、重量に基づき、全ての試験方法は、本出願の出願日付けで最新である。
メルトインデックス−メルトインデックス、またはI2をASTM D1238(190℃/2.16kgの条件)に従って測定し、10分間当たりのグラムでの溶出量を報告する。ASTM D1238(190℃/10kgの条件)に従ってI10を測定し、g/10分間での溶出量を報告する。
試料調製:弛緩剤として0.025M Cr(AcAc)3を含むおよそ2.7gのテトラクロロエタンーd2/オルトジクロロベンゼンの50/50混合物を、Norell 1001−7 10mm NMR管中の0.25gの試料に添加することにより、各ポリマー試料を13C NMRのために調製する。加熱ブロック及びヒートガンを使用して、管及びその内容物を150℃に加熱することにより、試料を溶解及び均質化する。Bruker Dual DUL高温CryoProbeを装備したBruker 400MHzスペクトロメーターを使用して、データを収集する。データファイル当たり1280〜2560のトランジェント、6秒パルス繰返し遅延、90度のフリップ角、及び120℃の試料温度でのインバースゲートデカップリングを使用して、データを取得する。全ての測定は、ロックモードで、非回転試料で行われる。データを取得する前に7分間、試料を熱的に平衡化する。13C NMR化学シフトは、30.0ppmのEEEトリアッドを内部基準にする。
CP1、CP1.1、CP2、及びCP3に使用されたフロースキーム
図1は、管状反応器を備えるシミュレーション高圧重合反応器システムの一般化したフロースキームを示し、ハイパー圧縮器からの全ての構成成分は、「全前方ガス」反応器構成を表す反応器の第1(前方)の反応部に送られる。流れ(1)は、一次圧縮器によって、ブースタ圧縮器の出口と一緒に流れ(2)へと圧縮される新しいエチレン補給である。流れ(2)は、高圧再循環流(18)と組み合わされ、流れ(3)を形成し、二次圧縮器システム(ハイパー)の吸引注入口に分配される。ハイパーは、エチレン供給流を、高圧管状反応器(反応器)に供給するのに十分なレベルに加圧する。この反応器構成においてCTA系補給(新しい)供給を描写する流れ(4)は、ハイパーの注入口(複数可)、段間、または出口に供給され得る。CTA系は、単一または複数のいずれかの構成成分からなってもよく、異なる組成物を含み得る。流れ(6)は、ハイパーの注入口(複数可)、段間(複数可)、出口(複数可)に供給され得る任意のコモノマー供給物を表す。ハイパーの吐出し温度は、典型的に、60〜100℃である。第1の反応部へのエチレン供給物は、典型的に、130〜180℃の温度に余熱される。
図2は、管状反応器を備えるシミュレーシ高圧重合反応器システムの一般化したフロースキームを示す。HPR(流れ17)は、一次流量(流れ2)と組み合わされ、これは後にライン(18)及び(19)を通して流れ(4)及び(5)に分割され、ハイパーの吸引側に供給される。これらの操作において、ハイパーからの吐出し流量の一部は、反応器の第1(前方)の反応部(流れ9)に送られ、残りの流量(流れ8)は、第1の反応部から下流に位置する反応部(支流)に送られる。エラー!参照源は見出されずに示されるように、反応器の側方に2つのエチレン系供給流(流れ20及び21)がある。
図3は、管状反応器を備えるシミュレーシ高圧重合反応器システムの一般化したフロースキームを示し、ハイパー圧縮器からの全ての構成成分は、反応器への3つのエチレン系供給流に分割される。流れ(1)は、一次圧縮器によって、ブースタ圧縮器の出口と一緒に流れ(2)へと圧縮される新しいエチレン補給である。流れ(2)は(19)に送られる。流れ(19)は、流れ(19a)に送られ、(19)からの残りのエチレンは、ライン(3a)を通って(19b)に送られる。代替的に、流れ(3b)からのエチレンは、流れ(19c)に送られてもよい。高圧再循環流(18)は、流れ(19c)に向けられ、(18)からの残りのエチレンは、ライン(3b)を通ってライン(19b)に送られる。流れ(19c、19b、及び19a)は、ハイパーによって、反応器の注入口圧力に圧縮され、それぞれ、9、20、及び21を通って第1、第2、及び第3の反応部の注入口に送られる。この反応器構成においてCTA系補給(新しい)供給を描写する流れ(4)は、ハイパー圧縮流(19c)の注入口(複数可)、段間、または出口に供給され得る。CTA系は、単一または複数のいずれかの構成成分からなってもよく、異なる組成物を含み得る。
適用される反応スキーム及び速度での重合シミュレーションモデルは、Gotoらによって記載されている(Goto et al;Journal of Applied Polymer Science:Applied Polymer Symposium,36,21−40,1981(Title:Computer model for commercial high pressure polyethylene reactor based on elementary reaction rates obtained experimentally。他の反応器及び製品のモデル化フレームワークは、Aspen Technology,Inc.Burlington,Massachusetts,USAのASPEN PLUS、及びDr.Wulkow Computing in Technology GmbH(CiT),Rastede,GermanyのPREDICIを通じて入手可能である。これらのモデルフレームワークによって予期されるプロセス及び製品の応答は、反応器パラメータ、適用される反応スキーム、及び速度パラメータによって決定される。適用する反応スキーム及び速度パラメータは、以下に記載される。
一般:G.Luft,Chem.−Ing.−Tech.,Hochdruck−Polyaethylen,Vol.51(1979)Nr.10,pages 960−969。Peroxide efficiency:T.van der Molen et al,Ing.Chim.Ital,“Light−off”temperature and consumption of 16 initiators in LDPE production,Vol.18,N.1−2,Feb 1982,pages7−15。連鎖移動活性及びコモノマー反応性スキームデータは、次に記載されている:P.Ehrlich,G.A.Mortimer,Fundamentals of the free radical polymerization of ethylene,Adv.Polymer Sci.,Vol.7,386−448(1970)、G.Mortimer,Journal of Polymer Science:PartA−1;Chain transfer in ethylene polymerization;Vol.4,p881−900(1966)、G.Mortimer,Journal of Polymer Science:PartA−1,Chain transfer in ethylene polymerization.PartIV.Additional study at 1360 atm and 130°C;Vol.8,p1513−1523(1970)、G.Mortimer,Journal of Polymer Science:PartA−1,Chain transfer in ethylene polymerization.PartV.The effect of temperature;Vol.8,p1535−1542(1970)、G.Mortimer,Journal of Polymer Science:PartA−1,Chain transfer in ethylene polymerization PartV.The effect of pressure,Vol.8,p1543−1548(1970)、及びG.Mortimer,Journal of Polymer Science:PartA−1,Chain transfer in ethylene polymerization VII.Very reactive and depleteable transfer agents,Vol.10,p163−168(1972)。S.Goto et al.,Journal of Applied Polymer Science:Applied Polymer Symposium,36,21−40,1981(表題:Computer model for commercial high pressure polyethylene reactor based on elementary reaction rates obtained experimentally)のLDPEシミュレーションモデルを参照されたい。
表3は、温度及び圧力が、活性化エネルギー(Ea)及び活性化体積(ΔV)を介して、伝搬速度及びラジカル停止速度に著しい影響を有することを示す。ペルオキシド効率は、比率
表4及び表5は、本発明及び比較重合の反応器構成及びプロセス条件を示す。メルトインデックスを制御するためにシミュレーションに使用したCTAの種類は、0.001〜0.33のCTA活性(Cs)を有する。60メートルトン/時間のエチレン系処理量を用いて、典型的に280MPa(2800バール)の反応器注入口圧力で操作する高圧管状反応器に関して重合をシミュレーションする。ハイパー圧縮器から流入するエチレン系流量は、100/0/0/0(CP1、CP1.1、CP2、及びCP3)、または40/40/20/0(CP4、CP5、IP4.1、IP4.2、IP4.3、IP5.1、及びIP5.2)、または25/25/50/0(CP6、CP7、IP6.1、IP6.2、IP6.3、IP6.4、IP7.1、及びIP7.2)、または60/20/20/0(CP8、IP8.1、及びIP8.2)で分配され、これはエチレン流量が完全に前方反応部に送られたか、または最初の3つの反応部にわたって異なる比率で分配されたかのいずれかであったことを示す。管状反応器構成は、4つ以上の反応部の全長の最大数千メートルを構成する。このシミュレーション研究において、反応器長さは、1300〜1400メートルに変化し、反応器は4つの反応部を含む。反応器管の内径は、所望の平均プロセス速度を12〜14m/秒に維持するために異なり、したがって、混合、熱伝達、ならびに反応器内及び反応器にわたる許容可能な圧力低下のための良好な流動様式を提供する。反応器にわたる圧力低下は、全てのシミュレーションに関して約500バールに保たれる。
本明細書で使用される「長鎖分岐頻度(LCBf)」という用語は、ポリエチレンに転化される1000個のC原子(または500個のエチレン単位)当たりの長鎖分岐をもたらす、後述される、ポリマーステップへの移動に関連する比率を指す。一般的にLCBfは、全ポリマーの平均数である。この比率は、NMRによって決定するか、またはシミュレーションによって計算することができる。本明細書で使用される数は、シミュレーションによって得られる。シミュレーションによって得られるLCBfは、ポリマー反応RLCB速度及び伝搬速度Rpに対する移動の比率であり、この比率に500を乗じる。RLCB=kLCB*[Rad]*[Pol]及びRp=kp*[Rad]*[エチレン]。RLCB/Rpの比率は、転化される1エチレン単位当たりのLCB形成の頻度のみを示すだろう。全ポリマーの総LCBfを得るために、比率は、使用される反応器の温度、圧力、ならびに転化プロファイル上で積分しなければならない。これは一般的に、CiTのPrediciのようなシミュレーションソフトウェア、または類似プログラムにおいて行われ、これらは微分方程式を解くことができる。
MP40%=MPtotal×0.4 [kg/時間](方程式1)、
式中、Mptotalは、反応器の端部(出口)で生成された累積ポリマーの総量である。この位置でのLCBfは、プロセスシミュレーション生成量から決定され、LCBf40%で検討される。
分子量分布((dw/dlogM)とlogMとの間の関係を表す)は、重合設計、プロセス開発、改善、及び操作に使用される重要なパラメータである。それは、所望の生成物特性を提供する、生成されるポリマーの種類(狭いまたは広いMWD)を決定するために必要である。正規化されたMWDデータは、ポリマーポピュレーションバランス方程式の解により重合速度(本研究におけるGoto速度)からMWDを構築するために、PREDICIの市販のソフトウェアパッケージ(Dr.M.Wulkow,Computing in Technology,GmbH,Pater−Klbe−Straβe 7,D−26180 Rastede,Germanyにライセンスされる)を使用することによって得ることができる。PREDICIのために必要な入力は、使用されたGoto速度、ならびにモノマー及び/またはコモノマー、開始剤及びCTA流量、温度及び圧力プロファイル、ならびに経過時間であり、これらの全てはプロセスシミュレーションから得ることができる。PREDICIソフトウェアパッケージは、正規化されたMWDデータを生成するために使用することができる。各ポリマーのMWDが計算され、その後、(方程式5):
比較重合CP1、CP1.1、CP2、及びCP3のシミュレーションは、反応器構成100/0/0/0(エチレン系供給流が完全に第1の反応部に送られる)に対して行われた。反応器の内管径は、54mmのものであり、全反応器長さにわたって約13.6m/秒の平均プロセス速度をもたらす。転化レベルは、CP1.1の最後2つのピーク温度を調整することによって標的レベルで維持される。異なる活性を有する、つまりCs=0.33及びCs=0.01のCTAがシミュレーションされた。これらのCTAは、それぞれ、10%及び1%の全体的な転化または補給レベルでシミュレーションされた。大半のシミュレーションは、1dg/分のメルトインデックスを有する生成物に対して行われた(10dg/分のメルトインデックスの生成物に対してシミュレーションされたCP2を除く)。CP1、CP1.1、CP2、及びCP3に関して、補給及び再循環された全てのCTAは、第1の反応部に供給される。比較及び本発明の実施例におけるエチレン転化は、それぞれ、31.9%(1MI、Cs=0.33)、33.9%(10MI、Cs=0.33)、及び31.5%(1MI、Cs=0.01)である。更なる詳細は、表4及び表5に見出すことができる。
全ての本発明のポリマーは、最初の2つのピーク(第1及び第2ピーク)温度を240℃に下げてシミュレーションされた(最初の2つのピーク温度を258℃で操作するIP6.1の例を除く)。IP6.1は、特許請求の限度値を決定するために使用された。標的転化レベルを維持するために残りのピークの温度を上げる。観察されるように、エチレン系供給流の反応器の側方への供給、及び低い第1ピーク温度での操作(全てのIPの例に示される)の組み合わされた作用は、第2及び第3の反応部の再開温度を大幅に低下させる。
製品特性(正規化されたMWD)に対するエチレン系スプリット比及びプロセス条件の影響は、図8にプロットされている。意外にも、2つの供給流にエチレン系供給流量を分配することと組み合わせて、より低い第1のピーク温度を使用する本発明の重合が所与の転化レベルで狭いMWDポリマーを生成する機能を増強することが分かった。この作用は、ひし形及び白丸ラベルデータ点により図8に示される。本発明の所見は、高転化レベルを維持しながら、ポリマー生成物のMWDを更に狭化するために新しいエチレン及び/または新しいCTAの好ましい分配を適用することによって更に改善され得る。意外にも、最低前方ピーク及び再開温度の本発明の構成は、類似する条件(圧力、CTAの種類、及び分配、第1のピーク温度、ならびに転化レベル)で操作されたときの、より高い再開温度を有する40/40/20/0及び60/20/20構成よりも高い正規化されたMWD値を示している。
第1のピーク温度を下げることにより、エチレン供給物が3つのエチレン供給流に分配される構成に対しても狭いMWD生成物を生成する機能がもたらされることが分かった。第1のピーク温度の低下と新しいエチレン及び/またはCTAの好ましい分配とを組み合わせることにより、一定した転化レベルで、CP1で使用される100/0/0/0エチレン供給分配よりも狭いMWDがもたらされる。
Claims (10)
- 少なくとも1つのフリーラジカルの存在下で、エチレン系ポリマーを形成するプロセスであって、
少なくとも4つの反応部、及び少なくとも3つのエチレン供給流を備える反応器構成においてエチレンを含む混合物を重合すること、を少なくとも含み、
「形成された総ポリマーの最初の40重量%」のLCB含量対「最終ポリマー中の総LCB含量」のの比率(RLCBf40%)は、パーセントで≦29%であり、
第1の反応部に供給されるエチレン、及び任意に1つ以上のコモノマー、及び任意に1つ以上のCTAの量は、重合に供給されるエチレン、及び任意に1つ以上のコモノマー、及び任意に1つ以上のCTAの総モルに基づいて、20モル%〜70モル%である、プロセス。 - 前記反応器構成が、3つのエチレン供給流のみを含む、請求項1に記載のプロセス。
- 「形成された総ポリマーの最後の60重量%」対「形成された総ポリマーの最初の40重量%」のLCB比(RLCBf60%/LCBf40%)が、5.0以上である、請求項1または2に記載のプロセス。
- 前記第1の反応部に供給されるモノマー及びCTA(複数可)の合計量が、前記重合に供給されるモノマー及びCTA(複数可)の総モルに基づいて、20〜60モル%である、いずれの他の先行請求項に記載のプロセス。
- 前記エチレン転化が、28%以上である、先行請求項のいずれか1項に記載のプロセス。
- 前記エチレンが、第1の反応部(1)、ならびに2つ以上の後続反応部である区域n及び区域n+1または区域n+2に供給され(式中、n>1である)、前記エチレンが、新しいエチレン及び再循環されたエチレンを含み、
次の比率:
a)反応部nに関して、「前記第1の反応部(RZ1)に供給される新しいエチレンのモル分率」対「前記反応部(RZn)に供給される新しいエチレンのモル分率」の比率Rnが、0〜1の(Rn=RZ1/RZn)である、
b)反応部n+1に関して、「前記第1の反応部(RZ1)に供給される新しいエチレンのモル分率」対「前記反応部(RZn+1)に供給される新しいエチレンのモル分率」の比率Rn+1が、0〜1の(Rn+1=RZ1/RZn+1)である、
c)反応部n+2に関して、「前記第1の反応部(RZ1)に供給される新しいエチレンのモル分率」対「前記反応部(RZn+2)に供給される新しいエチレンのモル分率」の比率Rn+2が、0〜1の(Rn+2=RZ1/RZn+2)である、のうちの少なくとも2つを満たし、
「前記重合プロセスに供給されるエチレンの総量」が、少なくとも1つの新しいエチレン流及び少なくとも1つの再循環されたエチレン流から得られる、先行請求項のいずれか1項に記載のプロセス。 - 前記第1のエチレン供給流が、前記重合に添加される新しい総CTAの20〜100モル%を含み、前記第1のエチレン供給物における前記CTA系の活性が、各後続のエチレン供給物における前記CTA系の活性以上である、先行請求項のいずれか1項に記載のプロセス。
- エチレン系ポリマーが、0.10〜20.0g/10分のメルトインデックス(I2)を有する、先行請求項のいずれか1項に記載のプロセス。
- 前記混合物が、アルデヒド、アルカン、ケトン、アルコール、アセテート、エステル、アルファ−オレフィン、またはこれらの組み合わせから選択される少なくとも1つのCTAを更に含む、先行請求項のいずれか1項に記載のプロセス。
- 前記エチレン系ポリマーが、LDPEである、先行請求項のいずれか1項に記載のプロセス。
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