JP2018183247A - マルチピースソリッドゴルフボール - Google Patents

Abstract

【解決手段】コアと、コアを被覆する中間層と、中間層を被覆し、外表面に多数のディンプルが形成されるカバーを有するゴルフボールにおいて、上記中間層が樹脂材料により形成され、上記カバーがウレタン樹脂材料により形成されると共に、上記中間層の材料硬度がショアＤ硬度で６１〜７０、上記カバーの材料硬度がショアＤ硬度で５５以下であり、中間層厚さ／コア直径の値が０．０２５〜０．０４３、カバー厚さ／コア直径の値が０．０１４〜０．０２７であり、コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）を負荷した状態から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量が４．２ｍｍ以上であり、コアに中間層を被覆した球体の初速の値Ａとコアの初速の値Ｂとの関係がＡ−Ｂ≧０（ｍ／ｓ）であるゴルフボール。
【効果】本発明は、飛距離を十分に伸ばすことができると共に、ソフトな打感と高い繰り返し打撃耐久性を両立させることができる。
【選択図】図１

Description

本発明は、コア、中間層及びカバーの少なくとも３層構造を有するマルチピースソリッドゴルフボールに関し、更に詳述すると、フルショットでのスピンを抑えて優れた飛び性能を与え、ソフトな打感と繰り返し打撃耐久性を有するマルチピースソリッドゴルフボールに関する。

ゴルフボールに要求される主な性能としては、飛距離、コントロール性、耐久性、打感（フィーリング）等があり、常に最高のものが求められている。このような中、近年のゴルフボールでは、３ピースに代表される多層構造ボールが次々と生み出されている。ゴルフボールの構造を多層化したことにより、異なる特性の材料を多く組み合わせることができるようになり、各層に機能を分担させることで、多種多様なボール設計が可能になった。

中でも、コアを被覆する中間層やカバー（最外層）の各層の硬度関係を適正化した機能的なマルチピースソリッドゴルフボールが普及している。例えば、コア、中間層及びカバーを有する少なくとも３層以上のゴルフボールであって、コアの直径、中間層及びカバーの厚さや、コアの所定荷重負荷時のたわみ量や各層の硬度等の設計に着目したゴルフボールとして、例えば、特開２００２−１１１１７号公報、特開平９−２３９０６８号公報、特開平１１−１０４２７３号公報、特開２００１−５４５８８号公報、特開２００１−２９９９６１号公報、特開２０１０−１８８１９９号公報、特開２０１０−１７９１１９号公報、特開２００２−３１５８４８号公報、特開２００２−３４５９９９号公報、特開２００４−１８０８２２号公報、特開２００５−２２４５１４号公報、特開２００５−２２４５１５号公報、特開２００６−２０４９０８号公報、特開２００６−３１２０４４号公報、特開２００８−１１９４６１号公報、特開２００９−１０６７３９号公報、特開２００９−３４５０５号公報、特開２０１１−１２０８９８号公報、特開２０１１−２１８１６１号公報、特開２０１３−２３０３６２号公報及び特開２０１６−１１２３０８号公報の技術文献が挙げられる。

しかしながら、上記のマルチピースソリッドゴルフボールは、いずれも、フルショットでのスピンを抑えて飛距離を伸ばすことができ、更には、ソフトな打感と繰り返し打撃耐久性とを両立させるボール性能として十分に満足し得るものではなかった。特には、ゴルフボールの市場においては、プロ以外に、プロや上級者ほどヘッドスピードは速くない中級者のボール使用者は多く、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時の飛び性能だけでなくアプローチした時のスピン性能においては十分な高いスピン性能を発揮でき、打感等の諸性能を高レベルなものとする中級者が満足し得るゲーム性の高いゴルフボールの提案や開発が望まれていた。

特開２００２−１１１１７号公報 特開平９−２３９０６８号公報 特開平１１−１０４２７３号公報 特開２００１−５４５８８号公報 特開２００１−２９９９６１号公報 特開２０１０−１８８１９９号公報 特開２０１０−１７９１１９号公報 特開２００２−３１５８４８号公報 特開２００２−３４５９９９号公報 特開２００４−１８０８２２号公報 特開２００５−２２４５１４号公報 特開２００５−２２４５１５号公報 特開２００６−２０４９０８号公報 特開２００６−３１２０４４号公報 特開２００８−１１９４６１号公報 特開２００９−１０６７３９号公報 特開２００９−３４５０５号公報 特開２０１１−１２０８９８号公報 特開２０１１−２１８１６１号公報 特開２０１３−２３０３６２号公報 特開２０１６−１１２３０８号公報

本発明は、上記事情に鑑みなされたもので、フルショットでのスピンを抑えて優れた飛び性能を与え、ソフトな打感と繰り返し打撃耐久性を有するマルチピースソリッドゴルフボールを提供することを目的とする。

本発明者らは、上記目的を達成するため鋭意検討を行った結果、コア、中間層及びカバーを具備し、外表面に多数のディンプルが形成されるカバーを有するマルチピースソリッドゴルフボールにおいて、上記中間層を樹脂材料により形成し、上記カバーをウレタン樹脂材料により形成すると共に、上記中間層の材料硬度及び上記カバーの材料硬度をそれぞれ所定範囲とし、中間層厚さ／コア直径の値、及びカバー厚さ／コア直径の値をそれぞれ所定範囲とし、コアの所定荷重負荷時のたわみ量、コアに中間層を被覆した球体の初速の値とコアの初速の値との関係を特定化することにより、フルショットでのスピンを抑えると共に、ソフトな打感と繰り返し打撃耐久性とを両立させることができ、特にヘッドスピードが中程度である中級者に向けのゴルファーに最適なゴルフボールを提供できることを見出し、本発明をなすに至ったものである。

即ち、本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、軟らかいコアと硬めの中間層を有し、フルショットで低スピン化が得られる構造にしており、良好なＷ＃１打撃時の飛距離が得られるようにしている。また、ソフトな打感と高い繰り返し打撃耐久性を両立させるために、中間層厚さ／コアの直径を適正化している。更に、優れた飛びと高い生産性を両立させるために、カバー厚さ／コアの直径を適正化している。また更に、ショットゲームにおけるコントロール性を高めるために軟らかいウレタンカバーを搭載している。

従って、本発明は、下記のマルチピースソリッドゴルフボールを提供する。
〔１〕コアと、該コアを被覆する中間層と、該中間層を被覆し、外表面に多数のディンプルが形成されるカバーを有するマルチピースソリッドゴルフボールにおいて、上記中間層が樹脂材料により形成され、上記カバーがウレタン樹脂材料により形成されると共に、上記中間層の材料硬度がショアＤ硬度で６１〜７０であり、上記カバーの材料硬度がショアＤ硬度で５５以下であり、中間層厚さ／コア直径の値が０．０２５〜０．０４３、カバー厚さ／コア直径の値が０．０１４〜０．０２７であり、コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）を負荷した状態から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量が４．２ｍｍ以上であり、コアに中間層を被覆した球体の初速の値Ａとコアの初速の値Ｂとの関係がＡ−Ｂ≧０（ｍ／ｓ）であることを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
〔２〕コアの表面硬度から中心硬度を引いた値がＪＩＳ−Ｃ硬度で１５以上である〔１〕記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
〔３〕コアの中心から表面の硬度分布において、下記式
（コア表面のＪＩＳ−Ｃ硬度−コア表面から５ｍｍ内側のＪＩＳ−Ｃ硬度）−（コア中心から５ｍｍ外側のＪＩＳ−Ｃ硬度−コア中心のＪＩＳ−Ｃ硬度）≧０
を満足する〔１〕又は〔２〕記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
〔４〕中間層厚さ／コア直径の値が０．０２８〜０．０４１、カバー厚さ／コア直径の値が０．０１７〜０．０２４である〔１〕〜〔３〕のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
〔５〕コアに中間層を被覆した球体（中間層被覆球体）の表面硬度からコア表面硬度を引いた値がショアＤ硬度で６以上であり、ボール表面硬度から中間層被覆球体の表面硬度を引いた値が０以下であり、且つ、コアの表面硬度からボールの表面硬度を引いた値が−５以上である〔１〕〜〔４〕のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
〔６〕コア、中間層被覆球体及びボールの初速の関係が下記式
中間層被覆球体の初速≧コア初速＞ボール初速
を満足する〔１〕〜〔５〕のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
〔７〕ボール表面に形成されるディンプルが、直径及び／又は深さの異なる３種以上からなり、ディンプルの総数が２５０〜３８０個であり、且つ、各ディンプルの縁部によって囲まれる仮想球面の総面積が占める割合（ディンプル表面占有率）ＳＲの値が７０％以上である〔１〕〜〔６〕のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
〔８〕下記（ｉ）〜（ｉｖ）の手順により特定される断面形状を有するディンプル（特定断面形状を有するディンプル）が少なくとも１個配置される〔１〕〜〔７〕のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
（ｉ）ディンプルの最深点から該ディンプルの周縁で作られる仮想平面に下ろした垂線の足（垂足）をディンプル中心とし、該ディンプル中心と任意の１つのディンプルエッジとを通る直線を基準線とする。
（ｉｉ）上記基準線のうち上記ディンプルエッジから上記ディンプル中心までの線分において、１００点以上に分割し、該ディンプルエッジから該ディンプル中心までの距離を１００％とした際に、各点の距離の割合を算出する。
（ｉｉｉ）上記ディンプルエッジから上記ディンプル中心までの距離の０〜１００％の２０％毎のディンプル深さの割合を算出する。
（ｉｖ）上記ディンプルエッジから上記ディンプル中心までの距離の２０〜１００％のディンプル領域における深さの割合において、上記距離の２０％毎の深さの変化量ΔＨを求め、この変化量ΔＨが上記距離２０〜１００％に相当する全ての領域において６％以上２４％以下となるようにディンプルの断面形状を設計する。

本発明のゴルフボールによれば、特に、中級者において、ドライバー（Ｗ＃１）でのフルショットで低スピン化が得られ飛距離を十分に伸ばすことができると共に、ソフトな打感と高い繰り返し打撃耐久性を両立させることができる。また、アプローチショット時のスピンが高く得られ、ショットゲームにおけるコントロール性を高く、更に、ゴルフボールの生産性も高いものである。

本発明に係るゴルフボールの構造の一例を示した概略断面図である。 ゴルフボールの表面に形成されたディンプルの１つを拡大した拡大断面図である。 ディンプルの断面とその内部に設定した領域との関係を示す説明図である。 各実施例・比較例のボールで使用したディンプルパターンを示す平面図である。

以下、本発明につき、更に詳しく説明する。
本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、コア、中間層及びカバーを有するものであり、例えば、図１にその一例を示す。図１に示したゴルフボールＧは、コア１と、該コア１を被覆す中間層２と、該中間層２を被覆するカバー３とを有している。本発明においては、上記コアは単層であっても複数層に形成されていてもよい。なお、上記カバー３の表面には、通常、空力特性の向上のためにディンプルＤが多数形成される。以下、上記の各層について詳述する。

コアは公知のゴム組成物を用いて形成することができ、特に制限されるものではないが、好適なものとして以下に示す配合のゴム組成物を例示することができる。

上記コアを形成する材料としては、ゴム材を主材として用いることができる。例えば、基材ゴムに、共架橋剤、有機過酸化物、不活性充填剤、硫黄、老化防止剤、有機硫黄化合物等を含有するゴム組成物を用いて形成することができる。

本発明では、特に以下に示す配合成分（Ｉ）〜（ＩＩＩ）を含有するゴム組成物を採用することが好ましい。
（Ｉ）基材ゴム
（ＩＩ）有機過酸化物
（ＩＩＩ）水及び／又はモノカルボン酸金属塩

上記（Ｉ）成分の基材ゴムについては、特に制限されるものではないが、特にポリブタジエンを用いることが好適である。

上記のポリブタジエンは、そのポリマー鎖中に、シス−１，４−結合を６０％以上、好ましくは８０％以上、より好ましくは９０％以上、最も好ましくは９５％以上有することが好適である。ポリブタジエン分子中の結合に占めるシス−１，４−結合が少なすぎると、反発性が低下する場合がある。

なお、基材ゴム中には、上記ランタン系列希土類元素化合物とは異なる触媒にて合成されたポリブタジエンゴムを配合してもよい。また、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、天然ゴム、ポリイソプレンゴム、エチレンプロピレンジエンゴム（ＥＰＤＭ）等を配合してもよく、これら１種を単独で、又は２種以上を併用してもよい。

次に、上記の（ＩＩ）有機過酸化物としては、特に制限されるものではないが、１分間半減期温度が１１０〜１８５℃である有機過酸化物を用いることが好適であり、１種または２種以上の有機過酸化物を使用することができる。有機過酸化物の配合量としては、基材ゴム１００質量部に対して、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは０．３質量部以上であり、上限値としては、好ましくは５質量部以下、より好ましくは４質量部以下、さらに好ましくは３質量部以下である。上記の有機過酸化物は、市販品を用いることができ、具体的には、商品名「パークミルＤ」、「パーヘキサＣ−４０」、「ナイパーＢＷ」、「パーロイルＬ」等（いずれも日油社製）、または、Luperco 231XL（アトケム社製）などを例示することができる。

次に、上記の（ＩＩＩ）成分の水については、特に制限はなく、蒸留水であっても水道水であってもよいが、特には、不純物を含まない蒸留水を使用することが好適に採用される。水の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して、０．１質量部以上配合することが好ましく、より好ましくは０．３質量部以上であり、上限としては、好ましくは５質量部以下であり、より好ましくは４質量部以下、さらに好ましくは３質量部以下である。

また、上記の水を適量配合することにより、加硫前のゴム組成物における水分含有率が１０００ｐｐｍ以上となることが好ましく、より好ましくは１５００ｐｐｍ以上である。上限としては、好ましくは８５００ｐｐｍ以下であり、より好ましくは８０００ｐｐｍ以下である。上記ゴム組成物の水分含有率が小さすぎると、適切な架橋密度・Ｔａｎ δを得ることが困難となり、エネルギーロスが少なく低スピン化を図ったゴルフボールを成形することが困難となる場合がある。上記ゴム組成物の水分含有率が大きすぎると、コアが軟らかくなりすぎてしまい、適切なコア初速を得ることが困難となる場合がある。

上記ゴム組成物に水を直接配合することも可能ではあるが、下記の（ｉ）〜（ｉｉｉ）の方法を採用することができる。
（ｉ）スチームや超音波によりミスト状の水をゴム組成物（配合材料）の全部または一部にあてる方法
（ｉｉ）ゴム組成物の全部または一部を水に浸漬させる方法
（ｉｉｉ）ゴム組成物の全部または一部を恒湿槽等の湿度管理可能な場所において高湿度環境下に一定時間放置する方法
なお、高湿度環境とはゴム組成物等を湿らせることができる環境であれば特に制限されるものではないが湿度４０〜１００％であることが好ましい。

また、水をゼリー状に加工して上記ゴム組成物に配合することができる。或いは、予め水を、充填剤，未加硫ゴム，ゴム粉等に担持した材料を用い、これを上記ゴム組成物に配合することができる。このような態様は、直接水を配合するよりも作業性に優れるため、ゴルフボールの生産効率を向上させることができる。水を所定量含有させた材料の種類については特に制限はないが、十分に水を含有させた充填剤，未加硫ゴム，ゴム粉等が挙げられ、特に、耐久性や反発性を損なうことがない材料を使用することが好適である。上記の材料の水分含有率としては、好ましくは５質量％以上、より好ましくは１０質量％以上であり、上限として、好ましくは９９質量％以下、より好ましくは９５質量％以下である。

また、上記の水の代わりに、モノカルボン酸金属塩を採用することができる。モノカルボン酸金属塩は、カルボン酸が金属に対して配位結合していると推定され、例えば〔ＣＨ₂＝ＣＨＣＯＯ〕₂Ｚｎで表わされるジアクリル酸亜鉛のようなジカルボン酸金属塩とは区別される。モノカルボン酸金属塩は、脱水縮合反応をすることによりゴム組成物中に水をもたらすため、上記水と同様の効果を得ることができる。また、モノカルボン酸金属塩は、粉体としてゴム組成物に配合することができるため、作業工程を簡略化することができると共に、ゴム組成物中に均一に分散させることが容易である。なお、上記の反応を効果的に行うためには、モノ塩であることが必要である。モノカルボン酸金属塩の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して１質量部以上配合することが好ましく、より好ましくは３質量部以上である。上限としては、モノカルボン酸金属塩の配合量は、６０質量部以下配合することが好ましく、より好ましくは５０質量部以下である。上記モノカルボン酸金属塩の配合量が少なすぎると、適切な架橋密度・Ｔａｎ δを得ることが困難となり、十分にゴルフボールの低スピン効果を得ることができないことがある。また、配合量が多すぎる場合には、コアが硬くなりすぎるため、適切な打感を保つことが困難になる場合がある。

上記のカルボン酸は、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸、ステアリン酸等を使用することができる。置換金属としては、Ｎａ、Ｋ、Ｌｉ、Ｚｎ、Ｃｕ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｐｂ等が挙げられるが、好ましくはＺｎが好適に用いられる。具体例としては、モノアクリル酸亜鉛、モノメタクリル酸亜鉛等が挙げられ、特に、モノアクリル酸亜鉛を用いることが好ましい。

上記の各成分を含有するゴム組成物は、通常の混練機、例えばバンバリーミキサーやロール等を用いて混練することにより調製される。また、該ゴム組成物を用いてコアを成形する場合、所定のコア成形用金型を用いて圧縮成形又は射出成形等により成形すればよい。得られた成形体については、ゴム組成物に配合された有機過酸化物や共架橋剤が作用するのに十分な温度条件で加熱硬化し、所定の硬度分布を有するコアとする。この場合、加硫条件は特に限定されるものではないが、通常、約１００〜２００℃、特に１３０〜１７０℃で１０〜４０分、特に１２〜２０分の条件とされる。

上記コアの直径は、特に制限されるものでないが、３７．６ｍｍ以上とすることが好ましく、より好ましくは３７．８ｍｍ以上、さらに好ましくは３８．０ｍｍ以上であり、上限値としては、好ましくは３９．１ｍｍ以下、より好ましくは３８．８ｍｍ以下、さらに好ましくは３８．５ｍｍ以下である。

上記コアの中心硬度（Ｃｃ）は、特に制限されるものではないが、ＪＩＳ−Ｃ硬度で好ましくは４６以上、より好ましくは５０以上、更に好ましくは５４以上とすることができる。また、その上限も特に制限されるものではないが、ＪＩＳ−Ｃ硬度で好ましくは６５以下、より好ましくは６２以下、更に好ましくは５８以下とすることができる。この値が大き過ぎると、スピンが増え過ぎて飛ばなくなることがあり、または打感が硬く感じられることがある。逆に、上記の値が小さすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがあり、または打感が軟らかくなり過ぎることがある。

上記コアの表面硬度（Ｃｓ）は、特に制限されるものではないが、ＪＩＳ−Ｃ硬度で好ましくは７０以上、より好ましくは７５以上、更に好ましくは８０以上とすることができる。また、その上限も特に制限されるものではないが、ＪＩＳ−Ｃ硬度で好ましくは９０以下、より好ましくは８８以下、更に好ましくは８６以下とすることができる。また、上記コアの表面硬度は、ショアＤ硬度で表すと、好ましくは４５以上、より好ましくは４９以上、更に好ましくは５３以上であり、上限として、好ましくは６０以下、より好ましくは５９以下、更に好ましくは５７以下である。この値が大き過ぎると、打感が硬くなり、または繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。逆に、上記の値が小さすぎると、スピンが増え過ぎ、または反発が低くなって飛ばなくなることがある。

なお、上記の中心硬度（Ｃｃ）とは、コアを半分に（中心を通るように）切断して得た断面の中心において測定される硬度を意味し、表面硬度（Ｃｓ）は上記コアの表面（球面）において測定される硬度を意味する。

コアの内外の硬度差を大きくすべく、コアの中心と表面の硬度差を適正化する。即ち、コア表面硬度（Ｃｓ）−コア中心Ｃ硬度（Ｃｃ）の値は、ＪＩＳ−Ｃ硬度で１５以上であり、好ましくは２０以上、より好ましくは２４以上である。また、その上限は、特に制限されるものではなく、ＪＩＳ−Ｃ硬度で好ましくは４０以下、より好ましくは３０以下である。上記硬度差が小さすぎると、スピンが増えすぎて飛ばなくなることがある。上記の硬度差が大きすぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。

また、コアの表面硬度（Ｃｓ）と、コア表面から５ｍｍ内側の硬度（Ｃｓ−５）との差、即ち、（Ｃｓ）−（Ｃｓ−５）の値は、ＪＩＳ−Ｃ硬度で好ましくは３以上、より好ましくは６以上、更に好ましくは９以上とすることができる。また、その上限も特に制限されるものではないが、ＪＩＳ−Ｃ硬度で好ましくは１６以下、より好ましくは１４以下、更に好ましくは１２以下とすることができる。この値が小さすぎると、スピンが増えすぎて飛ばなくなることがある。逆に、上記の値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。

コア中心から５ｍｍ外側の硬度（Ｃｃ＋５）と、コアの中心硬度（Ｃｃ）との差、即ち、（Ｃｃ＋５）−（Ｃｃ）の値は、ＪＩＳ−Ｃ硬度で好ましくは０以上、より好ましくは１以上、更に好ましくは３以上とすることができる。また、その上限も特に制限されるものではないが、ＪＩＳ−Ｃ硬度で好ましくは９以下、より好ましくは７以下、更に好ましくは５以下とすることができる。この値が小さすぎると、スピンが増えすぎて飛ばなくなることがある。逆に、上記の値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。

コア中心部分及びその付近の硬度よりも表面部分及びその付近の硬度が高く、表面付近の硬度傾斜を中心付近の硬度傾斜と同等以上にするため、上述した、コア中心Ｃ硬度（Ｃｃ）、コア中心から５ｍｍ外側の硬度（Ｃｃ＋５）、コア表面から５ｍｍ内側の硬度（Ｃｓ−５）及びコア表面硬度（Ｃｓ）の関係を所定範囲に適正化することが好適である。即ち、｛（Ｃｓ）−（Ｃｓ−５）｝−｛（Ｃｃ＋５）−（Ｃｃ）｝の値は、ＪＩＳ−Ｃ硬度で好ましくは０以上であり、より好ましくは２以上、更に好ましくは５以上とすることができる。また、その上限も特に制限されるものではないが、ＪＩＳ−Ｃ硬度で好ましくは１５以下、より好ましくは１３以下、更に好ましくは１０以下とすることができる。上記の値が小さすぎると、スピンが増えすぎて飛ばなくなることがある。逆に、上記の値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。

上記コアのたわみ量、即ち、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）まで負荷したときのたわみ量は、特に制限されるものではないが、好ましくは４．２ｍｍ以上、より好ましくは４．３ｍｍ以上、更に好ましくは４．４ｍｍ以上である。また、その上限値は、好ましくは５．０ｍｍ以下であり、より好ましくは４．６ｍｍ以下とすることができる。上記範囲よりも硬すぎる（たわみ量が小さすぎる）と、スピン量が増えすぎて飛ばなくなり、または打感が硬くなりすぎることがある。逆に、上記範囲よりも軟らかすぎる（たわみ量が大きい）と、反発性が低くなりすぎて飛ばなくなり、または打感が軟らかくなりすぎ、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。

次に、中間層について説明すると、本発明では中間層材料は樹脂により形成されるものであり、特に各種の熱可塑性樹脂材料を好適に用いられる。中間層の好ましい材料としては、例えば、アイオノマー樹脂材料や後述する高中和型樹脂材料を使用することが好適である。

アイオノマー樹脂材料としては、具体的には、（商品名）ハイミラン１６０５、同１６０１、サーリン８１２０等のナトリウム中和型アイオノマー樹脂やハイミラン１５５７、同１７０６等の亜鉛中和型アイオノマー樹脂などが挙げられ、これらの１種を単独で又は２種以上併用することができる。

また、上記のアイオノマー樹脂材料には、好ましくは高酸のアイオノマーをブレンドすることが望ましい。この場合、高酸アイオノマー材料に含まれる不飽和カルボン酸の含量（酸含量）については、好ましくは１６質量％以上、より好ましくは１７質量％以上、更に好ましくは１８質量％以上であり、上限値として、好ましくは２２質量％以下、より好ましくは２１質量％以下、更に好ましくは２０質量％以下である。この酸含量の値が小さすぎると、フルショット時にスピンが増え、狙いの飛距離が得られなくなることがある。逆に、上記の値が大きすぎると、打感が硬くなりすぎたり、繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなることがある。

また、高中和型樹脂材料としては、下記（Ａ）〜（Ｄ）成分、
（ａ−１）オレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体の金属イオン中和物と、
（ａ−２）オレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体の金属イオン中和物とを、
質量比で１００：０〜０：１００になるように配合した（Ａ）ベース樹脂と、
（Ｂ）非アイオノマー熱可塑性エラストマーとを質量比で１００：０〜５０：５０になるように配合した樹脂成分１００質量部に対して、
（Ｃ）分子量が２２８〜１５００の脂肪酸及び／又はその誘導体
５〜１２０質量部と、
（Ｄ）上記（Ａ）成分及び（Ｃ）成分中の未中和の酸基を中和できる塩基性無機金属化合物 ０．１〜１７質量部
とを含有する樹脂組成物を主材として形成されたものを好適に用いることができる。

上記（Ａ）〜（Ｄ）成分について以下に説明する。
（Ａ）成分は、中間層を形成する樹脂組成物のベース樹脂となるものであり、（ａ−１）成分は、オレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体の金属イオン中和物、（ａ−２）成分は、オレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体の金属イオン中和物である。

ここで、上記（ａ−１）成分及び（ａ−２）成分におけるオレフィンとしては、通常炭素数２以上、上限として８以下、特に６以下のものが好ましく、具体的には、エチレン、プロピレン、ブテン、ペンテン、ヘキセン、ヘプテン、オクテン等が挙げられ、特にエチレンであることが好ましい。

また、不飽和カルボン酸としては、例えばアクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸等を挙げることができ、特にアクリル酸、メタクリル酸であることが好ましい。

上記（ａ−２）成分における不飽和カルボン酸エステルとしては、例えば上述した不飽和カルボン酸の低級アルキルエステルを挙げることができ、より具体的には、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸プロピル、メタクリル酸ブチル、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸プロピル、アクリル酸ブチル等が挙げられ、特にアクリル酸ブチル（ｎ−アクリル酸ブチル、ｉ−アクリル酸ブチル）が好ましく用いられる。

上記（ａ−１）成分のオレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体及び（ａ−２）成分のオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体（以下、これらを総称して「ランダム共重合体」と略記することがある）は、それぞれ上述したオレフィン、不飽和カルボン酸、及び必要に応じて不飽和カルボン酸エステルを公知の方法によりランダム共重合させて得ることができる。

上記ランダム共重合体は、不飽和カルボン酸の含量（酸含量）が調整されたものであることが好ましい。この場合、（ａ−１）成分に含まれる不飽和カルボン酸の含量は、好ましくは４質量％以上、より好ましくは６質量％以上、更に好ましくは８質量％以上、最も好ましくは１０質量％以上とすることができ、その上限は、好ましくは３０質量％以下、より好ましくは２０質量％以下、更に好ましくは１８質量％以下、最も好ましくは１５質量％以下であることが推奨される。また、（ａ−２）成分に含まれる不飽和カルボン酸の含量は、好ましくは４質量％以上、より好ましくは６質量％以上、更に好ましくは８質量％以上とすることができ、その上限は、好ましくは１５質量％以下、より好ましくは１２質量％以下、更に好ましくは１０質量％以下であることが推奨される。上記（ａ−１）成分及び／又は（ａ−２）成分に含まれる不飽和カルボン酸の含量が少なすぎると反発性が低下する可能性があり、多すぎると加工性が低下する可能性がある。

上記（ａ−１）成分のオレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体の金属イオン中和物及び（ａ−２）成分のオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体の金属イオン中和物（以下、これらを総称して「ランダム共重合体の金属イオン中和物」と略記することがある）は、それぞれ上記ランダム共重合体中の酸基の一部又は全部を金属イオンで中和することにより得ることができる。

上記ランダム共重合体中の酸基を中和する金属イオンとしては、例えば、Ｎａ⁺、Ｋ⁺、Ｌｉ⁺、Ｚｎ⁺⁺、Ｃｕ⁺⁺、Ｍｇ⁺⁺、Ｃａ⁺⁺、Ｃｏ⁺⁺、Ｎｉ⁺⁺、Ｐｂ⁺⁺等が挙げられる。本発明においては、この中でも特にＮａ⁺、Ｌｉ⁺、Ｚｎ⁺⁺、Ｍｇ⁺⁺等を好適に用いることができ、更にはＭｇ⁺⁺、Ｚｎ⁺⁺であることが推奨される。これら金属イオンによるランダム共重合体の中和度は特に限定されるものではない。このような中和物は公知の方法で得ることができ、例えば、上記ランダム共重合体に対して、上記金属イオンのギ酸塩、酢酸塩、硝酸塩、炭酸塩、炭酸水素塩、酸化物、水酸化物及びアルコキシド等の化合物を使用して導入することができる。

上記（Ａ）成分としては市販品を用いることができ、具体的には、上記（ａ−１）成分のランダム共重合体として、例えばニュクレル１５６０、同１２１４、同１０３５（いずれも三井・デュポンポリケミカル社製）、ＥＳＣＯＲ５２００、同５１００、同５０００（いずれもＥＸＸＯＮＭＯＢＩＬ ＣＨＥＭＩＣＡＬ社製）等を、
上記（ａ−１）成分のランダム共重合体の金属イオン中和物として、例えばハイミラン１５５４、同１５５７、同１６０１、同１６０５、同１７０６、同ＡＭ７３１１（いずれも三井・デュポンポリケミカル社製）、サーリン７９３０（米国デュポン社製）、アイオテック３１１０、同４２００（ＥＸＸＯＮＭＯＢＩＬＣＨＥＭＩＣＡＬ社製）等を、
上記（ａ−２）成分のランダム共重合体として、例えばニュクレルＡＮ４３１１、同ＡＮ４３１８、同ＡＮ４３１９、同ＡＮ４２２１Ｃ（いずれも三井・デュポンポリケミカル社製）、ＥＳＣＯＲ ＡＴＸ３２５、同ＡＴＸ３２０、同ＡＴＸ３１０（いずれもＥＸＸＯＮＭＯＢＩＬ ＣＨＥＭＩＣＡＬ社製）等を、
上記（ａ−２）成分のランダム共重合体の金属イオン中和物として、例えばハイミラン１８５５、同１８５６、同ＡＭ７３１６（いずれも三井・デュポンポリケミカル社製）、サーリン６３２０、同８３２０、同９３２０、同８１２０（いずれも米国デュポン社製）、アイオテック７５１０、同７５２０（いずれもＥＸＸＯＮＭＯＢＩＬ ＣＨＥＭＩＣＡＬ社製）等を、
それぞれ挙げることができる。これらは１種を単独で用いても、２種以上を併用してもよい。

なお、上記ランダム共重合体の金属イオン中和物として好適なナトリウム中和型アイオノマー樹脂としては、ハイミラン１６０５、同１６０１、サーリン８１２０を挙げることができる。

なお、上記中間層用の樹脂組成物のベース樹脂として、上記（ａ−１）成分及び上記（ａ−２）成分を単独で又は両成分を併用して使用することができる。両成分の配合比率は質量比で（ａ−１）成分：（ａ−２）成分＝１００：０〜０：１００であり、特に制限されるものではないが、好ましくは５０：５０〜０：１００である。

上記（Ｂ）非アイオノマー系熱可塑性エラストマーは、ゴルフボール打撃時のフィーリング、反発性をより一層向上させる観点から好適に配合される成分である。本発明においては、上記（Ａ）成分のベース樹脂と（Ｂ）成分の非アイオノマー系熱可塑性エラストマーとを総称して「樹脂成分」と略記することがある。この（Ｂ）成分としては、オレフィン系エラストマー、スチレン系エラストマー、ポリエステル系エラストマー、ウレタン系エラストマー、ポリアミド系エラストマー等を挙げることができ、本発明においては反発性を更に高める観点から、特にオレフィン系エラストマー、ポリエステル系エラストマーを好適に用いることができる。また、上記（Ｂ）成分としては、市販品を用いることができ、具体的には、オレフィン系エラストマーとしてダイナロン（ＪＳＲ社製）、ポリエステル系エラストマーとしてハイトレル（東レ・デュポン社製）等を挙げることができる。これらは１種を単独で用いても、２種以上を併用してもよい。

（Ｂ）成分の配合量は、上記（Ａ）成分との質量比で（Ａ）成分：（Ｂ）成分＝１００：０〜５０：５０、好ましくは１００：０〜６０：４０とすることができる。上記（Ｂ）成分が上記樹脂成分中に占める割合が５０質量％を超えると、各々の成分の相溶性が低下し、ゴルフボールの耐久性が著しく低下する可能性がある。

（Ｃ）成分は、分子量２２８以上の脂肪酸及び／又はその脂肪酸誘導体であり、樹脂組成物の流動性向上に寄与する成分で、上記樹脂成分の熱可塑性樹脂と比較して分子量が極めて小さく、混合物の溶融粘度を適度に調整し、特に流動性の向上に寄与する成分である。また、本発明の脂肪酸（誘導体）は、分子量が２２８以上で高含量の酸基（誘導体）を含むため、添加による反発性の損失が少ないものである。

上記（Ｃ）成分の脂肪酸又はその誘導体の分子量は、２２８以上、好ましくは２５６以上、より好ましくは２８０以上、更に好ましくは３００以上とすることができる。また、その上限は１５００以下、好ましくは１０００以下、より好ましくは６００以下、更に好ましくは５００以下であるとされる。この場合、分子量が小さすぎると、耐熱性の改善が達成できない上、酸基の含有量が多すぎて、（Ａ）成分に含まれる酸基との相互作用により流動性の改善の効果が少なくなってしまう場合がある。一方、分子量が大きすぎる場合には、流動性改質の効果が顕著に表れない場合がある。

このような（Ｃ）成分の脂肪酸としては、例えば、アルキル基中に二重結合又は三重結合を含む不飽和脂肪酸や、アルキル基中の結合が単結合のみで構成される飽和脂肪酸を好適に用いることができる。上記脂肪酸の１分子中の炭素数としては１８以上、好ましくは２０以上、より好ましくは２２以上、更に好ましくは２４以上とすることができる。また、その上限は８０以下、好ましくは６０以下、より好ましくは４０以下、更に好ましくは３０以下とすることができる。炭素数が少なすぎると、耐熱性に劣る結果となる場合があるのみならず、酸基の含有量が相対的に多すぎて樹脂成分に含まれる酸基との相互作用が過剰となり、流動性の改善効果が小さくなってしまう場合がある。一方、炭素数が多すぎる場合には、分子量が大きくなるために、流動性改質の効果が顕著に表れない場合がある。

（Ｃ）成分の脂肪酸として、具体的には、ステアリン酸、１２−ヒドロキシステアリン酸、ベヘニン酸、オレイン酸、リノール酸、リノレン酸、アラキジン酸、リグノセリン酸等が挙げられ、特に、ステアリン酸、アラキジン酸、ベヘニン酸、リグノセリン酸を好適に用いることができる。

また、脂肪酸誘導体は、脂肪酸の酸基に含まれるプロトンを置換したものが挙げられ、このような脂肪酸誘導体としては、金属イオンにより置換した金属せっけんを例示することができる。該金属せっけんに用いられる金属イオンとしては、例えば、Ｌｉ⁺、Ｃａ⁺⁺、Ｍｇ⁺⁺、Ｚｎ⁺⁺、Ｍｎ⁺⁺、Ａｌ⁺⁺⁺、Ｎｉ⁺⁺、Ｆｅ⁺⁺、Ｆｅ⁺⁺⁺、Ｃｕ⁺⁺、Ｓｎ⁺⁺、Ｐｂ⁺⁺、Ｃｏ⁺⁺が挙げられ、特にＣａ⁺⁺、Ｍｇ⁺⁺、Ｚｎ⁺⁺が好ましい。

（Ｃ）成分の脂肪酸誘導体として、具体的には、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸亜鉛、１２−ヒドロキシステアリン酸マグネシウム、１２−ヒドロキシステアリン酸カルシウム、１２−ヒドロキシステアリン酸亜鉛、アラキジン酸マグネシウム、アラキジン酸カルシウム、アラキジン酸亜鉛、ベヘニン酸マグネシウム、ベヘニン酸カルシウム、ベヘニン酸亜鉛、リグノセリン酸マグネシウム、リグノセリン酸カルシウム、リグノセリン酸亜鉛等が挙げられ、特にステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸亜鉛、アラキジン酸マグネシウム、アラキジン酸カルシウム、アラキジン酸亜鉛、ベヘニン酸マグネシウム、ベヘニン酸カルシウム、ベヘニン酸亜鉛、リグノセリン酸マグネシウム、リグノセリン酸カルシウム、リグノセリン酸亜鉛を好適に使用することができる。これらは１種を単独で用いても、２種以上を併用してもよい。

（Ｃ）成分の配合量は、上記（Ａ）成分及び（Ｂ）成分を含む樹脂成分１００質量部に対し５質量部以上、好ましくは１０質量部以上、より好ましくは１５質量部以上、更に好ましくは１８質量部以上とすることができる。また、その上限は１２０質量部以下、好ましくは８０質量部以下、より好ましくは６０質量部以下、更に好ましくは５０質量部以下とされる。上記（Ｃ）成分の配合量が少ない場合、溶融粘度が低くなり加工性が低下し、多いと耐久性が低下することがある。

なお、本発明においては、上述した（Ａ）成分及び（Ｃ）成分の混合物として、公知の金属せっけん変性アイオノマー（米国特許第５３１２８５７号明細書、米国特許第５３０６７６０号明細書、国際公開第９８／４６６７１号等）を使用することもできる。

（Ｄ）成分の塩基性無機金属化合物は、上記（Ａ）成分及び（Ｃ）成分中の酸基を中和するために配合するものである。上記（Ｄ）成分を含まない場合、特に金属変性アイオノマー樹脂のみ（例えば、上記特許公報に記載された金属せっけん変性アイオノマー樹脂のみ）を加熱混合すると、下記に示すように金属せっけんとアイオノマーに含まれる未中和の酸基との交換反応により脂肪酸が発生する。この発生した脂肪酸は熱的安定性が低く、成形時に容易に気化するため、成形不良の原因となるばかりでなく、発生した脂肪酸が成形物の表面に付着した場合、塗膜密着性が著しく低下する原因になる。

このような問題を解決すべく、（Ｄ）成分として、上記（Ａ）成分と（Ｃ）成分中に含まれる酸基を中和する塩基性無機金属化合物を必須成分として配合する。（Ｄ）成分の配合で、上記（Ａ）成分と（Ｃ）成分中の酸基が中和され、これら各成分配合による相乗効果により、樹脂組成物の熱安定性が高まると同時に、良好な成形性が付与され、ゴルフボール用材料としての反発性が向上するという優れた特性が付与されるものである。

（Ｄ）成分は、上記（Ａ）成分及び（Ｃ）成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属化合物であり、好ましくは一酸化物であることが推奨され、アイオノマー樹脂との反応性が高く、反応副生成物に有機物を含まないため、熱安定性を損なうことなく、樹脂組成物の中和度を上げることができる。

ここで、塩基性無機金属化合物に使われる金属イオンとしては、例えば、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、Ｋ⁺、Ｃａ⁺⁺、Ｍｇ⁺⁺、Ｚｎ⁺⁺、Ａｌ⁺⁺⁺、Ｎｉ⁺⁺、Ｆｅ⁺⁺、Ｆｅ⁺⁺⁺、Ｃｕ⁺⁺、Ｍｎ⁺⁺、Ｓｎ⁺⁺、Ｐｂ⁺⁺、Ｃｏ⁺⁺等が挙げられ、無機金属化合物としては、これら金属イオンを含む塩基性無機充填材、具体的には、酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウム、酸化亜鉛、水酸化ナトリウム、炭酸ナトリウム、酸化カルシウム、水酸化カルシウム、水酸化リチウム、炭酸リチウム等が挙げられる。これらは１種を単独で用いても、２種以上併用しても良い。本発明においてはこれらの中でも、特に水酸化物又は一酸化物であることが推奨され、（Ａ）成分との反応性が高い水酸化カルシウム、酸化マグネシウムが好適に使用される。

（Ｄ）成分の配合量は、上記樹脂成分１００質量部に対して０．１質量部以上、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１質量部以上、更に好ましくは２質量部以上とすることができる。また、その上限は１７質量部以下、好ましくは１５質量部以下、より好ましくは１３質量部以下、更に好ましくは１０質量部以下である。上記（Ｄ）成分の配合量が少なすぎると、熱安定性及び反発性の向上がみられず、多すぎた場合は、過剰の塩基性無機金属化合物により組成物の耐熱性がかえって低下することがある。

なお、上記（Ａ）〜（Ｄ）成分を混合して得られる混合物の中和度は、混合物中の酸基の総量を基準として５０モル％以上、好ましくは６０モル％以上、より好ましくは７０モル％以上、更に好ましくは８０モル％以上とされる。このような高中和化により、例えば金属せっけん変性アイオノマー樹脂を使用する場合であっても、加熱混合時に金属せっけんとアイオノマー樹脂に含まれる未中和の酸基との交換反応が生じにくく、熱的安定性、成形性、反発性を損なうおそれが低減される。

なお、上記（Ａ）〜（Ｄ）成分を含む樹脂組成物には、必要に応じて種々の添加剤を配合することができ、例えば、顔料、分散剤、老化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤等を適宜配合することができる。その配合量としても特に制限されるものではないが、上記樹脂成分１００質量部に対して０．１質量部以上、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１質量部以上とすることができる。また、その上限は１０質量部以下、好ましくは６質量部以下、より好ましくは４質量部以下である。

なお、上記樹脂組成物は、上述した（Ａ）〜（Ｄ）を加熱混合して得ることができ、例えば、混練型二軸押出機、バンバリーミキサー及びニーダー等の公知の混練機を用いて１５０〜２５０℃の加熱温度で混練することにより得ることができる。また、市販品のものを直接使用することができ、具体的には、Ｄｕｐｏｎｔ社製の商品名「ＨＰＦ １０００」「ＨＰＦ ２０００」、「ＨＰＦ ＡＤ１０２７」、実験用「ＨＰＦ ＳＥＰ１２６４−３」などが挙げられる。

中間層の形成方法としては公知の方法を用いることができ、特に限定されるものではないが、例えば、予め作製したコアを金型内に配備し、上記で作製した樹脂組成物を射出成形する方法等を採用できる。

なお、中間層材料については、後述するように、カバー（最外層）として好適に用いられるポリウレタンとの密着度を高めるために中間層表面を研磨することが好適である。更に、その研磨処理の後にプライマー（接着剤）を中間層表面に塗布するか、もしくは材料中に密着強化材を添加することが好ましい。

中間層材料の比重は、通常１．１未満であり、好ましくは０．９０〜１．０５、さらに好ましくは０．９３〜０．９９である。その範囲を逸脱すると、反発が低くなり飛距離が伸びなくなり、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。

中間層の材料硬度は、特に制限はないが、ショアＤ硬度で、好ましくは６１以上、より好ましくは６２以上、更に好ましくは６３以上、上限として、好ましくは７０以下、より好ましくは６８以下、更に好ましくは６６以下である。また、コアに中間層を被覆した球体の表面硬度（以下、「中間層被覆球体」と称す。）は、ショアＤ硬度で、好ましくは６７以上、より好ましくは６８以上、更に好ましくは６９以上であり、上限として、好ましくは７６以下、より好ましくは７４以下、更に好ましくは７２以下である。上記範囲よりも軟らかすぎると、フルショット時に反発が足りなくなり、またはスピンが掛かりすぎて飛距離が出なくなることがある。逆に、上記範囲よりも硬すぎると、繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなり、または打感が硬くなりすぎることがある。

本発明では、ソフトな打感と高い繰り返し打撃耐久性との両立の点から、中間層厚さ／コア直径の値を０．０２５〜０．０４３の範囲に設定する。上記の中間層厚さ／コア直径の好ましい値は、０．０２８〜０．０４１であり、更に好ましくは０．０３１〜０．０３９である。この値が小さすぎると、繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなることがある。逆に、上記の値が大きすぎると、打感が硬く感じられることがある。

次に、ボールの最外層に相当するカバーについて説明する。
本発明では、上記カバーは、コントロール性と耐擦過傷性の観点から、ウレタン樹脂材料が使用される。特に、ボール製品の量産性の観点から、熱可塑性ポリウレタンを主体としたものを使用することが好適であり、より好ましくは、（Ｘ）熱可塑性ポリウレタン及び（Ｙ）ポリイソシアネート化合物を主成分とする樹脂配合物により形成することができる。

本発明の効果を十分有効に発揮させるためには、必要十分量の未反応のイソシアネート基がカバー樹脂材料中に存在すればよく、具体的には、上記の（Ｘ）成分と（Ｙ）成分とを合わせた合計質量が、カバー全体の質量の６０％以上であることが推奨されるものであり、より好ましくは、７０％以上である。上記（Ｘ）成分及び（Ｙ）成分については以下に詳述する。

上記（Ｘ）熱可塑性ポリウレタンについて述べると、その熱可塑性ポリウレタンの構造は、長鎖ポリオールである高分子ポリオール（ポリメリックグリコール）からなるソフトセグメントと、鎖延長剤及びポリイソシアネート化合物からなるハードセグメントとを含む。ここで、原料となる長鎖ポリオールとしては、従来から熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものはいずれも使用でき、特に制限されるものではないが、例えば、ポリエステルポリオール、ポリエーテルポリオール、ポリカーボネートポリオール、ポリエステルポリカーボネートポリオール、ポリオレフィン系ポリオール、共役ジエン重合体系ポリオール、ひまし油系ポリオール、シリコーン系ポリオール、ビニル重合体系ポリオールなどを挙げることができる。これらの長鎖ポリオールは１種類のものを使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらのうちでも、反発弾性率が高く低温特性に優れた熱可塑性ポリウレタンを合成できる点で、ポリエーテルポリオールが好ましい。

鎖延長剤としては、従来の熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、例えば、イソシアネート基と反応し得る活性水素原子を分子中に２個以上有する分子量４００以下の低分子化合物であることが好ましい。鎖延長剤としては、１，４−ブチレングリコール、１，２−エチレングリコール、１，３−ブタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、２，２−ジメチル−１，３−プロパンジオール等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。鎖延長剤としては、これらのうちでも、炭素数２〜１２の脂肪族ジオールが好ましく、１，４−ブチレングリコールがより好ましい。

ポリイソシアネート化合物としては、従来の熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、特に制限はない。具体的には、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート、２，４−（又は）２，６−トルエンジイソシアネート、ｐ−フェニレンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、ナフチレン１，５−ジイソシアネート、テトラメチルキシレンジイソシアネート、水添キシリレンジイソシアネート、ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、ノルボルネンジイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、ダイマー酸ジイソシアネートからなる群から選択された１種又は２種以上を用いることができる。ただし、イソシアネート種によっては射出成形中の架橋反応をコントロールすることが困難なものがある。本発明においては生産時の安定性と発現される物性とのバランスとの観点から、芳香族ジイソシアネートである４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネートが最も好ましい。

具体的な（Ｘ）成分の熱可塑性ポリウレタンとして、市販品を用いることもでき、例えば、パンデックスＴ−８２９５、同Ｔ−８２９０、同Ｔ−８２６０、同Ｔ−８２８３（いずれもディーアイシーバイエルポリマー社製）などが挙げられる。

必須成分ではないが、上記（Ｘ）及び（Ｙ）成分に、（Ｚ）成分として、上記熱可塑性ポリウレタン以外の熱可塑性エラストマーを配合することができる。この（Ｚ）成分を上記樹脂配合物に配合することにより、樹脂配合物の更なる流動性の向上や反発性、耐擦過傷性等、ゴルフボールカバー材として要求される諸物性を高めることができる。

上記（Ｘ）、（Ｙ）及び（Ｚ）成分の組成比については、特に制限はないが、本発明の効果を十分に有効に発揮させるためには、質量比で（Ｘ）：（Ｙ）：（Ｚ）＝１００：２〜５０：０〜５０であることが好ましく、更に好ましくは、（Ｘ）：（Ｙ）：（Ｚ）＝１００：２〜３０：８〜５０（質量比）とすることである。

更に、上記の樹脂配合物には、必要に応じて、上記の熱可塑性ポリウレタンを構成する成分以外の種々の添加剤を配合することができ、例えば顔料、分散剤、酸化防止剤、耐光安定剤、紫外線吸収剤、離型剤等を適宜配合することができる。

カバーの材料硬度は、特に制限はないが、ショアＤ硬度で、好ましくは３５以上、より好ましくは４０以上であり、上限として、好ましくは５５以下、より好ましくは５３以下、更に好ましくは５０以下である。上述した中間層被覆球体にカバーを被覆した球体、即ちボールの表面硬度は、ショアＤ硬度で、好ましくは４０以上、より好ましくは５０以上であり、上限として、好ましくは６２以下、より好ましくは６１以下、更に好ましくは６０以下である。上記範囲よりも軟らかすぎると、Ｗ＃１打撃時にスピンが多くなり飛距離が出なくなることがある。

また、本発明では、優れた飛びと高い生産性を両立させるために、カバー厚さ／コア直径の値を０．０１４〜０．０２７の範囲に設定する。上記のカバー厚さ／コア直径の好ましい値は、０．０１７〜０．０２４であり、より好ましくは０．０２０〜０．０２２である。この値が小さすぎると、カバーの成形性が悪くなったり、耐擦過傷性が悪くなったり、アプローチでのスピンが掛からなくなりコントロール性が不足することがある。逆に、上記の値が大きすぎると、Ｗ＃１やアイアンフルショット時に反発が足りなくなったりスピンが多くなったりして、飛距離が出なくなることがある。

次に、上記のゴルフボールについては、更に、以下の要件を満たすことが好適である。
（１）コアの初速と中間層被覆球体の初速の関係について
ボール内部を高反発性及び耐久性の点から、コアに中間層を被覆した球体の初速の値Ａがコアの初速の値Ｂとの関係がＡ−Ｂ≧０（ｍ／ｓ）であることを要件とする。即ち、中間層被覆球体の初速からコアの初速を引いた値が０ｍ／ｓ以上、好ましくは０．１ｍ／ｓ以上であり、より好ましくは０．２ｍ／ｓ以上であり、上限として、好ましくは０．８ｍ／ｓ以下、より好ましくは０．５ｍ／ｓ以下である。この値が小さすぎると、ボールとしての反発が低くなりすぎ、スピンが増えすぎて飛ばなくなることがある。逆に、上記の値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなりすぎることがある。なお、各球体の初速の測定については、後述する各実施例に示した測定装置及び測定条件を用いる。

（２）コアの初速、中間層被覆球体の初速及びボールの初速について
また、コア、中間層被覆球体及びボールの初速の関係が下記式
中間層被覆球体の初速≧コア初速＞ボール初速
を満足すること、より好ましくは、
中間層被覆球体の初速＞コア初速＞ボール初速
を満足することである。上記の関係式を満たさない場合、ボールの反発性が低くなったり、適正なフルショット時のスピンレベルを保つことができず飛ばなくなることがある。

（３）中間層被覆球体の表面硬度とコアの表面硬度について
中間層被覆球体の表面硬度からコア表面硬度を引いた値は、ショアＤ硬度で、好ましくは６以上であり、より好ましくは８以上、さらに好ましくは１０以上である。また、この値の上限としては、好ましくは２４以下であり、より好ましくは２０以下であり、さらに好ましくは１８以下である。この値が小さすぎると、スピンが増えすぎて飛ばなくなることがある。逆に、上記の値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。

（４）ボール表面硬度と中間層被覆球体の表面硬度について
ボール表面硬度から中間層被覆球体の表面硬度を引いた値は、ショアＤ硬度で、好ましくは−２５以上、より好ましくは−２０以上であり、上限としては、好ましくは０以下、より好ましくは−４以下、さらに好ましくは−８以下である。この値が小さすぎる（マイナス方向に大きくなりすぎる）と、スピンが増えすぎて飛ばなくなることがある。逆に、上記の値が大きく（正の方向）なりすぎると、ショートゲームでのコントロール性が不足し、または打感が悪くなりすぎることがある。

（５）コア表面硬度とボール表面硬度について
コアの表面硬度からボールの表面硬度を引いた値は、ショアＤ硬度で、好ましくは−１１以上、より好ましくは−８以上、さらに好ましくは−５以上であり、上限としては、好ましくは６以下、より好ましくは３以下、さらに好ましくは０以下である。この値が小さくなりすぎる（マイナス方向に大きくなりすぎる）と、ショートゲームでのコントロール性が悪くなり、或いは繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなりすぎることがある。逆に、上記値が大きくなりすぎると、打感が悪くなることがある。

（６）中間層厚さとカバー厚さとの関係
中間層とカバーとの厚さの取り合いを所定範囲に特定するものである。即ち、中間層厚さからカバー厚さを引いた値は、好ましくは０ｍｍ以上、より好ましくは０．２ｍｍ以上、さらに好ましくは０．４ｍｍ以上であり、上限として、好ましくは１．５ｍｍ以下、より好ましくは１．１ｍｍ以下、さらに好ましくは０．８ｍｍ以下である。上記の値が小さすぎると、フルショットした時のスピンが増えすぎて飛ばなくなることがある。逆に、上記の値が大きすぎると、打感が硬く感じられることがある。

上記カバーの外表面には多数のディンプルを形成することができる。カバー表面に配置されるディンプルについては、特に制限はないが、好ましくは２５０個以上、より好ましくは３００個以上、更に好ましくは３２０個以上であり、上限として、好ましくは３８０個以下、より好ましくは３５０個以下、更に好ましくは３４０個以下を具備することができる。ディンプルの個数が上記範囲より多くなると、ボールの弾道が低くなり、飛距離が低下することがある。逆に、ディンプル個数が少なくなると、ボールの弾道が高くなり、飛距離が伸びなくなる場合がある。

ディンプルの種類としては、直径及び／又は深さが互いに異なるディンプルが２種以上形成されることが好ましく、より好ましくは３種以上形成されることが推奨される。ディンプルの形状については、円形、各種多角形、デュードロップ形、その他楕円形など１種類又は２種類以上を組み合わせて適宜使用することができる。例えば、円形ディンプルを使用する場合には、直径は２．５ｍｍ以上６．５ｍｍ以下程度、深さは０．０８ｍｍ以上０．３０ｍｍ以下とすることができる。

ディンプルがゴルフボールの球面に占めるディンプル占有率、即ち、各ディンプルの縁部によって囲まれる仮想球面の総面積が占める割合（ディンプル表面占有率）ＳＲ値（％）については、空気力学特性を十分に発揮し得る点から７０％以上９０％以下であることが望ましい。また、各々のディンプルの縁に囲まれた平面下のディンプルの空間体積を、前記平面を底面とし、かつこの底面からのディンプルの最大深さを高さとする円柱体積で除した値Ｖ₀は、ボールの弾道の適正化を図る点から０．３５以上０．８０以下とすることが好適である。更に、ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル容積の合計がディンプルが存在しないと仮定したボール球容積に占めるＶＲ値は、０．６％以上１．０％以下とすることが好ましい。上述した各数値の範囲を逸脱すると、良好な飛距離が得られない弾道となり、十分満足した飛距離を出せない場合がある。

また、本発明では、ディンプルの断面形状を最適化することにより、飛びのバラツキを減らし空力性能を向上させることができ、即ち、ディンプル内の一定の位置における深さの変化の割合を一定の範囲に収めることにより、ディンプルの効果を安定させ、空気力学的に性能を向上させることができる。具体的には、上記ディンプルの断面形状を以下の条件を満足させることが好適である。以下、その条件について説明する。

先ず、（ｉ）の条件として、図２のディンプルの１つを拡大した拡大断面図を参照して、ディンプルＤの最深点Ｐから該ディンプルの周縁で作られる仮想平面に下ろした垂線の足（垂足）をディンプル中心Ｏとし、該ディンプル中心Ｏと任意の１つのディンプルエッジＥとを通る直線を基準線Ｌとする。

次に、（ｉｉ）の条件として、上記基準線Ｌのうち上記ディンプルエッジＥから上記ディンプル中心Ｏまでの線分において、１００点以上に分割する。そして、ディンプルエッジから該ディンプル中心までの距離を１００％とした際に、各点の距離の割合を算出する。即ち、図３に示すように、図中の波線がディンプルの深さに沿って表される分割ラインである。ディンプルエッジＥは基点であり、上記基準線上で０％の位置であり、ディンプル中心Ｏは、上記基準線上では線分ＥＯに対して１００％の位置である。

次に、（ｉｉｉ）の条件として、上記ディンプルエッジＥから上記ディンプル中心Ｏまでの距離の０〜１００％の２０％毎のディンプル深さの割合を算出する。この場合、上記ディンプル中心Ｏがディンプルの最深部Ｐであり深さＨ（ｍｍ）を有する。これを深さの１００％として各距離におけるディンプル深さの割合を求める。なお、ディンプルエッジＥにおけるディンプル深さの割合は０％となる。

そして、（ｉｖ）の条件として、上記ディンプルエッジから上記ディンプル中心までの距離の２０〜１００％のディンプル領域における深さの割合において、上記距離の２０％毎の深さの変化量ΔＨを求め、この変化量ΔＨが上記距離２０〜１００％の全ての領域において６％以上２４％以下となるようにディンプルの断面形状を設計する。

このようにディンプルの断面形状を定量化すること、即ち、ディンプルの深さの変化量ΔＨの値を６％以上２４％以下とすることにより、ディンプルの断面形状の最適化により飛びのバラツキが減り空気力学的性能が向上するものである。上記の変化量ΔＨの好ましい値は８〜２２％であり、より好ましくは１０〜２０％である。

また、本発明の効果をより一層高める点から、上記特定断面形状を有するディンプルにおいて、ディンプルエッジから２０％の距離におけるディンプル深さの割合の変化量ΔＨが最大となることが好適である。また、上記特定断面形状を有するディンプルの断面形状を呈する曲線には２箇所以上の変曲点が含まれることも本発明の効果を高める点から好適に採用される。

上記の断面形状を有するディンプルについては、ディンプル全体の一部に含まれることが好ましい。この場合、上記の断面形状を有するディンプルがボール表面に形成されたディンプルの総数に占める割合は、特に制限されるものではないが、２０％以上とすればよく、好ましくは５０％以上、より好ましくは６０％以上、更に好ましくは８０％以上、最も好ましくは１００％とすることができる。

なお、本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、競技用としてゴルフ規則に従うものとすることができ、ボール外径としては４２．６７２ｍｍ内径のリングを通過しない大きさで４２．８０ｍｍ以下、重さとしては好ましくは４５．０〜４５．９３ｇに形成することができる。

以下、実施例と比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるものではない。

〔実施例１〜４，比較例１〜７〕
コアの形成
下記表１に示すゴム組成物を調製した後、１５５℃，１５分間の加硫条件により加硫成形することにより直径３８．３ｍｍのソリッドコアを作製した。

なお、表１中に記載した数字は質量部を示し、コア材料の詳細は下記の通りである。
ポリブタジエンＡ
商品名「ＢＲ５１」ＪＳＲ社製
ポリブタジエンＢ
商品名「ＢＲ７３０」ＪＳＲ社製
アクリル酸亜鉛
和光純薬工業社製
有機過酸化物
ジクミルパーオキサイド、商品名「パークミルＤ」日油社製
老化防止剤
２，２−メチレンビス（４−メチル−６−ブチルフェノール）、商品名「ノクラックＮＳ−６」大内新興化学工業社製
酸化亜鉛
商品名「三種酸化亜鉛」（堺化学工業社製）
ペンタクロロチオフェノール亜鉛塩
和光純薬工業社製

中間層及びカバーの形成
次に、上記で得たコアの周囲に、表２に示された配合の各種樹脂成分を用いて射出成形法により中間層及びカバーを順次成形して、コアの周囲に中間層及びカバーを備えるスリーピースソリッドゴルフボールを作製した。この際、カバー表面には、全ての実施例・比較例に共通する図４に示したディンプル（ディンプル種Ｉ〜ＩＶの４種）を形成した。このディンプルの詳細については表３に示した。

なお、表２に記載した数字は質量部を示し、記載した材料の詳細は下記の通りである。
Ｔ−８２９５、Ｔ−８２９０、Ｔ−８２８３
ＤＩＣ Ｂａｙｅｒ Ｐｏｌｙｍｅｒ社製の商品名「パンデックス」、ＭＤＩ−ＰＴＭＧタイプ熱可塑性ポリウレタン
サーリン９１５０
Ｄｕｐｏｎｔ社製のアイオノマー
ＡＭ７３１８、ハイミラン
三井デュポンポリケミカル社製のアイオノマー
ハイトレル４００１
東レ・デュポン社製の熱可塑性ポリエステルエラストマー
ポリエチレンワックス
商品名「サンワックス１６１Ｐ」（三洋化成社製）
イソシアネート化合物
４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート

ディンプルの定義
直径：ディンプルの縁に囲まれた平面の直径
深さ：ディンプルの縁に囲まれた平面からのディンプルの最大深さ
ＳＲ：ディンプルの縁に囲まれた平面で定義されるディンプル面積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球面積に占める比率

上記で得られた各実施例・比較例のゴルフボールについて、以下の項目・物性について測定した。その結果を表４に示した。

コア、中間層被覆球体の外径
２３．９±１℃の温度で、任意の表面５箇所を測定し、その平均値を１個のコア、中間層被覆球体の測定値とし、測定個数１０個のコア、中間層被覆球体の平均値を求めた。

ボール（カバー被覆球体）の外径
２３．９±１℃の温度で、任意のディンプルのない部分を１５箇所測定し、その平均値を１個のボールの測定値とし、測定個数１０個のボールの平均値を求めた。

コアのたわみ量
コアを硬板の上に置き、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）を負荷した状態から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）に負荷したときまでのたわみ量を計測した。なお、上記のたわみ量はいずれも２３．９℃に温度調整した後の測定値である。

コアの中心硬度（Ｃｃ）（ＪＩＳ−Ｃ硬度）
コアを半分に（中心を通るように）切断して得た断面の中心の硬度を計測した。ＪＩＳ−Ｃ硬度は、ＪＩＳ Ｋ ６３０１−１９７５に規定するスプリング式硬度計（ＪＩＳ−Ｃ形）により計測した。

コアの表面硬度（Ｃｓ）（ＪＩＳ−Ｃ硬度）
球状のコアの表面に対して針を垂直になるように押し当てて計測した。ＪＩＳ−Ｃ硬度は、ＪＩＳ Ｋ ６３０１−１９７５に規定するスプリング式硬度計（ＪＩＳ−Ｃ形）により計測した。また、コアの表面硬度については、ショアＤ硬度（ＡＳＴＭ Ｄ２２４０−９５規格に準拠したタイプＤデュロメータ）によっても計測した

コアの所定位置における断面硬度（ＪＩＳ−Ｃ硬度）
（１）コア中心から５ｍｍ外側の位置の断面硬度(Ｃｃ＋５)については、コアを半分に（中心を通るように）切断して得た断面の中心から５ｍｍ外側の位置の硬度を、ＪＩＳ Ｋ ６３０１−１９７５に規定するスプリング式硬度計（ＪＩＳ−Ｃ形）により測定した。
（２）コア表面から５ｍｍ内側の位置の断面硬度(Ｃｓ−５)については、コアを半分に（中心を通るように）切断して得た断面の表面から５ｍｍ内側の位置の硬度を、上記硬度計（ＪＩＳ−Ｃ形）により測定した。

中間層被覆球体、ボール（カバー被覆球体）の表面硬度（ショアＤ硬度）
中間層被覆球体又はボール（カバー）の表面に対して針を垂直になるように押し当てて計測した。なお、ボール（カバー被覆球体）の表面硬度は、ボール表面においてディンプルが形成されていない陸部における測定値である。ショアＤ硬度はＡＳＴＭ Ｄ２２４０−９５規格に準拠したタイプＤデュロメータによって計測した。

中間層及びカバーの材料硬度（ショアＤ硬度）
中間層及びカバーの樹脂材料を厚さ２ｍｍのシート状に成形し、２週間以上放置した。その後、ショアＤ硬度はＡＳＴＭ Ｄ２２４０−９５規格に準拠して計測した。

各層の被覆球体及びボールの初速
Ｒ＆Ａの承認する装置であるＵＳＧＡのドラム回転式の初速計と同方式の初速測定器を用いて測定した。コア、中間層被覆球体及びボール（カバー被覆球体）を２３．９±１℃環境下で３時間以上温度調整した後、室温２３．９±２℃の部屋でテストした。２５０ポンド（１１３．４ｋｇ）のヘッド（ストライキングマス）を用いて打撃速度１４３．８ｆｔ／ｓ（４３．８３ｍ／ｓ）にてボールを打撃し、１ダースのボールを各々４回打撃して６．２８ｆｔ（１．９１ｍ）の間を通過する時間を測定し、初速（ｍ／ｓ）を算出した。約１５分間でこのサイクルを行なった。

そして、各実施例、比較例のゴルフボールの飛び性能（Ｗ＃１）、アプローチスピン性能、打感及び繰り返し打撃耐久性を下記の基準に従って評価した。その結果を表５に示す。

飛び性能（Ｗ＃１打撃）
ゴルフ打撃ロボットにドライバー（Ｗ＃１）をつけてヘッドスピード（ＨＳ）４０ｍ／ｓにて打撃した時の飛距離を測定し、下記基準により評価した。クラブはブリヂストン社製「ＰＨＹＺドライバー（２０１６モデル）」（ロフト １０．５°）を使用した。また、スピン量は同様に打撃した直後のボールを初期条件計測装置により測定した。
〔判定基準〕
トータル飛距離２０２．０ｍ以上 ・・・・ ○
トータル飛距離２０２．０ｍ未満 ・・・・ ×

アプローチスピン性能
ゴルフ打撃ロボットにサンドウエッジをつけてヘッドスピード（ＨＳ）２０ｍ／ｓにて打撃した時のスピンの量を下記の基準により判断した。
〔判定基準〕
スピン量５８００ｒｐｍ以上 ・・・・ ○
スピン量５８００ｒｐｍ未満 ・・・・ ×

打感
ドライバー（Ｗ＃１）のヘッドスピード（ＨＳ）が３５〜４５ｍ／ｓのアマチュアゴルファーによる実打における官能評価を行い、下記基準により評価した。
〔判定基準〕
良好な打感と評価した人が１０人中６人以上 ・・・・ ○
良好な打感と評価した人が１０人中５人以下 ・・・・ ×
なお、上記の「良好な打感」とは、適度な軟らかさが感じられるものをいう。

繰り返し打撃耐久性
ゴルフ打撃ロボットにＷ＃１クラブをつけてヘッドスピード４０ｍ／ｓにて繰り返し打撃した。実施例４のボールが割れ始めた回数を１００とした場合の各々の指数を、下記基準にて評価した。
○：指数９５以上
×：指数９５未満

表５の結果から、本実施例１〜４のゴルフボールは、飛び性能、アプローチスピン、打感及び繰り返し打撃耐久性の全ての面において優れているが、比較例のゴルフボールは下記の結果となった。
比較例１のゴルフボールは、中間層厚さ／コア直径の値が０．０２５未満であり、その結果、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が劣った。
比較例２のゴルフボールは、中間層厚さ／コア直径の値が０．０４３を超えるものであり、その結果、アイアンフルショットやショートゲーム時に打感が硬く感じられた。
比較例３のゴルフボールは、カバー厚さ／コア直径の値が０．０２７を超えるものであり、その結果、Ｗ＃１打撃時にスピンが多めになり、飛距離が劣った。
比較例４については、ボール製造時に、カバー厚さ０．５ｍｍ（カバー厚さ／コア直径の値が０．０１４未満）を狙ってカバー材料の射出成形を試みたが、射出成形機のキャビディ内に樹脂がうまく回りこまず、その結果、ボール成形ができなかった。
比較例５のゴルフボールは、中間層のショアＤ硬度が６１未満であり、且つ、（中間層初速−コア初速）の値が０未満であり、その結果、ボール初速が低くなるとともに、Ｗ＃１打撃時にスピンが多めとなり、飛距離が劣った。
比較例６のゴルフボールは、カバーのショアＤ硬度が５５を超えるものであり、その結果、アプローチ時のスピン性能が劣った。
比較例７のゴルフボールは、コアの１０−１３０ｋｇ荷重負荷時のたわみ量が４．２ｍｍ未満であり、その結果、打感が硬く感じられた。

１ コア
２ 中間層
３ カバー（最外層）
Ｇ ゴルフボール
Ｄ ディンプル

Claims (8)

1. コアと、該コアを被覆する中間層と、該中間層を被覆し、外表面に多数のディンプルが形成されるカバーを有するマルチピースソリッドゴルフボールにおいて、上記中間層が樹脂材料により形成され、上記カバーがウレタン樹脂材料により形成されると共に、上記中間層の材料硬度がショアＤ硬度で６１〜７０であり、上記カバーの材料硬度がショアＤ硬度で５５以下であり、中間層厚さ／コア直径の値が０．０２５〜０．０４３、カバー厚さ／コア直径の値が０．０１４〜０．０２７であり、コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）を負荷した状態から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量が４．２ｍｍ以上であり、コアに中間層を被覆した球体の初速の値Ａとコアの初速の値Ｂとの関係がＡ−Ｂ≧０（ｍ／ｓ）であることを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
2. コアの表面硬度から中心硬度を引いた値がＪＩＳ−Ｃ硬度で１５以上である請求項１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
3. コアの中心から表面の硬度分布において、下記式
   （コア表面のＪＩＳ−Ｃ硬度−コア表面から５ｍｍ内側のＪＩＳ−Ｃ硬度）−（コア中心から５ｍｍ外側のＪＩＳ−Ｃ硬度−コア中心のＪＩＳ−Ｃ硬度）≧０
   を満足する請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
4. 中間層厚さ／コア直径の値が０．０２８〜０．０４１、カバー厚さ／コア直径の値が０．０１７〜０．０２４である請求項１〜３のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
5. コアに中間層を被覆した球体（中間層被覆球体）の表面硬度からコア表面硬度を引いた値がショアＤ硬度で６以上であり、ボール表面硬度から中間層被覆球体の表面硬度を引いた値が０以下であり、且つ、コアの表面硬度からボールの表面硬度を引いた値が−５以上である請求項１〜４のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
6. コア、中間層被覆球体及びボールの初速の関係が下記式
   中間層被覆球体の初速≧コア初速＞ボール初速
   を満足する請求項１〜５のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
7. ボール表面に形成されるディンプルが、直径及び／又は深さの異なる３種以上からなり、ディンプルの総数が２５０〜３８０個であり、且つ、各ディンプルの縁部によって囲まれる仮想球面の総面積が占める割合（ディンプル表面占有率）ＳＲの値が７０％以上である請求項１〜６のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
8. 下記（ｉ）〜（ｉｖ）の手順により特定される断面形状を有するディンプル（特定断面形状を有するディンプル）が少なくとも１個配置される請求項１〜７のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
   （ｉ）ディンプルの最深点から該ディンプルの周縁で作られる仮想平面に下ろした垂線の足（垂足）をディンプル中心とし、該ディンプル中心と任意の１つのディンプルエッジとを通る直線を基準線とする。
   （ｉｉ）上記基準線のうち上記ディンプルエッジから上記ディンプル中心までの線分において、１００点以上に分割し、該ディンプルエッジから該ディンプル中心までの距離を１００％とした際に、各点の距離の割合を算出する。
   （ｉｉｉ）上記ディンプルエッジから上記ディンプル中心までの距離の０〜１００％の２０％毎のディンプル深さの割合を算出する。
   （ｉｖ）上記ディンプルエッジから上記ディンプル中心までの距離の２０〜１００％のディンプル領域における深さの割合において、上記距離の２０％毎の深さの変化量ΔＨを求め、この変化量ΔＨが上記距離２０〜１００％に相当する全ての領域において６％以上２４％以下となるようにディンプルの断面形状を設計する。