JP6287397B2 - マルチピースソリッドゴルフボール - Google Patents

Description

本発明は、コア、中間層及びカバーを備えたマルチピースソリッドゴルフボールに関するものであり、更に詳述すると、中ヘッドスピード領域のみならず、低ヘッドスピード領域においても優れた飛び性能を発揮すると共に、良好な打感と優れた繰り返し打撃耐久性を兼ね備えたマルチピースソリッドゴルフボールに関する。

従来、プロゴルファーやアマチュア上級者の要求に応えるため、高ヘッドスピードでの打撃時において優れた飛び性能やスピン特性、そして心地良い打感を得ることができるボールが多く開発されてきた。しかしながら、このようなボールは、通常、高ヘッドスピードで打撃した時に最適な変形量が得られるように設計されているため、ヘッドスピードが遅いアマチュアゴルファーではボールに十分な変形を加えることができない場合が多い。そのため、ヘッドスピードが遅いゴルファーにとっては、上記のボールがもつ本来の性能を発揮させることができず、飛距離が十分に出なかったり、打感が悪いことがあった。

従って、ヘッドスピードが遅いゴルファーでもボールに対して十分な変形を加えることができ、優れた飛び性能や心地良い打感が得られるゴルフボールを開発することは、ゴルファーの裾野を広げるためには重要である。

なお、本発明に関連する先行技術文献としては下記のものが挙げられる。

特開２０１１−０９２７０８号公報 特開２０００−６１００１号公報 特開２０００−６１０００号公報

本発明は、上記事情に鑑みなされたものであり、中ヘッドスピードのみならず、低ヘッドスピードのゴルファーでも優れた飛び性能を発揮し得、更には良好な打感と優れた繰り返し打撃耐久性も兼ね備えたマルチピースソリッドゴルフボールを提供することを目的とする。

本発明者らは、上記目的を達成するため鋭意検討を行った結果、コア、中間層及びカバーを具備したゴルフボールにおいて、コアの中心と表面との硬度差を特定範囲とし、中間層およびボールの表面硬度や、コア、該コアに中間層が形成された球体（中間層被覆球体）及びボールについて測定されるそれぞれの初速を特定の関係を満たすように設定することにより、中ヘッドスピード領域のみならず、低ヘッドスピード領域においても優れた飛び性能を発揮し得ることを知見した。更に、コアの周囲に形成される中間層及びカバーを形成する材料を適正化することにより、良好な打感と優れた繰り返し打撃耐久性も兼ね備えたマルチピースソリッドゴルフボールとし得ることを見出し、本発明をなすに至った。

すなわち、本発明は、下記のマルチピースソリッドゴルフボールを提供するものである。
１．コア、中間層及びカバーを具備したマルチピースソリッドゴルフボールにおいて、コアと中間層との間に包囲層を設けるものであり、コアの表面硬度と包囲層の表面硬度がショアＤ硬度で、
−４０≦（包囲層表面硬度−コア表面硬度）≦−５
の関係を満たし、包囲層の表面硬度と中間層の表面硬度がショアＤ硬度で、
１０≦（中間層表面硬度−包囲層表面硬度）≦５０
の関係を満たすとともに、ボールの表面硬度と中間層の表面硬度がショアＤ硬度で、
ボール表面硬度＞中間層表面硬度
の関係を満たし、コアの初速とボールの初速が、
−０．６ｍ／ｓ≦（ボール初速−コア初速）≦０ｍ／ｓ
の関係を満たし、コアの周囲に中間層が被覆された球体（中間層被覆球体）の初速とボールの初速が、
−０．４ｍ／ｓ≦（ボール初速−中間層被覆球体初速）≦０．４ｍ／ｓ
の関係を満たし、且つ、コアの表面と中心との硬度が、ＪＩＳ−Ｃで、
コア表面硬度−コア中心硬度≧２１
の関係を満たすことを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
２．コア、包囲層、中間層及びボールの表面硬度が、
ボール表面硬度＞中間層表面硬度＞包囲層表面硬度＜コア表面硬度
の関係を満たす１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
３．コアの周囲に包囲層が被覆された球体（包囲層被覆球体）の初速と中間層被覆球体の初速が、
（中間層被覆球体初速−包囲層被覆球体初速）≧−０．２ｍ／ｓ
である１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
４．中間層の表面硬度とボールの表面硬度がショアＤ硬度で、
５≦（ボール表面硬度−中間層表面硬度）≦２０
の関係を満たす１〜３のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
５．包囲層被覆球体の初速とボールの初速が、
０．１ｍ／ｓ≦（ボール初速−包囲層被覆球体初速）≦０．８ｍ／ｓ
の関係を満たし、コアの初速とボールの初速が、
−０．５ｍ／ｓ≦（ボール初速−コア初速）≦０ｍ／ｓ
の関係を満たす１〜４のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
６．包囲層の厚さ、中間層の厚さ及びカバーの厚さが、
包囲層厚さ≦中間層厚さ≦カバー厚さ
の関係を満たす１〜５のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
７．中間層の比重とカバーの比重が、
カバー比重≧中間層比重
の関係を満たす１〜６のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
８．上記中間層が、
（ａ−１）オレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体の金属イオン中和物と、
（ａ−２）オレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体の金属イオン中和物とを
質量比で１００：０〜０：１００になるように配合した（Ａ）ベース樹脂と、
（Ｂ）非アイオノマー熱可塑性エラストマーとを質量比で１００：０〜５０：５０になるように配合した樹脂成分１００質量部に対して、
（Ｃ）分子量が２２８〜１５００の脂肪酸及び／又はその誘導体 ５〜８０質量部と、
（Ｄ）上記（Ａ）成分及び（Ｃ）成分中の未中和の酸基を中和できる塩基性無機金属化合物 ０．１〜１７質量部
とを必須成分として配合してなる樹脂組成物である１〜７のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
９．上記包囲層が、熱可塑性ポリエーテルエステルエラストマーで形成される１〜８のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
１０．上記カバーが、アイオノマー樹脂及び無機粒状充填剤を配合してなる樹脂組成物で形成される１〜９のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
１１．上記コアが、下記の（Ａ）〜（Ｃ）成分
（Ａ）基材ゴム
（Ｂ）有機過酸化物
（Ｃ）水及び／又はモノカルボン酸金属塩
を必須成分として配合するゴム組成物の加熱成形物により形成される１〜１０のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
１２．上記ゴム組成物の（Ｃ）成分が水であり、水の配合量が（Ａ）成分である基材ゴム１００質量部に対して０．１〜５質量部である１１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
１３．上記コアを初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）まで負荷したときの該コアのたわみ量（ｍｍ）と、上記包囲層被覆球体を初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）まで負荷したときの該包囲層被覆球体のたわみ量（ｍｍ）との関係が、下記式
−０．６ｍｍ≦（コアたわみ量−包囲層被覆球体たわみ量）≦０．５ｍｍ
を満たす１〜１２のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。

本発明によれば、中ヘッドスピードのみならず、低ヘッドスピードのゴルファーでも優れた飛び性能を発揮し得、更には良好な打感と優れた繰り返し打撃耐久性も兼ね備えたゴルフボールを得ることができる。

本発明に係るゴルフボールの構造を示した概略断面図である。 実施例のボールで使用したディンプルパターンを示す平面図である。

以下、本発明につき更に詳しく説明する。
本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、内側からソリッドコア、中間層及びカバーを有するものである。図１に本発明のゴルフボールの構造を示した。図１に示したゴルフボールＧは、コア１と、該コア１を被覆する中間層２と、該中間層２を被覆するカバー３とを有している。また、特に図示してはいないが、コア１と中間層２との間には、必要に応じて包囲層が設けられる。なお、上記カバー３の表面には、通常、空力特性の向上のためにディンプルＤが多数形成される。以下、上記の各層について詳述する。

なお、本発明において、「中ヘッドスピード」は概ね３６〜４４ｍ／ｓ程度のヘッドスピードを意味し、「低ヘッドスピード」は概ね２５〜３５ｍ／ｓ程度のヘッドスピードを意味する。

本発明において、ソリッドコアは公知のゴム組成物を用いて形成することができ、特に制限されるものではないが、好適なものとして以下に示す配合のゴム組成物を例示することができる。

上記コアを形成する材料としては、ゴム材を主材として用いることができる。例えば、基材ゴムに、共架橋剤、有機過酸化物、不活性充填剤、硫黄、老化防止剤、有機硫黄化合物等を含有するゴム組成物を用いて形成することができる。

本発明に使用されるコアとしては、特に下記の（Ａ）〜（Ｃ）成分
（Ａ）基材ゴム
（Ｂ）有機過酸化物
（Ｃ）水及び／又はモノカルボン酸金属塩
を必須成分として配合するゴム組成物の加熱成形物により形成されることが望ましい。

即ち、（Ａ）基材ゴム、（Ｂ）有機過酸化物、および（Ｃ）水及び／又はモノカルボン酸金属塩の（Ａ）〜（Ｃ）成分を配合するゴム組成物の加熱成形物によりコアを形成することにより、コアの中心と表面との架橋密度の差、または、コア中心部の動的粘弾性特性を適切に制御することができ、ゴルフボールとして、低スピン化を実現し、耐久性が良好であり、更には、長期間使用しても反発性について変化の少ないゴルフボールを提供することができる。

そして、コア材料に直接的に水（水を含む材料）を配合することにより、コア配合中の有機過酸化物の分解を促進することができる。また、コア用ゴム組成物中の有機過酸化物は、温度によって分解効率が変化することが知られており、ある温度よりも高温になるほど分解効率が上がる。温度が高すぎると、分解したラジカル量が多くなりすぎてしまい、ラジカル同士で再結合や不活性化してしまうことになる。その結果、架橋に有効に働くラジカルが減ることになる。ここで、コア加硫の際に有機過酸化物が分解することで分解熱が発生するとき、コア表面付近は加硫モールドの温度とほぼ同程度を維持しているが、コア中心付近は外側から分解していった有機過酸化物の分解熱が蓄積されるため、モールド温度よりもかなり高温になる。コアに直接的に水（水を含む材料）を配合した場合、水は有機過酸化物の分解を助長する働きがあるため、上述したようなラジカル反応をコア中心とコア表面において変化させることができる。即ち、コア中心付近では有機過酸化物の分解が更に助長され、ラジカルの不活性化がより促されることで有効ラジカル量が更に減少するため、コア中心とコア表面との架橋密度が大きく異なるコアを得ることができ、且つ、コア中心部の動的粘弾性特性の異なるコアを得ることができる。

そして、上記のコアを有するゴルフボールは、低スピン化を実現すると共に、耐久性に優れ、反発性の経時変化が少ないゴルフボールを提供することができる。

なお、上記の水に代えて、モノアクリル酸亜鉛を使用した場合、配合材料の混練中の熱によってモノアクリル酸亜鉛から水が発生する。これによって水を配合したときと同様の効果を得ることができる。

上記（Ａ）成分の基材ゴムについては、特に制限されるものではないが、特にポリブタジエンを用いることが好適である。

上記のポリブタジエンは、そのポリマー鎖中に、シス−１，４−結合を６０％以上、好ましくは８０％以上、より好ましくは９０％以上、最も好ましくは９５％以上有することが好適である。ポリブタジエン分子中の結合に占めるシス−１，４−結合が少なすぎると、反発性が低下する場合がある。

また、上記ポリブタジエンに含まれる１，２−ビニル結合の含有量としては、そのポリマー鎖中に、通常２％以下、好ましくは１．７％以下、更に好ましくは１．５％以下である。１，２−ビニル結合の含有量が多すぎると、反発性が低下する場合がある。

上記ポリブタジエンは、（ＭＬ₁₊₄（１００℃））が、好ましくは２０以上、より好ましくは３０以上であり、上限としては、好ましくは１２０以下、より好ましくは１００以下、更に好ましくは８０以下である。

なお、本発明でいうムーニー粘度とは、回転可塑度計の１種であるムーニー粘度計で測定される工業的な粘度の指標（ＪＩＳ Ｋ６３００）であり、単位記号としてＭＬ₁₊₄（１００℃）を用いる。また、Ｍはムーニー粘度、Ｌは大ロータ（Ｌ型）、１＋４は予備加熱時間１分間、ロータの回転時間は４分間を示し、１００℃の条件下にて測定したことを示す。

上記ポリブタジエンは、希土類元素系触媒やＶＩＩＩ族金属化合物触媒を用いて合成したものを使用することができ、本発明では特に希土類元素系触媒で合成したものを好適に使用することができる。また、必要に応じてこれらの触媒に有機アルミニウム化合物、アルモキサン、ハロゲン含有化合物及びルイス塩基等を組み合せて使用することも任意である。本発明において、上記で例示した各種化合物は、特開平１１−３５６３３号公報に記載されているものを好適に使用することができる。

上記希土類元素系触媒の中でも、特にランタン系列希土類元素化合物であるネオジム化合物を用いたネオジム系触媒の使用が推奨され、この場合、１，４−シス結合が高含量、１，２−ビニル結合が低含量のポリブタジエンゴムを優れた重合活性で得ることができる。

なお、基材ゴム中には、上記ランタン系希土類元素化合物とは異なる触媒にて合成されたポリブタジエンゴムを配合してもよい。また、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、天然ゴム、ポリイソプレンゴム、エチレンプロピレンジエンゴム（ＥＰＤＭ）等を配合してもよく、これら１種を単独で、又は２種以上を併用してもよい。

次に、本発明に用いられる（Ｂ）有機過酸化物としては、特に制限されるものではないが、１分間半減期温度が１１０〜１８５℃である有機過酸化物を用いることが好適であり、１種または２種以上の有機過酸化物を使用することができる。有機過酸化物の配合量としては、基材ゴム１００質量部に対して、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは０．３質量部以上であり、上限値としては、好ましくは５質量部以下、より好ましくは４質量部以下、さらに好ましくは３質量部以下である。上記の有機過酸化物は、市販品を用いることができ、具体的には、商品名「パークミルＤ」、「パーヘキサＣ−４０」、「ナイパーＢＷ」、「パーロイルＬ」等（いずれも日油社製）、または、Luperco 231XL（アトケム社製）などを例示することができる。

次に、本発明に用いられる（Ｃ）成分の水については、特に制限はなく、蒸留水であっても水道水であってもよいが、特には、不純物を含まない蒸留水を使用することが好適に採用される。水の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して、０．１質量部以上配合することが好ましく、より好ましくは０．３質量部以上であり、上限としては、好ましくは５質量部以下であり、より好ましくは４質量部以下である。

また、上記の水を適量配合することにより、加硫前のゴム組成物における水分含有率が１０００ｐｐｍ以上となることが好ましく、より好ましくは１５００ｐｐｍ以上である。上限としては、好ましくは８５００ｐｐｍ以下であり、より好ましくは８０００ｐｐｍ以下である。上記ゴム組成物の水分含有率が小さすぎると、適切な架橋密度・Ｔａｎ δを得ることが困難となり、エネルギーロスが少なく低スピン化を図ったゴルフボールを成形することが困難となる場合がある。上記ゴム組成物の水分含有率が大きすぎると、コアが軟らかくなりすぎてしまい、適切なコア初速を得ることが困難となる場合がある。

上記ゴム組成物に水を直接配合することも可能ではあるが、下記の（ｉ）〜（ｉｉｉ）の方法を採用することができる。
（ｉ）スチームや超音波によりミスト状の水をゴム組成物（配合材料）の全部または一部にあてる方法
（ｉｉ）ゴム組成物の全部または一部を水に浸漬させる方法
（ｉｉｉ）ゴム組成物の全部または一部を恒湿槽等の湿度管理可能な場所において高湿度環境下に一定時間放置する方法
なお、高湿度環境とはゴム組成物等を湿らせることができる環境であれば特に制限されるものではないが湿度４０〜１００％であることが好ましい。

また、水をゼリー状に加工して上記ゴム組成物に配合することができる。或いは、予め水を、充填剤，未加硫ゴム，ゴム粉等に担持した材料を用い、これを上記ゴム組成物に配合することができる。このような態様は、直接水を配合するよりも作業性に優れるため、ゴルフボールの生産効率を向上させることができる。水を所定量含有させた材料の種類については特に制限はないが、十分に水を含有させた充填剤，未加硫ゴム，ゴム粉等が挙げられ、特に、耐久性や反発性を損なうことがない材料を使用することが好適である。上記の材料の水分含有率としては、好ましくは３質量％以上、より好ましくは５質量％以上、さらに好ましくは１０質量％以上であり、上限として、好ましくは９９質量％以下、より好ましくは９５質量％以下である。

また、本発明においては、上記の水の代わりに、モノカルボン酸金属塩を採用することができる。モノカルボン酸金属塩は、カルボン酸が金属に対して配位結合していると推定され、例えば〔ＣＨ₂＝ＣＨＣＯＯ〕₂Ｚｎで表わされるジアクリル酸亜鉛のような、２個のカルボン酸分子が１つの金属原子と結合しているジカルボン酸金属塩とは区別される。モノカルボン酸金属塩は、脱水縮合反応をすることによりゴム組成物中に水をもたらすため、上記水と同様の効果を得ることができる。また、モノカルボン酸金属塩は、粉体としてゴム組成物に配合することができるため、作業工程を簡略化することができると共に、ゴム組成物中に均一に分散させることが容易である。なお、上記の反応を効果的に行うためには、モノ塩であることが必要である。モノカルボン酸金属塩の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して１質量部以上配合することが好ましく、より好ましくは３質量部以上である。上限としては、モノカルボン酸金属塩の配合量は、６０質量部以下配合することが好ましく、より好ましくは５０質量部以下である。上記モノカルボン酸金属塩の配合量が少なすぎると、適切な架橋密度・Ｔａｎ δを得ることが困難となり、十分にゴルフボールの低スピン効果を得ることができないことがある。また、配合量が多すぎる場合には、コアが硬くなりすぎるため、適切な打感を保つことが困難になる場合がある。

上記のカルボン酸は、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸、ステアリン酸等を使用することができる。置換金属としては、Ｎａ、Ｋ、Ｌｉ、Ｚｎ、Ｃｕ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｐｂ等が挙げられるが、好ましくはＺｎが好適に用いられる。具体例としては、モノアクリル酸亜鉛、モノメタクリル酸亜鉛等が挙げられ、特に、モノアクリル酸亜鉛を用いることが好ましい。

上記ゴム組成物において、上述した（Ａ）〜（Ｃ）成分のほかに、共架橋剤、不活性充填剤、及び有機硫黄化合物等を配合することができ、必要に応じて老化防止剤を配合することができる。これらの成分について以下に詳述する。

共架橋剤としては、例えば不飽和カルボン酸、不飽和カルボン酸の金属塩等が挙げられる。

不飽和カルボン酸として具体的には、例えばアクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸等を挙げることができ、特にアクリル酸、メタクリル酸が好適に用いられる。

不飽和カルボン酸の金属塩としては、特に限定されるものではないが、例えば上記不飽和カルボン酸を所望の金属イオンで中和したものが挙げられる。具体的にはメタクリル酸、アクリル酸等の亜鉛塩やマグネシウム塩等が挙げられ、特にアクリル酸亜鉛が好適に用いられる。

上記不飽和カルボン酸及び／又はその金属塩は、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは５質量部以上、より好ましくは１０質量部以上、更に好ましくは１５質量部以上とすることができ、配合量の上限は好ましくは６０質量部以下、より好ましくは５０質量部以下、更に好ましくは４０質量部以下、最も好ましくは３０質量部以下とすることができる。配合量が多すぎると、硬くなりすぎて耐え難い打感になる場合があり、配合量が少なすぎると、反発性が低下してしまう場合がある。

不活性充填剤としては、例えば酸化亜鉛、硫酸バリウム、炭酸カルシウム等を好適に用いることができる。これらは１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。

不活性充填剤の配合量は、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは１質量部以上、より好ましくは５質量部以上とすることができ、配合量の上限は好ましくは１００質量部以下、より好ましくは８０質量部以下、更に好ましくは６０質量部以下とすることができる。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると適正な重量、及び好適な反発性を得ることができない場合がある。

更に、必要に応じて老化防止剤を配合することができ、例えば、市販品としてはノクラックＮＳ−６、同ＮＳ−３０、同２００（大内新興化学工業社製）、ヨシノックス４２５（吉富製薬社製）等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。

該老化防止剤の配合量は０超とすることができ、好ましくは基材ゴム１００質量部に対して０．０５質量部以上、特に０．１質量部以上とすることができる。また、配合量の上限は特に制限されないが、好ましくは基材ゴム１００質量部に対して３質量部以下、より好ましくは２質量部以下、更に好ましくは１質量部以下、最も好ましくは０．５質量部以下とすることができる。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると、適正なコア硬度傾斜が得られずに好適な反発性、耐久性及びフルショット時の低スピン効果を得ることができない場合がある。

また、本発明では、必要に応じて、コアの反発性向上を目的として、上記ゴム組成物に有機硫黄化合物を配合することができる。有機硫黄化合物を配合する場合、その配合量は、基材ゴム１００質量部に対して、好ましくは０．０５質量部以上、より好ましくは０．１質量部以上、配合量の上限は、好ましくは５質量部以下、より好ましくは４質量部以下、更に好ましくは２質量部以下とすることができる。有機硫黄化合物の配合量が少なすぎると、コアの反発性向上効果が十分に得られない場合があり、逆に、その配合量が多すぎると、コアの硬度が軟らかくなりすぎて、フィーリングが悪くなり、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。

上記の各成分を含有するゴム組成物は、通常の混練機、例えばバンバリーミキサーやロール等を用いて混練することにより調製される。また、該ゴム組成物を用いてコアを成形する場合、所定のコア成形用金型を用いて圧縮成形又は射出成形等により成形すればよい。得られた成形体については、ゴム組成物に配合された有機過酸化物や共架橋剤が作用するのに十分な温度条件で加熱硬化し、所定の硬度分布を有するコアとする。この場合、加硫条件は特に限定されるものではないが、通常、約１３０〜１７０℃、特に１５０〜１６０℃で１０〜４０分、特に１２〜２０分の条件とされる。

上記コアの直径は、特に制限されるものでないが、３０〜４０ｍｍに設定することができる。この場合、好ましい下限値は３２ｍｍ以上であり、より好ましくは３４ｍｍ以上、更に好ましくは３５ｍｍ以上である。また、好ましい上限値は３９ｍｍ以下とすることができ、より好ましくは３８ｍｍ以下、更に好ましくは３６ｍｍ以下とすることができる。

上記コアの中心硬度は、特に制限されるものではないが、ＪＩＳ−Ｃ硬度で好ましくは５０以上、より好ましくは５３以上、更に好ましくは５５以上とすることができる。また、その上限も特に制限されるものではないが、ＪＩＳ−Ｃ硬度で好ましくは６５以下、より好ましくは６２以下、更に好ましくは６０以下とすることができる。また、上記の中心硬度をショアＤ硬度で表すと、好ましくは３０以上、より好ましくは３２以上、更に好ましくは３４以上となる。また、その上限は、好ましくは４１以下、より好ましくは３９以下、更に好ましくは３８以下となる。コアの中心硬度が低すぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。また、コアの中心硬度が高すぎると、スピン量が増えすぎて飛ばなくなることがある。

上記コアの表面硬度は、特に制限されるものではないが、ＪＩＳ−Ｃ硬度で好ましくは７５以上、より好ましくは８０以上、更に好ましくは８５以上とすることができる。また、その上限も特に制限されるものではないが、ＪＩＳ−Ｃ硬度で好ましくは９５以下、より好ましくは９２以下、更に好ましくは９０以下とすることができる。また、上記の表面硬度をショアＤ硬度で表すと、好ましくは４９以上、より好ましくは５３以上、更に好ましくは５７以上となる。また、その上限は、好ましくは６４以下、より好ましくは６２以下、更に好ましくは６０以下となる。コアの表面硬度が低すぎると、スピン量が増えすぎたり、反発性が低くなって飛ばなくなることがある。また、コアの表面硬度が高すぎると、打感が硬くなりすぎたり、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。

ここで、上記の中心硬度とは、コアを半分に（中心を通るように）切断して得た断面の中心において測定される硬度を意味し、表面硬度は上記コアの表面（球面）において測定される硬度を意味する。また、ＪＩＳ−Ｃ硬度とは、ＪＩＳ Ｋ ６３０１−１９７５に規定するスプリング式硬度計（ＪＩＳ−Ｃ形）で測定された硬度を意味し、ショアＤ硬度とは、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０−９５規格に準拠したタイプＤデュロメータによって測定された硬度を意味する。

また、コアの中心と表面の中間の位置における断面硬度は、特に制限されるものではないが、ＪＩＳ−Ｃ硬度で好ましくは６５以上、より好ましくは６７以上、更に好ましくは６９以上とすることができる。また、その上限も特に制限されるものではないが、ＪＩＳ−Ｃ硬度で好ましくは７８以下、より好ましくは７６以下、更に好ましくは７４以下とすることができる。また、上記の表面硬度をショアＤ硬度で表すと、好ましくは４１以上、より好ましくは４３以上、更に好ましくは４４以上となる。また、その上限は、好ましくは５１以下、より好ましくは５０以下、更に好ましくは４８以下となる。上記断面硬度が適正な範囲から逸脱した場合、スピン量が増えて飛ばなくなったり、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。

本発明においては、コアの中心と表面との硬度差（コア表面硬度−コア中心硬度）は、ＪＩＳ−Ｃ硬度で２１以上であることを要し、好ましくは２３以上、より好ましくは２５以上とすることができる。また、その上限も特に制限されるものではないが、ＪＩＳ−Ｃ硬度で好ましくは４０以下、より好ましくは３６以下、更に好ましくは３２以下とすることができる。また、上記の表面硬度をショアＤ硬度で表すと、好ましくは１６以上、より好ましくは１７以上、更に好ましくは１９以上となる。また、その上限は、好ましくは３０以下、より好ましくは２７以下、更に好ましくは２４以下となる。上記硬度差が小さすぎると、Ｗ＃１打撃時の低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。一方、上記硬度差が大きすぎると、実打初速が低くなり飛距離が出なくなったり、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。

上記コアのたわみ量、即ち、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）まで負荷したときのたわみ量は、特に制限されるものではないが、２．５〜８．０ｍｍの範囲内とすることができる。この場合、好ましい下限値は３．０ｍｍ以上であり、より好ましくは３．８ｍｍ以上とすることができる。また、好ましい上限値は６．０ｍｍ以下であり、より好ましくは５．０ｍｍ以下とすることができる。上記範囲よりも硬すぎる（たわみ量が小さすぎる）と、スピン量が増えすぎて飛ばなくなったり、打感が硬くなりすぎることがある。逆に、上記範囲よりも軟らかすぎる（たわみ量が大きい）と、反発性が低くなりすぎて飛ばなくなったり、打感が軟らかくなりすぎたり、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。

また、上記コアの比重は、特に制限されるものではないが、１．０２〜１．４の範囲内とすることができる。この場合、好ましい下限値は１．１以上であり、より好ましくは１．１５以上である。また、その好ましい上限値は１．３以下とすることができ、より好ましくは１．２以下とすることができる。

本発明では、上記材料を用いてソリッドコアを形成することによって、反発性の向上を図ることができるため、安定した弾道を得ることができるゴルフボールを提供することができる。

なお、上記コアの構造については１層に限られず、２層以上の多層構造としてもよい。コアを多層構造とすることにより、ドライバー打撃時のスピン量を低減させることができ、更なる飛距離増大を図ることができる。また、打撃時のスピン特性及びフィーリング特性を更に改良することもできる。この場合、上記コアは、少なくとも内層コア（内芯球）及び外層コアを具備するものとなる。

次に、中間層について詳述する。
上記中間層を形成する材料としては、公知の樹脂を用いることができ特に制限されるものではないが、好ましい材料の例としては、下記（Ａ）〜（Ｄ）成分、
（ａ−１）オレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体の金属イオン中和物と、
（ａ−２）オレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体の金属イオン中和物とを
質量比で１００：０〜０：１００になるように配合した（Ａ）ベース樹脂と、
（Ｂ）非アイオノマー熱可塑性エラストマーとを質量比で１００：０〜５０：５０になるように配合した樹脂成分１００質量部に対して、
（Ｃ）分子量が２２８〜１５００の脂肪酸及び／又はその誘導体 ５〜８０質量部と、
（Ｄ）上記（Ａ）成分及び（Ｃ）成分中の未中和の酸基を中和できる塩基性無機金属化合物 ０．１〜１７質量部
とを必須成分として配合してなる樹脂組成物を例示することができる。

上記（Ａ）〜（Ｄ）成分について以下に説明する。
（Ａ）成分は、中間層を形成する材料のベース樹脂となるものであり、上記（ａ−１）成分及び（ａ−２）成分を所定の割合で含有する。

上記ベース樹脂中のオレフィンは、（ａ−１）成分、（ａ−２）成分のいずれであっても、炭素数が、通常２以上、上限として８以下、特に６以下のものが好ましく、具体的には、エチレン、プロピレン、ブテン、ペンテン、ヘキセン、ヘプテン、オクテン等を挙げることができ、特にエチレンであることが好ましい。

また、不飽和カルボン酸としては、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸等を挙げることができ、特にアクリル酸、メタクリル酸であることが好ましい。

更に、（ａ−２）成分の不飽和カルボン酸エステルとしては、上述した不飽和カルボン酸の低級アルキルエステルが好適で、具体的には、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸プロピル、メタクリル酸ブチル、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸プロピル、アクリル酸ブチル等を挙げることができ、特にアクリル酸ブチル（ｎ−アクリル酸ブチル、ｉ−アクリル酸ブチル）であることが好ましい。

なお、上記（ａ−１）成分のオレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体及び（ａ−２）成分のオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体（以下、これらを総称して「ランダム共重合体」と表記することがある）は、それぞれ上述したオレフィン、不飽和カルボン酸、及び必要に応じて不飽和カルボン酸エステルを公知の方法で共重合させることにより得ることができる。

上記ランダム共重合体は、不飽和カルボン酸の含量（酸含量）が調整されたものであることが推奨される。ここで、（ａ−１）成分のランダム共重合体に含まれる不飽和カルボン酸の含量は、特に制限されるものではないが、好ましくは４質量％以上、より好ましくは６質量％以上、更に好ましくは８質量％以上、特に好ましくは１０質量％以上とすることができる。また、その上限も特に制限されるものではないが、好ましくは３０質量％以下、より好ましくは２０質量％以下、更に好ましくは１８質量％以下、特に好ましくは１５質量％以下であることが推奨される。

同様に（ａ−２）成分のランダム共重合体に含まれる不飽和カルボン酸の含量は、特に制限されるものではないが、好ましくは４質量％以上、より好ましくは６質量％以上、更に好ましくは８質量％以上とすることができる。また、その上限も特に制限されるものではないが、好ましくは１５質量％以下、より好ましくは１２質量％以下、更に好ましくは１０質量％以下であることが推奨される。ランダム共重合体の酸含量が少なすぎると反発性が低下する場合があり、多すぎると加工性が低下する場合がある。

（ａ−１）成分及び（ａ−２）成分のランダム共重合体の金属イオン中和物は、上記ランダム共重合体中の酸基を金属イオンで部分的に中和することにより得ることができる。ここで、酸基を中和する金属イオンの具体例としては、Ｎａ⁺、Ｋ⁺、Ｌｉ⁺、Ｚｎ⁺⁺、Ｃｕ⁺⁺、Ｍｇ⁺⁺、Ｃａ⁺⁺、Ｃｏ⁺⁺、Ｎｉ⁺⁺、Ｐｂ⁺⁺等が挙げられる。本発明においては、この中でも特にＮａ⁺、Ｌｉ⁺、Ｚｎ⁺⁺、Ｍｇ⁺⁺等を好適に用いることができ、更には反発性を改良する観点からＮａ⁺を用いることが推奨される。これら金属イオンのランダム共重合体に対する中和度は特に限定されるものではない。このような中和物は、公知の方法で得ることができ、例えば、上記ランダム共重合体に対して、上記金属イオンのギ酸塩、酢酸塩、硝酸塩、炭酸塩、炭酸水素塩、酸化物、水酸化物及びアルコキシド等の化合物を使用して中和する方法などを採用することができる。

上記ランダム共重合体の金属イオン中和物としては、ナトリウムイオン中和型アイオノマー樹脂を好適に使用でき、材料のメルトフローレート（ＭＦＲ）を増加させ、後述する最適なメルトフローレートに調整することが容易であり、成形性を改良することができる。

上記（ａ−１）成分と上記（ａ−２）成分は、市販品を使用してもよく、例えば、（ａ−１）成分のランダム共重合体として、ニュクレルＮ１５６０、ニュクレルＮ１２１４、ニュクレルＮ１０３５、ニュクレルＡＮ４２２１Ｃ（いずれも三井・デュポンポリケミカル社製）、エスコール５２００、エスコール５１００、エスコール５０００（いずれもエクソンモービル化学社製）等を、（ａ−２）成分のランダム共重合体として、例えば、ニュクレルＡＮ４３１１、ニュクレルＡＮ４３１８、ニュクレルＡＮ４３１９（いずれも三井・デュポンポリケミカル社製）、エスコールＡＴＸ３２５、エスコールＡＴＸ３２０、エスコールＡＴＸ３１０（いずれもエクソンモービル化学社製）等を挙げることができる。

また、（ａ−１）成分のランダム共重合体の金属イオン中和物として、例えば、ハイミラン１５５４、ハイミラン１５５７、ハイミラン１６０１、ハイミラン１６０５、ハイミラン１７０６、ハイミラン１７０７、ハイミランＡＭ７３１１（いずれも三井・デュポンポリケミカル社製）、サーリン７９３０（米国デュポン社製）、アイオテック３１１０、アイオテック４２００（エクソンモービル化学社製）等を、（ａ−２）成分のランダム共重合体の金属イオン中和物として、例えば、ハイミラン１８５５、ハイミラン１８５６、ハイミランＡＭ７３１６（いずれも三井・デュポンポリケミカル社製）、サーリン６３２０、サーリン８３２０、サーリン９３２０、サーリン８１２０（いずれも米国デュポン社製）、アイオテック７５１０、アイオテック７５２０（いずれもエクソンモービル化学社製）等をそれぞれ挙げることができる。上記ランダム共重合体の金属イオン中和物として好適なナトリウム中和型アイオノマー樹脂としては、ハイミラン１６０５、同１６０１、同１５５５等を挙げることができる。

上記ベース樹脂の調製に際しては、（ａ−１）成分と（ａ−２）成分との配合を質量比で通常１００：０〜０：１００とすることができ、好ましくは１００：０〜２５：７５、より好ましくは１００：０〜５０：５０、更に好ましくは１００：０〜７５：２５、最も好ましくは１００：０とすることができる。（ａ−１）成分の配合量が少なすぎると、材料の成形物の反発性が低下することがある。

また、上記ベース樹脂は、上記の配合比の調整に加えて更にランダム共重合体とランダム共重合体の金属イオン中和物との配合比を調整することにより、成形性をより良好にすることができる。この場合、ランダム共重合体：ランダム共重合体の金属イオン中和物は、質量比で通常０：１００〜６０：４０とすることができ、好ましくは０：１００〜４０：６０、より好ましくは０：１００〜２０：８０、更に好ましくは０：１００とすることが推奨される。ランダム共重合体の配合量が多すぎると、ペレット組成の均一性が低下する場合がある。

上記ベース樹脂には、打撃時のフィーリング、反発性をより一層向上させるために、（Ｂ）非アイオノマー熱可塑性エラストマーを配合することができる。この（Ｂ）成分の具体例としては、オレフィン系エラストマー、スチレン系エラストマー、ポリエステル系エラストマー、ウレタン系エラストマー、ポリアミド系エラストマー等を挙げることができる。本発明では、反発性をより高めることができる点から、ポリエステル系エラストマー、オレフィン系エラストマー、特に、結晶性ポリエチレンブロックをハードセグメントとして含む熱可塑性ブロック共重合体からなるオレフィン系エラストマーを好適に使用することができる。

上記（Ｂ）成分は、市販品を使用してもよく、具体的には、ダイナロン（ＪＳＲ社製）、ポリエステル系エラストマーとして、ハイトレル（東レ・デュポン社製）等を挙げることができる。

上記（Ｂ）成分の配合量は０超とすることができる。また、配合量の上限は特に制限されないが、好ましくは上記ベース樹脂１００質量部に対して１００質量部以下、より好ましくは６０質量部以下、更に好ましくは５０質量部以下、最も好ましくは４０質量部以下とすることができる。（Ｂ）成分の配合量が多すぎると、混合物の相溶性が低下し、ゴルフボールの耐久性が著しく低下する可能性がある。

次に、上記ベース樹脂に（Ｃ）成分として、分子量２２８以上１５００以下の脂肪酸又はその誘導体を配合することができる。この（Ｃ）成分は、上記ベース樹脂と比較して分子量が極めて小さいものであり、混合物の溶融粘度を適度に調整し、特に流動性の向上に寄与する成分である。また、上記（Ｃ）成分は、比較的高含量の酸基（誘導体）を含み、反発性の過度の損失を抑制できる。

上記（Ｃ）成分の脂肪酸又はその誘導体の分子量は、２２８以上、好ましくは２５６以上、より好ましくは２８０以上、更に好ましくは３００以上とすることがでる。また、その上限は１５００以下、好ましくは１０００以下、より好ましくは６００以下、更に好ましくは５００以下とすることができる。分子量が小さすぎる場合は耐熱性が改良できず、大きすぎる場合は流動性が改善できない。

上記（Ｃ）成分の脂肪酸又はその脂肪酸誘導体としては、例えば、アルキル基中に二重結合又は三重結合を含む不飽和脂肪酸（誘導体）やアルキル基中の結合が単結合のみで構成される飽和脂肪酸（誘導体）を同様に好適に使用できるが、いずれの場合も１分子中の炭素数が、好ましくは１８以上、より好ましくは２０以上、更に好ましくは２２以上、特に好ましくは２４以上であることが推奨される。また、その上限は、好ましくは８０以下、より好ましくは６０以下、更に好ましくは４０以下、特に好ましくは３０以下であることが推奨される。炭素数が少なすぎると、耐熱性の改善が達成できない上、酸基の含有量が多すぎて、ベース樹脂に含まれる酸基との相互作用により流動性の改善の効果が少なくなってしまう場合がある。一方、炭素数が多すぎる場合には、分子量が大きくなるために、流動性改質の効果が顕著に表れない場合がある。

ここで、（Ｃ）成分の脂肪酸として、具体的には、ミリスチン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、１２−ヒドロキシステアリン酸、ベヘニン酸、オレイン酸、リノール酸、リノレン酸、アラキジン酸、リグノセリン酸などが挙げられ、特にステアリン酸、アラキジン酸、ベヘニン酸、リグノセリン酸を好適に使用することができる。

また、上記（Ｃ）成分の脂肪酸誘導体としては、上述した脂肪酸の酸基に含まれるプロトンを金属イオンにより置換した金属せっけんを例示することができる。この場合、金属イオンとしては、例えば、Ｎａ⁺、Ｌｉ⁺、Ｃａ⁺⁺、Ｍｇ⁺⁺、Ｚｎ⁺⁺、Ｍｎ⁺⁺、Ａｌ⁺⁺⁺、Ｎｉ⁺⁺、Ｆｅ⁺⁺、Ｆｅ⁺⁺⁺、Ｃｕ⁺⁺、Ｓｎ⁺⁺、Ｐｂ⁺⁺、Ｃｏ⁺⁺等を挙げることができ、特にＣａ⁺⁺、Ｍｇ⁺⁺、Ｚｎ⁺⁺が好ましい。

（Ｃ）成分の脂肪酸誘導体として、具体的には、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸亜鉛、１２−ヒドロキシステアリン酸マグネシウム、１２−ヒドロキシステアリン酸カルシウム、１２−ヒドロキシステアリン酸亜鉛、アラキジン酸マグネシウム、アラキジン酸カルシウム、アラキジン酸亜鉛、ベヘニン酸マグネシウム、ベヘニン酸カルシウム、ベヘニン酸亜鉛、リグノセリン酸マグネシウム、リグノセリン酸カルシウム、リグノセリン酸亜鉛等を挙げることができ、特にステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸亜鉛、アラキジン酸マグネシウム、アラキジン酸カルシウム、アラキジン酸亜鉛、ベヘニン酸マグネシウム、ベヘニン酸カルシウム、ベヘニン酸亜鉛、リグノセリン酸マグネシウム、リグノセリン酸カルシウム、リグノセリン酸亜鉛等を好適に使用することができる。

なお、上述した（ａ−１）成分及び／又は（ａ−２）成分、及び（Ｃ）成分の使用に際し、公知の金属せっけん変性アイオノマー（米国特許第５３１２８５７号明細書、米国特許第５３０６７６０号明細書、国際公開第９８／４６６７１号等）を使用することもできる。

上記（Ｃ）成分の配合量は、上記（ａ−１）成分、（ａ−２）成分及び（Ｂ）成分を適宜配合した樹脂成分１００質量部に対して、５質量部以上、好ましくは１０質量部以上、より好ましくは２０質量部以上、更に好ましくは３０質量部以上とすることができる。また、配合量の上限は、１２０質量部以下とすることができ、好ましくは１１５質量部以下、より好ましくは１１０質量部以下、更に好ましくは１００質量部以下とすることができる。（Ｃ）成分の配合量が少なすぎると、溶融粘度が低くなり加工性が低下することがあり、多すぎると耐久性が低下することがある。

（Ｄ）成分として、上記（Ａ）成分及び（Ｃ）成分中の酸基を中和できる塩基性無機金属化合物を加えることができる。この（Ｄ）成分を配合しないで、金属せっけん変性アイオノマー樹脂（例えば、上記特許公報に記載された金属せっけん変性アイオノマー樹脂のみ）を単独で使用した場合には、加熱混合時に金属せっけんとアイオノマー樹脂に含まれる未中和の酸基が交換反応を起こして多量の脂肪酸が発生する。この脂肪酸は熱的安定性が低く成形時に容易に気化するため、成形不良の原因となるおそれがある。更には、上記脂肪酸が成形物の表面に付着して、塗膜密着性を著しく低下させたり、得られる成形体の反発性低下等の不具合を生じさせる場合がある。

本発明では、上記（Ｄ）成分を配合することにより、上記（Ａ）成分と（Ｃ）成分中に含まれる酸基が中和され、成形不良等のトラブルの原因となる脂肪酸の発生を抑制することができる。このように、（Ｄ）成分を配合して脂肪酸の発生を抑制することにより、材料の熱安定性が高まると同時に、良好な成形性が付与され、ゴルフボール用材料としての反発性が向上するという優れた特性が付与される。

（Ｄ）成分は、上記（Ａ）成分及び（Ｃ）成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属化合物であり、好ましくは一酸化物であることが推奨される。この（Ｄ）成分は、アイオノマー樹脂との反応性が高く、反応副生成物に有機物を含まないため、熱安定性を損なうことなく、材料の中和度を上げることができる。

ここで、塩基性無機金属化合物に使われる金属イオンとしては、例えば、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、Ｋ⁺、Ｃａ⁺⁺、Ｍｇ⁺⁺、Ｚｎ⁺⁺、Ａｌ⁺⁺⁺、Ｎｉ⁺⁺、Ｆｅ⁺⁺、Ｆｅ⁺⁺⁺、Ｃｕ⁺⁺、Ｍｎ⁺⁺、Ｓｎ⁺⁺、Ｐｂ⁺⁺、Ｃｏ⁺⁺等が挙げられ、塩基性無機金属化合物としては、これら金属イオンを含む公知の塩基性無機充填剤を使用することができ、具体的には、酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウム、酸化亜鉛、水酸化ナトリウム、炭酸ナトリウム、酸化カルシウム、水酸化カルシウム、水酸化リチウム、炭酸リチウム等を挙げることができるが、特に水酸化物、又は一酸化物であることが推奨され、より好ましくはベース樹脂との反応性の高い水酸化カルシウム、酸化マグネシウム、更に好ましくは酸化マグネシウムであることが推奨される。

上記（Ｄ）成分の配合量は、上記樹脂成分１００質量部に対して、０．１質量部以上とすることができ、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１質量部以上、更に好ましくは１．２質量部以上とすることができる。また、配合量の上限は、１７質量部以下とすることができ、好ましくは１５質量部以下、より好ましくは１０質量部以下、更に好ましくは５質量部以下とすることができる。（Ｄ）成分の配合量が少なすぎると、熱安定性、反発性の向上が見られず、多すぎると過剰の塩基性無機金属化合物によりゴルフボール用材料の耐熱性がかえって低下することがある。

上述したように（ａ−１）成分及び（ａ−２）成分を所定量配合した（Ａ）ベース樹脂と、任意成分の（Ｂ）成分を配合した樹脂成分に対し、所定量の（Ｃ）成分と（Ｄ）成分とをそれぞれ配合することにより、熱安定性、流動性、成形性に優れる材料とすることができ、更に成形物の反発性を飛躍的に向上させることができる。

上述した樹脂成分、（Ｃ）成分及び（Ｄ）成分を所定量配合した材料は、中和度が高い（高中和化されている）ことが推奨され、具体的には、材料中の酸基の５０モル％以上、好ましくは６０モル％以上、より好ましくは７０モル％以上、更に好ましくは８０モル％以上が中和されていることが推奨される。材料中の酸基を高中和化することにより、上述した従来技術のベース樹脂と脂肪酸（誘導体）のみを使用した場合に問題となる交換反応をより確実に抑制し、脂肪酸の発生を防ぐことができる上、熱的安定性が著しく向上し、成形性が良好で、従来のアイオノマー樹脂と比較して反発性に非常に優れた成形物を得ることができる。

ここで、中和度とは、（Ａ）成分のベース樹脂と（Ｃ）成分の脂肪酸（誘導体）の混合物中に含まれる酸基の中和度であり、（Ａ）成分中のランダム共重合体の金属イオン中和物としてアイオノマー樹脂を使用した場合におけるアイオノマー樹脂自体の中和度とは異なる。中和度が同じ本発明の混合物と同中和度のアイオノマー樹脂のみとを比較した場合、本発明の材料は、（Ｄ）成分が配合されていることにより非常に多くの金属イオンを含むため、反発性の向上に寄与するイオン架橋が高密度化し、成形物に優れた反発性を付与できる。

上記樹脂材料は、射出成形に特に適した流動性を確保し、成形性を改良するため、メルトフローレート（ＭＦＲ）を所定の範囲に調整することが好ましい。この場合、ＪＩＳ Ｋ ７２１０に準拠して試験温度１９０℃、試験荷重２１．１８Ｎ（２．１６ｋｇｆ）の条件で測定したときのメルトフローレートが、好ましくは０．６ｇ／１０ｍｉｎ以上、より好ましくは０．７ｇ／１０ｍｉｎ以上、更に好ましくは０．８ｇ／１０ｍｉｎ以上、最も好ましくは２ｇ／１０ｍｉｎ以上に調整されることが推奨される。また、その上限は、好ましくは２０ｇ／１０ｍｉｎ以下、より好ましくは１０ｇ／１０ｍｉｎ以下、更に好ましくは５ｇ／１０ｍｉｎ以下、最も好ましくは３ｇ／１０ｍｉｎ以下に調整されることが推奨される。メルトフローレートが、大きすぎても小さすぎても加工性が著しく低下する場合がある。

なお、上記（Ａ）〜（Ｄ）成分を含む材料には、必要に応じて種々の添加剤を配合することができ、例えば、顔料、分散剤、老化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤等を適宜配合することができる。その配合量は特に制限されるものではないが、上記樹脂成分１００質量部に対して０．１質量部以上、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１質量部以上とすることができる。また、その上限は１０質量部以下、好ましくは６質量部以下、より好ましくは４質量部以下である。

上記の材料は、上述した（Ａ）〜（Ｄ）成分を加熱混合して得ることができ、例えば、混練型二軸押出機、バンバリーミキサー及びニーダー等の公知の混練機を用いて１５０〜２５０℃の加熱温度で混練することにより得ることができる。また、市販品を使用することもでき、具体的には、ＨＰＦ １０００、ＨＰＦ ２０００、ＨＰＦ ＡＤ１０２７、ＨＰＦ ＡＤ１０３５、ＨＰＦ ＡＤ１０４０、及び実験用 ＨＰＦ ＳＥＰ１２６４−３（いずれもデュポン社製）等を例示することができる。

中間層の形成方法としては公知の方法を用いることができ、特に限定されるものではないが、例えば、予め作製した包囲層被覆球体を金型内に配置し、上記で調製した材料を射出成形する方法等を採用できる。

中間層材料の材料硬度は、特に制限されるものではないが、ショアＤ硬度で通常４０以上、好ましくは４５以上、より好ましくは４７以上とすることができる。また、その上限も特に制限されないが、ショアＤ硬度で通常６０以下、好ましくは５５以下、より好ましくは５３以下とすることができる。

また、上記コアの周囲に中間層が被覆された球体（中間層被覆球体）の表面硬度は、特に制限されるものではないが、ショアＤ硬度で通常４６以上、好ましくは５１以上、より好ましくは５３以上とすることができる。また、その上限も特に制限されるものではないが、ショアＤ硬度で通常６６以下、好ましくは６１以下、より好ましくは５９以下とすることができる。

上記の材料硬度及び表面硬度が低すぎると、フルショット時のスピン量が増えすぎて飛距離が出なくなったり、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。また、上記の材料硬度及び表面硬度が高すぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなったり、フルショット時のスピン量が多くなって飛距離が出なくなったり、打感が悪くなることがある。

中間層の厚さは、特に制限されるものではないが、好ましくは０．６ｍｍ以上、より好ましくは０．８ｍｍ以上、更に好ましくは１．１ｍｍ以上とすることができる。また、その上限も特に制限されるものではないが、好ましくは２．１ｍｍ以下、より好ましくは１．６ｍｍ以下、更に好ましくは１．４ｍｍ以下とすることができる。中間層の厚さが薄すぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなったり、打感が悪くなることがある。また、中間層の厚さが厚すぎると、フルショット時のスピン量が増えて飛距離が出なくなることがある。

上記中間層被覆球体の初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）まで負荷したときのたわみ量は、特に制限されるものではないが、２．３〜７．４ｍｍの範囲内とすることができる。この場合、好ましい下限値は２．８ｍｍ以上であり、より好ましくは３．５ｍｍ以上とすることができる。また、好ましい上限値は５．６ｍｍ以下であり、より好ましくは４．６ｍｍ以下とすることができる。上記範囲よりも硬すぎる（たわみ量が小さすぎる）と、フルショット時のスピン量が増えすぎて飛ばなくなったり、打感が硬くなりすぎることがある。逆に、上記範囲よりも軟らかすぎる（たわみ量が大きい）と、打感が軟らかくなりすぎたり、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。

なお、上述した中間層の構造については１層に限られず、必要に応じて上記の範囲内において同種又は異種の中間層を２層以上形成してもよい。中間層を複数層形成することにより、ドライバー打撃時のスピン量を増減させることができ、更なる飛距離増大を図ることができる。また、打撃時のスピン特性及びフィーリング特性を更に改良することもできる。

また、上記コアと中間層との間には、必要に応じて包囲層を設けることができる。この場合、上記コアの周囲に包囲層が直接形成されることになるが、この包囲層について詳述する。

上記包囲層を形成する材料としては、公知の樹脂を用いることができ特に制限されるものではないが、アイオノマー樹脂や、ウレタン系、アミド系、エステル系、オレフィン系、スチレン系等の熱可塑性エラストマーよりなる群から選択される１種又は２種以上を使用することができる。本発明では、所望の硬度範囲において高い反発性が得られることから、特に熱可塑性ポリエーテルエステルエラストマーを好適に使用できる。

包囲層の材料硬度は、特に制限されるものではないが、ショアＤ硬度で通常１５以上、好ましくは２０以上、より好ましくは２５以上とすることができる。また、その上限も特に制限されるものではないが、ショアＤ硬度で通常４０以下、好ましくは３５以下、より好ましくは３０以下とすることができる。ここで、材料硬度とは、測定対象の材料を所定の厚さのシート状に成形した試験片を使用し、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に準じてタイプＤデュロメータを用いて測定される硬度である（以下、同様）。

また、上記コアの周囲に包囲層が被覆された球体（包囲層被覆球体）の表面硬度は、特に制限されるものではないが、ショアＤ硬度で通常２１以上、好ましくは２６以上、より好ましくは３１以上とすることができる。また、その上限も特に制限されるものではないが、通常４６以下、好ましくは４１以下、より好ましくは３６以下とすることができる。

上記の材料硬度及び表面硬度が低すぎると、フルショット時のスピン量が増えすぎて飛距離が出なくなったり、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。また、上記の材料硬度及び表面硬度が高すぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなったり、フルショット時のスピン量が多くなって特に低ヘッドスピードで飛距離が出なくなることがある。また、打感が悪くなることもある。

包囲層の厚さは、特に制限されるものではないが、好ましくは０．６ｍｍ以上、より好ましくは０．８ｍｍ以上、更に好ましくは１．１ｍｍ以上とすることができる。また、その上限も特に制限されるものではないが、好ましくは２．１ｍｍ以下、より好ましくは１．６ｍｍ以下、更に好ましくは１．４ｍｍ以下とすることができる。包囲層の厚さが薄すぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなったり、打感が悪くなることがある。また、包囲層の厚さが厚すぎると、フルショット時のスピン量が増えて飛距離が出なくなることがある。

上記包囲層被覆球体の初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）まで負荷したときのたわみ量は、特に制限されるものではないが、２．５〜７．６ｍｍの範囲内とすることができる。この場合、好ましい下限値は３．０ｍｍ以上であり、より好ましくは３．８ｍｍ以上とすることができる。また、好ましい上限値は５．７ｍｍ以下であり、より好ましくは４．７ｍｍ以下とすることができる。上記範囲よりも硬すぎる（たわみ量が小さすぎる）と、フルショット時のスピン量が増えすぎて飛ばなくなったり、打感が硬くなりすぎることがある。逆に、上記範囲よりも軟らかすぎる（たわみ量が大きい）と、打感が軟らかくなりすぎたり繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。

次に、本発明のゴルフボールのカバーを形成する材料について詳述する。本発明において、カバーはアイオノマー樹脂を主材料とし、特定の粒状無機充填剤が補強剤として配合された材料で形成されている。

上記アイオノマー樹脂としては、特に制限はなく、公知のものを用いることができる。該アイオノマー樹脂としては、市販品を用いることができ、例えば、三井・デュポンポリケミカル社製のＨ１７０６、Ｈ１６０５、Ｈ１５５７、Ｈ１６０１、ＡＭ７３２９、ＡＭ７３１７及びＡＭ７３１８等を挙げることができる。

上記粒状無機充填剤は補強剤として配合される成分であり、特に制限されるものではないが、酸化亜鉛、硫酸バリウム、二酸化チタン等を適宜使用することができる。

上記粒状無機充填剤の平均粒子径は、特に制限されるものではないが、０．０１〜１００μｍとすることが好ましく、より好ましくは０．１〜１０μｍとすることができる。上記粒状無機充填剤の平均粒子径が小さすぎても、大きすぎても、材料調製時における分散性が悪化する場合がある。なお、上記の平均粒子径は、適当な分散材とともに水溶液に分散させ、粒度分布測定装置により測定される粒子径を意味する。

上記粒状無機充填剤の配合量は、特に制限されるものではないが、カバー形成用材料の樹脂成分１００質量部に対して好ましくは５質量部以上、より好ましくは１０質量部以上、更に好ましくは１５質量部以上とすることができる。また、その上限も特に制限されるものではないが、４０質量部以下、好ましくは３０質量部以下、更に好ましくは２５質量部以下とする。上記粒状無機充填剤の配合量が少なすぎると、十分な補強効果を得ることができない場合がある。また、上記粒状無機充填剤の配合量が多すぎると、分散性や反発性にも悪影響を及ぼすことがある。

上記粒状無機充填剤の比重は、特に制限されるものではないが、好ましくは４．８以下とすることができる。また、その下限も特に制限されるものではないが、好ましくは３．０以上とすることができる。粒状無機充填剤の比重が大きすぎると、カバー形成用材料が非常に重くなってしまい、ボール全体の重量が規定を超えてしまうことがある。

更に、このカバー形成用の材料には、必要に応じて、種々の添加剤を配合することができ、例えば顔料、分散剤、酸化防止剤、耐光安定剤、紫外線吸収剤、離型剤等を適宜配合することができる。

カバー形成用材料の比重は、特に制限されるものではないが、０．９７以上とすることが好ましく、より好ましくは１．００〜１．５、更に好ましくは１．０３〜１．２０とする。カバー形成用材料の比重が小さすぎると、補強効果が足りずに繰り返し打撃による耐久性が悪くなることがある。また、カバー形成用材料の比重が大きすぎると、反発性が低下して飛距離が出なくなることがある。

上記カバーを成形する方法としては、例えば、射出成形機に上述の材料を供給し、上記で形成した中間層の周囲に溶融した材料を射出することによりカバーを成形することができる。この場合、成形温度は樹脂の種類や配合比率等によって異なるが、通常１５０〜２５０℃の範囲とすることができる。

カバーの材料硬度は、特に制限されるものではないが、ショアＤ硬度で６０より高くすることが好ましく、より好ましくは６２以上、更に好ましくは６３以上とすることができる。一方、カバーの材料硬度の上限も、特に制限されるものではないが、ショアＤ硬度で７０以下とすることが好ましく、より好ましくは６７以下とすることができる。カバーの材料硬度が低すぎると、スピンが掛かりすぎたり反発性が不足して飛距離が落ちてしまったり、耐擦過傷性が悪くなることがある。また、カバーの材料硬度が高すぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなったり、ショートゲーム及びパターの打感が悪くなったりすることがある。

カバーの厚さは、特に制限されるものではないが、好ましくは０．５ｍｍ以上、より好ましくは０．７ｍｍ以上、更に好ましくは１．０ｍｍ以上とすることができる。また、その上限も特に制限されるものではないが、好ましくは２．０ｍｍ以下、より好ましくは１．５ｍｍ以下、更に好ましくは１．３ｍｍ以下とすることができる。カバーの厚さが薄すぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。また、カバーの厚さが厚すぎると、Ｗ＃１打撃時のスピン量が多くなりすぎて飛距離が出なくなったり、ショートゲーム及びパターの打感が硬くなりすぎることがある。

なお、上記カバーの構造については１層に限られず、必要に応じて同種又は異種の材料にて２層以上形成してもよい。この場合には、少なくとも１層を上記樹脂配合物で形成したカバーとすればよく、また硬度や厚さはカバー全体が上記範囲となるように調整することが推奨される。

本発明のゴルフボールは、上述したコア、必要に応じて設けられた包囲層、中間層及びボールの硬度、厚さ、初速及び比重が後述する関係を満たすものである。以下、上記各層の硬度、厚さ、初速及び比重の関係について詳述する。

本発明では、ボールの表面硬度と中間層の表面硬度がショアＤ硬度で、
ボール表面硬度＞中間層表面硬度
を満たす。この場合、中間層の表面硬度とボールの表面硬度は、特に制限されるものではないが、ショアＤ硬度で、
５≦（ボール表面硬度−中間層表面硬度）≦２０
の関係を満たすことが好ましい。この場合、上記の値のより好ましい下限値は８以上であり、更に好ましくは１０以上である。また、上記の値のより好ましい上限値は１７以下であり、更に好ましくは１５以下である。上記の値が小さすぎると、フルショットした時のスピン量が多くなりすぎて飛距離が出なくなることがある。また、上記の値が大きすぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。

本発明では、包囲層を設ける場合、コア、包囲層、中間層及びボールの表面硬度が、
ボール表面硬度＞中間層表面硬度＞包囲層表面硬度＜コア表面硬度
の関係を満たすことが好適である。上記の関係式を満たさなくなると、中および低ヘッドスピード両者にて良好な飛びと、ソフトな打感と飛び感を併せ持つ打感が得られなくなるおそれがある。

上記の場合、包囲層の表面硬度と中間層の表面硬度は、特に制限されるものではないが、ショアＤ硬度で、
１０≦（中間層表面硬度−包囲層表面硬度）≦５０
の関係を満たすことが好ましい。この場合、上記の値のより好ましい下限値は１５以上であり、更に好ましくは２０以上である。また、上記の値のより好ましい上限値は４０以下であり、更に好ましくは３５以下、最も好ましくは３０以下である。上記の値が小さすぎると、ソフトな打感と飛び感を併せ持つ打感が得られなくなることがある。また、上記の値が大きすぎると、飛距離が出なくなったり、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。

コアの表面硬度と包囲層の表面硬度はショアＤ硬度で、
−４０≦（包囲層表面硬度−コア表面硬度）≦−５
の関係を満たすことが必要である。この場合、上記の値のより好ましい下限値は−３５以上であり、更に好ましくは−３０以上である。また、上記の値のより好ましい上限値は−１０以下であり、更に好ましくは−１５以下、最も好ましくは−２０以下である。上記の値が小さすぎると、ソフトな打感と飛び感を併せ持つ打感が得られなくなったり、低ヘッドスピードで打撃された時の飛びが出なくなることがある。また、上記の値が大きすぎると、フルショット時にスピン量が多くなりすぎて飛距離が出なくなることがある。

コアの初速とボールの初速は、
−０．６ｍ／ｓ≦（ボール初速−コア初速）≦０ｍ／ｓ
の関係を満たすことが必要である。この場合、上記の値のより好ましい下限値は−０．５ｍ／ｓ以上であり、更に好ましくは−０．４ｍ／ｓ以上である。また、上記の値のより好ましい上限値は−０．１ｍ／ｓ以下であり、更に好ましくは−０．２ｍ／ｓ以下である。上記の値が小さすぎると、ボール全体での反発性が低くなったり、フルショットした時のスピン量が増えすぎて飛距離が出なくなることがある。また、上記の値が大きすぎると、カバーが硬くなり繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。

コアの周囲に中間層が被覆された球体（中間層被覆球体）の初速とボールの初速は、
−０．４ｍ／ｓ≦（ボール初速−中間層被覆球体初速）≦０．４ｍ／ｓ
の関係を満たすことが必要である。この場合、上記の値の好ましい下限値は−０．３ｍ／ｓ以上であり、より好ましくは−０．２ｍ／ｓ以上である。また、上記の値の好ましい上限値は０．３ｍ／ｓ以下であり、より好ましくは０．２ｍ／ｓ以下である。上記の値が小さすぎると、カバーが軟らかくなることによりフルショットした時のスピン量が増えて飛距離が出なくなったり、飛び感が出なくなることがある。また、上記の値が大きすぎると、フルショット時の低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなったり、カバーが硬くなることにより繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。

コアの周囲に包囲層が被覆された球体（包囲層被覆球体）の初速と中間層被覆球体の初速は、
（中間層被覆球体初速−包囲層被覆球体初速）≧−０．２ｍ／ｓ
の関係を満たすことが必要である。この場合、上記の値の好ましい下限値は０ｍ／ｓ以上であり、より好ましくは０．２ｍ／ｓ以上である。上記の値が小さすぎると、フルショット時の低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。

包囲層被覆球体の初速とボールの初速は、特に制限されるものではないが、
０．１ｍ／ｓ≦（ボール初速−包囲層被覆球体初速）≦０．８ｍ／ｓ
の関係を満たすことが好ましい。この場合、上記の値の好ましい下限値は０．２ｍ／ｓ以上であり、より好ましくは０．３ｍ／ｓ以上である。また、上記の値の好ましい上限値は０．７ｍ／ｓ以下であり、より好ましくは０．６ｍ／ｓ以下である。上記の値が小さすぎると、フルショット時のスピンが増えすぎて飛ばなくなることがある。また、上記の値が大きすぎると、打感が硬くなりすぎたり、繰り返し打撃した時の耐久性が悪くなることがある。

コアの初速と包囲層被覆球体の初速は、特に制限されるものではないが、
−１ｍ／ｓ≦（包囲層被覆球体初速−コア初速）≦−０．４ｍ／ｓ
の関係を満たすことが好ましい。この場合、上記の値のより好ましい下限値は−０．９ｍ／ｓ以上であり、更に好ましくは−０．８ｍ／ｓ以上である。また、上記の値のより好ましい上限値は−０．５ｍ／ｓ以下であり、更に好ましくは−０．６ｍ／ｓ以下である。上記の値が小さすぎると、ボールとしての反発性が低くなりすぎたり、フルショットした時のスピン量が多くなりすぎて飛距離が出なくなることがある。また、上記の値が大きすぎると、ソフトな打感と飛び感の両立ができなくなることがある。

なお、上記の初速は、ＵＳＧＡのドラム回転式の初速度計と同方式の初速測定器を用いてゴルフボールの初速ルールに規定された測定方式にて測定した初速度を意味する。

中間層の比重とカバーの比重は、特に制限されるものではないが、
カバー比重≧中間層比重
の関係を満たすことが好ましい。この場合、
カバー比重＞中間層比重
の関係を満たすことがより好ましく、更には
０．０５≦（カバー比重−中間層比重）
の関係を満たすことが推奨される。中間層の比重とカバーの比重の関係が、上記の関係から逸脱した場合、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなったり、反発性が低くなり飛距離が出なくなることがある。

なお、コア、包囲層の比重は、特に制限されるものではないが、いずれも好ましくは１．０以上、より好ましくは１．０２以上、更に好ましくは１．０４以上とすることができる。また、その上限も特に制限されるものではないが、好ましくは１．４以下、より好ましくは１．３以下、更に好ましくは１．２以下とすることができる。コア、包囲層及びカバーの比重が上記の範囲から逸脱すると、期待される飛びと打感と繰り返し打撃による割れ耐久性の両立ができなくなることがある。

なお、中間層の比重は、特に制限されるものではないが、好ましくは０．９以上、より好ましくは０．９２以上、更に好ましくは０．９５以上とすることができる。また、その上限も特に制限されるものではないが、好ましくは１．２以下、より好ましくは１．１以下、更に好ましくは１．０以下とすることができる。中間層の比重が上記の範囲から逸脱すると、反発が低くなって飛距離が出なくなったり、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。

包囲層の厚さ、中間層の厚さ及びカバーの厚さは、特に制限されるものではないが、
包囲層厚さ≦中間層厚さ≦カバー厚さ
の関係を満たすことが好ましい。この場合、
包囲層厚さ＜中間層厚さ≦カバー厚さ
の関係を満たすことがより好ましい。包囲層の厚さ、中間層の厚さ及びカバーの厚さが上記の関係を満たさない場合、フルショット時のスピンが増えすぎて飛距離が出なくなることがある。

また、上記コアのたわみ量と上記包囲層被覆球体のたわみ量は、特に制限されるものではないが、
−０．６ｍｍ≦（コアたわみ量−包囲層被覆球体たわみ量）≦０．５ｍｍ
の関係を満たすことが好ましい。この場合、上記の値のより好ましい下限値は−０．４ｍｍ以上であり、更に好ましくは−０．２ｍｍ以上である。また、上記の値のより好ましい上限値は０．４ｍｍ以下であり、更に好ましくは０．２ｍｍ以下である。上記の値が小さすぎると、打感においてソフト感と飛び感の両立ができなくなることがある。また、上記の値が大きすぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなったり、打感においてソフト感と飛び感の両立ができなくなることがある。

本発明のゴルフボールにおいては、更に空力特性を改善して飛距離を向上させるために、通常のゴルフボールと同様にカバーの表面に多数のディンプルを形成することが好ましい。上記ディンプルの種類の数及び総数等を適正化することにより、上述したボール構造との相乗効果で弾道がより安定し、飛距離性能に優れたゴルフボールを得ることができる。

ディンプルの個数は、特に制限されるものではないが、好ましくは２８０個以上、より好ましくは３００個以上、更に好ましくは３２０個以上とすることができる。また、その上限も特に制限されるものではないが、好ましくは３６０個以下、より好ましくは３５０個以下、更に好ましくは３４０個以下とすることができる。ディンプルの個数が上記範囲より少なくなると、ボールの弾道が低くなり飛距離が伸びなくなることがある。また、ディンプルの個数が多くなると、弾道が高くなり飛距離が伸びなくなる場合がある。

ディンプルの形状については、円形に限られず、各種多角形、デュードロップ形、楕円形等から１種又は２種以上を組み合わせて適宜使用することができる。

上記ディンプルの直径は、特に制限されるものではないが、例えば、円形ディンプルを使用する場合には、２．５〜６．５ｍｍ程度とすることが好ましい。また、同様に、上記ディンプルの深さについても、特に制限されるものではないが、０．０８〜０．３０ｍｍの範囲とすることが好ましい。

仮想球の表面積に対する各ディンプルの縁部によって囲まれる仮想球面の総面積が占める割合（ディンプル表面占有率）ＳＲは、特に制限されるものではないが、空気力学的性能を向上させる点から６０〜９０％の範囲とすることが好ましい。

ボール表面にディンプルがないと仮定した仮想球の体積に対する各ディンプルの縁部によって囲まれる平面下のディンプル空間体積の総和が占める割合（ディンプル体積占有率）ＶＲは、特に制限されるものではないが、空気力学的性能を向上させる点から０．６〜１％の範囲とすることが好ましい。

また、各々のディンプルの縁に囲まれた平面下のディンプルの空間体積を、前記平面を底面とし、かつこの底面からのディンプルの最大深さを高さとする円柱体積で除した値Ｖ₀は、特に制限されるものではないが、ボールの弾道の適正化を図る点から、０．３５〜０．８０の範囲とすることが好ましい。

上記ディンプルの個数や形状等が、上記の条件から逸脱すると、良好な飛距離が得られない弾道となり、飛距離が出ないことがある。

なお、本発明では、ゴルフボールのデザイン性や耐久性を向上させるために、該カバー上に下地処理、スタンプ、塗装等の種々の処理を行うことも任意である。

本発明のゴルフボールは、競技用としてゴルフ規則に従うものとすることができ、直径４２．６７ｍｍ以上に形成することができる。その重さは、通常４５．０ｇ以上、好ましくは４５．２ｇ以上とすることができる。また、その上限は４５．９３ｇ以下とすることが好適である。

以下、実施例及び比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は下記実施例に制限されるものではない。

〔実施例１及び２、比較例１〜9〕
コアの形成
表１に示したゴム組成物を調製した後、１５５℃，１５分間の加硫条件により加硫成形することによりソリッドコアを作製した。

なお、表１に記載した各成分の詳細は以下の通りである。
ポリブタジエン I ：ＪＳＲ社製、商品名「ＢＲ０１」
ポリブタジエン II ：ＪＳＲ社製、商品名「ＢＲ５１」
ポリイソプレンゴム：ＪＳＲ社製、商品名「ＩＲ２２００」
有機過酸化物（１）：ジクミルパーオキサイド、日油社製、商品名「パークミルＤ」
有機過酸化物（２）：１，１ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）シクロヘキサンとシリカの混合物、日油社製、商品名「パーヘキサＣ−４０」
老化防止剤：２，２−メチレンビス（４−メチル−６−ブチルフェノール）、大内新興化学工業社製、商品名「ノクラックＮＳ−６」
水（蒸留水）：和光純薬工業社製

包囲層、中間層及びカバーの形成
上記で得たコアの周囲に、表２に示した配合の包囲層材料を用いて射出成形法により包囲層を形成し、包囲層被覆球体を得た。次に、上記で得た包囲層被覆球体の周囲に、表２に示した配合の中間層材料を用いて射出成形法により中間層を形成し、中間層被覆球体を得た。更に、上記で得た中間層被覆球体の周囲に、表２に示した配合のカバー材料を用いて射出成形法によりカバーを形成し、コアの周囲に包囲層、中間層及びカバーを備えたゴルフボールを作製した。なお、比較例４，５は、中間層を形成することなく、コア、包囲層及びカバーを被覆したスリーピースソリッドゴルフボールであり、比較例６は、包囲層及び中間層を形成することなく、コア及びカバーを被覆したツーピースソリッドゴルフボールである。
この際、カバー表面には図２に示したディンプルを形成した。このディンプルの詳細については表３に示した。

なお、表２に記載した材料の詳細は下記の通りである。
ハイトレル：熱可塑性ポリエーテルエステルエラストマー、東レ・デュポン社製
ＨＰＦ１０００：デュポン（ＤｕＰｏｎｔ）社製、約７５〜７６質量％のエチレン、約８．５質量％のアクリル酸、及び約１５．５〜１６．５質量％のｎ−ブチルアクリレートからなるターポリマーであり、全て（１００％）の酸基がマグネシウムイオンにより中和されている。
ＡＮ４３１９：三井・デュポンポリケミカル社製、ニュクレル
ハイミラン１７０６：アイオノマー樹脂、三井・デュポンポリケミカル社製
ハイミラン１５５７：アイオノマー樹脂、三井・デュポンポリケミカル社製
ハイミラン１８５５：アイオノマー樹脂、三井・デュポンポリケミカル社製
ハイミラン１６０５：アイオノマー樹脂、三井・デュポンポリケミカル社製
サーリン８１２０：アイオノマー樹脂、デュポン社製
ＡＭ７３２９：アイオノマー樹脂、三井・デュポンポリケミカル社製
ＡＭ７３２７：アイオノマー樹脂、三井・デュポンポリケミカル社製
ＡＭ７３１７：アイオノマー樹脂、三井・デュポンポリケミカル社製
ＡＭ７３１８：アイオノマー樹脂、三井・デュポンポリケミカル社製
ポリエチレンワックス：三洋化成社製、商品名「サンワックス１６１Ｐ」

ディンプルの定義
直径：ディンプルの縁に囲まれた平面の直径
深さ：ディンプルの縁に囲まれた平面からのディンプルの最大深さ
Ｖ₀ ：ディンプルの縁に囲まれた平面下のディンプルの空間体積を、前記平面を底面とし、かつこの底面からのディンプルの最大深さを高さとする円柱体積で除した値
ＳＲ：ディンプルの縁に囲まれた平面で定義されるディンプル面積の合計が、ボール表面にディンプルが存在しないと仮定した仮想球の表面積に占める比率
ＶＲ：ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル空間体積の合計が、ボール表面にディンプルが存在しないと仮定した仮想球の体積に占める比率

上記で得られたゴルフボールについて、以下の項目について測定及び評価を行った。その各層の物性及びボールの物性の結果を表４、５に示し、ボールの飛び性能、打感及び耐久性の評価を表６に示す。

・コア、包囲層被覆球体、中間層被覆球体の外径
２３．９±１℃の温度で、任意の表面５箇所を測定し、その平均値を１個のコア、包囲層被覆球体、中間層被覆球体の測定値とし、測定個数５個のコア、包囲層被覆球体、中間層被覆球体の平均値を求めた。

・ボールの外径
２３．９±１℃の温度で、任意のディンプルのない部分を１５箇所測定し、その平均値を１個のボールの測定値とし、測定個数５個のボールの平均値を求めた。

・コア、包囲層被覆球体、中間層被覆球体、ボールのたわみ量
コア、包囲層被覆球体、中間層被覆球体又はボールを硬板の上に置き、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）を負荷した状態から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）に負荷したときまでのたわみ量をそれぞれ計測した。なお、上記のたわみ量はいずれも２３．９℃に温調した後の測定値である。

・コアの中心硬度（ショアＤ硬度及びＪＩＳ−Ｃ硬度）
コアを半分に（中心を通るように）切断して得た断面の中心の硬度を計測した。ショアＤ硬度はＡＳＴＭ Ｄ２２４０−９５規格に準拠、ＪＩＳ−Ｃ硬度はＪＩＳ Ｋ ６３０１−１９７５に準拠して計測した。

・コアの表面硬度（ショアＤ硬度及びＪＩＳ−Ｃ硬度）
球状のコアの表面に対して針を垂直になるように押し当てて計測した。それ以外は、ショアＤ硬度はＡＳＴＭ Ｄ２２４０−９５規格に準拠、ＪＩＳ−Ｃ硬度はＪＩＳ Ｋ ６３０１−１９７５に準拠して計測した。

・包囲層被覆球体、中間層被覆球体、ボール（カバー）の表面硬度（ショアＤ硬度）
包囲層被覆球体、中間層被覆球体又はボール（カバー）の表面に対して針を垂直になるように押し当てて計測した。なお、ボール（カバー）の表面硬度は、ボール表面においてディンプルが形成されていない陸部における測定値である。それ以外は、ショアＤ硬度はＡＳＴＭ Ｄ２２４０−９５規格に準拠して計測した。

・包囲層、中間層及びカバーの材料硬度（ショアＤ硬度）
包囲層、中間層及びカバーの樹脂材料を厚さ２ｍｍのシート状に成形し、２週間以上放置した。その後、ショアＤ硬度はＡＳＴＭ Ｄ２２４０−９５規格に準拠して計測した。

・初速
Ｒ＆Ａの承認する装置であるＵＳＧＡのドラム回転式の初速計と同方式の初速測定器を用いて測定した。各対象物球体を２３．９±１℃環境下で３時間以上温調した後、室温２３．９±２℃の部屋でテストした。２５０ポンド（１１３．４ｋｇ）のヘッド（ストライキングマス）を用いて打撃速度１４３．８ｆｔ／ｓ（４３．８３ｍ／ｓ）にて各球体対象物を打撃し、１ダースのボールを各々４回打撃して６．２８ｆｔ（１．９１ｍ）の間を通過する時間を測定し、初速（ｍ／ｓ）を算出した。約１５分間でこのサイクルを行なった。

・飛び性能
ゴルフ打撃ロボットにドライバー（Ｗ＃１）をつけてヘッドスピード（ＨＳ）４０ｍ／ｓ及び３０ｍ／ｓにて打撃した時の飛距離を測定し、下記基準により評価した。クラブはブリヂストン社製「ＴｏｕｒＳｔａｇｅ ＰＨＹＺドライバー（２０１１年モデル）」（ロフト１１．５°）を使用した。
ＨＳ４０ｍ／ｓ
○：トータル飛距離２０３．０ｍ以上
×：トータル飛距離２０３．０ｍ未満
ＨＳ３０ｍ／ｓ
○：トータル飛距離１３７．０ｍ以上
×：トータル飛距離１３７．０ｍ未満

・打感
ドライバー（Ｗ＃１）のヘッドスピードが３０〜４０ｍ／ｓのアマチュアゴルファーによる官能評価を行い、下記基準により評価した。
○：ソフト感と飛び感を持つ良い打感
×：ソフト感もしくは飛び感のどちらかが足りない

・割れ耐久性
ゴルフ打撃ロボットにドライバー（Ｗ＃１）をつけてヘッドスピード３５ｍ／ｓにて繰り返し打撃した。クラブはブリヂストンスポーツ社製「ＴｏｕｒＳｔａｇｅ ＰＨＹＺドライバー（２０１１年モデル）」（ロフト１１．５°）を使用した。各ボールについて、初期１０回の平均初速対比で、初速が９７％以下になった時の回数を耐久性低下と判断した。表６には実施例２の回数を１００とした場合の各々の指数を算出し、その指数について下記基準にて評価した。測定個数３個のゴルフボールの平均値を評価対象値とした。
○：割れ耐久指数９５以上
△：割れ耐久指数９０以上９５未満
×：割れ耐久指数９０未満

比較例１は、コア表面と中心との硬度差がＪＩＳ−Ｃ硬度で２１未満であり、その結果、各実施例に比べて飛距離が劣る。
比較例２は、コア表面と中心との硬度差がＪＩＳ−Ｃ硬度で２１未満であり、その結果、各実施例に比べて飛距離が劣る。
比較例３は、包囲層表面硬度−コア表面硬度の値がショアＤ硬度で−５よりも大きく、その結果、低ヘッドスピードでの打撃時における飛びが劣る。
比較例４は、中間層の無いスリーピース構造であり、その結果、中および低ヘッドスピードでの打撃時における飛距離が劣る。
比較例５は、中間層の無いスリーピース構造であり、その結果、中および低ヘッドスピードでの打撃時における飛距離、及び打感が劣る。
比較例６は、中間層及び包囲層の無いツーピース構造であり、その結果、低ヘッドスピードでの飛び、打感及び繰り返し打撃耐久性が劣る。
比較例７は、ボール表面硬度が中間層表面硬度よりも軟らかいフォーピース構造であり、その結果、飛び、打感及び繰り返し打撃耐久性が劣る。
比較例８は、ボール初速−コア初速の値が０ｍ/ｓより大きいこと、及びコア表面と中心との硬度差がＪＩＳ−Ｃ硬度で２１より小さいものであり、その結果、飛びが劣る。
比較例９は、中間層被覆球体初速−包囲層被覆球体初速の値が−０．２ｍ/ｓより小さく、ボール初速−コア初速の値が−０．６ｍ/ｓより小さいものであり、その結果、ボールの初速が低いこととスピンが増えて飛びが劣る。

１ コア
２ 中間層
３ カバー
Ｇ ゴルフボール
Ｄ ディンプル

Claims (13)

1. コア、中間層及びカバーを具備したマルチピースソリッドゴルフボールにおいて、コアと中間層との間に包囲層を設けるものであり、コアの表面硬度と包囲層の表面硬度がショアＤ硬度で、
   −４０≦（包囲層表面硬度−コア表面硬度）≦−５
   の関係を満たし、包囲層の表面硬度と中間層の表面硬度がショアＤ硬度で、
   １０≦（中間層表面硬度−包囲層表面硬度）≦５０
   の関係を満たすとともに、ボールの表面硬度と中間層の表面硬度がショアＤ硬度で、
   ボール表面硬度＞中間層表面硬度
   の関係を満たし、コアの初速とボールの初速が、
   −０．６ｍ／ｓ≦（ボール初速−コア初速）≦０ｍ／ｓ
   の関係を満たし、コアの周囲に中間層が被覆された球体（中間層被覆球体）の初速とボールの初速が、
   −０．４ｍ／ｓ≦（ボール初速−中間層被覆球体初速）≦０．４ｍ／ｓ
   の関係を満たし、且つ、コアの表面と中心との硬度が、ＪＩＳ−Ｃで、
   コア表面硬度−コア中心硬度≧２１
   の関係を満たすことを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
2. コア、包囲層、中間層及びボールの表面硬度が、
   ボール表面硬度＞中間層表面硬度＞包囲層表面硬度＜コア表面硬度
   の関係を満たす請求項１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
3. コアの周囲に包囲層が被覆された球体（包囲層被覆球体）の初速と中間層被覆球体の初速が、
   （中間層被覆球体初速−包囲層被覆球体初速）≧−０．２ｍ／ｓ
   である請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
4. 中間層の表面硬度とボールの表面硬度がショアＤ硬度で、
   ５≦（ボール表面硬度−中間層表面硬度）≦２０
   の関係を満たす請求項１〜３のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
5. 包囲層被覆球体の初速とボールの初速が、
   ０．１ｍ／ｓ≦（ボール初速−包囲層被覆球体初速）≦０．８ｍ／ｓ
   の関係を満たし、コアの初速とボールの初速が、
   −０．５ｍ／ｓ≦（ボール初速−コア初速）≦０ｍ／ｓ
   の関係を満たす請求項１〜４のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
6. 包囲層の厚さ、中間層の厚さ及びカバーの厚さが、
   包囲層厚さ≦中間層厚さ≦カバー厚さ
   の関係を満たす請求項１〜５のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
7. 中間層の比重とカバーの比重が、
   カバー比重≧中間層比重
   の関係を満たす請求項１〜６のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
8. 上記中間層が、
   （ａ−１）オレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体の金属イオン中和物と、
   （ａ−２）オレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体の金属イオン中和物とを
   質量比で１００：０〜０：１００になるように配合した（Ａ）ベース樹脂と、
   （Ｂ）非アイオノマー熱可塑性エラストマーとを質量比で１００：０〜５０：５０になるように配合した樹脂成分１００質量部に対して、
   （Ｃ）分子量が２２８〜１５００の脂肪酸及び／又はその誘導体 ５〜８０質量部と、
   （Ｄ）上記（Ａ）成分及び（Ｃ）成分中の未中和の酸基を中和できる塩基性無機金属化合物 ０．１〜１７質量部
   とを必須成分として配合してなる樹脂組成物である請求項１〜７のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
9. 上記包囲層が、熱可塑性ポリエーテルエステルエラストマーで形成される請求項１〜８のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
10. 上記カバーが、アイオノマー樹脂及び無機粒状充填剤を配合してなる樹脂組成物で形成される請求項１〜９のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
11. 上記コアが、下記の（Ａ）〜（Ｃ）成分
    （Ａ）基材ゴム
    （Ｂ）有機過酸化物
    （Ｃ）水及び／又はモノカルボン酸金属塩
    を必須成分として配合するゴム組成物の加熱成形物により形成される請求項１〜１０のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
12. 上記ゴム組成物の（Ｃ）成分が水であり、水の配合量が（Ａ）成分である基材ゴム１００質量部に対して０．１〜５質量部である請求項１１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
13. 上記コアを初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）まで負荷したときの該コアのたわみ量（ｍｍ）と、上記包囲層被覆球体を初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）まで負荷したときの該包囲層被覆球体のたわみ量（ｍｍ）との関係が、下記式
    −０．６ｍｍ≦（コアたわみ量−包囲層被覆球体たわみ量）≦０．５ｍｍ
    を満たす請求項１〜１２のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。

Images