JP2018124021A - 熱交換モジュール、および温度調整装置 - Google Patents

Abstract

【課題】温度調整装置の生産性の悪化を招くことなく、温度調整対象物の温度を適切に調整可能な熱交換モジュールを提供する。【解決手段】ケース５１の内部にバッテリ８０を冷却する冷却水を流通させる熱媒体通路５０ａを形成し、熱媒体通路５０ａを熱交換側通路５０ｂおよび迂回通路５０ｃに区画する。さらに、熱交換側通路５０ｂ内に冷凍サイクル装置１０の冷媒と冷却水とを熱交換させる熱交換部５２を配置するとともに、ケース５１内に熱交換側通路５０ｂへ流入させる冷却水の熱交換側流量と迂回通路５０ｃへ流入させる冷却水の迂回側流量の流量比を調整する流量調整部であるバルブ５３を配置する。これにより、温度調整装置１の熱媒体回路にバイパス通路等を追加することなく、熱媒体通路５０ａを流通する冷却水の流量によらず、熱交換部５２にて冷媒と熱交換する冷却水の流量を適切に調整できる。【選択図】図２

Description

本発明は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルの冷媒と熱媒体とを熱交換させる熱交換モジュール、およびこれを備える温度調整装置に関する。

従来、蒸気圧縮式の冷凍サイクルにて温度調整された熱媒体と温度調整対象物とを熱交換させることによって、温度調整対象物の温度を調整する温度調整装置が知られている。例えば、特許文献１には、車両用空調装置として用いられる温度調整装置が開示されている。この特許文献１の温度調整装置では、冷凍サイクルにて加熱された熱媒体を熱源として、空調対象空間へ送風される送風空気を加熱している。

より具体的には、特許文献１の温度調整装置は、熱媒体を循環させる熱媒体回路を有している。そして、この熱媒体回路に、冷凍サイクルの高圧冷媒と熱媒体とを熱交換させる水−冷媒熱交換器、水−冷媒熱交換器にて加熱された熱媒体と温度調整対象物である送風空気とを熱交換させる加熱用熱交換器（すなわち、ヒータコア）を配置している。

さらに、特許文献１の熱媒体回路には、水−冷媒熱交換器を迂回させるように熱媒体を流すバイパス通路、およびバイパス通路を流通する熱媒体の流量を調整する流量調整弁が配置されている。

これにより、特許文献１の温度調整装置では、ヒータコアを流通する熱媒体の流量を低下させることなく、水−冷媒熱交換器へ流入する熱媒体の流量を調整可能としている。そして、送風空気に温度分布が生じてしまうことを抑制しつつ、水−冷媒熱交換器にて熱媒体が高圧冷媒から吸熱する熱量（具体的には、熱媒体の温度上昇量と熱媒体の流量とを積算した値）を極大値に近づけようとしている。

特開２０１５−１２８９２６号公報

しかし、特許文献１の温度調整装置のように、熱媒体回路にバイパス通路や流量調整弁を配置することは、熱媒体回路の構成を複雑化させてしまう。その結果、組み付け性の悪化、あるいは製造コストの増加といった温度調整装置の生産性の悪化を招いてしまう。

本発明は、上記点に鑑み、温度調整装置の生産性の悪化を招くことなく、温度調整対象物の温度を適切に調整可能な熱交換モジュールを提供することを第１の目的とする。

また、本発明は、生産性の悪化を招くことなく、温度調整対象物の温度を適切に調整可能な温度調整装置を提供することを第２の目的とする。

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明は、蒸気圧縮式の冷凍サイクル（１０）にて温度調整された熱媒体と温度調整対象物（８０）とを熱交換させる温度調整装置（１）に適用される熱交換モジュールであって、
熱媒体を流通させる熱媒体通路（５０ａ、１００ａ）を形成するケース（５１、１０１）と、熱媒体通路内に配置されて冷凍サイクルの冷媒と熱媒体とを熱交換させる熱交換部（５２、１０２）と、熱媒体通路内に配置されて熱交換部にて冷媒と熱交換する熱媒体の流量を調整する流量調整部（５３、１０３）と、を備え、
熱媒体通路には、熱交換部が配置される熱交換側通路（５０ｂ、１００ｂ）および熱交換部を迂回させて熱媒体を流す迂回通路（５０ｃ、１００ｃ）が設けられており、
流量調整部は、熱交換側通路へ流入させる熱媒体の熱交換側流量と迂回通路へ流入させる熱媒体の迂回側流量との流量比を調整する熱交換モジュールである。

これによれば、流量調整部（５３、１０３）を備えているので、熱媒体通路（５０ａ、１００ａ）を流通する熱媒体の流量によらず、熱交換部（５２、１０２）にて冷媒と熱交換する熱媒体の流量を適切に調整することができる。

さらに、ケース（５１、１０１）の内部に迂回通路（５０ｃ、１００ｃ）が形成されているので、適用される温度調整装置（１）に熱交換部（５２、１０２）を迂回させて熱媒体を流すための熱媒体通路等を追加する必要がない。

従って、請求項１に記載の発明によれば、適用される温度調整装置（１）の生産性の悪化を招くことなく、温度調整対象物（８０）の温度を適切に調整可能な熱交換モジュールを提供することができる。

また、請求項９に記載の発明は、蒸気圧縮式の冷凍サイクル（１０）を備え、この冷凍サイクルにて温度調整された熱媒体と温度調整対象物（８０）とを熱交換させることによって、温度調整対象物（８０）の温度を調整する温度調整装置（１）であって、
熱媒体の温度を調整する熱交換モジュール（５０、１００）を備え、
熱交換モジュールは、熱媒体を流通させる熱媒体通路（５０ａ、１００ａ）を形成するケース（５１、１０１）、熱媒体通路内に配置されて冷凍サイクルの冷媒と熱媒体とを熱交換させる熱交換部（５２、１０２）、および熱媒体通路内に配置されて熱交換部にて冷媒と熱交換する熱媒体の流量を調整する流量調整部（５３、１０３）を有し、熱媒体通路には、熱交換部が配置される熱交換側通路（５０ｂ、１０１ｂ）および熱媒体通路へ流入した熱媒体を熱交換部を迂回させて流す迂回通路（５０ｃ、１０１ｃ）が形成されており、流量調整部は、熱媒体通路内に配置されて熱交換側通路へ流入させる熱媒体の熱交換側流量と迂回通路へ流入させる熱媒体の迂回側流量との流量比を調整するものである温度調整装置である。

これによれば、熱交換モジュール（５０、１００）が流量調整部（５３、１０３）を有しているので、熱媒体通路（５０ａ、１００ａ）を流通する熱媒体の流量によらず、熱交換部（５２、１０２）にて冷媒と熱交換する熱媒体の流量を適切に調整することができる。

さらに、熱交換モジュール（５０、１００）のケース（５１、１０１）内に迂回通路（５０ｃ、１００ｃ）が形成されているので、温度調整装置（１）に熱交換部（５２、１０２）を迂回させて熱媒体を流すためのバイパス通路等を追加する必要がない。従って、温度調整装置（１）の生産性を悪化させることがない。

その結果、請求項９に記載の発明によれば、熱交換モジュール（５０、１００）を備えていることにより、生産性の悪化を招くことなく、温度調整対象物の温度を適切に調整可能な温度調整装置を提供することができる。

ここで、上記請求項における温度調整対象物は、熱媒体と熱交換することによって加熱されるものに限定されず、冷却されるものも含まれる。また、温度調整対象物は、固体に限定されることなく流体も含まれる。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。

第１実施形態の温度調整装置の全体構成図である。 第１実施形態の熱交換モジュールの内部構造を示す模式的な断面図である。 第１実施形態の温度調整装置の電気制御部を示すブロック図である。 第２実施形態の温度調整装置の全体構成図である。 第３実施形態の熱交換モジュールの内部構造を示す模式的な断面図である。 第４実施形態の熱交換モジュールの内部構造を示す模式的な断面図である。 第５実施形態の温度調整装置の全体構成図である。 第６実施形態の温度調整装置の全体構成図である。 第６実施形態の加熱側熱交換モジュールの内部構造を示す模式的な断面図である。 第６実施形態の温度調整装置の電気制御部を示すブロック図である。 第７実施形態の加熱側熱交換モジュールの内部構造を示す模式的な断面図である。 第７実施形態の温度調整装置の電気制御部を示すブロック図である。 第８実施形態の温度調整装置の全体構成図である。 第８実施形態の加熱側熱交換モジュールの内部構造を示す模式的な断面図である。 他の実施形態の熱交換モジュールの内部構造を示す模式的な断面図である。

（第１実施形態）
図１〜図３を用いて、本発明の第１実施形態を説明する。本実施形態では、本発明に係る温度調整装置１を、内燃機関（すなわち、エンジンＥＧ）、および走行用電動モータから走行用の駆動力を得るハイブリッド車両に適用している。温度調整装置１は、ハイブリッド車両において、車室内の空調、およびバッテリ８０の温度調整を行うために用いられている。従って、本実施形態の温度調整装置１は、バッテリ温度調整機能付き車両用空調装置と表現することもできる。

バッテリ８０は、走行用電動モータ等の車載機器へ供給される電力を蓄える二次電池である。本実施形態では、バッテリ８０として、リチウムイオン電池あるいはニッケル水素電池を採用している。この種の二次電池は、劣化を促進させることなく充放電容量を充分に活かすための適正温度帯で使用されることが望ましい。そこで、本実施形態の温度調整装置１は、バッテリ８０の温度（具体的には、バッテリ温度ＴＢ）が適正温度帯内に維持されるように、バッテリ８０を冷却する。

温度調整装置１は、図１の全体構成図に示すように、冷凍サイクル装置１０、室内空調ユニット３０、冷却側熱媒体回路４０等を備えている。

冷凍サイクル装置１０は、車室内の空調を行うために、送風空気を加熱あるいは冷却する機能を果たす。さらに、冷凍サイクル装置１０は、バッテリ８０を冷却するために、冷却側熱媒体回路４０を循環する冷却水を冷却する機能を果たす。従って、本実施形態の温度調整装置１における熱媒体は冷却水であり、温度調整対象物はバッテリ８０である。

さらに、冷凍サイクル装置１０は、車室内の空調を行うために、冷房モードの冷媒回路、直列除湿暖房モードの冷媒回路、並列除湿暖房モードの冷媒回路、および暖房モードの冷媒回路を切り替え可能に構成されている。

温度調整装置１において、冷房モードは、送風空気を冷却して車室内へ吹き出すことによって車室内の冷房を行う運転モードである。直列除湿暖房モードは、冷却されて除湿された送風空気を再加熱して車室内へ吹き出すことによって車室内の除湿暖房を行う運転モードである。並列除湿暖房モードは、冷却されて除湿された送風空気を直列除湿暖房モードよりも高い加熱能力で再加熱して車室内へ吹き出すことによって車室内の除湿暖房を行う運転モードである。暖房モードは、送風空気を加熱して車室内へ吹き出すことによって車室内の暖房を行う運転モードである。

図１では、冷房モードおよび直列除湿暖房モードの冷媒回路における冷媒の流れを白抜き矢印で示している。また、並列除湿暖房モードの冷媒回路における冷媒の流れを斜線ハッチング付き矢印で示している。さらに、暖房モードの冷媒回路における冷媒の流れを黒塗り矢印で示している。

この冷凍サイクル装置１０では、冷媒としてＨＦＣ系冷媒（具体的には、Ｒ１３４ａ）を採用しており、圧縮機１１から吐出された吐出冷媒の圧力が冷媒の臨界圧力を超えない蒸気圧縮式の亜臨界冷凍サイクルを構成している。冷媒には圧縮機１１を潤滑するための冷凍機油が混入されており、冷凍機油の一部は冷媒とともにサイクルを循環している。

冷凍サイクル装置１０の構成機器のうち、圧縮機１１は、冷凍サイクル装置１０において冷媒を吸入し、圧縮して吐出するものである。圧縮機１１は、車両ボンネット内に配置されている。圧縮機１１は、吐出容量が固定された固定容量型の圧縮機構を電動モータにて回転駆動する電動圧縮機である。圧縮機１１は、後述する制御装置６０から出力される制御信号によって、回転数（すなわち、冷媒吐出能力）が制御される。

圧縮機１１の吐出口には、室内凝縮器１２の冷媒入口側が接続されている。室内凝縮器１２は、後述する室内空調ユニット３０の空調ケース３１内に配置されている。室内凝縮器１２は、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と、後述する室内蒸発器１８を通過した送風空気とを熱交換させて、送風空気を加熱する加熱用熱交換器である。

室内凝縮器１２の冷媒出口側には、互いに連通する３つの流入出口を有する第１三方継手１３ａの流入口側が接続されている。このような三方継手としては、複数の配管を接合して形成されたものや、金属ブロックや樹脂ブロックに複数の冷媒通路を設けることによって形成されたものを採用することができる。

さらに、冷凍サイクル装置１０は、後述するように、第２〜第６三方継手１３ｂ〜１３ｆを備えている。これらの第２〜第６三方継手１３ｂ〜１３ｆの基本的構成は、第１三方継手１３ａと同様である。

第１三方継手１３ａの一方の流出口には、第１膨張弁１４ａの入口側が接続されている。第１三方継手１３ａの他方の流出口には、第２三方継手１３ｂの一方の流入口側が接続されている。第１三方継手１３ａの他方の流出口側と第２三方継手１３ｂの一方の流入口側とを接続する冷媒通路には、第１開閉弁１５ａが配置されている。

第１開閉弁１５ａは、第１三方継手１３ａの他方の流出口側と第２三方継手１３ｂの一方の流入口側とを接続する冷媒通路を開閉する電磁弁である。さらに、冷凍サイクル装置１０は、後述するように、第２開閉弁１５ｂを備えている。第２開閉弁１５ｂの基本的構成は、第１開閉弁１５ａと同様である。

第１、第２開閉弁１５ａ、１５ｂは、冷媒通路を開閉することで、上述した各運転モードの冷媒回路を切り替えることができる。従って、第１、第２開閉弁１５ａ、１５ｂは、サイクルの冷媒回路を切り替える冷媒回路切替装置である。第１、第２開閉弁１５ａ、１５ｂは、制御装置６０から出力される制御電圧によって、その作動が制御される。

第１膨張弁１４ａは、少なくとも暖房モード時に、室内凝縮器１２から流出した高圧冷媒を減圧させる減圧装置である。第１膨張弁１４ａは、絞り開度を変更可能に構成された弁体と、この弁体の開度を変化させる電動アクチュエータとを有して構成される電気式の可変絞り機構である。

さらに、冷凍サイクル装置１０は、後述するように、第２膨張弁１４ｂを備えている。第２膨張弁１４ｂの基本的構成は、第１膨張弁１４ａと同様である。これらの第１、第２膨張弁１４ａ、１４ｂは、弁開度を全開にすることで流量調整作用および冷媒減圧作用を殆ど発揮することなく単なる冷媒通路として機能する全開機能、および弁開度を全閉にすることで冷媒通路を閉塞する全閉機能を有している。

そして、この全開機能および全閉機能によって、第１、第２膨張弁１４ａ、１４ｂは、上述した各運転モードの冷媒回路を切り替えることができる。従って、第１、第２膨張弁１４ａ、１４ｂは、冷媒回路切替装置としての機能を兼ね備えている。第１、第２膨張弁１４ａ、１４ｂは、制御装置６０から出力される制御信号（制御パルス）によって、その作動が制御される。

第１膨張弁１４ａの出口には、室外熱交換器１６の冷媒入口側が接続されている。室外熱交換器１６は、第１膨張弁１４ａから流出した冷媒と外気ファン１６ａにより送風された外気とを熱交換させる熱交換器である。室外熱交換器１６は、車両ボンネット内の前方側に配置されている。

室外熱交換器１６は、少なくとも冷房モード時には、高圧冷媒を放熱させる放熱器として機能し、少なくとも暖房モード時には、低圧冷媒を蒸発させる蒸発器として機能する。外気ファン１６ａは、制御装置６０から出力される制御電圧によって回転数（すなわち、送風能力）が制御される電動式の送風機である。

室外熱交換器１６の冷媒出口には、第３三方継手１３ｃの流入口側が接続されている。第３三方継手１３ｃの一方の流出口には、第４三方継手１３ｄの一方の流入口側が接続されている。第３三方継手１３ｃの一方の流出口側と第４三方継手１３ｄの一方の流入口側とを接続する冷媒通路には、この冷媒通路を開閉する第２開閉弁１５ｂが配置されている。

第３三方継手１３ｃの他方の流出口には、第２三方継手１３ｂの他方の流入口側が接続されている。第３三方継手１３ｃの他方の流出口側と第２三方継手１３ｂの他方の流入口側とを接続する冷媒通路には、逆止弁１７が配置されている。

逆止弁１７は、第３三方継手１３ｃ側（すなわち、室外熱交換器１６側）から第２三方継手１３ｂ側（すなわち、第２膨張弁１４ｂおよび後述する熱交換モジュール５０側）へ冷媒が流れることを許容し、第２三方継手１３ｂ側から第３三方継手１３ｃ側へ冷媒が流れることを禁止する機能を果たす。

第２三方継手１３ｂの流出口には、第５三方継手１３ｅの流入口側が接続されている。第５三方継手１３ｅの一方の流出口には、第２膨張弁１４ｂの入口側が接続されている。第５三方継手１３ｅの他方の流出口には、熱交換モジュール５０の冷媒入口５１ｆ側が接続されている。

熱交換モジュール５０は、第５三方継手１３ｅから流出した冷媒と冷却側熱媒体回路４０を循環する冷却水とを熱交換させるものである。冷却側熱媒体回路４０および熱交換モジュール５０の詳細については後述する。熱交換モジュール５０の冷媒出口５１ｇには、第６三方継手１３ｆの一方の流入口側が接続されている。

第２膨張弁１４ｂは、少なくとも冷房モード時に、室外熱交換器１６から流出した冷媒を減圧させる電気式の可変絞り機構である。第２膨張弁１４ｂの出口には、室内蒸発器１８の冷媒入口側が接続されている。

室内蒸発器１８は、室内空調ユニット３０の空調ケース３１内に配置されている。室内蒸発器１８は、少なくとも冷房モード時に、第２膨張弁１４ｂにて減圧された低圧冷媒と送風機３２から送風された送風空気とを熱交換させて低圧冷媒を蒸発させ、低圧冷媒に吸熱作用を発揮させることによって送風空気を冷却する冷却用熱交換器である。室内蒸発器１８の冷媒出口には、第６三方継手１３ｆの他方の流入口側が接続されている。

第６三方継手１３ｆの流出口には、蒸発圧力調整弁１９の入口側が接続されている。蒸発圧力調整弁１９は、室内蒸発器１８の着霜を抑制するために、室内蒸発器１８における冷媒蒸発圧力を、予め定めた基準圧力以上に維持する機能を果たす。これにより、蒸発圧力調整弁１９は、室内蒸発器１８における冷媒蒸発温度を、室内蒸発器１８の着霜を抑制可能な基準温度以上に維持する機能を果たす。

より具体的には、蒸発圧力調整弁１９は、室内蒸発器１８出口側冷媒の圧力の上昇に伴って、弁開度を増加させる機械式の可変絞り機構で構成されている。

蒸発圧力調整弁１９の出口には、第４三方継手１３ｄの他方の流入口側が接続されている。第４三方継手１３ｄの流出口には、アキュムレータ２０の入口側が接続されている。アキュムレータ２０は、内部に流入した冷媒の気液を分離して、サイクル内の余剰液相冷媒を蓄える気液分離器である。アキュムレータ２０の気相冷媒出口には、圧縮機１１の吸入口側が接続されている。

次に、冷却側熱媒体回路４０は、熱交換モジュール５０とバッテリ８０との間で冷却水を循環させる冷却水回路である。冷却水としては、水やエチレングリコール水溶液等を採用することができる。

冷却側熱媒体回路４０には、冷却側水ポンプ４１が配置されている。冷却側水ポンプ４１は、熱交換モジュール５０の熱媒体出口５１ｂから流出した冷却水を、バッテリ８０に向けて圧送する水ポンプである。冷却側水ポンプ４１は、制御装置６０から出力される制御電圧によって、回転数（すなわち、水圧送能力）が制御される。

バッテリ８０には、冷却水を流通させてバッテリ８０の温度を調整するための複数の冷却水通路が形成されている。バッテリ８０の冷却水通路の出口には、熱交換モジュール５０の熱媒体入口５１ａ側が接続されている。

次に、図２を用いて、熱交換モジュール５０の詳細構成を説明する。熱交換モジュール５０は、ケース５１、熱交換部５２、バルブ５３、減圧部５４等を備えている。

ケース５１は、樹脂にて形成された複数の部材を組み合わせることによって形成されている。ケース５１の内部には、冷却水を流通させる熱媒体通路５０ａが形成されている。ケース５１には、熱媒体通路５０ａへ冷却水を流入させる熱媒体入口５１ａ、および熱媒体通路５０ａから冷却水を流出させる熱媒体出口５１ｂが形成されている。

ケース５１の内部には、熱媒体通路５０ａを熱交換側通路５０ｂと迂回通路５０ｃとに区画する隔壁５１ｄが配置されている。熱交換側通路５０ｂは、熱交換部５２が配置される通路である。迂回通路５０ｃは、熱交換部５２を迂回させて冷却水を流通させる通路である。隔壁５１ｄは、ケース５１と同じ材質で、ケース５１に一体的に形成されている。

ケース５１には、外部から熱交換側通路５０ｂ内に熱交換部５２を挿入するための挿入穴５１ｃが形成されている。挿入穴５１ｃは、ケース５１の熱交換側通路５０ｂと連通するように開口している。熱交換部５２は、冷凍サイクル装置１０の冷媒と冷却水とを熱交換させるものである。本実施形態では、熱交換部５２として、プレート積層型の熱交換器を採用している。

より具体的には、熱交換部５２は、一対のプレート状部材を貼り合わせることによって形成された、複数のプレートチューブを有している。プレートチューブは、伝熱性に優れる金属（本実施形態では、アルミニウム）にて形成されている。プレートチューブの内部には、冷媒が流通する第１流路５２ａが形成されている。

複数のプレートチューブは、その板面同士が平行となるように、互いに間隔を空けて板面に垂直な方向に積層配置されている。プレートチューブの長手方向両端部には、それぞれのプレートチューブの第１流路５２ａ同士を連通させる入口側タンク部および出口側タンク部が形成されている。

さらに、隣り合うプレートチューブの間には、冷却水が流通する第２流路５２ｂが形成されている。このため、第２流路５２ｂの入口および出口は、いずれも熱媒体通路５０ａ内で開口している。

ケース５１の挿入穴５１ｃは、ケース５１内に熱交換部５２を収容した状態で、蓋部材５１ｅによって閉塞されている。蓋部材５１ｅは、ケース５１と同じ材質の樹脂にて形成されている。ケース５１と蓋部材５１ｅとの間には、シール部材が配置されており、これらの部材の隙間から冷却水が漏れることはない。

バルブ５３は、熱媒体通路５０ａ内に配置されて、熱媒体入口５１ａから熱媒体通路５０ａへ流入した冷却水のうち、熱交換部５２にて冷媒と熱交換する冷却水の流量を調整する流量調整部である。

より具体的には、本実施形態のバルブ５３は、片持ちドアで構成されている。バルブ５３は、熱媒体入口５１ａから熱媒体通路５０ａへ流入した冷却水のうち、熱交換側通路５０ｂ（すなわち、熱交換部５２側）へ流入させる冷却水の熱交換側流量と迂回通路５０ｃへ流入させる冷却水の迂回側流量との流量比を調整するものである。

バルブ５３は、バルブ用電動アクチュエータ５３ａによって駆動される。バルブ用電動アクチュエータ５３ａは、バルブ５３をケース５１に当接させることによって、熱交換側通路５０ｂ（実質的には、熱交換部５２の第２流路５２ｂの入口）を閉塞させることができる。バルブ用電動アクチュエータ５３ａは、制御装置６０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

減圧部５４は、熱交換部５２へ流入する冷媒を減圧させる減圧装置である。本実施形態では、減圧部５４として、熱交換部５２出口側冷媒の過熱度が、モジュール用基準過熱度（本実施形態では、１℃）となるように、絞り開度を変化させる温度式膨張弁を採用している。

より具体的には、減圧部５４は、熱交換部５２から流出した冷媒の温度および圧力に応じて変形する圧力応動部材（具体的には、ダイヤフラム）を有する感温部を備えている。そして、ダイヤフラムの変位に応じて、熱交換部５２出口側冷媒の過熱度がモジュール用基準過熱度に近づくように、機械的機構によって絞り弁を変位させる。

減圧部５４は、伝熱性に優れる金属（本実施形態では、アルミニウム）で形成されたジョイント部５４ａを介して、熱交換部５２に連結されている。減圧部５４は、その一部がジョイント部５４ａに密着するように配置されている。さらに、減圧部５４の外周側であって、ケース５１の外部に配置される部位には、樹脂あるいはゴムにて形成された断熱部材であるカバー５４ｂが配置されている。

減圧部５４の冷媒入口は、熱交換モジュール５０の冷媒入口５１ｆに接続され、減圧部５４の冷媒出口は、熱交換モジュール５０の冷媒出口５１ｇに接続されている。

次に、室内空調ユニット３０について説明する。室内空調ユニット３０は、冷凍サイクル装置１０によって温度調整された送風空気を車室内へ吹き出すためのものである。室内空調ユニット３０は、車室内最前部の計器盤（インストルメントパネル）の内側に配置されている。

室内空調ユニット３０は、図１に示すように、その外殻を形成する空調ケース３１内に形成された空気通路内に送風機３２、室内蒸発器１８、室内凝縮器１２等を収容したものである。

空調ケース３１は、車室内に送風される送風空気の空気通路を形成するもので、ある程度の弾性を有し、強度的にも優れた樹脂（例えば、ポリプロピレン）にて成形されている。空調ケース３１の送風空気流れ最上流側には、空調ケース３１内へ内気（車室内空気）と外気（車室外空気）とを切替導入する内外気切替装置３３が配置されている。

内外気切替装置３３は、空調ケース３１内へ内気を導入させる内気導入口および外気を導入させる外気導入口の開口面積を、内外気切替ドアによって連続的に調整して、内気の導入風量と外気の導入風量との導入割合を変化させるものである。内外気切替ドアは、内外気切替ドア用の電動アクチュエータによって駆動される。この電動アクチュエータは、制御装置６０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

内外気切替装置３３の送風空気流れ下流側には、内外気切替装置３３を介して吸入した空気を車室内へ向けて送風する送風機３２が配置されている。送風機３２は、遠心多翼ファンを電動モータにて駆動する電動送風機である。送風機３２は、制御装置６０から出力される制御電圧によって、回転数（すなわち、送風能力）が制御される。

送風機３２の送風空気流れ下流側には、室内蒸発器１８、室内凝縮器１２が、送風空気流れに対して、この順に配置されている。つまり、室内蒸発器１８は、室内凝縮器１２よりも、送風空気流れ上流側に配置されている。

空調ケース３１内には、室内蒸発器１８通過後の送風空気を、室内凝縮器１２を迂回して流すバイパス通路３５が設けられている。空調ケース３１内の室内蒸発器１８の送風空気流れ下流側であって、かつ、室内凝縮器１２の送風空気流れ上流側には、エアミックスドア３４が配置されている。

エアミックスドア３４は、室内蒸発器１８通過後の送風空気のうち、室内凝縮器１２側を通過する送風空気の風量とバイパス通路３５を通過させる送風空気の風量との風量割合を調整する風量割合調整部である。エアミックスドア３４は、エアミックスドア用の電動アクチュエータによって駆動される。この電動アクチュエータは、制御装置６０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

室内凝縮器１２およびバイパス通路３５の送風空気流れ下流側には、室内凝縮器１２にて冷媒と熱交換して加熱された送風空気とバイパス通路３５を通過して加熱されていない送風空気とを混合させる混合空間が設けられている。さらに、空調ケース３１の送風空気流れ下流部には、混合空間にて混合された送風空気（すなわち、空調風）を、空調対象空間である車室内へ吹き出すための開口穴が配置されている。

この開口穴としては、フェイス開口穴、フット開口穴、およびデフロスタ開口穴（いずれも図示せず）が設けられている。フェイス開口穴は、車室内の乗員の上半身に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。フット開口穴は、乗員の足元に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。デフロスタ開口穴は、車両前面窓ガラス内側面に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。

これらのフェイス開口穴、フット開口穴、およびデフロスタ開口穴は、それぞれ空気通路を形成するダクトを介して、車室内に設けられたフェイス吹出口、フット吹出口およびデフロスタ吹出口（いずれも図示せず）に接続されている。

従って、エアミックスドア３４が、室内凝縮器１２を通過させる風量と冷風バイパス通路３５を通過させる風量との風量割合を調整することによって、混合空間にて混合される空調風の温度が調整される。これにより、各吹出口から車室内へ吹き出される送風空気（空調風）の温度が調整されることになる。

また、フェイス開口穴、フット開口穴、およびデフロスタ開口穴の送風空気流れ上流側には、それぞれ、フェイス開口穴の開口面積を調整するフェイスドア、フット開口穴の開口面積を調整するフットドア、デフロスタ開口穴の開口面積を調整するデフロスタドア（いずれも図示せず）が配置されている。

これらのフェイスドア、フットドア、デフロスタドアは、吹出口モードを切り替える吹出口モード切替装置を構成するものであって、リンク機構等を介して、吹出口モードドア駆動用の電動アクチュエータに連結されて連動して回転操作される。なお、この電動アクチュエータも、制御装置６０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

吹出口モード切替装置によって切り替えられる吹出口モードとしては、具体的に、フェイスモード、バイレベルモード、フットモード等がある。

フェイスモードは、フェイス吹出口を全開としてフェイス吹出口から車室内乗員の上半身に向けて空気を吹き出す吹出口モードである。バイレベルモードは、フェイス吹出口とフット吹出口の両方を開口して車室内乗員の上半身と足元に向けて空気を吹き出す吹出口モードである。フットモードは、フット吹出口を全開とするとともにデフロスタ吹出口を小開度だけ開口して、フット吹出口から主に空気を吹き出す吹出口モードである。

さらに、乗員が操作パネル７０に設けられた吹出モード切替スイッチをマニュアル操作することによって、デフロスタ吹出口を全開としてデフロスタ吹出口から車両フロント窓ガラス内面に空気を吹き出すデフロスタモードとすることもできる。

次に、本実施形態の電気制御部の概要について説明する。制御装置６０は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成されている。そして、そのＲＯＭ内に記憶された空調制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行い、その出力側に接続された各種制御対象機器１１、１４ａ、１４ｂ、１５ａ、１５ｂ１６ａ、３２、４１、５３ａ等の作動を制御する。

また、制御装置６０の入力側には、図３のブロック図に示すように、内気温センサ６１、外気温センサ６２、日射センサ６３、第１、第２水温センサ６４ａ、６４ｂ、第１〜第３冷媒温度センサ６５ａ〜６５ｃ、吐出圧力センサ６６ａ、室外器圧力センサ６６ｂ、蒸発器温度センサ６７、空調風温度センサ６８、バッテリ温度センサ６９等が接続されている。そして、制御装置６０には、これらのセンサ群の検出信号が入力される。

内気温センサ６１は、車室内温度（内気温）Ｔｒを検出する内気温検出部である。外気温センサ６２は、車室外温度（外気温）Ｔａｍを検出する外気温検出部である。日射センサ６３は、車室内へ照射される日射量Ａｓを検出する日射量検出部である。

第１水温センサ６４ａは、熱交換モジュール５０の熱交換部５２へ流入する冷却水の冷却側入口温度ＴＣｉｎを検出する第１水温検出部である。本実施形態の第１水温センサ６４ａは、熱交換側通路５０ｂの熱交換部５２入口側の冷却水の温度を検出しているが、第１水温センサ６４ａとして、熱交換モジュール５０の熱媒体通路５０ａへ流入する冷却水の温度を検出するものを採用してもよい。

第２水温センサ６４ｂは、熱交換モジュール５０の熱交換部５２から流出する冷却水の冷却側出口温度ＴＣｏｕｔを検出する第２水温検出部である。本実施形態の第２水温センサ６４ｂは、熱交換側通路５０ｂの熱交換部５２出口側の冷却水の温度を検出している。つまり、迂回通路５０ｃを流通した冷却水と合流する前の熱交換部５２から流出した直後の冷却水の温度を検出している。

第１冷媒温度センサ６５ａは、圧縮機１１から吐出された冷媒の吐出温度Ｔｄ１を検出する第１冷媒温度検出部である。第２冷媒温度センサ６５ｂは、室内凝縮器１２から流出した冷媒の出口側吐出温度Ｔｄ２を検出する第２冷媒温度検出部である。第３冷媒温度センサ６５ｃは、室外熱交換器１６から流出した冷媒の温度（室外熱交換器温度）Ｔｄ３を検出する第３冷媒温度検出部である。

吐出圧力センサ６６ａは、圧縮機１１の吐出口側から第１膨張弁１４ａの入口側へ至る冷媒通路の高圧側冷媒圧力Ｐｄを検出する吐出圧力検出部である。室外器圧力センサ６６ｂは、室外熱交換器１６から流出した冷媒の圧力（室外器冷媒圧力）Ｐｓを検出する室外器圧力検出部である。

蒸発器温度センサ６７は、室内蒸発器１８における冷媒蒸発温度（蒸発器温度）Ｔｅｆｉｎを検出する蒸発器温度検出部である。空調風温度センサ６８は、混合空間から車室内へ送風される送風空気温度ＴＡＶを検出する空調風温度検出部である。

バッテリ温度センサ６９は、バッテリ温度ＴＢ（すなわち、バッテリ８０の温度）を検出するバッテリ温度検出部である。本実施形態のバッテリ温度センサ６９は、複数の温度センサを有し、バッテリ８０の複数の箇所の温度を検出している。このため、制御装置６０では、バッテリ８０の各部の温度差を検出することもできる。また、バッテリ温度ＴＢとしては、複数の温度センサの検出値の平均値を採用している。

さらに、制御装置６０の入力側には、図３に示すように、車室内前部の計器盤付近に配置された操作パネル７０が接続され、この操作パネル７０に設けられた各種操作スイッチからの操作信号が入力される。

操作パネル７０に設けられた各種操作スイッチとしては、具体的に、車両用空調装置の自動制御運転を設定あるいは解除するオートスイッチ、車室内の冷房を行うことを要求する冷房スイッチ、送風機３２の風量をマニュアル設定する風量設定スイッチ、車室内の目標温度Ｔｓｅｔを設定する温度設定スイッチ、吹出モードをマニュアル設定する吹出モード切替スイッチ等がある。

なお、本実施形態の制御装置６０は、その出力側に接続された各種制御対象機器を制御する制御部が一体に構成されたものであるが、それぞれの制御対象機器の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）が、それぞれの制御対象機器の作動を制御する制御部を構成している。

例えば、制御装置６０のうち、圧縮機１１の冷媒吐出能力（具体的には、圧縮機１１の回転数）を制御する構成は、吐出能力制御部６０ａを構成している。

さらに、冷却側水ポンプ４１の圧送能力（具体的には、冷却側水ポンプ４１の回転数）を制御する構成は、冷却側圧送能力制御部６０ｂを構成している。熱交換モジュール５０のバルブ５３（具体的には、バルブ用電動アクチュエータ５３ａ）の作動を制御する構成は、熱交換モジュール５０における冷却水と冷媒との熱交換量を調整する熱交換量制御部６０ｃを構成している。

次に、上記構成における本実施形態の作動について説明する。上記の如く、本実施形態の温度調整装置１は、車室内の冷房、除湿暖房、および暖房を行うことができるとともに、バッテリ８０の冷却を行うことができる。さらに、冷凍サイクル装置１０は、車室内の空調のために、冷房モード、直列除湿暖房モード、並列除湿暖房モード、暖房モードの運転を切り替える。

冷凍サイクル装置１０の各運転モードの切り替えは、空調制御プログラムが実行されることによって行われる。空調制御プログラムは、操作パネル７０のオートスイッチが投入（ＯＮ）されて、自動制御が設定された際に実行される。

より具体的には、空調制御プログラムのメインルーチンでは、上述の空調制御用のセンサ群の検出信号および各種空調操作スイッチからの操作信号を読み込む。そして、読み込んだ検出信号および操作信号の値に基づいて、車室内へ吹き出す吹出空気の目標温度である目標吹出温度ＴＡＯを、以下数式Ｆ１に基づいて算出する。
ＴＡＯ＝Ｋｓｅｔ×Ｔｓｅｔ−Ｋｒ×Ｔｒ−Ｋａｍ×Ｔａｍ−Ｋｓ×Ａｓ＋Ｃ…（Ｆ１）
なお、Ｔｓｅｔは温度設定スイッチによって設定された車室内の目標温度（車室内設定温度）、Ｔｒは内気温センサ６１によって検出された内気温、Ｔａｍは外気温センサ６２によって検出された外気温、Ａｓは日射センサ６３によって検出された日射量である。Ｋｓｅｔ、Ｋｒ、Ｋａｍ、Ｋｓは制御ゲインであり、Ｃは補正用の定数である。

そして、操作パネル７０の冷房スイッチが投入された状態で、目標吹出温度ＴＡＯが予め定めた冷房基準温度αよりも低くなっている場合には、運転モードが冷房モードに切り替えられる。

また、操作パネル７０の冷房スイッチが投入された状態で、目標吹出温度ＴＡＯが冷房基準温度α以上になっており、かつ、外気温Ｔａｍが予め定めた除湿暖房基準温度βよりも高くなっている場合には、運転モードが直列除湿暖房モードに切り替えられる。

また、操作パネル７０の冷房スイッチが投入された状態で、目標吹出温度ＴＡＯが冷房基準温度α以上になっており、かつ、外気温Ｔａｍが除湿暖房基準温度β以下になっている場合には、運転モードが並列除湿暖房モードに切り替えられる。

また、操作パネル７０の冷房スイッチが投入されていない場合には、運転モードが暖房モードに切り替えられる。

このため、冷房モードは、主に夏季のように比較的外気温が高い場合に実行される。直列除湿暖房モードは、主に春季あるいは秋季に実行される。並列除湿暖房モードは、主に早春季あるいは晩秋季のように直列除湿暖房モードよりも高い加熱能力で送風空気を加熱する必要のある場合に実行される。暖房モードは、主に冬季の低外気温時に実行される。

また、本実施形態の温度調整装置１では、バッテリ温度ＴＢが予め定めた基準バッテリ温度ＫＴＢ１以上となった際に、バッテリ８０を冷却するために、バッテリ冷却モードの運転を実行する。以下に各運転モードにおける作動を説明する。

（ａ）冷房モード
冷房モードでは、制御装置６０が、第１膨張弁１４ａを全開状態とし、第２膨張弁１４ｂを減圧作用を発揮する絞り状態する。また、制御装置６０は、第１開閉弁１５ａを閉じ、第２開閉弁１５ｂを閉じる。また、制御装置６０は、室内凝縮器１２側の通風路が全閉となり、バイパス通路３５側が全開となるようにエアミックスドア３４を変位させる。

さらに、冷房モード時に、バッテリ温度ＴＢが基準バッテリ温度ＫＴＢ１より低くなっており、バッテリ冷却モードの運転を行わない場合には、制御装置６０は、冷却側水ポンプ４１を停止させるとともに、熱交換側通路５０ｂを閉塞するようにバルブ５３（具体的には、バルブ用電動アクチュエータ５３ａ）を作動させる。

これにより、冷房モードの冷凍サイクル装置１０では、図１の白抜き矢印に示すように、圧縮機１１（→室内凝縮器１２→第１膨張弁１４ａ）→室外熱交換器１６→逆止弁１７→第２膨張弁１４ｂ→室内蒸発器１８→蒸発圧力調整弁１９→アキュムレータ２０→圧縮機１１の順に冷媒が循環する蒸気圧縮式の冷凍サイクルが構成される。

ここで、冷房モード時に、バッテリ冷却モードの運転を行わない場合は、熱交換モジュール５０の熱交換部５２では、冷媒と冷却水との熱交換が行われない。従って、熱交換部５２出口側冷媒が気液二相状態となり、モジュール用基準過熱度（本実施形態では、１℃）を下回る。このため、温度式膨張弁で構成された減圧部５４が絞り通路を全閉とする。従って、冷凍サイクル装置１０の第５三方継手１３ｅから熱交換モジュール５０を介して第６三方継手１３ｆへ至る冷媒通路は閉塞される。

このサイクル構成で、制御装置６０は、圧縮機１１の冷媒吐出能力、すなわち、圧縮機１１の電動モータへ出力される制御信号を決定する。具体的には、室内蒸発器１８から吹き出される送風空気が目標蒸発器温度ＴＥＯとなるように、圧縮機１１の作動を制御する。目標蒸発器温度ＴＥＯは、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め制御装置６０に記憶されている制御マップを参照して決定される。

この制御マップでは、目標吹出温度ＴＡＯの低下に伴って、目標蒸発器温度ＴＥＯが低下するように決定される。さらに、目標蒸発器温度ＴＥＯは、室内蒸発器１８の着霜を抑制可能な範囲（具体的には、１℃以上）で決定される。

また、制御装置６０は、第２膨張弁１４ｂへ流入する冷媒の過冷却度が冷房用の目標過冷却度となるように、第２膨張弁１４ｂの絞り開度を調整する。冷房用の目標過冷却度は、室外器圧力センサ６６ｂによって検出された室外器冷媒圧力Ｐｓ、および室外熱交換器１６から流出した冷媒の温度（室外熱交換器温度）Ｔｄ３に基づいて、予め制御装置６０に記憶されている制御マップを参照して決定される。この制御マップでは、サイクルの成績係数ＣＯＰｒが極大値に近づくように冷房用の目標過冷却度を決定する。

このため、冷房モードの冷凍サイクル装置では、室外熱交換器１６を放熱器として機能させ、室内蒸発器１８を蒸発器として機能させる冷凍サイクルが構成される。そして、室内蒸発器１８にて冷媒が蒸発する際に空気から吸熱した熱を室外熱交換器１６にて外気に放熱する。これにより、空気を冷却することができる。

従って、冷房モードでは、室内蒸発器１８にて冷却された空気を車室内に吹き出すことによって、車室内の冷房を行うことができる。

（ｂ）直列除湿暖房モード
直列除湿暖房モードでは、制御装置６０が、第１膨張弁１４ａを絞り状態とし、第２膨張弁１４ｂを絞り状態とし、第１開閉弁１５ａを閉じ、第２開閉弁１５ｂを閉じる。また、制御装置６０は、室内凝縮器１２側の通風路が全開となり、バイパス通路３５側が全閉となるようにエアミックスドア３４を変位させる。

さらに、直列除湿暖房モード時に、バッテリ冷却モードの運転を行わない場合には、制御装置６０は、冷却側水ポンプ４１を停止させるとともに、熱交換側通路５０ｂを閉塞するようにバルブ５３を作動させる。

これにより、直列除湿暖房モードの冷凍サイクル装置１０では、図１の白抜き矢印に示すように、圧縮機１１→室内凝縮器１２→第１膨張弁１４ａ→室外熱交換器１６→逆止弁１７→第２膨張弁１４ｂ→室内蒸発器１８→蒸発圧力調整弁１９→アキュムレータ２０→圧縮機１１の順に冷媒が循環する蒸気圧縮式の冷凍サイクルが構成される。すなわち、室外熱交換器１６と室内蒸発器１８が冷媒流れに対して直列的に接続される冷凍サイクルが構成される。

また、直列除湿暖房モード時に、バッテリ冷却モードの運転を行わない場合には、冷房モードと同様に、冷凍サイクル装置１０の第５三方継手１３ｅから熱交換モジュール５０を介して第６三方継手１３ｆへ至る冷媒通路は閉塞される。

このサイクル構成で、制御装置６０は、冷房モードと同様に圧縮機１１の作動を制御する。

また、制御装置６０は、目標吹出温度ＴＡＯ等に基づいて、予め制御装置６０に記憶されている制御マップを参照して、サイクルの成績係数ＣＯＰｒが極大値に近づくように第１膨張弁１４ａおよび第２膨張弁１４ｂの作動を制御する。より具体的には、空調制御装置は、目標吹出温度ＴＡＯの上昇に伴って、第１膨張弁１４ａの絞り開度を減少させ、第２膨張弁１４ｂの絞り開度を増加させる。

このため、直列除湿暖房モードの冷凍サイクル装置１０では、室内凝縮器１２が放熱器として機能し、室内蒸発器１８が蒸発器として機能する冷凍サイクルが構成される。さらに、室外熱交換器１６における冷媒の飽和温度が外気温Ｔａｍよりも高い場合には、室外熱交換器１６は放熱器として機能し、室外熱交換器１６における冷媒の飽和温度が外気温Ｔａｍよりも低い場合には、室外熱交換器１６は蒸発器として機能する。

そして、室外熱交換器１６における冷媒の飽和温度が外気温Ｔａｍよりも高い場合には、目標吹出温度ＴＡＯの上昇に伴って室外熱交換器１６の冷媒の飽和温度を低下させて、室外熱交換器１６における冷媒の放熱量を減少させることができる。これにより、室内凝縮器１２における冷媒の放熱量を増加させて加熱能力を向上させることができる。

また、室外熱交換器１６における冷媒の飽和温度が外気温Ｔａｍよりも低い場合には、目標吹出温度ＴＡＯの上昇に伴って室外熱交換器１６の冷媒の飽和温度を低下させて、室外熱交換器１６における冷媒の吸熱量を増加させることができる。これにより、室内凝縮器１２における冷媒の放熱量を増加させて加熱能力を向上させることができる。

従って、直列除湿暖房モードでは、室内蒸発器１８にて冷却されて除湿された送風空気を、室内凝縮器１２にて再加熱して車室内に吹き出すことによって、車室内の除湿暖房を行うことができる。さらに、第１膨張弁１４ａおよび第２膨張弁１４ｂの絞り開度を調整することによって、室内凝縮器１２における送風空気の加熱能力を調整することができる。

（ｃ）並列除湿暖房モード
並列除湿暖房モードでは、制御装置６０が、第１膨張弁１４ａを絞り状態とし、第２膨張弁１４ｂを絞り状態とし、第１開閉弁１５ａを開き、第２開閉弁１５ｂを開く。また、制御装置６０は、室内凝縮器１２側の通風路が全開となり、バイパス通路３５側が全閉となるようにエアミックスドア３４を変位させる。

さらに、並列除湿暖房モード時に、バッテリ冷却モードの運転を行わない場合には、制御装置６０は、冷却側水ポンプ４１を停止させるとともに、熱交換側通路５０ｂを閉塞するようにバルブ５３を作動させる。

これにより、並列除湿暖房モードの冷凍サイクル装置１０では、図１の斜線ハッチング付き矢印に示すように、圧縮機１１→室内凝縮器１２→第１膨張弁１４ａ→室外熱交換器１６→第２開閉弁１５ｂ→アキュムレータ２０→圧縮機１１の順に冷媒が循環するとともに、圧縮機１１→室内凝縮器１２→第１開閉弁１５ａ→第２膨張弁１４ｂ→室内蒸発器１８→蒸発圧力調整弁１９→アキュムレータ２０→圧縮機１１の順に冷媒が循環する蒸気圧縮式の冷凍サイクルが構成される。すなわち、室外熱交換器１６と室内蒸発器１８が冷媒流れに対して並列的に接続される冷凍サイクルが構成される。

また、並列除湿暖房モード時に、バッテリ冷却モードの運転を行わない場合には、冷房モードと同様に、冷凍サイクル装置１０の第５三方継手１３ｅから熱交換モジュール５０を介して第６三方継手１３ｆへ至る冷媒通路は閉塞される。

このサイクル構成で、制御装置６０は、圧縮機１１の冷媒吐出能力、すなわち、圧縮機１１の電動モータへ出力される制御信号を決定する。具体的には、室内凝縮器１２へ流入する冷媒の圧力が目標凝縮圧力ＰＤＯとなるように、圧縮機１１の作動を制御する。目標凝縮圧力ＰＤＯは、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め制御装置６０に記憶されている制御マップを参照して決定される。この制御マップでは、目標吹出温度ＴＡＯの上昇に伴って、目標凝縮圧力ＰＤＯが上昇するように決定される。

また、制御装置６０は、目標吹出温度ＴＡＯ等に基づいて、予め制御装置６０に記憶されている制御マップを参照して、サイクルの成績係数ＣＯＰｒが極大値に近づくように第１膨張弁１４ａおよび第２膨張弁１４ｂの作動を制御する。より具体的には、空調制御装置は、目標吹出温度ＴＡＯの上昇に伴って、第１膨張弁１４ａの絞り開度を減少させる。

このため、並列除湿暖房モードの冷凍サイクル装置１０では、室内凝縮器１２が放熱器として機能し、室外熱交換器１６および室内蒸発器１８が蒸発器として機能する冷凍サイクルが構成される。室外熱交換器１６および室内蒸発器１８にて冷媒が蒸発する際に吸熱した熱を室内凝縮器１２にて送風空気に放熱させることができる。これにより、室内蒸発器１８にて冷却されて除湿された送風空気を再加熱することができる。

従って、並列除湿暖房モードでは、室内蒸発器１８にて冷却されて除湿された送風空気を、室内凝縮器１２にて再加熱して車室内に吹き出すことによって、車室内の除湿暖房を行うことができる。さらに、室外熱交換器１６における冷媒の飽和温度（蒸発温度）を、室内蒸発器１８における冷媒の飽和温度（蒸発温度）よりも低下させることができるので、直列除湿暖房モードよりも送風空気の加熱能力を増加させることができる。

（ｄ）暖房モード
暖房モードでは、制御装置６０が、第１膨張弁１４ａを絞り状態とし、第２膨張弁１４ｂを全閉状態とし、第１開閉弁１５ａを閉じ、第２開閉弁１５ｂを開く。また、制御装置６０は、室内凝縮器１２側の通風路が全開となり、バイパス通路３５側が全閉となるようにエアミックスドア３４を変位させる。

これにより、暖房モードの冷凍サイクル装置１０では、図１の黒塗り矢印に示すように、圧縮機１１→室内凝縮器１２→第１膨張弁１４ａ→室外熱交換器１６→第２開閉弁１５ｂ→アキュムレータ２０→圧縮機１１の順に冷媒が循環する蒸気圧縮式の冷凍サイクルが構成される。

このサイクル構成で、制御装置６０は、圧縮機１１の冷媒吐出能力、すなわち、圧縮機１１の電動モータへ出力される制御信号を決定する。具体的には、室内凝縮器１２へ流入する冷媒の圧力が目標凝縮圧力ＰＤＯとなるように、圧縮機１１の作動を制御する。目標凝縮圧力ＰＤＯは、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め制御装置６０に記憶されている制御マップを参照して決定される。この制御マップでは、目標吹出温度ＴＡＯの上昇に伴って、目標凝縮圧力ＰＤＯが上昇するように決定される。

また、制御装置６０は、第１膨張弁１４ａへ流入する冷媒の過冷却度が暖房用の目標過冷却度となるように、第１膨張弁１４ａの絞り開度を調整する。暖房用の目標過冷却度は、吐出圧力センサ６６ａによって検出された高圧側冷媒圧力Ｐｄに基づいて、予め制御装置６０に記憶されている制御マップを参照して決定される。この制御マップでは、ＣＯＰｒが極大値に近づくように暖房用の目標過冷却度を決定する。

このため、暖房モードの冷凍サイクル装置１０では、室内凝縮器１２が放熱器として機能し、室外熱交換器１６が蒸発器として機能する冷凍サイクルが構成される。そして、室外熱交換器１６にて冷媒が蒸発する際に外気から吸熱した熱を室内凝縮器１２にて送風空気に放熱させることができる。これにより、送風空気を加熱することができる。

従って、暖房モードでは、室内凝縮器１２にて加熱された送風空気を車室内に吹き出すことによって、車室内の暖房を行うことができる。

次に、バッテリ冷却モードについて説明する。バッテリ冷却モードは、前述の如く、バッテリ温度ＴＢが基準バッテリ温度ＫＴＢ１以上となった際に実行される運転モードである。バッテリ冷却モードは、主に、春季、夏季、秋季に実行される。このため、バッテリ冷却モードは、主に、冷凍サイクル装置１０が冷房モード、直列除湿暖房モード、および並列除湿暖房モードの冷媒回路に切り替えられている際に実行される。

（ｅ）バッテリ冷却モード
バッテリ冷却モードでは、冷凍サイクル装置１０の冷媒回路によらず、制御装置６０が、冷却側水ポンプ４１を作動させる。

具体的には、制御装置６０は、バッテリ温度センサ６９によって検出されたバッテリ８０の各部の温度差が基準温度差以下となるように、冷却側水ポンプ４１の水圧送能力を調整する。換言すると、制御装置６０は、バッテリ８０に温度分布が生じてしまうことを抑制するように、冷却側水ポンプ４１の水圧送能力を調整する。

これにより、バッテリ冷却モードの冷却側熱媒体回路４０では、図１の太実線矢印に示すように、冷却側水ポンプ４１→バッテリ８０→熱交換モジュール５０の熱媒体通路５０ａ→冷却側水ポンプ４１の順に冷却水が循環する。

さらに、制御装置６０は、第１水温センサ６４ａによって検出された冷却側入口温度ＴＣｉｎに基づいて、バルブ５３を作動させる。具体的には、制御装置６０は、冷却側入口温度ＴＣｉｎに基づいて、予め制御装置６０に記憶されている制御マップを参照して、熱交換モジュール５０の熱媒体出口５１ｂから流出する冷却水の目標熱媒体温度ＴＷｍ１を決定する。

この制御マップでは、冷却側入口温度ＴＣｉｎに基づいて、バッテリ温度ＴＢが適正温度帯内に維持されるとともに、熱交換部５２にて冷媒が冷却水から吸熱する吸熱量が極大値に近づくように目標熱媒体温度ＴＷｍ１を決定する。ここで、熱交換部５２にて冷媒が冷却水から吸熱する吸熱量とは、熱交換部５２にて熱交換した冷却水の温度低下量と熱交換部５２を流通する冷却水の流量との積算値で表すことができる。

そして、制御装置６０は、以下数式Ｆ２を満足するように、バルブ５３の開度α１を決定する。
ＴＷｍ１＝ＴＣｏｕｔ×α１＋ＴＣｉｎ×（１−α１）…（Ｆ２）
なお、ＴＣｏｕｔは、第２水温センサ６４ｂによって検出された出口側温度である。また、開度α１は、熱媒体通路５０ａを流通する冷却水のうち熱交換側通路５０ｂを流通する冷却水の割合に相関を有するパラメータである。また、熱交換モジュール５０の熱媒体出口５１ｂから流出する冷却水とは、熱交換部５２にて温度調整された冷却水と迂回通路５０ｃを流通した冷却水とを合流させた合流冷却水である。

従って、バッテリ冷却モードでは、熱交換モジュール５０の熱交換側通路５０ｂへ流入した冷媒が、熱交換部５２にて、減圧部５４で減圧された低圧冷媒と熱交換して冷却される。この際、減圧部５４は、熱交換部５２出口側冷媒の過熱度がモジュール用の基準過熱度となるように、絞り開度を変化させる。

熱交換部５２にて冷却された冷却水は、熱交換側通路５０ｂから流出して、迂回通路５０ｃを流通した冷却水と合流する。これにより、熱交換モジュール５０の熱媒体通路５０ａから流出する合流冷却水の温度が目標熱媒体温度ＴＷｍ１に近づく。

熱交換モジュール５０から流出した冷却水は、冷却側水ポンプ４１に吸入されて、バッテリ８０の冷却水通路へ圧送される。バッテリ８０の冷却水通路へ流入した冷却水はバッテリ８０から吸熱する。これにより、バッテリ温度ＴＢが適正温度帯に入るように、バッテリ８０が冷却される。バッテリ８０の冷却水通路から流出した冷却水は、再び熱交換モジュール５０へ流入して温度調整される。

バッテリ冷却モードは、バッテリ温度ＴＢが適正温度帯の範囲内で決定された終了基準温度ＫＴＢｅ以下となった際に終了する。具体的には、バッテリ温度ＴＢが終了基準温度ＫＴＢｅ以下になると、制御装置６０は、バルブ５３が熱交換側通路５０ｂを閉塞するように、バルブ用電動アクチュエータ５３ａを作動させる。これにより、冷媒は冷却水から吸熱しなくなる。さらに、制御装置６０は、バッテリ８０の各部の温度差が所定温度以下になると冷却水側水ポンプ４１を停止させる。

以上の如く、本実施形態の温度調整装置１によれば、車室内の空調（具体的には、冷房、除湿暖房、および暖房）に加えて、バッテリ８０の温度調整（具体的には、冷却）を行うことができる。

さらに、本実施形態の温度調整装置１では、熱交換モジュール５０を備えているので、生産性の悪化を招くことなく、バッテリ８０の温度（すなわち、バッテリ温度ＴＢ）を適切に調整することができる。

より詳細には、本実施形態の熱交換モジュール５０では、流量調整部としてのバルブ５３を備えているので、熱媒体通路５０ａを流通する冷却水の流量によらず、熱交換側通路５０ｂへ流入する冷媒の流量を適切に調整することができる。

つまり、本実施形態の熱交換モジュール５０では、バッテリ８０の各部の温度差が縮小するように冷却側水ポンプ４１の水圧送能力を調整しても、合流冷却水の温度が目標熱媒体温度ＴＷｍ１に近づくように熱交換部５２にて冷媒と熱交換する冷却水の流量を適切に調整することができる。

その結果、熱交換部５２にて冷媒と冷却水とを効率的に熱交換させて、合流冷却水の温度を目標熱媒体温度ＴＷｍ１に近づけることができ、バッテリ温度ＴＢを適切に調整することができる。

これに加えて、本実施形態の熱交換モジュール５０では、ケース５１内に迂回通路５０ｃが形成されているので、冷却側熱媒体回路４０に熱交換部５２を迂回させて冷却水を流すための冷却水通路を追加する必要がない。その結果、本実施形態の温度調整装置１では、生産性の悪化を招くことなく、バッテリ温度ＴＢを適切に調整することができる。

また、本実施形態の温度調整装置１では、冷却側入口温度ＴＣｉｎを用いて、熱交換モジュール５０のバルブ５３の作動を制御しているので、バッテリ温度ＴＢを適正温度帯の範囲内に維持しやすい。

ここで、合流冷却水の温度を目標熱媒体温度ＴＷｍ１に近づけるための制御態様として、合流冷却水の温度を直接検出し、この検出値が目標熱媒体温度ＴＷｍ１に近づくように、フィードバック制御手法を用いて、バルブ５３の作動を制御する手段が考えられる。ところが、このような手段では、バルブ５３の変動回数が多くなり、合流冷却水の温度変動が大きくなりやすい。

これに対して、本実施形態では、冷却側入口温度ＴＣｉｎを用いて、目標熱媒体温度ＴＷｍ１を決定し、上記数式Ｆ２を満足するように、バルブ５３の開度α１を決定している。これによれば、フィードバック制御手法を用いてバルブ５３の作動を制御する場合よりも、合流冷却水の温度変動を小さくすることができ、バッテリ温度ＴＢを適正温度帯の範囲内に維持しやすい。

また、本実施形態の熱交換モジュール５０では、熱交換部５２としてプレート積層型の熱交換器を採用している。これによれば、熱交換モジュール５０に組み付ける前の熱交換部５２単体の状態で、第１流路５２ａから冷媒が漏れているか否かを確認するための漏れ検査を行うことができる。熱交換部５２単体では、冷却水通路で覆われていないため、第１流路５２ａからの冷媒の漏れの有無の確認が容易である。従って、熱交換部５２を熱交換モジュール５０に組み付けた後に、熱交換部５２の漏れ検査を行う必要がない。

さらに、プレート積層型の熱交換器で構成された熱交換部５２を、ケース５１内に収容して、熱交換部５２の冷却水通路となる第２流路５２ｂの入口および出口を、熱媒体通路５０ａ内で開口させている。これによれば、熱交換部５２の第２流路５２ｂと冷却側熱媒体回路４０とを接続する接続部を設ける必要がない。従って、接続部から冷却水が漏れているか否かを確認するための漏れ検査を行う必要もない。

また、本実施形態の熱交換モジュール５０では、金属よりも断熱性に優れる樹脂にて形成されたケース５１を採用しているので、冷却水と外気との間で不必要な熱の授受が行われてしまうことを抑制することができる。さらに、樹脂にて形成された隔壁５１ｄを採用しているので、熱交換側通路５０ｂを流通する熱媒体と迂回通路５０ｃを流通する熱媒体との間で不必要な熱の授受が行われてしまうことを抑制することができる。従って、合流冷却水の温度を精度良く調整することができる。

また、本実施形態の熱交換モジュール５０では、バルブ５３が熱交換側通路５０ｂの入口側を閉塞することができる。従って、バッテリ８０の冷却を必要としない運転モード時に、冷却水が冷却されてしまうことを抑制することができる。

また、本実施形態の熱交換モジュール５０では、減圧部５４として、温度式膨張弁を採用しているので、複雑な制御を要することなく、簡素な構成で熱交換モジュール５０の熱交換部５２へ流入する冷媒流量を調整することができる。

ここで、本実施形態のバッテリ冷却モードでは、室内蒸発器１８と熱交換モジュール５０の熱交換部５２が、冷媒流れに対して並列的に接続されている。従って、減圧部５４が熱交換部５２へ流入する冷媒流量を適切に調整することで、第５三方継手１３ｅから室内蒸発器１８側へ供給される冷媒流量と熱交換モジュール５０側へ供給される冷媒流量との流量比を適切に調整することもできる。その結果、冷凍サイクル装置１０の熱負荷を低減させて、圧縮機１１の消費動力を低減させることができる。

さらに、バルブ５３が熱交換側通路５０ｂを閉塞させて、熱交換部５２にて冷媒と冷却水との熱交換が行われない場合には、減圧部５４が絞り通路を全閉とする。従って、バッテリ８０の冷却を行わない際に、第５三方継手１３ｅから熱交換モジュール５０を介して第６三方継手１３ｆへ至る冷媒通路を閉塞するための開閉弁等を追加する必要もない。

また、本実施形態の熱交換モジュール５０では、減圧部５４と熱交換部５２とを、金属製のジョイント部５４ａを介して連結している。さらに、減圧部５４の外周側にカバー５４ｂを配置している。従って、減圧部５４の感温部に、熱交換部５２出口側冷媒の温度を良好に伝達できるとともに、外気の温度が伝達されてしまうことを抑制することができる。

（第２実施形態）
本実施形態では、第１実施形態に対して、図４の全体構成図に示すように、冷却側熱媒体回路４０に冷却側ラジエータ４２を配置した例を説明する。なお、図４では、第１実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付している。このことは、以下の図面でも同様である。

冷却側ラジエータ４２は、バッテリ８０の冷却水通路から流出した冷却水と電動ファン４２ａにより送風された外気とを熱交換させて、冷却水の有する熱を外気に放熱させる放熱用熱交換器である。電動ファン４２ａは、制御装置６０から出力される制御電圧によって回転数（すなわち、送風能力）が制御される電動式の送風機である。その他の温度調整装置１の構成は、第１実施形態と同様である。

次に、本実施形態の作動について説明する。本実施形態では、冷却側入口温度ＴＣｉｎが外気温Ｔａｍよりも高くなった際に、制御装置６０が、電動ファン４２ａを作動させる。その他の温度調整装置１および熱交換モジュール５０の作動は、第１実施形態と同様である。従って、本実施形態の温度調整装置１においても、第１実施形態と同様に、生産性の悪化を招くことなく、バッテリ温度ＴＢを適切に調整することができる。

さらに、本実施形態では、冷却側ラジエータ４２が追加されているので、第１実施形態に対して、熱交換モジュール５０へ流入する冷却水の温度（すなわち、冷却側入口温度ＴＣｉｎ）が外気温Ｔａｍよりも高い場合に、冷却水の有する熱を外気に放熱させることができる。従って、冷凍サイクル装置１０の熱負荷を低減させて、圧縮機１１の消費動力を低減させることができる。

（第３実施形態）
本実施形態では、第１実施形態で説明した熱交換モジュール５０に対して、図５に示すように、第２実施形態で説明した冷却側ラジエータ４２と同様の機能を果たす放熱部５５を追加した例を説明する。

放熱部５５は、冷却水を流通させる複数本のチューブ５５ａ、および複数本のチューブ５５ａを流通する冷却水の集合および分配を行うタンク５５ｂを有している。

チューブ５５ａは、伝熱性に優れる金属（本実施形態では、アルミニウム）で形成されている。これらのチューブ５５ａの一端側は、迂回通路５０ｃに連通するようにケース５１に接続されている。チューブ５５ａの他端側は、タンク５５ｂの内部空間に連通するようにタンク５５ｂに接続されている。

さらに、本実施形態のケース５１には、迂回通路５０ｃを上流側通路５０ｄと下流側通路５０ｅとに仕切る仕切板５１ｈが設けられている。仕切板５１ｈは、ケース５１および隔壁５１ｄと同じ材質で、ケース５１および隔壁５１ｄと一体的に形成されている。複数本のチューブ５５ａのうち、一部のチューブ５５ａは上流側通路５０ｄに連通しており、残余のチューブ５５ａは下流側通路５０ｅの下流側に連通している。

このため、本実施形態の熱交換モジュール５０では、制御装置６０が冷却側水ポンプ４１を作動させると、迂回通路５０ｃ側へ流入した冷却水が、迂回通路５０ｃの上流側通路５０ｄ→上流側通路５０ｄに連通するチューブ５５ａ群→タンク５５ｂ→迂回通路５０ｃの下流側通路５０ｅに連通するチューブ５５ａ群→下流側通路５０ｅの順に流れる。

電動ファン４２ａは、複数本のチューブ５５ａに向けて外気を送風するものである。従って、本実施形態の熱交換モジュール５０では、制御装置６０が冷却側水ポンプ４１および電動ファン４２ａを作動させると、チューブ５５ａを流通する冷却水の有する熱を外気に放熱させることができる。

その他の温度調整装置１および熱交換モジュール５０の構成および作動は、第２実施形態と同様である。従って、本実施形態の温度調整装置１においても、第２実施形態と同様に、生産性の悪化を招くことなく、バッテリ温度ＴＢを適切に調整することができる。さらに、本実施形態では、熱交換モジュール５０に放熱部５５を一体化させているので、より一層、温度調整装置１の生産性を向上させることができる。

（第４実施形態）
本実施形態では、第１実施形態で説明した熱交換モジュール５０に対して、図６に示すように、電気ヒータ５６を追加した例を説明する。電気ヒータ５６は、制御装置６０から出力される制御電力が供給されることによって発熱して、迂回通路５０ｃの熱媒体入口よりも下流側を流通する冷却水を加熱する加熱部である。このような電気ヒータ５６としては、ＰＴＣ素子やニクロム線等を有するものを採用することができる。

本実施形態のケース５１には、迂回通路５０ｃ側にも挿入穴５１ｉが形成されている。電気ヒータ５６は、迂回通路５０ｃ側の挿入穴５１ｉを介して、少なくとも一部が迂回通路５０ｃ内に収容された状態で、ケース５１に固定されている。このため、本実施形態の電気ヒータ５６は、迂回通路５０ｃを流通する冷却水を加熱するように配置されている。

ケース５１と電気ヒータ５６との間には、シール部材が配置されており、これらの部材の隙間から冷却水が漏れることはない。その他の温度調整装置１および熱交換モジュール５０の構成は、第１実施形態と同様である。

次に、本実施形態の作動について説明する。本実施形態では、バッテリ温度ＴＢが予め定めた加熱用基準バッテリ温度ＫＴＢ２以下になった際に、制御装置６０が電気ヒータ５６に電力を供給する。加熱用基準バッテリ温度ＫＴＢ２は、第１実施形態で説明した基準バッテリ温度ＫＴＢ１よりも低い温度に設定されている。この際、制御装置６０は、熱交換側通路５０ｂを閉塞するようにバルブ５３を作動させる。

その他の温度調整装置１および熱交換モジュール５０の作動は、第１実施形態と同様である。従って、本実施形態の温度調整装置１においても、第１実施形態と同様に、生産性の悪化を招くことなく、バッテリ温度ＴＢを適切に調整することができる。

さらに、本実施形態の熱交換モジュール５０では、電気ヒータ５６を備えているので、冷却水を加熱して、バッテリ８０を加熱することができる。従って、バッテリ温度ＴＢが適正温度帯よりも低くなってしまうことを抑制することができる。

また、本実施形態の熱交換モジュール５０では、電気ヒータ５６の少なくとも一部を、迂回通路５０ｃ内に配置するようにしているので、熱交換モジュール５０の大型化を抑制することができる。従って、電気ヒータ５６を追加しても、第１実施形態で説明した熱交換モジュール５０に対して、温度調整装置１の生産性の悪化を招いてしまうことを抑制することができる。

（第５実施形態）
本実施形態の温度調整装置１は、第１バッテリ８０αおよび第２バッテリ８０βの２つの二次電池を有するハイブリッド車両に適用されている。さらに、本実施形態の温度調整装置１は、バイブリッド車両において、車室内の空調、並びに、第１、第２バッテリ８０α、８０βの双方の温度調整を行うために用いられている。第１、第２バッテリ８０α、８０βの基本的構成は、第１実施形態で説明したバッテリ８０と同様である。

本実施形態の温度調整装置１では、図７の全体構成図に示すように、第１実施形態に対して、冷凍サイクル装置１０の第５三方継手１３ｅを四方継手１３ｈに変更するとともに、熱交換モジュール５０の冷媒出口５１ｇと第６三方継手１３ｆとの間に第７三方継手１３ｇを配置している。

そして、四方継手１３ｈの一つの流出口と第７三方継手１３ｇの一方の流入口とを接続する冷媒通路に第１熱交換モジュール５０αを接続している。また、四方継手１３ｈの別の一つの流出口と第７三方継手１３ｇの他方の流入口とを接続する冷媒通路に第２熱交換モジュール５０βを接続している。このため、第１熱交換モジュール５０αおよび第２熱交換モジュール５０βは、冷媒流れに対して並列的に接続されている。

第１熱交換モジュール５０αは、四方継手１３ｈから流出した冷媒と第１冷却側熱媒体回路４０αを循環する冷却水とを熱交換させるものである。第２熱交換モジュール５０βは、四方継手１３ｈから流出した冷媒と第２冷却側熱媒体回路４０βを循環する冷却水とを熱交換させるものである。第１、第２熱交換モジュール５０α、５０βの基本的構成は、第１実施形態で説明した熱交換モジュール５０と同様である。

第１冷却側熱媒体回路４０αは、第１熱交換モジュール５０αと第１バッテリ８０αとの間で冷却水を循環させる冷却水回路である。第２冷却側熱媒体回路４０βは、第２熱交換モジュール５０βと第２バッテリ８０βとの間で冷却水を循環させる冷却水回路である。第１、第２冷却側熱媒体回路４０α、４０βの基本的構成は、第１実施形態で説明した冷却側熱媒体回路４０と同様である。

従って、第１冷却側熱媒体回路４０αには、冷却側水ポンプ４１と同様の構成の第１冷却側水ポンプ４１αが配置されている。第２冷却側熱媒体回路４０βには、冷却側水ポンプ４１と同様の構成の第２冷却側水ポンプ４１βが配置されている。その他の温度調整装置１の構成は、第１実施形態と同様である。

また、本実施形態の制御装置６０は、第１実施形態の熱交換モジュール５０（具体的には、バルブ５３）および冷却側水ポンプ４１と同様に、第１熱交換モジュール５０αおよび第１冷却側水ポンプ４１α、並びに、第２熱交換モジュール５０βおよび第２冷却側水ポンプ４１βの作動を制御する。その他の温度調整装置１の作動は、第１実施形態と同様である。

従って、本実施形態の温度調整装置１では、第１実施形態と同様に、生産性の悪化を招くことなく、第１バッテリ８０αの温度および第２バッテリ８０βの温度を適切に調整することができる。

さらに、本実施形態の温度調整装置１では、複数の熱交換モジュール５０α、５０βを備えているので、それぞれのバッテリ８０α、８０βの温度に応じて、複数のバッテリ８０α、８０βの温度を個別に調整することができる。

この際、第１、第２熱交換モジュール５０α、５０βが、それぞれの減圧部として温度式膨張弁を採用しているので、室内蒸発器１８側へ供給される冷媒流量、第１熱交換モジュール５０α側へ供給される冷媒流量、および第２熱交換モジュール５０β側へ供給される冷媒流量の流量比を適切に調整することができる。その結果、冷凍サイクル装置１０の熱負荷を低減させて、圧縮機１１の消費動力を低減させることができる。

（第６実施形態）
本実施形態では、第１実施形態の温度調整装置１に対して、図８の全体構成図に示すように、加熱側熱媒体回路９０、加熱側熱交換モジュール１００等を追加した例を説明する。なお、本実施形態では、説明の明確化のために第１実施形態で説明した熱交換モジュール５０を冷却側熱交換モジュール５０と記載する。

本実施形態の冷凍サイクル装置１０では、第１実施形態で説明した室内凝縮器１２が廃止されている。そのため、圧縮機１１の吐出口には、加熱側熱交換モジュール１００の冷媒入口１０１ｆ側が接続されている。さらに、加熱側熱交換モジュール１００の冷媒出口１０１ｇには、第１三方継手１３ａの流入口側が接続されている。

加熱側熱交換モジュール１００は、圧縮機１１から吐出された冷媒と加熱側熱媒体回路９０を循環する熱媒体とを熱交換させるものである。加熱側熱媒体回路９０は、加熱側熱交換モジュール１００とヒータコア１２１との間で熱媒体を循環させる熱媒体回路である。この熱媒体としては、冷却側熱媒体回路４０の冷却水と同様に、水やエチレングリコール水溶液等を採用することができる。

ヒータコア１２１は、熱媒体と室内蒸発器１８を通過した送風空気とを熱交換させて、送風空気を加熱する加熱用熱交換器である。従って、本実施形態の温度調整装置１では、バッテリ８０に加えて、送風空気も温度調整対象物である。ヒータコア１２１は、室内凝縮器１２と同様に、室内空調ユニット３０の空調ケース３１内に配置されている。

加熱側熱媒体回路９０には、加熱側水ポンプ９１が配置されている。加熱側水ポンプ９１は、ヒータコア１２１から流出した熱媒体を、加熱側熱交換モジュール１００に向けて圧送する水ポンプである。加熱側水ポンプ９１の基本的構成は、冷却側水ポンプ４１と同様である。

次に、図９を用いて、加熱側熱交換モジュール１００の詳細構成を説明する。加熱側熱交換モジュール１００の基本的構成は、冷却側熱交換モジュール５０と同様である。従って、加熱側熱交換モジュール１００は、冷却側熱交換モジュール５０と同様のケース１０１、熱交換部１０２、バルブ１０３等を備えている。

ケース１０１には、熱媒体入口１０１ａおよび熱媒体出口１０１ｂが形成されている。加熱側熱交換モジュール１００では、図９に示すように、熱媒体入口１０１ａおよび熱媒体出口１０１ｂを同一方向に開口させることで、加熱側熱媒体回路９０への取付性を向上させている。

ケース１０１の内部には、熱媒体通路１００ａが形成されている。熱媒体通路１００ａは、隔壁１０１ｄによって、熱交換部１０２が配置される熱交換側通路１００ｂと、熱交換部１０２を迂回させて熱媒体を流通させる迂回通路１００ｃとに区画されている。熱交換側通路１００ｂには、熱交換部１０２が配置されている。

加熱側熱交換モジュール１００の熱交換部１０２は、プレート積層型の熱交換器で構成されている。熱交換部１０２のプレートチューブの内部には、冷媒が流通する第１流路１０２ａが形成されており、隣り合うプレートチューブの間には、熱媒体が流通する第２流路１０２ｂが形成されている。

バルブ１０３は、加熱側電動アクチュエータ１０３ａによって駆動される。加熱側電動アクチュエータ１０３ａは、制御装置６０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

ここで、加熱側熱交換モジュール１００は、冷媒を減圧させて、冷媒の温度低下させる必要がない。従って、加熱側熱交換モジュール１００は、冷却側熱交換モジュール５０の減圧部５４に対応する構成を備えていない。このため、加熱側熱交換モジュール１００の冷媒入口１０１ｆおよび冷媒入口１０１ｇは、熱交換部１０２の出入口部に接続されたジョイント部１０４ａに設けられている。

次に、本実施形態の制御装置６０の入力側には、図１０に示すように、第１実施形態に対して、第３水温センサ６４ｃおよび第４水温センサ６４ｄが接続されている。

第３水温センサ６４ｃは、加熱側熱交換モジュール１００の熱交換部１０２へ流入する熱媒体の加熱側入口温度Ｔｈｉｎを検出する第３水温検出部である。本実施形態の第３水温センサ６４ｃは、熱交換側通路１００ｂの熱交換部１０２入口側の熱媒体の温度を検出しているが、第３水温センサ６４ｃとして、ヒータコア１２１から流出した熱媒体の温度を検出するものを採用してもよい。

第４水温センサ６４ｄは、加熱側熱交換モジュール１００の熱交換部１０２から流出する熱媒体の加熱側出口温度Ｔｈｏｕｔを検出する第４水温検出部である。本実施形態の第４水温センサ６４ｄは、熱交換側通路１００ｂの熱交換部１０２出口側の冷却水の温度を検出している。つまり、迂回通路１００ｃを流通した冷却水と合流する前の熱交換部１０２から流出した直後の冷却水の温度を検出している。

また、制御装置６０の出力側には、加熱側水ポンプ９１および加熱側電動アクチュエータ１０３ａが接続されている。

そして、制御装置６０のうち、加熱側水ポンプ９１の圧送能力（具体的には、加熱側水ポンプ９１の回転数）を制御する構成は、加熱側圧送能力制御部６０ｄを構成している。加熱側熱交換モジュール１００のバルブ１０３（具体的には、加熱側電動アクチュエータ１０３ａ）の作動を制御する構成は、加熱側熱交換モジュール１００における熱媒体の温度調整能力を制御する加熱側の熱交換量制御部６０ｅを構成している。

次に、本実施形態の作動について説明する。本実施形態の温度調整装置１の基本的作動は、第１実施形態と同様である。さらに、本実施形態の制御装置６０は、いずれの運転モードにおいても、予め定めた基準圧送能力を発揮するように、加熱側水ポンプ９１を作動させる。この基準圧送能力は、ヒータコア１２１から吹き出される送風空気に温度分布が生じないように決定されている。

ここで、冷房モードでは、エアミックスドア３４が室内空調ユニット３０内のヒータコア１２１側の通風路を全閉とするので、ヒータコア１２１では熱媒体と送風空気との熱交換が行われない。このため、冷房モードでは、加熱側水ポンプ９１を停止させてもよい。本実施形態では、例えば、冷房モードから直列除湿暖房モードへ移行した際に、速やかに送風空気を加熱できるように、冷房モード時にも加熱側水ポンプ９１を作動させている。

さらに、制御装置６０は、圧縮機１１の冷媒吐出能力（具体的には、圧縮機１１の電動モータへ出力される制御信号）等に基づいて、予め制御装置６０に記憶されている制御マップを参照して、目標熱媒体温度ＴＷｍ２を決定する。

そして、熱交換部１０２にて温度調整された熱媒体と迂回通路１００ｃを流通した熱媒体とを合流させた合流熱媒体の温度が目標熱媒体温度ＴＷｍ２に近づくように、加熱側熱交換モジュール１００のバルブ１０３の作動を制御する。この制御マップでは、加熱側熱交換モジュール１００にて熱媒体が高圧冷媒から吸熱する熱量が極大値に近づくように、目標熱媒体温度ＴＷｍ２を決定している。

その他の温度調整装置１の作動は第１実施形態と同様である。従って、本実施形態の温度調整装置１では、加熱側熱交換モジュール１００にて、冷凍サイクル装置１０の圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と熱媒体とを熱交換させて熱媒体を加熱することができる。さらに、直列除湿暖房モード時、並列除湿暖房モード時、および暖房モード時には、加熱された熱媒体を熱源として、ヒータコア１２１にて、送風空気を加熱することができる。

その結果、本実施形態の温度調整装置１によれば、第１実施形態と同様に、車室内の冷房、除湿暖房、および暖房を行うことができる。また、冷却側熱媒体回路４０、冷却側熱交換モジュール５０等を備えているので、第１実施形態と同様に、バッテリ８０の温度調整（具体的には、冷却）を行うことができる。

さらに、本実施形態では、加熱側熱交換モジュール１００を備えているので、冷却側熱交換モジュール５０と同様に、生産性の悪化を招くことなく、送風空気の温度（すなわち、送風空気温度ＴＡＶ）を適切に調整することができる。

（第７実施形態）
本実施形態では、第６実施形態で説明した加熱側熱交換モジュール１００に対して、図１１に示すように、加熱部としての電気ヒータ１０６を追加した例を説明する。

電気ヒータ１０６の基本的構成は、第４実施形態で説明した電気ヒータ５６と同様である。電気ヒータ１０６は、熱交換部１０２にて加熱された熱媒体と迂回通路１００ｃを流通した熱媒体とを合流させた合流熱媒体を加熱するように配置されている。電気ヒータ１０６は、図１２に示すように、制御装置６０に接続されており、制御装置６０から出力される制御電力が供給されることによって発熱して、合流熱媒体を加熱する。

また、本実施形態の制御装置６０のうち、電気ヒータ１０６の加熱能力を制御する構成は、加熱能力制御部６０ｆを構成している。その他の温度調整装置１および加熱側熱交換モジュール１００の構成は、第６実施形態と同様である。

次に、本実施形態の作動について説明する。本実施形態の温度調整装置１の基本的作動は、第６実施形態と同様である。従って、本実施形態の制御装置６０は、いずれの運転モードにおいても、第６実施形態と同様に、加熱側水ポンプ９１を作動させる。

さらに、制御装置６０は、冷凍サイクル装置１０が熱媒体を加熱するために消費するエネルギと電気ヒータ１０６が熱媒体を加熱するために消費するエネルギとの合計値が最小となるように、バルブ１０３の作動を制御する。

より具体的には、制御装置６０は、圧縮機１１の冷媒吐出能力（具体的には、圧縮機１１の電動モータへ出力される制御信号）および目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、熱媒体を加熱するために必要な必要加熱量Ｑｍを決定する。

さらに、制御装置６０は、以下数式Ｆ３を用いて、電気ヒータ１０６が発揮すべき加熱量Ｑｈを算出する。
Ｑｈ＝Ｑｍ−Ｑｒ…（Ｆ３）
また、熱媒体を加熱するための加熱用熱交換モジュール１００および電気ヒータ１０６の総合成績係数ＣＯＰｔは、以下数式Ｆ４で表すことができる。
ＣＯＰｔ＝ＣＯＰｒ×α２＋ＣＯＰｈ×（１−α２）…（Ｆ４）
なお、ＣＯＰｈは、電気ヒータ１０６の成績係数であり、ＣＯＰｈ≒１である。また、開度α２は、熱媒体通路１００ａを流通する冷却水のうち熱交換側通路１００ｂを流通する冷却水の割合に相関を有するパラメータである。

さらに、本実施形態の制御装置６０には、圧縮機１１の冷媒吐出能力に応じた、加熱用熱交換モジュール１００における熱媒体の加熱量Ｑｒとバルブ１０３の開度α２との関係、並びに、冷凍サイクル装置１０の成績係数ＣＯＰｒとバルブ１０３の開度α２との関係が記憶されている。

そして、制御装置６０は、上記数式Ｆ３、Ｆ４、予め記憶された加熱量Ｑｒと開度α２との関係、および成績係数ＣＯＰｒと開度α２と基づいて、総合成績係数ＣＯＰｔが最も高くなるバルブ１０３の開度α２を決定する。

ここで、第６実施形態のように、加熱側熱交換モジュール１００にて熱媒体が高圧冷媒から吸熱する熱量が極大値に近づくようにバルブ１０３の作動を制御すると、冷凍サイクル装置１０の成績係数ＣＯＰｒを極大値に近づけることができなくなってしまう。

これに対して、本実施形態では、総合成績係数ＣＯＰｔが最も高くなるように、バルブ１０３の開度α２を決定している。従って、加熱側熱交換モジュール１００にて熱媒体が高圧冷媒から吸熱する熱量を減少させることなく、送風空気を加熱するために消費されるエネルギを最小値とすることができる。

従って、本実施形態の温度調整装置１によれば、第６実施形態と同様の効果を得ることができるとともに、温度調整装置１全体としての総合成績係数ＣＯＰｔを向上させることができる。

（第８実施形態）
本実施形態では、第６実施形態の温度調整装置１に対して、図１３の全体構成図に示すように、エンジン冷却水回路１１０を追加した例を説明する。

エンジン冷却水回路１１０は、エンジンＥＧを冷却するエンジン冷却水の一部を、エンジンＥＧとヒータコア１２１との間で循環させるための冷却水回路である。従って、本実施形態の温度調整装置１では、エンジンＥＧの廃熱によって加熱されたエンジン冷却水をヒータコア１２１へ流入させて、ヒータコア１２１にてエンジン冷却水を熱源として送風空気を加熱することができる。

より具体的には、エンジン冷却水回路１１０は、図１３に示すように、加熱側熱媒体回路９０のうち、ヒータコア１２１の出入口側の部位に接続されている。つまり、エンジンＥＧと加熱用熱交換モジュール１００は、ヒータコア１２１に対して、並列的に接続されている。エンジン冷却水は、加熱側熱媒体回路９０を循環する熱媒体と同じ成分の流体である。そこで、以下の説明では、エンジン冷却水についても熱媒体と記載する。

エンジン冷却水回路１１０のうち、エンジンＥＧの出口側からヒータコア１２１の入口側へ至る熱媒体通路には、開閉弁１１１が配置されている。開閉弁１１１は、この熱媒体通路を開閉する電磁弁である。開閉弁１１１は、制御装置６０から出力される制御電圧によって、その作動が制御される。

さらに、エンジンＥＧの内部には、図示しない冷却水ポンプが配置されている。冷却水ポンプは、エンジンＥＧの廃熱によって加熱された熱媒体をエンジン冷却水回路１１０や、ラジエータ等が配置された他の図示しない熱媒体回路に圧送する。従って、エンジン冷却水回路１１０では、開閉弁１１１が熱媒体通路を開いた際に熱媒体が循環する。

また、本実施形態の加熱側熱交換モジュール１００は、図１４に示すように、閉塞用バルブ１０７を備えている。閉塞用バルブ１０７は、加熱側熱交換モジュール１００の迂回通路１００ｃを閉塞する機能を果たす。閉塞用バルブ１０７は、迂回通路１００ｃの出口側に配置されており、片持ちドアで構成されている。

閉塞用バルブ１０７は、閉塞用バルブ用の電動アクチュエータによって駆動される。閉塞用バルブ用の電動アクチュエータは、制御装置６０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

次に、本実施形態の作動について説明する。本実施形態の温度調整装置１の基本的作動は、第６実施形態と同様である。

さらに、本実施形態では、直列除湿暖房モード時、並列除湿暖房モード時、および暖房モード時であって、さらに、エンジンＥＧから流出した熱媒体の温度が加熱用基準温度以上となっている際に、エンジン加熱モードの運転を行う。エンジン加熱モードは、エンジンＥＧの廃熱を利用して送風空気を加熱する運転モードである。加熱用基準温度としては、例えば、目標吹出温度ＴＡＯを採用することができる。

エンジン加熱モードでは、制御装置６０が、開閉弁１１１を開く。さらに、制御装置６０は、加熱側水ポンプ９１を停止させるとともに、熱交換側通路１００ｂを閉塞させるようにバルブ１０３を変位させ、迂回通路１００ｃを閉塞させるように閉塞用バルブ１０７を変位させる。

従って、エンジン加熱モードでは、エンジンＥＧから流出した熱媒体が、エンジン冷却水回路１１０を循環して、ヒータコア１２１へ流入する。ヒータコア１２１へ流入した熱媒体は、送風空気に放熱する。これにより、送風空気が加熱される。つまり、エンジンＥＧの廃熱を利用して送風空気を加熱することができる。その結果、冷凍サイクル装置１０の熱負荷を低減させて、圧縮機１１の消費動力を低減させることができる。

ここで、本実施形態のエンジン冷却水回路１１０は、加熱側熱媒体回路９０に接続されている。このため、加熱側水ポンプ９１を停止させても、エンジン冷却水回路１１０側から加熱側熱媒体回路９０へ流入した熱媒体が、ヒータコア１２１側のみならず、加熱側熱交換モジュール１００側へ流入してしまうおそれがある。

これに対して、本実施形態では、エンジン加熱モード時に、加熱側熱交換モジュール１００の熱交換側通路１００ｂおよび迂回通路１００ｃの双方を閉塞させる。従って、熱媒体は、図１３の太破線矢印に示すようにエンジン冷却水回路１１０を循環する。つまり、エンジン加熱モード時に、エンジン冷却水回路１１０側から加熱側熱媒体回路９０へ流入した熱媒体が、加熱側熱交換モジュール１００へ流入することはない。

その結果、エンジンＥＧの廃熱を、送風空気を加熱するために、より一層有効に利用することができる。さらに、エンジンＥＧの廃熱によって、冷凍サイクル装置１０の高圧冷媒が不必要に加熱されてしまうこともない。

（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で、以下のように種々変形可能である。

（１）上述の実施形態では、温度調整装置１をバイブリッド車両に適用した例を説明したが、本発明に係る温度調整装置１の適用はこれに限定されない。例えば、内燃機関から走行用の駆動力を得る通常の車両に適用してもよい。この場合は、第６実施形態で説明した温度調整装置１から冷却側熱媒体回路４０、第１熱交換モジュール５０等を廃止すればよい。さらに、車両用に限定されることなく、定置型の加熱装置、冷却装置等に適用してもよい。

（２）熱交換モジュールの構成は、上述の実施形態に開示されたものに限定されない。

例えば、上述の実施形態では、熱交換側通路５０ｂの入口側を閉塞するようにバルブ５３を配置した例を説明したが、バルブ５３の配置はこれに限定されない。例えば、図１５に示すように。熱交換側通路５０ｂの出口側を閉塞するように配置されていてもよい。もちろん、熱交換側通路５０ｂの入口側および出口側の双方を閉塞するように配置されていてもよい。

このことは、加熱側熱交換モジュール１００においても同様である。さらに、第８実施形態で説明したように、迂回通路１００ｃを閉塞するようにバルブを配置する場合にも同様である。また、バルブ５３、１０３は、片持ちドアで構成されたものに限定されない。例えば、バルブ５３、１０３として、スライドドアやボールバルブで構成されたものを採用してもよい。

また、上述の実施形態では、熱交換部５２、１０２としてプレート積層型の熱交換器を採用した例を説明したが、熱交換部５２、１０２はこれに限定されない。例えば、熱交換部５２、１０２として、互いに積層配置された複数の冷媒チューブ、複数の冷媒チューブの両端部に接続された冷媒の分配あるいは集合を行う一対のタンク等を有するタンクアンドチューブ型の熱交換器を採用してもよい。さらに、断面扁平状の扁平チューブを蛇行状に折り曲げて形成したサーペンタイン型の熱交換器を採用してもよい。

また、熱交換モジュール５０では、減圧部５４として温度式膨張弁を採用した例を説明したが、減圧部５４として、第１、第２膨張弁１４ａ、１４ｂと同様の全閉機能付きの電気式の可変絞り機構を採用してもよい。そして、バッテリ冷却モードでの運転を行わない際には、制御装置６０が、絞り通路を全閉とするように、この可変絞り機構の作動を制御してもよい。

（３）冷凍サイクル装置１０の各構成は、上述の実施形態に開示されたものに限定されない。

例えば、上述の実施形態では、圧縮機１１として、電動圧縮機を採用した例を説明したが、内燃機関を有する車両に適用する場合等には、エンジン駆動式の圧縮機を採用してもよい。さらに、エンジン駆動式の圧縮機としては、吐出容量を変化させることによって冷媒吐出能力を調整可能に構成された可変容量型圧縮機を採用してもよい。

また、上述の実施形態では、複数の三方継手を採用した例を説明したが、同等のサイクルを構成可能であれば、三方継手に限定されない。例えば、 第２三方継手１３ｂと第５三方継手１３ｅを一体化させた四方継手を採用してもよい。さらに、第３三方継手１３ｃと第２開閉弁１５ｂを一体化させた電気式三方弁を採用してもよい。

また、上述の実施形態では、冷凍サイクル装置１０として、冷媒回路を切替可能に構成されたものを採用した例を説明したが、本発明に係る温度調整装置の効果を得るために、冷媒回路の切り替えは必須ではない。

また、上述の実施形態では、冷凍サイクル装置１０の冷媒としてＲ１３４ａを採用した例を説明したが、冷媒はこれに限定されない。例えば、Ｒ１２３４ｙｆ、Ｒ６００ａ、Ｒ４１０Ａ、Ｒ４０４Ａ、Ｒ３２、Ｒ４０７Ｃ、等を採用してもよい。または、これらの冷媒のうち複数種を混合させた混合冷媒等を採用してもよい。

（４）上述の第５実施形態では、複数のバッテリ８０α、８０βを冷却するために、複数の熱交換モジュール５０α、５０βを採用した例を説明したが、複数の熱交換モジュール５０α、５０βを用いて、１つのバッテリの複数の部位を冷却するようにしてもよい。これによれば、バッテリの温度分布を抑制して、バッテリ全域の温度を適正温度帯の範囲内に維持しやすい。

（５）上記各実施形態に開示された手段は、実施可能な範囲で適宜組み合わせてもよい。

例えば、第３、第４施形態で説明した熱交換モジュール５０を、第５実施形態で説明した第１、第２熱交換モジュール５０α、５０βあるいは第６、第７実施形態で説明した冷却側熱交換モジュール５０に適用してもよい。

（６）上述の第６〜第８実施形態では、温度調整対象物としての送風空気を加熱する例を説明したが、温度調整対象物はこれに限定されない。例えば、温度調整対象物としてのバッテリを加熱するようになっていてもよい。

このように、熱交換モジュール５０、１００は、送風空気やバッテリのように異なる温度調整対象物の温度調整を行う場合であっても、同様の構成ものを採用することができ、共通性が高い。換言すると、本発明に係る熱交換モジュール５０、１００は、種類の異なる温度調整対象物を冷却する場合にも加熱する場合にも同様の構成のものを採用することができるという点で汎用性が高い。

１ 温度調整装置
１０ 冷凍サイクル装置
５０、１００ 熱交換モジュール
５０ａ、１００ａ 熱媒体通路
５０ｂ、１００ｂ 熱交換側通路
５０ｃ、１００ｃ 迂回通路
５２、１０２ 熱交換部
５３、１０３ バルブ（流量調整部）
８０ バッテリ（温度調整対象物）

Claims (12)

1. 蒸気圧縮式の冷凍サイクル（１０）にて温度調整された熱媒体と温度調整対象物（８０）とを熱交換させる温度調整装置（１）に適用される熱交換モジュールであって、
   前記熱媒体を流通させる熱媒体通路（５０ａ、１００ａ）を形成するケース（５１、１０１）と、
   前記熱媒体通路内に配置されて前記冷凍サイクルの冷媒と前記熱媒体とを熱交換させる熱交換部（５２、１０２）と、
   前記熱媒体通路内に配置されて前記熱交換部にて前記冷媒と熱交換する前記熱媒体の流量を調整する流量調整部（５３、１０３）と、を備え、
   前記熱媒体通路には、前記熱交換部が配置される熱交換側通路（５０ｂ、１００ｂ）および前記熱交換部を迂回させて前記熱媒体を流す迂回通路（５０ｃ、１００ｃ）が設けられており、
   前記流量調整部は、前記熱交換側通路へ流入させる前記熱媒体の熱交換側流量と前記迂回通路へ流入させる前記熱媒体の迂回側流量との流量比を調整するものである熱交換モジュール。
2. 前記熱交換部は、前記冷媒が流通する第１流路（５２ａ、１０２ａ）および前記熱媒体が流通する第２流路（５２ｂ、１０２ｂ）を有する熱交換器で構成されており、
   前記第２流路の入口および出口は、前記熱媒体通路内で開口している請求項１に記載の熱交換モジュール。
3. 前記ケースは、樹脂で形成されている請求項１または２に記載の熱交換モジュール。
4. 前記熱媒体通路内には、前記迂回通路と前記熱交換部が配置される熱交換側通路（５０ｂ、１００ｂ）とを区画する隔壁（５１ｄ、１０１ｄ）が配置されており、
   前記隔壁は、樹脂にて形成されている請求項１ないし３のいずれか１つに記載の熱交換モジュール。
5. 前記流量調整部は、前記熱交換部の熱媒体入口および前記熱交換部の熱媒体出口の少なくとも一方を閉塞可能に構成されている請求項１ないし４のいずれか１つに記載の熱交換モジュール。
6. さらに、前記熱交換部へ流入する冷媒を減圧させる減圧部（５４）を備え、
   前記減圧部は、前記熱交換部から流出した冷媒の温度および圧力に応じて絞り開度を変化させる温度式膨張弁である請求項１ないし５のいずれか１つに記載の熱交換モジュール。
7. さらに、前記迂回通路の熱媒体入口よりも下流側を流通する熱媒体を加熱する加熱部（５６、１０６）を備える請求項１ないし６のいずれか１つに記載の熱交換モジュール。
8. さらに、前記迂回通路の熱媒体入口よりも下流側を流通する熱媒体を放熱させる放熱部（５５）を備える請求項１ないし６のいずれか１つに記載の熱交換モジュール。
9. 蒸気圧縮式の冷凍サイクル（１０）を備え、
   前記冷凍サイクルにて温度調整された熱媒体と温度調整対象物（８０）とを熱交換させることによって、前記温度調整対象物（８０）の温度を調整する温度調整装置（１）であって、
   前記熱媒体の温度を調整する熱交換モジュール（５０、１００）を備え、
   前記熱交換モジュールは、
   前記熱媒体を流通させる熱媒体通路（５０ａ、１００ａ）を形成するケース（５１、１０１）、前記熱媒体通路内に配置されて前記冷凍サイクルの冷媒と前記熱媒体とを熱交換させる熱交換部（５２、１０２）、および前記熱媒体通路内に配置されて前記熱交換部にて前記冷媒と熱交換する前記熱媒体の流量を調整する流量調整部（５３、１０３）を有し、
   前記熱媒体通路には、前記熱交換部が配置される熱交換側通路（５０ｂ、１０１ｂ）および前記熱媒体通路へ流入した前記熱媒体を前記熱交換部を迂回させて流す迂回通路（５０ｃ、１０１ｃ）が形成されており、
   前記流量調整部は、前記熱媒体通路内に配置されて前記熱交換側通路へ流入させる前記熱媒体の熱交換側流量と前記迂回通路へ流入させる前記熱媒体の迂回側流量との流量比を調整するものである温度調整装置。
10. 前記熱交換モジュールにおける前記冷媒と前記熱媒体との熱交換量を調整する熱交換量制御部（６０ｃ、６０ｅ）と、を備え、
    前記熱交換量制御部は、前記熱交換部にて温度調整された熱媒体と前記迂回通路を流通した熱媒体とを合流させた合流熱媒体の温度が目標熱媒体温度（ＴＷｍ１、ＴＷｍ２）に近づくように、前記流量調整部の作動を制御するものである請求項９に記載の温度調整装置。
11. 前記熱交換量制御部（６０ｃ）は、前記熱交換部（５２）へ流入する熱媒体の入口温度（ＴＣｉｎ）を用いて、前記目標熱媒体温度（ＴＷｍ１）を決定するものである請求項１０に記載の温度調整装置。
12. 前記熱交換モジュール（１００）の温度調整能力を制御する熱交換量制御部（６０ｅ）を備え、
    前記熱交換モジュールは、前記迂回通路の熱媒体入口よりも下流側を流通する熱媒体を加熱する加熱部（１０６）を有し、
    前記熱交換量制御部は、前記熱媒体を加熱する際に、前記冷凍サイクルが消費するエネルギと前記加熱部が消費するエネルギとの合計値が最小となるように、前記流量調整部の作動を制御するものである請求項９に記載の温度調整装置。

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